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Tobias Loose Einfluß des transienten Schweißvorganges ... - Tl-ing.de

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3 Finite-Element-Berechnung<br />

Abbildung 3.7: Volumetrische doppelt-halbellipsoi<strong>de</strong> Wärmequelle<br />

Das in Abbildung 3.7 dargestellte Ellipsoid ist in ein frontseitiges (In<strong>de</strong>x f)<br />

und ein rückwärtiges (In<strong>de</strong>x r) Halbellipsoid aufgeteilt. Je<strong><strong>de</strong>s</strong> Halbellipsoid<br />

besitzt im Zentrum <strong>de</strong>n Maximalwert <strong>de</strong>r Gauß normalverteilt angenommenen<br />

Wärmequelldichte. Die Wärmequelle wird mit <strong>de</strong>r effektiv e<strong>ing</strong>ebrachten<br />

Wärmeleistung q <strong>de</strong>finiert, die sich aus <strong>de</strong>r Effektivleistung <strong><strong>de</strong>s</strong> <strong>Schweißvorganges</strong><br />

ergibt. Mit <strong>de</strong>m Wirkungsgrad η, <strong>de</strong>r Schweißstromstärke I und <strong>de</strong>r<br />

Schweißspannung U beträgt sie:<br />

q = I · U · η (3.1)<br />

Das lokale Koordinatensystem (x, y, z) wird durch die in Abschnitt 3.2.5 beschriebene<br />

Schweiß- und Referenzlinie festgelegt. Die Wärmequelldichte bezogen<br />

auf das lokale Koordinatensystem beträgt für das frontseitige Halbellipsoid:<br />

q ∗∗ (x, y, z) =<br />

und für das rückwärtige Halbellipsoid:<br />

q ∗∗ (x, y, z) =<br />

6√ nx2<br />

3∆ f · q<br />

a f · b · c · π √ a<br />

· e− 2 f<br />

· e − ny2<br />

b<br />

π 2 · e − nz2<br />

c 2 (3.2)<br />

6√ 3∆ r · q<br />

a r · b · c · π √ nx2<br />

a · e− 2 r · e − ny2<br />

b<br />

π 2 · e − nz2<br />

c 2 (3.3)<br />

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