Tobias Loose Einfluß des transienten Schweißvorganges ... - Tl-ing.de

10 Vereinfachungen
Radius in mm 800 800
realitätsnahe Berechnung:
ohne Heften:
t in mm 1 1
Werkstoff S235 S355
Grenzspannung in
N
mm 2 60,1 89,7
Grenzspannung in
N
mm 2 - 91,9
σgr ohne Heften
Verhältniswert σ gr mit Heften - 1,02
ohne Gefügeumwandlung:
Grenzspannung in
N
mm 2 59,9 85,4
σgr ohne Gefügeumwandlung
Verhältniswert σ gr mit Gefügeumwandlung 1,00 0,93
ohne Zusatzwerkstoff mit Heften:
Grenzspannung in
N
mm 2 - 93,2
σgr ohne Zusatzwerkstoff
Verhältniswert σ gr mit Zusatzwerkstoff - 1,04
ohne Zusatzwerkstoff ohne Heften:
Grenzspannung in
N
mm 2 70,8 91,0
σgr ohne Zusatzwerkstoff
Verhältniswert σ gr mit Zusatzwerkstoff 1,18 1,01
rotationssymmetrische Wärmequelle:
Grenzspannung in
N
mm 2 98,6 151
σgr rotationssymmetrisch
Verhältniswert σ gr transient 1,64 1,68
Tabelle 10.6: Grenzspannung σ gr für Zylinder mit realitätsnah berechneten
Schweißeigenspannungen und Schweißverzug im Vergleich zu Zylindern mit
Vereinfachungen bei der Berechnung
liegt beim Zylinder aus S235 die Grenzspannung über dem Wert, der sich aus
einer realitätsnahen Berechnung ergibt. Beim Zylinder aus S355 sind mit und
ohne Vereinfachung die Grenzspannungen annähernd gleich groß.
Bei der Berücksichtigung der Gefügeumwandlung ergeben sich aus der Vereinfachung
beim Zylinder aus S355 Auswirkungen auf die Grenzspannung, beim
Zylinder aus S235 jedoch kaum. Die Grenzspannung ist mit Berücksichtigung
der Gefügeumwandlung größer.
Bei der Vereinfachung ohne Heften konnte bei den hier betrachteten Varianten
kein signifikanter Einfluß auf die Grenzspannung festgestellt werden.
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