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Mit beiden Blöcken ergibt sich die Gesamtnetzpunktzahl von 195488 Netzpunkten. Für den allgemeinen Aufbau des Netzes sowie der Auswahl des Turbulenzmodells gelten die Begründungen aus Kapitel 3.3.1.2. Abb. 3.87 – Rechennetz Platte Form A mit Ausblasung, gesamte Platte Abb. 3.88 – Rechennetz Platte Form A mit Ausblasung, Nähe Ausblaseöffnung 100
3.3.2.6 Rechnung Die Berechnung der Platte erfolgt mit verschiedenen, variierten Anfangsbedingungen auf der O2 Workstation von SGI, Tab. 3.8. Die O2 Workstation startet die Rechnung mit der maximalen Gesamtnetzpunktzahl von 195488 Netzpunkten und beginnt nach der Ausführung zusätzlicher Speicherverwaltungsprozesse mit dem Auslagern von Daten aus dem Arbeitsspeicher in den Festplattenspeicher und umgekehrt –shifting. Dieser Vorgang behindert den Euranus-Prozeß so bedeutend, daß wir keinen Fortschritt in der Rechnung erwarten können. Eine Berechnung ist unter den beschriebenen Umständen aufgrund des sehr begrenzten Umfangs des Arbeitsspeichers nur mit einer geringeren Anzahl von Netzpunkten möglich. Wir dünnen das Rechennetz folglich mit 33x175x17 Netzpunkte für Block 1 und 17x17x17 Netzpunkte für Block 2 auf die Gesamtnetzpunktzahl von nur noch 103088 Netzpunkten aus. Wie schon für die Platte ohne Ausblasung berechnen wir das Strömungsfeld im full multi grid Modus auf drei Diskretisierungsnetzen. In den Abb. 3.89 und Abb. 3.90 sind beispielhaft die Verteilungen der Residien der Dichte ρ für verschiedene Anstellwinkel α in Abhängigkeit der Iterationsschritte n dargestellt. Sehr deutlich erkennen wir das sprunghafte Ansteigen der Konvergenz nach jedem Umschalten der Berechnung vom gröberen auf das feinere Netz. Für jedes Rechennetz konvergiert die Rechnung, und das Residuum nimmt mit weiteren Iterationsschritten n einen bestimmten Grenzwert an, um den das Residuum dann mehr oder weniger gedämpft schwankt. Auffallend sind die relativ hohen Schwankungen des Residuums mit dem Anstellwinkel α von 30° in Abb.3.90, als deren Ursachen wir die durch die Anstellung der Platte erzeugten Strömungsinhomogenitäten sowie die Strömungsablösung an der Nasenvorderkante identifizieren. Auch ist das Residuum mit Anstellung der Platte weitaus höher als bei der Berechnung der Platte ohne Anstellung, Abb. 3.89, was auf die unzureichende Diskretisierung des gesamten Rechenraums hindeutet. Die Rechnung wird nach einer Konvergenzzeit von ca. 30 h abgebrochen, da der Wert der Gesamtkonvergenz zu diesem Zeitpunkt ausreichend bzw. keine weitere Absenkung des Residuums zu erwarten ist. Die Berechnung der inkompressiblen Strömung muß kompressibel erfolgen, für diese Entscheidung gelten die Feststellungen aus Kapitel 3.3.1.2. 101
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Brandenburgische Technische Univers
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II. INHALTSVERSZEICHNIS I. EIDESSTA
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III. VERWENDETE FORMELZEICHEN LATEI
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µ dynamische Viskosität -1 Kg·m
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Mach- oder Reynoldszahl. Die Meßte
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konvertierten CAD-Dateien verträgt
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∫∫ ρ v ⋅ dA = ∫∫∫ ∇
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Einen Zusammenhang zwischen der Vol
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sind eindeutig und voneinander unab
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Wir unterscheiden zwei wichtige Dis
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einen bestimmten kritischen Betrag
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Für stationäre Strömungen sowie
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Die Turbulenz einer Strömung kann
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F KLEB ( y) 6 −1 ⎡ ⎛ CKLEB
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Der Dissipationsterm ist ~ ∂ v r
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2.10 Anfangs- und Randbedingungen Z
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2.10.2.3 Innere Randbedingungen Inn
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Turbulenzmodellen bessere Ergebniss
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2.13 Residuum Mit dem Residuum best
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Referenzgrößen Referenzlänge l 1
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Abb. 3.3 - Stromlinien in der Meßk
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Abb. 3.7 - Isolinien der Machzahl M
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Neben den einfachen zweidimensional
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2 v c p ⋅ T0 = c p ⋅ T + Gl. 3.
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