Aktennotiz 1

M. Gerold Vier-Augen-Prinzip, Bauüberwachung, Monitoring Seite 4
• Ausführungsplanung
In der statischen Berechnung wurde für den Normalbereich des Daches ein Nachweis der
Abhebesicherheit geführt. Die Abhebelast ergab sich über der Außenwand zu 0,5 kN/m; der Ringgurt
wurde mit einem Eigengewicht von 0,9 kN/m unter Zugrundelegung einer spezifischen Wichte des
Betons von 23 kN/m³ ermittelt.
Ein zusätzlicher Abhebenachweis unter Berücksichtigung von Windsogspitzen des Randbereiches
ergab unter Ansatz von 80% der rechnerischen Eigenlast g des ausgebauten Dachgeschosses eine
resultierende Abhebekraft von 2,5 kN/m. Die Einleitung dieser Abhebekraft über Sparrenpfettenanker
von den Sparren in die Fußschwelle und von dieser über Anker in den Stahlbeton-Ringgurt wurde
nachgewiesen. Nicht berücksichtigt wurde jedoch, dass der lastaufnehmende Ringanker ein deutlich
geringeres Gegengewicht aufwies. Nachweise in den Eckbereichen des Gebäudes mit nach DIN 1055
Teil 4 höheren Windsoglasten gegenüber den reinen Randbereichen wurden nicht erbracht.
• Beurteilung
Bei Eintritt des Schadensereignisses war die Dachkonstruktion ohne die in der statischen Berechnung
angegebene Unterdecke ausgeführt. Ebenso fehlten die oberseitige Wärmedämmung und das
Blechdach. Die rechnerische ansetzbare Eigenlast der Dachkonstruktion betrug deshalb zum
Schadenszeitpunkt nur etwa 31% der planmäßigen Last. Zudem kragte die Dachschalung
entsprechend der zeichnerischen Darstellung an der hohen Dachseite ca. 20 cm über das Sparrenende
aus. Damit ergab sich eine Kragarmlänge von insgesamt ca. 2,30 m.
Eine Vergleichsrechnung ergab bereits für den Normalbereich unter Berücksichtigung der um 20 cm
größeren Kragarmlänge und bei Ansatz von g red eine Abhebekraft von 3,16 kN/m an dem Ringgurt der
hohen Dachseite. Bei einer erforderlichen Abhebesicherheit von η = 1,5 hätte der Ringgurt demnach
eine Eigenlast von 4,74 kN/m aufweisen müssen. Die rechnerische Eigenlast des Betongurtes mit den
Abmessungen 17,5 x 22 cm betrugt aber - bei Ansatz einer spezifischen Wichte des Betons von 23
kN/m³ - nur 0,9 kN/m.
Oder anders ausgedrückt: Die Eigenlast des Ringgurtes betrug lediglich 19% der erforderlichen
Abhebelast und hätte entweder größer dimensioniert oder aber über planmäßige Zugverbindungen, z.B.
in der 2. OG-Decke, verankert werden müssen. Eine solche Verankerung gab es jedoch nicht.
Bei Berücksichtigung von Windsogspitzen im Rand- und Eckbereich ergaben sich noch ungünstigere
Verhältnisse bezüglich der Abhebesicherheit.
Bei der Vergleichsrechnung unberücksichtigt blieb zudem das zum Zeitpunkt des Schadenseintrittes
noch nicht verglaste Treppenhaus; d.h. der Wind kam in seiner Hauptwindrichtung in einen dreiseitig
geschlossenen Raum und drückte das Dach infolge zu geringer Auflast an der hohen Dachseite nach
oben. Jetzt bot die Dachkonstruktion dem Wind eine vergrößerte Angriffsfläche und dieser konnte das
Dach wie den Deckel einer Sardinenbüchse reißverschlussartig zu beiden Giebelwänden und zur
niedrigeren Außenwandseite hin öffnen.. Dies führte letztendlich zu einem vollständigen Abheben bzw.
Umklappen der Dachkonstruktion.
• Hinweis
Die Abbildungen 2 zeigen einen weiteren, ähnlich gelagerten Fall in Lörrach.