0104269 ~ - Kst.portalu.de

- 2 -
U4: Jaritz, W. u. Zirngast , M. (1985):
Dynamik des Salzstockes Gorleben.
Abschlußbericht zum Forschungsvorhaben KWA 5110.5. , BGR,
Hannover , Archiv-Nr. 97 673
Weiterhin wurde folgende Fachliteratur ausgewertet:
Glusko , V.V . u.a. (1971/72):
Kapustin, IN . (1971):
RUhberg, N. (1976):
"Zur tektonischen Rayonierung des Nordtei1s
der DDR nach dem Alter des gefalteten Untergrundes "
Jb. Geol. 7/8 , (1971/72) S. 9 - 16
"Die Rolle des tektonischen Faktors bei der Bildung
von Salzkuppelstrukturen"
Ztschr . fUr angew . Geologie 17 (1971) , Heft 11,
S. 454 - 460
"Probl eme der Zechsteinsalzbewegung "
Ztschr. fUr angew. Geologie 22 (1976) , Heft 9 ,
S . 413 - 420
Meister , D., Steinwachs , M:
"Beobachtungen der seismoakustischen Emission beim
Absaufen des Kali-Bergwerkes Ronnenberg im Juli 1 975 "
4. Nat . Tagung Ing . Geologie , Goslar 1983
Arsovski ,M., Jan1evski , J. (1982):
"Location of the Seismogene Origin of EI Asnam
( Algeria) in the Northern Atlas Area"
Proc. 7th Europ. Conf. on Earthquake Eng., 2 ,
S. 115-124, Athens
- 3 -

- 8 -
IHr versichern hiermi"t, die Stellungnahme unparteiisch und nach
bestem Wissen und Gewissen fre i von Ergebnisanweisungen erstellt
zu haben.
Im Auftrage :
NIEDERSÄCHSISCHES LANDESM1T FÜR BODE NFORSCHUNG
(Dr.-Ing . J. Drescher)
- Ltd . Dir. u. Prof.-
Sachbearbeiter:
(v . Bohnenstein )
Dipl.-Geologe
( Dr. M. Steinwachs )
(Dr. Krieger )

Inhaltsverzeichnis
2
3
4
5
6
7
- I -
Einleitung und Darstellung der Gutachtenaufgaben und
zu beurteilenden Sachverhalte/Verzeichnis der verwendeten
Regeln, Richtlinien und Erlasse
Gutachter und zu beurteilende Unterlagen
Geologie
3.1 Felduntersuchungen
3 .1.1 Angewandte Untersuchungsmethoden
3.1.2 Stellungnahme des NLfB
3·2 Geologischer Aufbau des Untergrundes und
Oberflächengestalt
3.2.1 Darstellung des Gutachters
3.2.2 Stellungnahme des NLfB
Sicherstellung der Primärdaten der durchgeführten
Feld- und Laborversuche
Grundwasser im Baugrund
5.1 Darstellung des Gutachters
5.2 Stellungnahme des NLfB
Bodenmechanische Laboruntersuchungen und Eigenschaften
der Schichten
6.1 Untersuchungsergebnisse
6.2 Stellungnahme des NLfB
Gründung und Setzung der Bauwerke
7.1 Ergebnisse
7.2 Stellungnahme des NLfB
8 Baugrubenausbildung und Grundwasserhaltung
8.1 Vorschläge des Gutachters
8.2 Stellungnahme des NLfB
- II -
Seite
2
5
5
5
7
9
9
1 2
1 2
13
13
1 4
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14
17
21
21
22
24
24
25

- 1 -
Einleitung, Darstellung der Gutachtenaufgaben und zu beurteilenden
Sachverhalte/Verzeichnis der verwendeten Regeln,
Richtlinien und Erlasse
Mit Erlaß vorn 27 . 5.1987, Az . : 312 . 1-40 311/09-312 beauftragte uns
der Nieders. Umwelt Minister im Rahmen eines Genehmigungs­
verfahrens nach § 7 Atomgesetz mit der Begutachtung des Baugrundes,
der Bodenmechanik , der Hydrologie sowie der Seismologie
für die geplante Pilotkonditionierungsanlage (PKA) am Standort
Gorleben.
Diese Begutachtung schloß folgende Untersuchungs begleitende
Arbeiten mit ein:
- eine Beurteilung des von den Gutachtern der Deutschen
Gesellschaft zur Wiederaufarbeitung von Kernbrennstoffen
(DWK) ausgearbeiteten Baugrunduntersuchungsprogrammes vor
dem Beginn
- eine begleitende fachliche Kontrolle der Untersuchungen
im Verlauf des Programmes,
- eine fachliche Bewertung der Geländearbeiten,
- eine Begutachtung der anfallenden Primärdaten und die Kon -
trolle von deren Sicherstellung,
- ferner die Prüfung und Bewertung aller von der DWK im Rahmen
des Verfahrens vorgelegten Ergebnisse auf den o.a.
Fachgebieten.
Die UberprUfung und Überwachung des Untersuchungsprogrammes und die
Beurteilung der Ergebnisse sollte gewährleisten, daß der Untersuchungsaufwand,
die Untersuchungsrnethoden und die Auswertung der Ergebnisse
dem Stand der Technik und den fUr die Baugrundbeurteilung
geltenden Normen und Richtlinien entsprechen.
- 2 -

- 3 -
Die Kernbohrungen einschließlich der Entnahme von Sonderproben
aus Bohrlöchern sowie die Standardpenetrationssondierungen (SPT)
wurden im Auftrage der DWK von einer Arbeitsgemeinschaft der
Firmen Celler Brunnenbau und Prakla-Seismos durchgeführt.
Vom NLfB waren während der Geländearbeiten ein wissenschaftlicher
Mitarbeiter und eine technische Fachkraft durchgehend an jeweils
mehreren Wochentagen auf dem Standort zur Überwachung der Untersuchungen
bzw . im Bohrkernlager zur Begutachtung der Bodenproben
anwesend.
Folgende Unterlagen standen dem NLfB für die Beurteilung zur
Verfügung :
U1: Baugrundbeurteilung (Band 1)
TS 6/PA/2423/HK/1 9 83 66/01/ Stand 6.7.88,
67 Textseiten, 102 Anlagen. Aufgestellt vom Büro
Simons u. Partner , Sachbearbeiter: Prof . -Dr .-Ing. Ruppert
und Dipl.-Ing. Heine
U2: Seismische Bohrlochmessungen etc. (Band 1a)
TS 6/PA/2423/HK/1 9 84 03/01/ Stand 6.7 . 88,
15 Textseiten, 11 Abbildungen. Ausgeführt und ausgewertet
durch Prof. Ahorner, Köln
U3: Resonat-Colunm Versuche (Band 1a)
TS 6/PA/2423/HK/1 9 83 97/01/ Stand 6.7.88,
8 Textseiten j 23 Seiten Abbildungen, Diagramme und Tabellen .
Ausgeführt und ausgewertet durch das Institut für Bodenmechanik,
Universität Karlsruhe , für die Untersuchung
gezeichnet von Prof. Dr .-Ing. Prange
- 4 -

3 Geologie
3.1 Felduntersuchungen
-----------------------
- 5 -
3.1 . 1 Angewandte Untersuchungsmethoden
Die im Feld angewandten Aufschlußmethoden sind in der Unterlage U1
dargestellt,
- Bohrungen und Probennahme in Kap. 4.2,
- So ndi e rungen mit der Schweren Rammsonde (SRS) und Drucksonde
in Kap. 4.3,
geophysikalische Vermessung in Kap. 4 . 4 und
- Grundwasserbeobachtung in Kap. 6.2.
Die im bodenmechanischen Labor durchgeführten Versuche sind im
einzelnen in U1 im Kap. 7 unter Hinweis auf die zugehörige DIN
angeführt, so daß eine detaillierte Beschreibung hier entfallen
konnte .
Zur Erkundung des Baugrundaufbau8 sind über das gesamte Standortgel
ände verteilt, 13 Rammkernbohrungen mit kontinuierlicher
Kerngewinnung bis in Teufen von max. 60,1 m niedergebracht worden.
Überwiegend endeten die Bohrungen in eiszeitlichen Tertiärs
ed imenten. Entsprechend DIN 4021 , Tab 1 (Bild 6) und Tab 2,
konnten mit diesem Bohrverfahren Proben der Güteklasse 2 bis 4 j e
nach Zusammensetzung des Bodenmaterials gewonnen werden .
Aus bindigen Schichten sind darüberhinaus Sonderproben (Güteklasse
1 gemäß DIN 4021) entnommen worden.
An diesen Proben und an Pr oben aus den Bohrkernen sind Labor-
versuche zur Bestimmung der
derlichen bodenmechanischen
werte dur chgeführt worden.
für di e Gründung der Bauwerke erforbzw.
bodendynamischen (Kap. 6) Kenn-
Kiesproben und Geschiebemergelproben wurden zusätzlich entnommen ,
um mit Hilfe vo n Geröllanalysen und palynol ogische Untersuchungen
- 6 -

- 9
Das durchgefUhrte Bohr- und Laborversuchsprogramm reicht mit Ausnahme
der bodendynamischen Belange (in Kap . 9) aus, um die Baubarkeit
der Anlage zu beurteilen und die erforderlichen Auflagen
und Hinweise zu formulieren.
3 · 2 Geologischer Aufbau des Untergrundes und Oberflächengestalt
-----------------------------------------------------------------
3 · 2.1 Darstellung des Gutachters
Der geologische Bau des Standortes und seiner Umgebung sind in
Kap. 5 (U 1) beschrieben.
Das bewaldete Gelände hat ein flach welliges Relief mft Höhenschwankungen
zwischen 22,5 und 21,5 m NN.
Wegen des sandigen Untergrundes und seiner hohen Wasserdurchlässigkeit
ist der Oberflächenabfluß sehr gering, daher befinden
sich auch keine Wasserläufe auf dem Baugelände und in unmittelbarer
Nähe.
Nach Auswertung der Bohrergebnisse sowie geologischer Veröffentlichungen
und Archivunterlagen des NLfB ergibt sich folgende
Schichtenabfolge des Baugrundes :

- 14 -
Der Rechenwert der Durchlässigkeit fUr den relevanten Tiefenbe­
reich (Mittelsand) Iyird anhand der Ergebnisse des Pumpve'suches
zu
vom Gutachter festgelegt .
cal k = 2,4 . 10-4 mls
Bei der vorgegebenen Gründungsebene von 6 , 0 m, teilweise 8 , 0 m
unter GOK liegt das Bamrerk im Grundwasser .
5 . 2 Stellungnahme des NLfB
Im hydrogeologischen Gutachten (s. Anhang) \·rird detailliert zur
Grundwassersituation Stellung genommen .
Insbesonder e genauere Angaben zur raumzeitlichen Entwicklung des
Grundwasserspiegels im Standortbereich werden dem hydrogeol ogischen
Gutachten zu entnehmen sein .
Anhand von Kornverteilungen der aus der BK 1 entnommenen Sandprobe
wurden vom NLfB der Durchlässigkeitsbeiwert "k " nach Beyer
ermittelt. Die errechneten We r te (kmi ttel = 9 , 8 10- 5 fUr Feinsand
1 ,6 . 10-4 m/s fUr Mi ttel sand , feinsandig und 6 , 2 . 10-4 m/s fUr
Mittelsand , grobsandig) stimmen mit den in U1 angegebenen annähernd
überein .
Der Bemessungswasserstand ist auf der Kote 20,0 m NN anzusetzen .
6 . Bodenmechanische Laboruntersuchungen und Eigenschaften der
Schi chten
6 .1 Untersuchungsergebnisse
An den nach der Bodenansprache ausgewählten Bodenproben wurden
zur weiteren bodenmechanischen Beschreibung und Kennzeichnung
folgende Laboruntersuchungen durchgeführt , die Aufschlüsse über :
- Korngr ößenverteilung
- viassergehaI t
- 1 5 -

- 15 -
- Konsistenzgrenzen
- Dichten und Wassersättigung
- Grenzen der Lagerungsdichte
- Steifemoduln
- Scherparameter
- Geologische Datierung
in Abhängigkeit der unterschiedlichen Zusammensetzungen und der
Eingruppierung erbringen sollten.
Zu Vergleichszwecken wurde vorn NLfB aus der BK 1 36 Proben ent­
nommen und labormäßig untersucht. Die Ergebnisse sind diesem
Gutachten in der Anlage 5 beigefügt. In Ul, Kapitel 7.1 bis
7.11 sind alle vom Gutachter an den Einzelproben labormäßig erzielten
Ergebnisse zusammengestellt. Dort sind in den Anlagen 58
bis 91 die Laborwerte tabellarisch zusammengestellt oder graphisch
ausgewertet wiedergegeben. Auf die Ergebnisse der bodenmechanischen
Laborversuche und deren Bewertung wird in Kap. 6 einge
gangen.
Zur bodenmechanischen Beschreibung des Baugrundes im Bereich des
Standortes der geplanten PKA sind in Ul und U4 die .erbohrten Lokkergesteine
unter der Bedingung gleichen bodenmechanischen Verhaltens
zu 6 Bodentypen zusammengefaßt.
Bodenbezeichnung
des NLfB
A:
B:
C:
D:
E:
F:
Bodentyp
gemäß Ul
obere Feinsande
eng- bis weitgestufte Mittelsande
Geschiebemergel
schluffige Feinsande
Braunkohle
Ton
- 16 -
Bodengruppe
gemäß DIN 18 196
SE
SE, S\V
ST,TL
SU, (S\'I,S1)
UM
TA/TM

- 19 -
und kommen zu folgendem Ergebnis:
Es (MN/m 2 ) < 20 20- 30 40 50 60 70 80 90
30 - 40 50 60 - 70 - 80 -90 -100
Anzahl N 5 10 9 3 2 2
2 N = 32
Die Mehrzahl der ermittelten Steifemoduln liegt im Spektrum
Es = 30 - 50 MN/m 2 •
Die parallel dazu ermittelten einaxialen Druckfestigkeiten deuten
daraufhin, daß die Steifemoduln Es ) 90 MN/m 2 auf vereinzelte
feste Schichten zurückzuführen sind . Eine entsprechende Aussage
für das Probematerial Es < 30 MN/m 2 kann n i cht getroffen werden.
Insgesamt ist aber aufgrund seiner geologischen Vorbelastung ein
Steifemodul Es < 30 MN/m 2 sicherlich nicht repräsentativ für die
Gesamtheit der vom späteren Bauwerk belasteten Tonpartien. Wir
setzen daher den unteren Grenzwert zu
an.
Esmin = 30 MN/m 2
Unter Berücksichtigung, daß die von uns ermittelten Steifemoduln
Sekantenmoduln vom Ursprung des Koordinatensystems darstellen,
setzen wir den oberen Grenzwert zu
an.
Esmax = 60 MN/m 2
Die vom Gutachter für die Bodentypen D und E angegebenen Rechenwerte
werden von uns mit Ausnahme des Steifemoduls für Bodentyp
D akzeptiert.
- 20 -

- 21 -
1 Gründung und Setzung der Bauwerke
7.1 Ergebnisse
Im Bericht U5 werden im Kapitel 5 Standsicherheit und zu erwartende
Setzung der Gründung des Konditionierungsgebäudes behandelt. Die
Ausführungen gehen von einer flächigen Gründung des Bauwerks aus,
für die bei den gegebenen Grundrißabmessungen (51 x 61 m 2 ) der globale
Grundbruchsicherheitsnachweis kein Kriterium ist.
Zum Nachweis der lokalen Grundbruchsicherheit werden für 2 ver­
schiedene Annahmen Grundbruchspannungen ermittelt. Zur Frage der
Gleitsicherheit wird auf die Bearbeitung durch die Planungsgemeinschaft
(PPK) hingewiesen.
Maßgebend für die Ausbildung und Beurteilung der Gründung sind ihre
Setzungen nach Größe und Verteilung. Hierzu hat der Gutachter
umfangreiche Berechnungen für folgende Grenzfälle durchgeführt:
- starre Fundamentplatte und gleichmäßig verteilte Flächenlast,
- starre, in einzelne Abschnitte aufgelöste Fundamentplatte
mit Ansatz der lokal vorhandenen Flächenlasten,
- schlaffe Fundamentplatte und gleichmäßig verteilte Flächen­
Iast
Die Setzungen wurden für die Belastungen
Eigengewicht sowie
- Eigengewicht plus Verkehrslast (Vollast)
untersucht. Die eingesetzten Steifemoduln sind in Tabelle 3
zusammengestellt.
Nach den Berechnungsergebnissen rechnet der Gutachter mit maximalen
Set zungen von 7 - 8 cm in Mittelbereich des Gebäudes, im
Randbereich zwischen 2,0 cm (Eigengewicht) und 4,5 vm(Vollast) .
Demnach sind Setzungsdifferenzen in der Größenordnung von
tJ s = 4 cm für Vollast und ;6 s = 2 cm für den Lastfall Eigengewicht
zu erwarten.

- 23 -
Für den aus der Sandschicht stammenden Setzungsanteil infolge Eigengewicht
des Bauwerks stimmen wir der Aussage des Gutachters zu,
daß dieser sich während der Bauphase mit dem Aufbringen der Last
einstellt.
Für die unterlagernden Bodentypen C - Fist anhand von Konsolida­
tionsbetrachungen der zeitliche Verlauf der einzelnen Setzungsanteile
infolge Eigengewicht abzuschätzen .
Die Ermittlung der Bettungsmoduln zur statischen Berechnung der
Gründungsplatte ist dann gemeinsam mit uns und dem Statik­
Ingenieur vorzunehmen. Hierbei sollte nach Möglichkeit der ge­
plante zeitliche Bauablauf des aufgehenden Bauwerks bekannt sein.
Vom Statikaufsteller in Verbindung mit dem Gutachter und dem NLfB
ist zu überprüfen, ob die vom aufgehenden Bauwerk ausgehende aussteifende
Wirkung auf die Gründungsplatte bei der statischen Berechnung
der Platte zu berücksichtigen ist.
Die vom Gutachter angegebenen Setzungen und Setzungsdifferenzen
wurden von uns anhand der in U5 mitgeteilten Detaildaten nur grob
überprüft. Unabhängig von unserer Empfehlung, eine weitere Setzungsberechnung
durchzuführen (A 4) sind wir der Meinung, daß die
in U5 mitgeteilten Setzungsangaben hinsichtlich der Zwängungsbeanspruchung
des Bauwerks in einer realistischen Größenordnung liegen
und daher der Baubarkeitsstudie zunächst zugrundegelegt werden
können.
Während und nach der Bauausführung sind die Setzungsbewegungen der
Gründungsplatte oder des aufgehenden Bauwerks gemäß DIN 4107 zu
beobachten . Die Meßergebnisse sind in ausgewerteter Form dem NLfB
zuzuleiten.
- 24 -

- 24 -
8. Baugrubenausbildung und Grundwasserhaltung
Die Unterkante der GrUndungsplatte ist auf der Kote von -6 , 0 m
Bauwerksnullniveau (BN) vorgesehen, in einern untergeordneten Bereich
auf -8,0 m BN. Dabei entspricht BN ungefähr NN 22,5 m. Die
Grundwasserspiegelhöhen wurden vorn Gutachter zwischenzeitlich zwi­
schen NN 18, 2 mund NN 18,9 meingemessen. Daraus folgt, daß die
Baugrubensohle wie auch ein großer Teil des Baugrubenaushubs nur
im Schutz einer Grundwasserabsenkung oder anderer, grundwasserab­
schirmender Konstruktionen durchgefUhrt werden kann.
8.1 Vorschläge des Gutachters
-----------------------------
In U5, Kapitel 8, erläutert der Gutachter die Möglichkeiten und
Auswirkungen einer Grundwasserabsenkung mittels Vertikal- oder
alternativ mittels Horizontalbrunnen. Beide Arten der Grundwas­
serhaltung fUhren aber zu großen, den Untergrund der benachbarten
Halle der BLG beieinflußenden Grundwasserabsenkungen. DarUber
hinaus werden angesichts im Nahbereich fehlender Vorfluter gravierende
Probleme bei der Versickerung der zu fördernden Wassermengen
gesehen .
Aus diesem Grunde empfiehlt der Gutachter konstruktive Möglichkei­
ten zur Vermeidung einer weiträumigen Grundwasserabsenkung. Hierzu
werden angefUhrt
- Dichtwände und
senkrechte Baugrubenverbauten in Form von
- Spundwand,
- Schlitzwand und
- Bohrpfahlwand.
Zusätzlich ist die Anordnung einer horizontalen Injektionssohle
notwendig, da der Tertiärton als grundwasserstauende Schicht nach.
wirtschaftlichen Gesichtspunkten im Standortbereich zu tief liegt .
- 25 -

. '
8.2 Stellungnahme des NLfB
- --------------------------
- 25 -
Den AusfUhrungen zur Auswirkung der Grundwasserabsenkung stimmen
wir grundsätzlich zu. Ob die Gefahr einer Verockerung bei den'
Schluckbrunnen realistisch ist, sollte nach Kenntnis der erforderlichen
Betriebszeit einer Grundwasserabsenkung Uberprüft werden.
Kommt eine grundwasserschonende Baugrubenherstellung zur Ausfüh­
rung, so ist die Anordnung einer dichtenden Injektionssohle auch
aus unserer Sicht infolge der unsicheren Bewertung der Geschiebemergelschicht
als Grundwasserstauer erforderlich. Es ist nicht
auszuschließen, daß die im Geschiebemergel eingelagerten Sand­
schichten in hydraulischer Verbindung mit den über den Geschiebemergel
anstehenden, wasserführenden Sanden stehen.
Von der Anordnung einer Spundwand als Baugrubenverbau ist wegen
möglicher Rammschwierigkeiten und daraus resultierender Undichtigkeiten
im sehr dicht gelagerten Sand und der Geröllage über dem
Geschiebemergel abzusehen.
Nach erfolgtem Baugrubenaushub ist die Baugrubensohle nachzuverdichten
(s. auch Auflagenvorschlag Nr. 12) .
9 Bodendynamik
Die von Prof. Ahorner im Auftrage des Gutachters durchgeführten
bodendynamischen Feldversuche sind in der Unterlage U2 beschrieben
und deren Auswertung und Ergebnisse dargestellt. Die im Institut
für Bodenmechanik an der Universität Karlsruhe durchgeführten
bodendynamische Laborversuche sind in der Unterlage U3 dargestellt
und ausgewertet. In U1 sind in den Tabellen 6 und 7 die Ergebnisse
zusammengestellt und in U5 Rechenwerte für dynamische Bodenkennwerte
angegeben.
- 26 -

",
- 29 -
Zu U3: Die an Sandprobenmaterial durchgeführten Resonant-Column­
Zu U1 u.
Versuche weisen plausible Werte aus, die in Einklang mit
unseren Erfahrungen und den beim Standort Dragahn. ermittelten
stehen.
U5 : Die in U5 angegebenen Rechenwerte für bodendynamische Kenn­
werte werden von uns mit Ausnahme des Tiefenbereiches der
Geschiebemergel akzeptiert. Die Werte für diesen Bodentyp
zeigen vergleichsweise große Abweichungen zu anderen geologisch
ähnlichen Standorten wie z.B. Dragahn.Sie sind auf
nur eine DOWN-HOLE-Messung gestützt.
Aus diesem Grunde haben wir die vom Gutachter vorgeschlagenen
bodendynamischen Kennwerte für den Geschiebemergel nicht akzeptiert.
Zur Fortführung der Berechnungen des Bausachverständigen haben wir
(s. U7) im Einvernehmen mit dem Gutachter unter Berücksichtigung
unserer Erfahrungswerte und der am Standort Dragahn ermittelten
folgende bodendynamischen Kennwerte für den Geschiebemergel
definiert.
Geschiebemergel
'C. G max G min D max D min
(-) (MN/rn·) (MN/rn·) (%) (%)
1 ,0 10-6 800 200 4
1 ,0 10-4 520 130 8 3
Der Geschiebemergel ist mit Mächtigkeiten zwischen 0 m und ca. 30
m unter der PKA sehr ungleichmäßig ausgebildet. Wir müssen es dem
Bausachverständigen überlassen, inwieweit dieser Umstand bei seinen
Berechnungen, d.h. der Modellabbildung, berücksichtigt wird.

- 30 -
Zur Bestätigung der o.a . Werte sind Nachuntersuchungen seitens des
Gutachters in Form von Feldmessungen und Laborversuchen mit neuem
Bodenprobenmaterial unumgänglich .*)
Einzelheiten hierzu sind in unserem Schreiben U8 fixiert worden.
Falls die Nachuntersuchungen bodendynamische Kennwerte ergeben,
die außerhalb des vereinbarten Toleranzbereichs liegen, sind vom
Bausachverständigen Neuberechnungen durchzuführen.
Für den Sand oberhalb des Geschiebemergels sind die in U5 in den
Anlage A7 und A8 angegebenen Extremwerte für den Gleitmodul zu
verwenden:
Sand
-f 6. max GI min cal D
(- ) (MN/m 2 ) (r1N/m 2 ) ( % )
1 ,0 10-6 325 175 2
1 ,0 10-4 192 88 5
Bei den Lastfällen Flugzeugabsturz, Explosionsdruckwelle und
Erdbeben ist der Gleitsichheitsnachweis unter alleiniger Berücksichtigung
der Sohl reibung zu führen.
Bei Bauwerken mit Abdichtung sind die ständig wirkenden Horizontallasten
(LF "ständige Lasten") über Sporne in den Baugrund abzuleiten,
wenn die vorgesehenen Abdichtungssysteme nur senkrecht zur
Abdichtungsfläche gerichtete Kräfte übertragen dürfen. Es ist vom
Bausachverständigen zu Uberprüfen, ob die vorgesehenen Abdich­
tungssysteme bei der Ableitung kurzfristig auftretender "äußerer
Sonderlasten" Schubspannungen aus Horizontallasten in der Abdichtungsebene
aufnehmen können.
*)Felduntersuchungen zwischenzeitlich abgeschlossen;
Laboruntersuchungen noch nicht abgeschlossen.
- 31 -

- 32 -
10.1 Durchgeführte Untersuchungen, Ergebnisse
---------------------------------------------
In U5 werden anhand der Eorenzahl e für den oberen Feinsand und
die Mittelsande unter Verwendung eines numerischen Kriteriums aus
V4 der Nachweis geführt, daß für beide Bodentypen beim Lastfall
Sicherheitserdbeben keine Gefährdung durch Setzungsbewegungen
infolge Sackungen gegeben ist .
Eine Untersuchung des Bodenverflüssigungspotentials im Baugrund
unterhalb des Konditionierungsgebäudes führt zu dem Ergebnis, daß
eine Gefährdung infolge Bodenverflüssigung wegen der vorhandenen,
mindestens mitteldichten Lagerung des relevanten Bodentyps, hier
des Mittelsandes, nicht zu besorgen ist .
10.2 Stellungnahme des N1fB
---------------------------
Verwendete Regeln und Richtlinien:
"KTA 2201.2"
- Auslegung von Kernkraftwerken gegen seismische Einwirkungen,
Teil 2: Baugrund, veröffentlicht im Bundesanzeiger Nr. 64,
Beilage 14/83, vom 6.4.83.
Die Ausgangspar ameter der vom Antragsteller durchgeführten
Untersuchung
- Unterteilung des Baugrundes in 6 "Hauptbodentypen"
- zugehörige Kornverteilungsbänder und
- 1agerungsdichten bzw. Konsistenzen
sind Gegenstand unserer Stellungnahme in Kapitel 6. Diese Parame­
ter wurden von uns als zutreffend bzw. richtig akzeptiert und
werden daher hier im einzelnen nicht mehr erläutert.
Die verwendete KTA-Richtlinie 2201 . 2 ist Bestandteil des atomrechtlichen
Genehmigungsverfahrens .
- 33 -

- 33 -
Anhand des in der KTA-Richtlinie angegebenen Berechnungsverfahren
haben wir hinsichtlich der Bodenverflüssigungsgefahr eine
unabhängige Berechnung für das Konditionierungsgebäude durchge­
führt. Wir sind dabei zu dem Ergebnis gekommen, daß bei der vor­
gegebenen Beschleunigung von a = 1,4 rn/sec' (LF Sicherheitserdbeben)
eine Bodenverflüssigung ausgeschlossen werden kann, wenn für
die Lagerungsdichte des Gründungsbodens gilt:
ID ) 0,43.
Die Ergebnisse der Sondierungen mit der Spitzendrucksonde und der
schweren Rammsonde weisen den Gründungsboden des Konditionie­
rungsgebäudes überwiegend als mindesten mitteldicht aus, d.h.
ID ) 0,5. Somit ist eine Gefahr der Bodenverflüssigung ausgeschlossen.
Eine Nachverdichtung der Gründungssohle vor dßm Aufbringen des
Unterbetons ist in jedem Fall durchzuführen. Dabei ist durch Kon­
trollen (Lastplattenversuche, Sondierungen) zu belegen, daß der
Gründungsboden mindestens in mitteldichter Lagerung vorliegt.
Die Aussage des Gutachters, daß bei der gegebenen Lagerungsdichte
die über dem Grundwasserspiegel liegenden Mittel- und oberen Fein­
sande (Bodentypen A und B) gegen Sackung beim Lastfall Erdbeben
sicher sind, kann von uns mit einem anderen unabhängigen Berechnungsverfahren
nicht kontrolliert werden.
Aus diesem Grunde empfehlen wir:
Verlaufen sicherheitstechnisch relevante Rohr- oder sonstige Versorgungsleitungen
außerhalb des Konditionierungsgebäudes, so ist
der Tiefenbereich von mindestens 1 m unterhalb der Rohrsohle so
zu verdichten, daß eine mitteldichte Lagerung gegeben ist. Ent­
sprechende Nachweise sind zu führen.
- 34 -

- 42 -
12 Einfluß des tieferen Untergrundes auf das geplante Bauwerk
Der geplante Standort befindet sich liber der westlichen Randzone
des Salzstockes Gorleben.
Die Bohrung Go1003 weist aus , daß unter einer ca. 270 m mächtigen
Lockergesteinsbedeckung auslaugungsfähiges Hutgestein
ansteht. Das Deckgebirge besteht liberwiegend aus tertiären Tonen .
Das Hutgestein ist ca. 10 m' mächtig und setzt sich aus Gipsstein ,
Anhydrit und Ton zusammen .
Unter der Voraussetzung des Zugangs von Grundwasser zum Gipshut
und ausreichender Abflußmöglichkeiten des gesättigten Wassers
können subterrane Lösungshohlräume im Gips entstehen . Bei entsprechender
Hohlraumgröße und geringer Mächtigkeit der liberIagernden
Schichten wlirden sich Erdfälle bis zur Geländeoberfläche
durchpausen.
Westlich der EIbe sind liber dem Salzstock Gorleben jedoch weder
fossile noch rezente Erdfälle bekannt.
12. 1 Durchgeflihrte Untersuchungen und Ergebnisse
Mithilfe von sedimentpetrographischen Untersuchungen wurde liberprlift,
ob im Baufeld gestörte, möglicherweise mit Erdfällen zusammenhängende
oder ungestörte Lagerungsverhältnisse vorhersehen .
Die unterhalb des geplanten Bauwerks erbohrten quartären Sedimente
wurden sedimentpetrographisch mit Hilfe der Feinkiesanalyse
untersucht und anhand der gewonnenen Ergebnisse stratigraphisch
zugeordnet .
- 43 -

- 43 -
Dabei wurde festgestellt, daß die pleistozänen weichseleiszeitli­
chen Niederterrassensande und auch die mittelpleistozänen NachschUttsande
nahezu eine horizontale Ebene bilden. Der Gutachter
interpretiert dies als Hinweis dafUr, daß sich der Baugrund seit
der Ablagerung der oben genannten Sedimente geologisch ruhig verhalten
hat. Nach der in U3 enthaltenen geologischen Zeittafel
wUrde sich das Baugelände seit mindestens 140 000 Jahre in einem
Zeitabschnitt der "geologischen Ruhe" befinden.
Aufgrund der geometrischen und hydrologischen Gegebenheiten kommt
der Gutachter zu dem Schluß, daß Erdfälle fUr das Baugelände auch
in Zukunft nicht zu erwarten sind.
12.2 Stellungnahme des NLfB
Es ist eine in der Geologie anerkannte und bewährte Methode die
Stratigraphie und somit die Lagerungsverhältnisse pleistozäner
Sedimente durch die Feinkiesanalyse zu klären. Die nahezu hori­
zontale Schicht-Ebene der Niederterrassen-Sande zeigt an, daß das
Gelände kleinräumig geologisch in Ruhe war, sieht man von der
postelstereiszeitlichen Absenkung , in der Größenordnung von Zehn­
tel fUllimeter, durch großräumige Salzablaugungen einmal ab. Die
Lagerungsverhältnisse der genannten Schichten geben keinen Hin­
l'leis fUr eine aktive Erdfalltätigkeit.
Aufgrund der geologischen Gegebenheiten :
- Uber 200 m mächtige Tonsedimente, dadurch abgedichtetes
Hutgestein im Standortbereich
- geringe Hutgesteinsmächtigkeit (ca. 10 m)
- kein Zugang von Grundwasser zum Hutgestei n
schließen wir eine Erdfallgefahr unterhalb des PKA-Standortes
aus .
- 44 -

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Mit dieser Bewertung im Einklang stehen auch die Ergebnisse der
zur Erkundung des Salzstockes Gorleben abgeteuften 49 Bohrungen,
mi t denen auch Kenntnisse über das Hutgestein gewonnen vrurden (V1).
Die Bohrkerne aus dem Hutgestein waren nur sporadisch von Klüften
und kavernösen Horizonten durchsetzt und wiesen nach DIN 40 22 eine
gute Kernqualität auf. Die Vollständigkeit des Kerngewinns steht im
Einklang mit unserer Beurteilung des tieferen Untergrundes, daß
großvolumige Hohlraumbildungen nicht vorhanden sind.
Die Schlußfolgerung des Gutachters aus den sedimentpetrographi­
sehen Untersuchungen halten wir daher für zulässig.
13. Zusammenfassende Beurteilung der Untersuchungen und Bewertung
der Standorteignung
Für die Beurteilung der Baubarkeit lagen die Ergebnisse der 17
Aufschlußbohrungen und der in diesem Zusammenhang durchgeführten
Feld- und Laborversuche vollständig vor.
Die Baugrunduntersuchungen und Berechnungen sind vom Gutachter
gemäß der für bodenmechanische Feld- und Laborversuche geltenden
DIN-Normen und der KTA-Richtlinie 2201.2 durchgeführt worden.
Die uns vorliegenden Unterlagen und von uns durchgeführten Prü­
fungen ermöglichen es, diese bisher durchgeführten umfangreichen
Untersuchungen, den generellen Aufbau des Untergrundes und die
bodenmechanischen Eigenschaften der angetroffenen Schichten mit
ausreichender Genauigkeit zu beurteilen .
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Der grUndungsnahe Untergrund besteht Uberwiegend aus gut bis sehr
gut tragfähigen Sandschichten , jedoch kommen auch im Setzungsein­
flußbereich des Gebäudes bindige Böden (Geschiebemergel) vor , die
stärker zusammendrUckbar als die Sande sind.
Torfe oder andere Weichschichten sind bisher bei keiner der Bohrungen
angetroffen worden .
Nach den uns Vor l iegenden Kenntnissen schließen wir Hohlräume im
tieferen Untergrund aus .
Die anhand der Feld- und Laborversuchsergebnisse ermittelten bodenmechanischen
Kennziffern liegen im Rahmen der Erfahrungswerte ,
die bei ähnlichen Böden an anderen Stell en des norddeutschen
Flachlandes gewonnen worden sind .
Bei den bodendynamischen Kennziffern mußten fUr den Geschiebemergel
der Toleranzbereich weiter gefaßt werden . Hier wurden zusätzliche
Untersuchungen angeordnet.
Der beim Standort Gorleben angetroffene , gut tragfähige Baugrund,
ermöglicht eine FlachgrUdung des gepl anten Bauwerks mittels einer
GrUndungsplatte. Zur Sicherstellung, daß die angesetzten Boden­
pressungen und sonstigen rechner i schen Ansätze zur Dimensionie­
rung der GrUndung den Gegebenheiten im Untergrund des sicherheitstechnisch
relevanten Bauwerkes entsprechen , sind - auch der Beweissicherung
dienende - grUndungsbegleitende bodenmechanische
Untersuchungen durchzufUhren .
Die vom Antragsteller angegebenen Setzungsdifferenzen dienen der
Vordimensionierung von Konstruktionen fUr Dichtungen , Fugen und
LeitungsanschlUssen. Es ist zu erwarten , daß bei den im weiteren
Planungsfortgang noch durchzufUhrenden verfeinerten Setzungsberechnungen
geringfUgige Änderungen bei den Setzungsdifferenzen
ermittelt werden .
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Anhang
Zur Hydrogeologie des Standortes der geplanten Pilotkonditionie­
rungsanlage (PKA) Gorleben (Sachstandbericht)
Im Rahmen der Begutachtung zur Hydrogeologie werden anhand der
relevanten Ergebnisse:
- Standortuntersuchungen zur PKA Gorleben,
der Untersuchungen zum Zwischenlager Gorleben sowie
- der Untersuchungen der PTB im Hinblick auf die geplante
Endlagerung
die hydrogeologischen Gegebenheiten zusammenfassend dargestellt.
Es werden der hydrogeologische Aufbau des Untergrundes und die
Gliederung des Aquifer-Systems bis in eine Tiefe von rd. 300 m
beschrieben. Die Kenntnisse über die hydrogeologischen und hydrochemischen
Verhältnisse werden dargestellt und im Hinblick auf
Grundwasserströmungsverhältnisse und natürlichen Strofftransporte
diskutiert.
Weiterhin werden die in der Region Gorleben bestehenden und möglichen
zusätzlichen Grundwassernutzungen aufgezeigt . .
In einer abschließenden Bewertung des Vorhabens wird festgestellt,
daß aufgrund der ermittelten Standortgegebenheiten - die
Integrität der technischen Barrieresysteme vorausgesetzt - aus
hydrogeologischer Sicht keine Bedenken gegen den geplanten Bau
der Anlage bestehen.