0104269 ~ - Kst.portalu.de
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- 2 -<br />
U4: Jaritz, W. u. Zirngast , M. (1985):<br />
Dynamik <strong>de</strong>s Salzstockes Gorleben.<br />
Abschlußbericht zum Forschungsvorhaben KWA 5110.5. , BGR,<br />
Hannover , Archiv-Nr. 97 673<br />
Weiterhin wur<strong>de</strong> folgen<strong>de</strong> Fachliteratur ausgewertet:<br />
Glusko , V.V . u.a. (1971/72):<br />
Kapustin, IN . (1971):<br />
RUhberg, N. (1976):<br />
"Zur tektonischen Rayonierung <strong>de</strong>s Nordtei1s<br />
<strong>de</strong>r DDR nach <strong>de</strong>m Alter <strong>de</strong>s gefalteten Untergrun<strong>de</strong>s "<br />
Jb. Geol. 7/8 , (1971/72) S. 9 - 16<br />
"Die Rolle <strong>de</strong>s tektonischen Faktors bei <strong>de</strong>r Bildung<br />
von Salzkuppelstrukturen"<br />
Ztschr . fUr angew . Geologie 17 (1971) , Heft 11,<br />
S. 454 - 460<br />
"Probl eme <strong>de</strong>r Zechsteinsalzbewegung "<br />
Ztschr. fUr angew. Geologie 22 (1976) , Heft 9 ,<br />
S . 413 - 420<br />
Meister , D., Steinwachs , M:<br />
"Beobachtungen <strong>de</strong>r seismoakustischen Emission beim<br />
Absaufen <strong>de</strong>s Kali-Bergwerkes Ronnenberg im Juli 1 975 "<br />
4. Nat . Tagung Ing . Geologie , Goslar 1983<br />
Arsovski ,M., Jan1evski , J. (1982):<br />
"Location of the Seismogene Origin of EI Asnam<br />
( Algeria) in the Northern Atlas Area"<br />
Proc. 7th Europ. Conf. on Earthquake Eng., 2 ,<br />
S. 115-124, Athens<br />
- 3 -
- 8 -<br />
IHr versichern hiermi"t, die Stellungnahme unparteiisch und nach<br />
bestem Wissen und Gewissen fre i von Ergebnisanweisungen erstellt<br />
zu haben.<br />
Im Auftrage :<br />
NIEDERSÄCHSISCHES LANDESM1T FÜR BODE NFORSCHUNG<br />
(Dr.-Ing . J. Drescher)<br />
- Ltd . Dir. u. Prof.-<br />
Sachbearbeiter:<br />
(v . Bohnenstein )<br />
Dipl.-Geologe<br />
( Dr. M. Steinwachs )<br />
(Dr. Krieger )
Inhaltsverzeichnis<br />
2<br />
3<br />
4<br />
5<br />
6<br />
7<br />
- I -<br />
Einleitung und Darstellung <strong>de</strong>r Gutachtenaufgaben und<br />
zu beurteilen<strong>de</strong>n Sachverhalte/Verzeichnis <strong>de</strong>r verwen<strong>de</strong>ten<br />
Regeln, Richtlinien und Erlasse<br />
Gutachter und zu beurteilen<strong>de</strong> Unterlagen<br />
Geologie<br />
3.1 Felduntersuchungen<br />
3 .1.1 Angewandte Untersuchungsmetho<strong>de</strong>n<br />
3.1.2 Stellungnahme <strong>de</strong>s NLfB<br />
3·2 Geologischer Aufbau <strong>de</strong>s Untergrun<strong>de</strong>s und<br />
Oberflächengestalt<br />
3.2.1 Darstellung <strong>de</strong>s Gutachters<br />
3.2.2 Stellungnahme <strong>de</strong>s NLfB<br />
Sicherstellung <strong>de</strong>r Primärdaten <strong>de</strong>r durchgeführten<br />
Feld- und Laborversuche<br />
Grundwasser im Baugrund<br />
5.1 Darstellung <strong>de</strong>s Gutachters<br />
5.2 Stellungnahme <strong>de</strong>s NLfB<br />
Bo<strong>de</strong>nmechanische Laboruntersuchungen und Eigenschaften<br />
<strong>de</strong>r Schichten<br />
6.1 Untersuchungsergebnisse<br />
6.2 Stellungnahme <strong>de</strong>s NLfB<br />
Gründung und Setzung <strong>de</strong>r Bauwerke<br />
7.1 Ergebnisse<br />
7.2 Stellungnahme <strong>de</strong>s NLfB<br />
8 Baugrubenausbildung und Grundwasserhaltung<br />
8.1 Vorschläge <strong>de</strong>s Gutachters<br />
8.2 Stellungnahme <strong>de</strong>s NLfB<br />
- II -<br />
Seite<br />
2<br />
5<br />
5<br />
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7<br />
9<br />
9<br />
1 2<br />
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13<br />
13<br />
1 4<br />
14<br />
14<br />
17<br />
21<br />
21<br />
22<br />
24<br />
24<br />
25
- 1 -<br />
Einleitung, Darstellung <strong>de</strong>r Gutachtenaufgaben und zu beurteilen<strong>de</strong>n<br />
Sachverhalte/Verzeichnis <strong>de</strong>r verwen<strong>de</strong>ten Regeln,<br />
Richtlinien und Erlasse<br />
Mit Erlaß vorn 27 . 5.1987, Az . : 312 . 1-40 311/09-312 beauftragte uns<br />
<strong>de</strong>r Nie<strong>de</strong>rs. Umwelt Minister im Rahmen eines Genehmigungs<br />
verfahrens nach § 7 Atomgesetz mit <strong>de</strong>r Begutachtung <strong>de</strong>s Baugrun<strong>de</strong>s,<br />
<strong>de</strong>r Bo<strong>de</strong>nmechanik , <strong>de</strong>r Hydrologie sowie <strong>de</strong>r Seismologie<br />
für die geplante Pilotkonditionierungsanlage (PKA) am Standort<br />
Gorleben.<br />
Diese Begutachtung schloß folgen<strong>de</strong> Untersuchungs begleiten<strong>de</strong><br />
Arbeiten mit ein:<br />
- eine Beurteilung <strong>de</strong>s von <strong>de</strong>n Gutachtern <strong>de</strong>r Deutschen<br />
Gesellschaft zur Wie<strong>de</strong>raufarbeitung von Kernbrennstoffen<br />
(DWK) ausgearbeiteten Baugrunduntersuchungsprogrammes vor<br />
<strong>de</strong>m Beginn<br />
- eine begleiten<strong>de</strong> fachliche Kontrolle <strong>de</strong>r Untersuchungen<br />
im Verlauf <strong>de</strong>s Programmes,<br />
- eine fachliche Bewertung <strong>de</strong>r Gelän<strong>de</strong>arbeiten,<br />
- eine Begutachtung <strong>de</strong>r anfallen<strong>de</strong>n Primärdaten und die Kon -<br />
trolle von <strong>de</strong>ren Sicherstellung,<br />
- ferner die Prüfung und Bewertung aller von <strong>de</strong>r DWK im Rahmen<br />
<strong>de</strong>s Verfahrens vorgelegten Ergebnisse auf <strong>de</strong>n o.a.<br />
Fachgebieten.<br />
Die UberprUfung und Überwachung <strong>de</strong>s Untersuchungsprogrammes und die<br />
Beurteilung <strong>de</strong>r Ergebnisse sollte gewährleisten, daß <strong>de</strong>r Untersuchungsaufwand,<br />
die Untersuchungsrnetho<strong>de</strong>n und die Auswertung <strong>de</strong>r Ergebnisse<br />
<strong>de</strong>m Stand <strong>de</strong>r Technik und <strong>de</strong>n fUr die Baugrundbeurteilung<br />
gelten<strong>de</strong>n Normen und Richtlinien entsprechen.<br />
- 2 -
- 3 -<br />
Die Kernbohrungen einschließlich <strong>de</strong>r Entnahme von Son<strong>de</strong>rproben<br />
aus Bohrlöchern sowie die Standardpenetrationssondierungen (SPT)<br />
wur<strong>de</strong>n im Auftrage <strong>de</strong>r DWK von einer Arbeitsgemeinschaft <strong>de</strong>r<br />
Firmen Celler Brunnenbau und Prakla-Seismos durchgeführt.<br />
Vom NLfB waren während <strong>de</strong>r Gelän<strong>de</strong>arbeiten ein wissenschaftlicher<br />
Mitarbeiter und eine technische Fachkraft durchgehend an jeweils<br />
mehreren Wochentagen auf <strong>de</strong>m Standort zur Überwachung <strong>de</strong>r Untersuchungen<br />
bzw . im Bohrkernlager zur Begutachtung <strong>de</strong>r Bo<strong>de</strong>nproben<br />
anwesend.<br />
Folgen<strong>de</strong> Unterlagen stan<strong>de</strong>n <strong>de</strong>m NLfB für die Beurteilung zur<br />
Verfügung :<br />
U1: Baugrundbeurteilung (Band 1)<br />
TS 6/PA/2423/HK/1 9 83 66/01/ Stand 6.7.88,<br />
67 Textseiten, 102 Anlagen. Aufgestellt vom Büro<br />
Simons u. Partner , Sachbearbeiter: Prof . -Dr .-Ing. Ruppert<br />
und Dipl.-Ing. Heine<br />
U2: Seismische Bohrlochmessungen etc. (Band 1a)<br />
TS 6/PA/2423/HK/1 9 84 03/01/ Stand 6.7 . 88,<br />
15 Textseiten, 11 Abbildungen. Ausgeführt und ausgewertet<br />
durch Prof. Ahorner, Köln<br />
U3: Resonat-Colunm Versuche (Band 1a)<br />
TS 6/PA/2423/HK/1 9 83 97/01/ Stand 6.7.88,<br />
8 Textseiten j 23 Seiten Abbildungen, Diagramme und Tabellen .<br />
Ausgeführt und ausgewertet durch das Institut für Bo<strong>de</strong>nmechanik,<br />
Universität Karlsruhe , für die Untersuchung<br />
gezeichnet von Prof. Dr .-Ing. Prange<br />
- 4 -
3 Geologie<br />
3.1 Felduntersuchungen<br />
-----------------------<br />
- 5 -<br />
3.1 . 1 Angewandte Untersuchungsmetho<strong>de</strong>n<br />
Die im Feld angewandten Aufschlußmetho<strong>de</strong>n sind in <strong>de</strong>r Unterlage U1<br />
dargestellt,<br />
- Bohrungen und Probennahme in Kap. 4.2,<br />
- So ndi e rungen mit <strong>de</strong>r Schweren Rammson<strong>de</strong> (SRS) und Druckson<strong>de</strong><br />
in Kap. 4.3,<br />
geophysikalische Vermessung in Kap. 4 . 4 und<br />
- Grundwasserbeobachtung in Kap. 6.2.<br />
Die im bo<strong>de</strong>nmechanischen Labor durchgeführten Versuche sind im<br />
einzelnen in U1 im Kap. 7 unter Hinweis auf die zugehörige DIN<br />
angeführt, so daß eine <strong>de</strong>taillierte Beschreibung hier entfallen<br />
konnte .<br />
Zur Erkundung <strong>de</strong>s Baugrundaufbau8 sind über das gesamte Standortgel<br />
än<strong>de</strong> verteilt, 13 Rammkernbohrungen mit kontinuierlicher<br />
Kerngewinnung bis in Teufen von max. 60,1 m nie<strong>de</strong>rgebracht wor<strong>de</strong>n.<br />
Überwiegend en<strong>de</strong>ten die Bohrungen in eiszeitlichen Tertiärs<br />
ed imenten. Entsprechend DIN 4021 , Tab 1 (Bild 6) und Tab 2,<br />
konnten mit diesem Bohrverfahren Proben <strong>de</strong>r Güteklasse 2 bis 4 j e<br />
nach Zusammensetzung <strong>de</strong>s Bo<strong>de</strong>nmaterials gewonnen wer<strong>de</strong>n .<br />
Aus bindigen Schichten sind darüberhinaus Son<strong>de</strong>rproben (Güteklasse<br />
1 gemäß DIN 4021) entnommen wor<strong>de</strong>n.<br />
An diesen Proben und an Pr oben aus <strong>de</strong>n Bohrkernen sind Labor-<br />
versuche zur Bestimmung <strong>de</strong>r<br />
<strong>de</strong>rlichen bo<strong>de</strong>nmechanischen<br />
werte dur chgeführt wor<strong>de</strong>n.<br />
für di e Gründung <strong>de</strong>r Bauwerke erforbzw.<br />
bo<strong>de</strong>ndynamischen (Kap. 6) Kenn-<br />
Kiesproben und Geschiebemergelproben wur<strong>de</strong>n zusätzlich entnommen ,<br />
um mit Hilfe vo n Geröllanalysen und palynol ogische Untersuchungen<br />
- 6 -
- 9<br />
Das durchgefUhrte Bohr- und Laborversuchsprogramm reicht mit Ausnahme<br />
<strong>de</strong>r bo<strong>de</strong>ndynamischen Belange (in Kap . 9) aus, um die Baubarkeit<br />
<strong>de</strong>r Anlage zu beurteilen und die erfor<strong>de</strong>rlichen Auflagen<br />
und Hinweise zu formulieren.<br />
3 · 2 Geologischer Aufbau <strong>de</strong>s Untergrun<strong>de</strong>s und Oberflächengestalt<br />
-----------------------------------------------------------------<br />
3 · 2.1 Darstellung <strong>de</strong>s Gutachters<br />
Der geologische Bau <strong>de</strong>s Standortes und seiner Umgebung sind in<br />
Kap. 5 (U 1) beschrieben.<br />
Das bewal<strong>de</strong>te Gelän<strong>de</strong> hat ein flach welliges Relief mft Höhenschwankungen<br />
zwischen 22,5 und 21,5 m NN.<br />
Wegen <strong>de</strong>s sandigen Untergrun<strong>de</strong>s und seiner hohen Wasserdurchlässigkeit<br />
ist <strong>de</strong>r Oberflächenabfluß sehr gering, daher befin<strong>de</strong>n<br />
sich auch keine Wasserläufe auf <strong>de</strong>m Baugelän<strong>de</strong> und in unmittelbarer<br />
Nähe.<br />
Nach Auswertung <strong>de</strong>r Bohrergebnisse sowie geologischer Veröffentlichungen<br />
und Archivunterlagen <strong>de</strong>s NLfB ergibt sich folgen<strong>de</strong><br />
Schichtenabfolge <strong>de</strong>s Baugrun<strong>de</strong>s :
- 14 -<br />
Der Rechenwert <strong>de</strong>r Durchlässigkeit fUr <strong>de</strong>n relevanten Tiefenbe<br />
reich (Mittelsand) Iyird anhand <strong>de</strong>r Ergebnisse <strong>de</strong>s Pumpve'suches<br />
zu<br />
vom Gutachter festgelegt .<br />
cal k = 2,4 . 10-4 mls<br />
Bei <strong>de</strong>r vorgegebenen Gründungsebene von 6 , 0 m, teilweise 8 , 0 m<br />
unter GOK liegt das Bamrerk im Grundwasser .<br />
5 . 2 Stellungnahme <strong>de</strong>s NLfB<br />
Im hydrogeologischen Gutachten (s. Anhang) \·rird <strong>de</strong>tailliert zur<br />
Grundwassersituation Stellung genommen .<br />
Insbeson<strong>de</strong>r e genauere Angaben zur raumzeitlichen Entwicklung <strong>de</strong>s<br />
Grundwasserspiegels im Standortbereich wer<strong>de</strong>n <strong>de</strong>m hydrogeol ogischen<br />
Gutachten zu entnehmen sein .<br />
Anhand von Kornverteilungen <strong>de</strong>r aus <strong>de</strong>r BK 1 entnommenen Sandprobe<br />
wur<strong>de</strong>n vom NLfB <strong>de</strong>r Durchlässigkeitsbeiwert "k " nach Beyer<br />
ermittelt. Die errechneten We r te (kmi ttel = 9 , 8 10- 5 fUr Feinsand<br />
1 ,6 . 10-4 m/s fUr Mi ttel sand , feinsandig und 6 , 2 . 10-4 m/s fUr<br />
Mittelsand , grobsandig) stimmen mit <strong>de</strong>n in U1 angegebenen annähernd<br />
überein .<br />
Der Bemessungswasserstand ist auf <strong>de</strong>r Kote 20,0 m NN anzusetzen .<br />
6 . Bo<strong>de</strong>nmechanische Laboruntersuchungen und Eigenschaften <strong>de</strong>r<br />
Schi chten<br />
6 .1 Untersuchungsergebnisse<br />
An <strong>de</strong>n nach <strong>de</strong>r Bo<strong>de</strong>nansprache ausgewählten Bo<strong>de</strong>nproben wur<strong>de</strong>n<br />
zur weiteren bo<strong>de</strong>nmechanischen Beschreibung und Kennzeichnung<br />
folgen<strong>de</strong> Laboruntersuchungen durchgeführt , die Aufschlüsse über :<br />
- Korngr ößenverteilung<br />
- viassergehaI t<br />
- 1 5 -
- 15 -<br />
- Konsistenzgrenzen<br />
- Dichten und Wassersättigung<br />
- Grenzen <strong>de</strong>r Lagerungsdichte<br />
- Steifemoduln<br />
- Scherparameter<br />
- Geologische Datierung<br />
in Abhängigkeit <strong>de</strong>r unterschiedlichen Zusammensetzungen und <strong>de</strong>r<br />
Eingruppierung erbringen sollten.<br />
Zu Vergleichszwecken wur<strong>de</strong> vorn NLfB aus <strong>de</strong>r BK 1 36 Proben ent<br />
nommen und labormäßig untersucht. Die Ergebnisse sind diesem<br />
Gutachten in <strong>de</strong>r Anlage 5 beigefügt. In Ul, Kapitel 7.1 bis<br />
7.11 sind alle vom Gutachter an <strong>de</strong>n Einzelproben labormäßig erzielten<br />
Ergebnisse zusammengestellt. Dort sind in <strong>de</strong>n Anlagen 58<br />
bis 91 die Laborwerte tabellarisch zusammengestellt o<strong>de</strong>r graphisch<br />
ausgewertet wie<strong>de</strong>rgegeben. Auf die Ergebnisse <strong>de</strong>r bo<strong>de</strong>nmechanischen<br />
Laborversuche und <strong>de</strong>ren Bewertung wird in Kap. 6 einge<br />
gangen.<br />
Zur bo<strong>de</strong>nmechanischen Beschreibung <strong>de</strong>s Baugrun<strong>de</strong>s im Bereich <strong>de</strong>s<br />
Standortes <strong>de</strong>r geplanten PKA sind in Ul und U4 die .erbohrten Lokkergesteine<br />
unter <strong>de</strong>r Bedingung gleichen bo<strong>de</strong>nmechanischen Verhaltens<br />
zu 6 Bo<strong>de</strong>ntypen zusammengefaßt.<br />
Bo<strong>de</strong>nbezeichnung<br />
<strong>de</strong>s NLfB<br />
A:<br />
B:<br />
C:<br />
D:<br />
E:<br />
F:<br />
Bo<strong>de</strong>ntyp<br />
gemäß Ul<br />
obere Feinsan<strong>de</strong><br />
eng- bis weitgestufte Mittelsan<strong>de</strong><br />
Geschiebemergel<br />
schluffige Feinsan<strong>de</strong><br />
Braunkohle<br />
Ton<br />
- 16 -<br />
Bo<strong>de</strong>ngruppe<br />
gemäß DIN 18 196<br />
SE<br />
SE, S\V<br />
ST,TL<br />
SU, (S\'I,S1)<br />
UM<br />
TA/TM
- 19 -<br />
und kommen zu folgen<strong>de</strong>m Ergebnis:<br />
Es (MN/m 2 ) < 20 20- 30 40 50 60 70 80 90<br />
30 - 40 50 60 - 70 - 80 -90 -100<br />
Anzahl N 5 10 9 3 2 2<br />
2 N = 32<br />
Die Mehrzahl <strong>de</strong>r ermittelten Steifemoduln liegt im Spektrum<br />
Es = 30 - 50 MN/m 2 •<br />
Die parallel dazu ermittelten einaxialen Druckfestigkeiten <strong>de</strong>uten<br />
daraufhin, daß die Steifemoduln Es ) 90 MN/m 2 auf vereinzelte<br />
feste Schichten zurückzuführen sind . Eine entsprechen<strong>de</strong> Aussage<br />
für das Probematerial Es < 30 MN/m 2 kann n i cht getroffen wer<strong>de</strong>n.<br />
Insgesamt ist aber aufgrund seiner geologischen Vorbelastung ein<br />
Steifemodul Es < 30 MN/m 2 sicherlich nicht repräsentativ für die<br />
Gesamtheit <strong>de</strong>r vom späteren Bauwerk belasteten Tonpartien. Wir<br />
setzen daher <strong>de</strong>n unteren Grenzwert zu<br />
an.<br />
Esmin = 30 MN/m 2<br />
Unter Berücksichtigung, daß die von uns ermittelten Steifemoduln<br />
Sekantenmoduln vom Ursprung <strong>de</strong>s Koordinatensystems darstellen,<br />
setzen wir <strong>de</strong>n oberen Grenzwert zu<br />
an.<br />
Esmax = 60 MN/m 2<br />
Die vom Gutachter für die Bo<strong>de</strong>ntypen D und E angegebenen Rechenwerte<br />
wer<strong>de</strong>n von uns mit Ausnahme <strong>de</strong>s Steifemoduls für Bo<strong>de</strong>ntyp<br />
D akzeptiert.<br />
- 20 -
- 21 -<br />
1 Gründung und Setzung <strong>de</strong>r Bauwerke<br />
7.1 Ergebnisse<br />
Im Bericht U5 wer<strong>de</strong>n im Kapitel 5 Standsicherheit und zu erwarten<strong>de</strong><br />
Setzung <strong>de</strong>r Gründung <strong>de</strong>s Konditionierungsgebäu<strong>de</strong>s behan<strong>de</strong>lt. Die<br />
Ausführungen gehen von einer flächigen Gründung <strong>de</strong>s Bauwerks aus,<br />
für die bei <strong>de</strong>n gegebenen Grundrißabmessungen (51 x 61 m 2 ) <strong>de</strong>r globale<br />
Grundbruchsicherheitsnachweis kein Kriterium ist.<br />
Zum Nachweis <strong>de</strong>r lokalen Grundbruchsicherheit wer<strong>de</strong>n für 2 ver<br />
schie<strong>de</strong>ne Annahmen Grundbruchspannungen ermittelt. Zur Frage <strong>de</strong>r<br />
Gleitsicherheit wird auf die Bearbeitung durch die Planungsgemeinschaft<br />
(PPK) hingewiesen.<br />
Maßgebend für die Ausbildung und Beurteilung <strong>de</strong>r Gründung sind ihre<br />
Setzungen nach Größe und Verteilung. Hierzu hat <strong>de</strong>r Gutachter<br />
umfangreiche Berechnungen für folgen<strong>de</strong> Grenzfälle durchgeführt:<br />
- starre Fundamentplatte und gleichmäßig verteilte Flächenlast,<br />
- starre, in einzelne Abschnitte aufgelöste Fundamentplatte<br />
mit Ansatz <strong>de</strong>r lokal vorhan<strong>de</strong>nen Flächenlasten,<br />
- schlaffe Fundamentplatte und gleichmäßig verteilte Flächen<br />
Iast<br />
Die Setzungen wur<strong>de</strong>n für die Belastungen<br />
Eigengewicht sowie<br />
- Eigengewicht plus Verkehrslast (Vollast)<br />
untersucht. Die eingesetzten Steifemoduln sind in Tabelle 3<br />
zusammengestellt.<br />
Nach <strong>de</strong>n Berechnungsergebnissen rechnet <strong>de</strong>r Gutachter mit maximalen<br />
Set zungen von 7 - 8 cm in Mittelbereich <strong>de</strong>s Gebäu<strong>de</strong>s, im<br />
Randbereich zwischen 2,0 cm (Eigengewicht) und 4,5 vm(Vollast) .<br />
Demnach sind Setzungsdifferenzen in <strong>de</strong>r Größenordnung von<br />
tJ s = 4 cm für Vollast und ;6 s = 2 cm für <strong>de</strong>n Lastfall Eigengewicht<br />
zu erwarten.
- 23 -<br />
Für <strong>de</strong>n aus <strong>de</strong>r Sandschicht stammen<strong>de</strong>n Setzungsanteil infolge Eigengewicht<br />
<strong>de</strong>s Bauwerks stimmen wir <strong>de</strong>r Aussage <strong>de</strong>s Gutachters zu,<br />
daß dieser sich während <strong>de</strong>r Bauphase mit <strong>de</strong>m Aufbringen <strong>de</strong>r Last<br />
einstellt.<br />
Für die unterlagern<strong>de</strong>n Bo<strong>de</strong>ntypen C - Fist anhand von Konsolida<br />
tionsbetrachungen <strong>de</strong>r zeitliche Verlauf <strong>de</strong>r einzelnen Setzungsanteile<br />
infolge Eigengewicht abzuschätzen .<br />
Die Ermittlung <strong>de</strong>r Bettungsmoduln zur statischen Berechnung <strong>de</strong>r<br />
Gründungsplatte ist dann gemeinsam mit uns und <strong>de</strong>m Statik<br />
Ingenieur vorzunehmen. Hierbei sollte nach Möglichkeit <strong>de</strong>r ge<br />
plante zeitliche Bauablauf <strong>de</strong>s aufgehen<strong>de</strong>n Bauwerks bekannt sein.<br />
Vom Statikaufsteller in Verbindung mit <strong>de</strong>m Gutachter und <strong>de</strong>m NLfB<br />
ist zu überprüfen, ob die vom aufgehen<strong>de</strong>n Bauwerk ausgehen<strong>de</strong> aussteifen<strong>de</strong><br />
Wirkung auf die Gründungsplatte bei <strong>de</strong>r statischen Berechnung<br />
<strong>de</strong>r Platte zu berücksichtigen ist.<br />
Die vom Gutachter angegebenen Setzungen und Setzungsdifferenzen<br />
wur<strong>de</strong>n von uns anhand <strong>de</strong>r in U5 mitgeteilten Detaildaten nur grob<br />
überprüft. Unabhängig von unserer Empfehlung, eine weitere Setzungsberechnung<br />
durchzuführen (A 4) sind wir <strong>de</strong>r Meinung, daß die<br />
in U5 mitgeteilten Setzungsangaben hinsichtlich <strong>de</strong>r Zwängungsbeanspruchung<br />
<strong>de</strong>s Bauwerks in einer realistischen Größenordnung liegen<br />
und daher <strong>de</strong>r Baubarkeitsstudie zunächst zugrun<strong>de</strong>gelegt wer<strong>de</strong>n<br />
können.<br />
Während und nach <strong>de</strong>r Bauausführung sind die Setzungsbewegungen <strong>de</strong>r<br />
Gründungsplatte o<strong>de</strong>r <strong>de</strong>s aufgehen<strong>de</strong>n Bauwerks gemäß DIN 4107 zu<br />
beobachten . Die Meßergebnisse sind in ausgewerteter Form <strong>de</strong>m NLfB<br />
zuzuleiten.<br />
- 24 -
- 24 -<br />
8. Baugrubenausbildung und Grundwasserhaltung<br />
Die Unterkante <strong>de</strong>r GrUndungsplatte ist auf <strong>de</strong>r Kote von -6 , 0 m<br />
Bauwerksnullniveau (BN) vorgesehen, in einern untergeordneten Bereich<br />
auf -8,0 m BN. Dabei entspricht BN ungefähr NN 22,5 m. Die<br />
Grundwasserspiegelhöhen wur<strong>de</strong>n vorn Gutachter zwischenzeitlich zwi<br />
schen NN 18, 2 mund NN 18,9 meingemessen. Daraus folgt, daß die<br />
Baugrubensohle wie auch ein großer Teil <strong>de</strong>s Baugrubenaushubs nur<br />
im Schutz einer Grundwasserabsenkung o<strong>de</strong>r an<strong>de</strong>rer, grundwasserab<br />
schirmen<strong>de</strong>r Konstruktionen durchgefUhrt wer<strong>de</strong>n kann.<br />
8.1 Vorschläge <strong>de</strong>s Gutachters<br />
-----------------------------<br />
In U5, Kapitel 8, erläutert <strong>de</strong>r Gutachter die Möglichkeiten und<br />
Auswirkungen einer Grundwasserabsenkung mittels Vertikal- o<strong>de</strong>r<br />
alternativ mittels Horizontalbrunnen. Bei<strong>de</strong> Arten <strong>de</strong>r Grundwas<br />
serhaltung fUhren aber zu großen, <strong>de</strong>n Untergrund <strong>de</strong>r benachbarten<br />
Halle <strong>de</strong>r BLG beieinflußen<strong>de</strong>n Grundwasserabsenkungen. DarUber<br />
hinaus wer<strong>de</strong>n angesichts im Nahbereich fehlen<strong>de</strong>r Vorfluter gravieren<strong>de</strong><br />
Probleme bei <strong>de</strong>r Versickerung <strong>de</strong>r zu för<strong>de</strong>rn<strong>de</strong>n Wassermengen<br />
gesehen .<br />
Aus diesem Grun<strong>de</strong> empfiehlt <strong>de</strong>r Gutachter konstruktive Möglichkei<br />
ten zur Vermeidung einer weiträumigen Grundwasserabsenkung. Hierzu<br />
wer<strong>de</strong>n angefUhrt<br />
- Dichtwän<strong>de</strong> und<br />
senkrechte Baugrubenverbauten in Form von<br />
- Spundwand,<br />
- Schlitzwand und<br />
- Bohrpfahlwand.<br />
Zusätzlich ist die Anordnung einer horizontalen Injektionssohle<br />
notwendig, da <strong>de</strong>r Tertiärton als grundwasserstauen<strong>de</strong> Schicht nach.<br />
wirtschaftlichen Gesichtspunkten im Standortbereich zu tief liegt .<br />
- 25 -
. '<br />
8.2 Stellungnahme <strong>de</strong>s NLfB<br />
- --------------------------<br />
- 25 -<br />
Den AusfUhrungen zur Auswirkung <strong>de</strong>r Grundwasserabsenkung stimmen<br />
wir grundsätzlich zu. Ob die Gefahr einer Verockerung bei <strong>de</strong>n'<br />
Schluckbrunnen realistisch ist, sollte nach Kenntnis <strong>de</strong>r erfor<strong>de</strong>rlichen<br />
Betriebszeit einer Grundwasserabsenkung Uberprüft wer<strong>de</strong>n.<br />
Kommt eine grundwasserschonen<strong>de</strong> Baugrubenherstellung zur Ausfüh<br />
rung, so ist die Anordnung einer dichten<strong>de</strong>n Injektionssohle auch<br />
aus unserer Sicht infolge <strong>de</strong>r unsicheren Bewertung <strong>de</strong>r Geschiebemergelschicht<br />
als Grundwasserstauer erfor<strong>de</strong>rlich. Es ist nicht<br />
auszuschließen, daß die im Geschiebemergel eingelagerten Sand<br />
schichten in hydraulischer Verbindung mit <strong>de</strong>n über <strong>de</strong>n Geschiebemergel<br />
anstehen<strong>de</strong>n, wasserführen<strong>de</strong>n San<strong>de</strong>n stehen.<br />
Von <strong>de</strong>r Anordnung einer Spundwand als Baugrubenverbau ist wegen<br />
möglicher Rammschwierigkeiten und daraus resultieren<strong>de</strong>r Undichtigkeiten<br />
im sehr dicht gelagerten Sand und <strong>de</strong>r Geröllage über <strong>de</strong>m<br />
Geschiebemergel abzusehen.<br />
Nach erfolgtem Baugrubenaushub ist die Baugrubensohle nachzuverdichten<br />
(s. auch Auflagenvorschlag Nr. 12) .<br />
9 Bo<strong>de</strong>ndynamik<br />
Die von Prof. Ahorner im Auftrage <strong>de</strong>s Gutachters durchgeführten<br />
bo<strong>de</strong>ndynamischen Feldversuche sind in <strong>de</strong>r Unterlage U2 beschrieben<br />
und <strong>de</strong>ren Auswertung und Ergebnisse dargestellt. Die im Institut<br />
für Bo<strong>de</strong>nmechanik an <strong>de</strong>r Universität Karlsruhe durchgeführten<br />
bo<strong>de</strong>ndynamische Laborversuche sind in <strong>de</strong>r Unterlage U3 dargestellt<br />
und ausgewertet. In U1 sind in <strong>de</strong>n Tabellen 6 und 7 die Ergebnisse<br />
zusammengestellt und in U5 Rechenwerte für dynamische Bo<strong>de</strong>nkennwerte<br />
angegeben.<br />
- 26 -
",<br />
- 29 -<br />
Zu U3: Die an Sandprobenmaterial durchgeführten Resonant-Column<br />
Zu U1 u.<br />
Versuche weisen plausible Werte aus, die in Einklang mit<br />
unseren Erfahrungen und <strong>de</strong>n beim Standort Dragahn. ermittelten<br />
stehen.<br />
U5 : Die in U5 angegebenen Rechenwerte für bo<strong>de</strong>ndynamische Kenn<br />
werte wer<strong>de</strong>n von uns mit Ausnahme <strong>de</strong>s Tiefenbereiches <strong>de</strong>r<br />
Geschiebemergel akzeptiert. Die Werte für diesen Bo<strong>de</strong>ntyp<br />
zeigen vergleichsweise große Abweichungen zu an<strong>de</strong>ren geologisch<br />
ähnlichen Standorten wie z.B. Dragahn.Sie sind auf<br />
nur eine DOWN-HOLE-Messung gestützt.<br />
Aus diesem Grun<strong>de</strong> haben wir die vom Gutachter vorgeschlagenen<br />
bo<strong>de</strong>ndynamischen Kennwerte für <strong>de</strong>n Geschiebemergel nicht akzeptiert.<br />
Zur Fortführung <strong>de</strong>r Berechnungen <strong>de</strong>s Bausachverständigen haben wir<br />
(s. U7) im Einvernehmen mit <strong>de</strong>m Gutachter unter Berücksichtigung<br />
unserer Erfahrungswerte und <strong>de</strong>r am Standort Dragahn ermittelten<br />
folgen<strong>de</strong> bo<strong>de</strong>ndynamischen Kennwerte für <strong>de</strong>n Geschiebemergel<br />
<strong>de</strong>finiert.<br />
Geschiebemergel<br />
'C. G max G min D max D min<br />
(-) (MN/rn·) (MN/rn·) (%) (%)<br />
1 ,0 10-6 800 200 4<br />
1 ,0 10-4 520 130 8 3<br />
Der Geschiebemergel ist mit Mächtigkeiten zwischen 0 m und ca. 30<br />
m unter <strong>de</strong>r PKA sehr ungleichmäßig ausgebil<strong>de</strong>t. Wir müssen es <strong>de</strong>m<br />
Bausachverständigen überlassen, inwieweit dieser Umstand bei seinen<br />
Berechnungen, d.h. <strong>de</strong>r Mo<strong>de</strong>llabbildung, berücksichtigt wird.
- 30 -<br />
Zur Bestätigung <strong>de</strong>r o.a . Werte sind Nachuntersuchungen seitens <strong>de</strong>s<br />
Gutachters in Form von Feldmessungen und Laborversuchen mit neuem<br />
Bo<strong>de</strong>nprobenmaterial unumgänglich .*)<br />
Einzelheiten hierzu sind in unserem Schreiben U8 fixiert wor<strong>de</strong>n.<br />
Falls die Nachuntersuchungen bo<strong>de</strong>ndynamische Kennwerte ergeben,<br />
die außerhalb <strong>de</strong>s vereinbarten Toleranzbereichs liegen, sind vom<br />
Bausachverständigen Neuberechnungen durchzuführen.<br />
Für <strong>de</strong>n Sand oberhalb <strong>de</strong>s Geschiebemergels sind die in U5 in <strong>de</strong>n<br />
Anlage A7 und A8 angegebenen Extremwerte für <strong>de</strong>n Gleitmodul zu<br />
verwen<strong>de</strong>n:<br />
Sand<br />
-f 6. max GI min cal D<br />
(- ) (MN/m 2 ) (r1N/m 2 ) ( % )<br />
1 ,0 10-6 325 175 2<br />
1 ,0 10-4 192 88 5<br />
Bei <strong>de</strong>n Lastfällen Flugzeugabsturz, Explosionsdruckwelle und<br />
Erdbeben ist <strong>de</strong>r Gleitsichheitsnachweis unter alleiniger Berücksichtigung<br />
<strong>de</strong>r Sohl reibung zu führen.<br />
Bei Bauwerken mit Abdichtung sind die ständig wirken<strong>de</strong>n Horizontallasten<br />
(LF "ständige Lasten") über Sporne in <strong>de</strong>n Baugrund abzuleiten,<br />
wenn die vorgesehenen Abdichtungssysteme nur senkrecht zur<br />
Abdichtungsfläche gerichtete Kräfte übertragen dürfen. Es ist vom<br />
Bausachverständigen zu Uberprüfen, ob die vorgesehenen Abdich<br />
tungssysteme bei <strong>de</strong>r Ableitung kurzfristig auftreten<strong>de</strong>r "äußerer<br />
Son<strong>de</strong>rlasten" Schubspannungen aus Horizontallasten in <strong>de</strong>r Abdichtungsebene<br />
aufnehmen können.<br />
*)Felduntersuchungen zwischenzeitlich abgeschlossen;<br />
Laboruntersuchungen noch nicht abgeschlossen.<br />
- 31 -
- 32 -<br />
10.1 Durchgeführte Untersuchungen, Ergebnisse<br />
---------------------------------------------<br />
In U5 wer<strong>de</strong>n anhand <strong>de</strong>r Eorenzahl e für <strong>de</strong>n oberen Feinsand und<br />
die Mittelsan<strong>de</strong> unter Verwendung eines numerischen Kriteriums aus<br />
V4 <strong>de</strong>r Nachweis geführt, daß für bei<strong>de</strong> Bo<strong>de</strong>ntypen beim Lastfall<br />
Sicherheitserdbeben keine Gefährdung durch Setzungsbewegungen<br />
infolge Sackungen gegeben ist .<br />
Eine Untersuchung <strong>de</strong>s Bo<strong>de</strong>nverflüssigungspotentials im Baugrund<br />
unterhalb <strong>de</strong>s Konditionierungsgebäu<strong>de</strong>s führt zu <strong>de</strong>m Ergebnis, daß<br />
eine Gefährdung infolge Bo<strong>de</strong>nverflüssigung wegen <strong>de</strong>r vorhan<strong>de</strong>nen,<br />
min<strong>de</strong>stens mitteldichten Lagerung <strong>de</strong>s relevanten Bo<strong>de</strong>ntyps, hier<br />
<strong>de</strong>s Mittelsan<strong>de</strong>s, nicht zu besorgen ist .<br />
10.2 Stellungnahme <strong>de</strong>s N1fB<br />
---------------------------<br />
Verwen<strong>de</strong>te Regeln und Richtlinien:<br />
"KTA 2201.2"<br />
- Auslegung von Kernkraftwerken gegen seismische Einwirkungen,<br />
Teil 2: Baugrund, veröffentlicht im Bun<strong>de</strong>sanzeiger Nr. 64,<br />
Beilage 14/83, vom 6.4.83.<br />
Die Ausgangspar ameter <strong>de</strong>r vom Antragsteller durchgeführten<br />
Untersuchung<br />
- Unterteilung <strong>de</strong>s Baugrun<strong>de</strong>s in 6 "Hauptbo<strong>de</strong>ntypen"<br />
- zugehörige Kornverteilungsbän<strong>de</strong>r und<br />
- 1agerungsdichten bzw. Konsistenzen<br />
sind Gegenstand unserer Stellungnahme in Kapitel 6. Diese Parame<br />
ter wur<strong>de</strong>n von uns als zutreffend bzw. richtig akzeptiert und<br />
wer<strong>de</strong>n daher hier im einzelnen nicht mehr erläutert.<br />
Die verwen<strong>de</strong>te KTA-Richtlinie 2201 . 2 ist Bestandteil <strong>de</strong>s atomrechtlichen<br />
Genehmigungsverfahrens .<br />
- 33 -
- 33 -<br />
Anhand <strong>de</strong>s in <strong>de</strong>r KTA-Richtlinie angegebenen Berechnungsverfahren<br />
haben wir hinsichtlich <strong>de</strong>r Bo<strong>de</strong>nverflüssigungsgefahr eine<br />
unabhängige Berechnung für das Konditionierungsgebäu<strong>de</strong> durchge<br />
führt. Wir sind dabei zu <strong>de</strong>m Ergebnis gekommen, daß bei <strong>de</strong>r vor<br />
gegebenen Beschleunigung von a = 1,4 rn/sec' (LF Sicherheitserdbeben)<br />
eine Bo<strong>de</strong>nverflüssigung ausgeschlossen wer<strong>de</strong>n kann, wenn für<br />
die Lagerungsdichte <strong>de</strong>s Gründungsbo<strong>de</strong>ns gilt:<br />
ID ) 0,43.<br />
Die Ergebnisse <strong>de</strong>r Sondierungen mit <strong>de</strong>r Spitzendruckson<strong>de</strong> und <strong>de</strong>r<br />
schweren Rammson<strong>de</strong> weisen <strong>de</strong>n Gründungsbo<strong>de</strong>n <strong>de</strong>s Konditionie<br />
rungsgebäu<strong>de</strong>s überwiegend als min<strong>de</strong>sten mitteldicht aus, d.h.<br />
ID ) 0,5. Somit ist eine Gefahr <strong>de</strong>r Bo<strong>de</strong>nverflüssigung ausgeschlossen.<br />
Eine Nachverdichtung <strong>de</strong>r Gründungssohle vor dßm Aufbringen <strong>de</strong>s<br />
Unterbetons ist in je<strong>de</strong>m Fall durchzuführen. Dabei ist durch Kon<br />
trollen (Lastplattenversuche, Sondierungen) zu belegen, daß <strong>de</strong>r<br />
Gründungsbo<strong>de</strong>n min<strong>de</strong>stens in mitteldichter Lagerung vorliegt.<br />
Die Aussage <strong>de</strong>s Gutachters, daß bei <strong>de</strong>r gegebenen Lagerungsdichte<br />
die über <strong>de</strong>m Grundwasserspiegel liegen<strong>de</strong>n Mittel- und oberen Fein<br />
san<strong>de</strong> (Bo<strong>de</strong>ntypen A und B) gegen Sackung beim Lastfall Erdbeben<br />
sicher sind, kann von uns mit einem an<strong>de</strong>ren unabhängigen Berechnungsverfahren<br />
nicht kontrolliert wer<strong>de</strong>n.<br />
Aus diesem Grun<strong>de</strong> empfehlen wir:<br />
Verlaufen sicherheitstechnisch relevante Rohr- o<strong>de</strong>r sonstige Versorgungsleitungen<br />
außerhalb <strong>de</strong>s Konditionierungsgebäu<strong>de</strong>s, so ist<br />
<strong>de</strong>r Tiefenbereich von min<strong>de</strong>stens 1 m unterhalb <strong>de</strong>r Rohrsohle so<br />
zu verdichten, daß eine mitteldichte Lagerung gegeben ist. Ent<br />
sprechen<strong>de</strong> Nachweise sind zu führen.<br />
- 34 -
- 42 -<br />
12 Einfluß <strong>de</strong>s tieferen Untergrun<strong>de</strong>s auf das geplante Bauwerk<br />
Der geplante Standort befin<strong>de</strong>t sich liber <strong>de</strong>r westlichen Randzone<br />
<strong>de</strong>s Salzstockes Gorleben.<br />
Die Bohrung Go1003 weist aus , daß unter einer ca. 270 m mächtigen<br />
Lockergesteinsbe<strong>de</strong>ckung auslaugungsfähiges Hutgestein<br />
ansteht. Das Deckgebirge besteht liberwiegend aus tertiären Tonen .<br />
Das Hutgestein ist ca. 10 m' mächtig und setzt sich aus Gipsstein ,<br />
Anhydrit und Ton zusammen .<br />
Unter <strong>de</strong>r Voraussetzung <strong>de</strong>s Zugangs von Grundwasser zum Gipshut<br />
und ausreichen<strong>de</strong>r Abflußmöglichkeiten <strong>de</strong>s gesättigten Wassers<br />
können subterrane Lösungshohlräume im Gips entstehen . Bei entsprechen<strong>de</strong>r<br />
Hohlraumgröße und geringer Mächtigkeit <strong>de</strong>r liberIagern<strong>de</strong>n<br />
Schichten wlir<strong>de</strong>n sich Erdfälle bis zur Gelän<strong>de</strong>oberfläche<br />
durchpausen.<br />
Westlich <strong>de</strong>r EIbe sind liber <strong>de</strong>m Salzstock Gorleben jedoch we<strong>de</strong>r<br />
fossile noch rezente Erdfälle bekannt.<br />
12. 1 Durchgeflihrte Untersuchungen und Ergebnisse<br />
Mithilfe von sedimentpetrographischen Untersuchungen wur<strong>de</strong> liberprlift,<br />
ob im Baufeld gestörte, möglicherweise mit Erdfällen zusammenhängen<strong>de</strong><br />
o<strong>de</strong>r ungestörte Lagerungsverhältnisse vorhersehen .<br />
Die unterhalb <strong>de</strong>s geplanten Bauwerks erbohrten quartären Sedimente<br />
wur<strong>de</strong>n sedimentpetrographisch mit Hilfe <strong>de</strong>r Feinkiesanalyse<br />
untersucht und anhand <strong>de</strong>r gewonnenen Ergebnisse stratigraphisch<br />
zugeordnet .<br />
- 43 -
- 43 -<br />
Dabei wur<strong>de</strong> festgestellt, daß die pleistozänen weichseleiszeitli<br />
chen Nie<strong>de</strong>rterrassensan<strong>de</strong> und auch die mittelpleistozänen NachschUttsan<strong>de</strong><br />
nahezu eine horizontale Ebene bil<strong>de</strong>n. Der Gutachter<br />
interpretiert dies als Hinweis dafUr, daß sich <strong>de</strong>r Baugrund seit<br />
<strong>de</strong>r Ablagerung <strong>de</strong>r oben genannten Sedimente geologisch ruhig verhalten<br />
hat. Nach <strong>de</strong>r in U3 enthaltenen geologischen Zeittafel<br />
wUr<strong>de</strong> sich das Baugelän<strong>de</strong> seit min<strong>de</strong>stens 140 000 Jahre in einem<br />
Zeitabschnitt <strong>de</strong>r "geologischen Ruhe" befin<strong>de</strong>n.<br />
Aufgrund <strong>de</strong>r geometrischen und hydrologischen Gegebenheiten kommt<br />
<strong>de</strong>r Gutachter zu <strong>de</strong>m Schluß, daß Erdfälle fUr das Baugelän<strong>de</strong> auch<br />
in Zukunft nicht zu erwarten sind.<br />
12.2 Stellungnahme <strong>de</strong>s NLfB<br />
Es ist eine in <strong>de</strong>r Geologie anerkannte und bewährte Metho<strong>de</strong> die<br />
Stratigraphie und somit die Lagerungsverhältnisse pleistozäner<br />
Sedimente durch die Feinkiesanalyse zu klären. Die nahezu hori<br />
zontale Schicht-Ebene <strong>de</strong>r Nie<strong>de</strong>rterrassen-San<strong>de</strong> zeigt an, daß das<br />
Gelän<strong>de</strong> kleinräumig geologisch in Ruhe war, sieht man von <strong>de</strong>r<br />
postelstereiszeitlichen Absenkung , in <strong>de</strong>r Größenordnung von Zehn<br />
tel fUllimeter, durch großräumige Salzablaugungen einmal ab. Die<br />
Lagerungsverhältnisse <strong>de</strong>r genannten Schichten geben keinen Hin<br />
l'leis fUr eine aktive Erdfalltätigkeit.<br />
Aufgrund <strong>de</strong>r geologischen Gegebenheiten :<br />
- Uber 200 m mächtige Tonsedimente, dadurch abgedichtetes<br />
Hutgestein im Standortbereich<br />
- geringe Hutgesteinsmächtigkeit (ca. 10 m)<br />
- kein Zugang von Grundwasser zum Hutgestei n<br />
schließen wir eine Erdfallgefahr unterhalb <strong>de</strong>s PKA-Standortes<br />
aus .<br />
- 44 -
- 44 -<br />
Mit dieser Bewertung im Einklang stehen auch die Ergebnisse <strong>de</strong>r<br />
zur Erkundung <strong>de</strong>s Salzstockes Gorleben abgeteuften 49 Bohrungen,<br />
mi t <strong>de</strong>nen auch Kenntnisse über das Hutgestein gewonnen vrur<strong>de</strong>n (V1).<br />
Die Bohrkerne aus <strong>de</strong>m Hutgestein waren nur sporadisch von Klüften<br />
und kavernösen Horizonten durchsetzt und wiesen nach DIN 40 22 eine<br />
gute Kernqualität auf. Die Vollständigkeit <strong>de</strong>s Kerngewinns steht im<br />
Einklang mit unserer Beurteilung <strong>de</strong>s tieferen Untergrun<strong>de</strong>s, daß<br />
großvolumige Hohlraumbildungen nicht vorhan<strong>de</strong>n sind.<br />
Die Schlußfolgerung <strong>de</strong>s Gutachters aus <strong>de</strong>n sedimentpetrographi<br />
sehen Untersuchungen halten wir daher für zulässig.<br />
13. Zusammenfassen<strong>de</strong> Beurteilung <strong>de</strong>r Untersuchungen und Bewertung<br />
<strong>de</strong>r Standorteignung<br />
Für die Beurteilung <strong>de</strong>r Baubarkeit lagen die Ergebnisse <strong>de</strong>r 17<br />
Aufschlußbohrungen und <strong>de</strong>r in diesem Zusammenhang durchgeführten<br />
Feld- und Laborversuche vollständig vor.<br />
Die Baugrunduntersuchungen und Berechnungen sind vom Gutachter<br />
gemäß <strong>de</strong>r für bo<strong>de</strong>nmechanische Feld- und Laborversuche gelten<strong>de</strong>n<br />
DIN-Normen und <strong>de</strong>r KTA-Richtlinie 2201.2 durchgeführt wor<strong>de</strong>n.<br />
Die uns vorliegen<strong>de</strong>n Unterlagen und von uns durchgeführten Prü<br />
fungen ermöglichen es, diese bisher durchgeführten umfangreichen<br />
Untersuchungen, <strong>de</strong>n generellen Aufbau <strong>de</strong>s Untergrun<strong>de</strong>s und die<br />
bo<strong>de</strong>nmechanischen Eigenschaften <strong>de</strong>r angetroffenen Schichten mit<br />
ausreichen<strong>de</strong>r Genauigkeit zu beurteilen .<br />
- 45 -
- 45 -<br />
Der grUndungsnahe Untergrund besteht Uberwiegend aus gut bis sehr<br />
gut tragfähigen Sandschichten , jedoch kommen auch im Setzungsein<br />
flußbereich <strong>de</strong>s Gebäu<strong>de</strong>s bindige Bö<strong>de</strong>n (Geschiebemergel) vor , die<br />
stärker zusammendrUckbar als die San<strong>de</strong> sind.<br />
Torfe o<strong>de</strong>r an<strong>de</strong>re Weichschichten sind bisher bei keiner <strong>de</strong>r Bohrungen<br />
angetroffen wor<strong>de</strong>n .<br />
Nach <strong>de</strong>n uns Vor l iegen<strong>de</strong>n Kenntnissen schließen wir Hohlräume im<br />
tieferen Untergrund aus .<br />
Die anhand <strong>de</strong>r Feld- und Laborversuchsergebnisse ermittelten bo<strong>de</strong>nmechanischen<br />
Kennziffern liegen im Rahmen <strong>de</strong>r Erfahrungswerte ,<br />
die bei ähnlichen Bö<strong>de</strong>n an an<strong>de</strong>ren Stell en <strong>de</strong>s nord<strong>de</strong>utschen<br />
Flachlan<strong>de</strong>s gewonnen wor<strong>de</strong>n sind .<br />
Bei <strong>de</strong>n bo<strong>de</strong>ndynamischen Kennziffern mußten fUr <strong>de</strong>n Geschiebemergel<br />
<strong>de</strong>r Toleranzbereich weiter gefaßt wer<strong>de</strong>n . Hier wur<strong>de</strong>n zusätzliche<br />
Untersuchungen angeordnet.<br />
Der beim Standort Gorleben angetroffene , gut tragfähige Baugrund,<br />
ermöglicht eine FlachgrUdung <strong>de</strong>s gepl anten Bauwerks mittels einer<br />
GrUndungsplatte. Zur Sicherstellung, daß die angesetzten Bo<strong>de</strong>n<br />
pressungen und sonstigen rechner i schen Ansätze zur Dimensionie<br />
rung <strong>de</strong>r GrUndung <strong>de</strong>n Gegebenheiten im Untergrund <strong>de</strong>s sicherheitstechnisch<br />
relevanten Bauwerkes entsprechen , sind - auch <strong>de</strong>r Beweissicherung<br />
dienen<strong>de</strong> - grUndungsbegleiten<strong>de</strong> bo<strong>de</strong>nmechanische<br />
Untersuchungen durchzufUhren .<br />
Die vom Antragsteller angegebenen Setzungsdifferenzen dienen <strong>de</strong>r<br />
Vordimensionierung von Konstruktionen fUr Dichtungen , Fugen und<br />
LeitungsanschlUssen. Es ist zu erwarten , daß bei <strong>de</strong>n im weiteren<br />
Planungsfortgang noch durchzufUhren<strong>de</strong>n verfeinerten Setzungsberechnungen<br />
geringfUgige Än<strong>de</strong>rungen bei <strong>de</strong>n Setzungsdifferenzen<br />
ermittelt wer<strong>de</strong>n .<br />
- 46 -
Anhang<br />
Zur Hydrogeologie <strong>de</strong>s Standortes <strong>de</strong>r geplanten Pilotkonditionie<br />
rungsanlage (PKA) Gorleben (Sachstandbericht)<br />
Im Rahmen <strong>de</strong>r Begutachtung zur Hydrogeologie wer<strong>de</strong>n anhand <strong>de</strong>r<br />
relevanten Ergebnisse:<br />
- Standortuntersuchungen zur PKA Gorleben,<br />
<strong>de</strong>r Untersuchungen zum Zwischenlager Gorleben sowie<br />
- <strong>de</strong>r Untersuchungen <strong>de</strong>r PTB im Hinblick auf die geplante<br />
Endlagerung<br />
die hydrogeologischen Gegebenheiten zusammenfassend dargestellt.<br />
Es wer<strong>de</strong>n <strong>de</strong>r hydrogeologische Aufbau <strong>de</strong>s Untergrun<strong>de</strong>s und die<br />
Glie<strong>de</strong>rung <strong>de</strong>s Aquifer-Systems bis in eine Tiefe von rd. 300 m<br />
beschrieben. Die Kenntnisse über die hydrogeologischen und hydrochemischen<br />
Verhältnisse wer<strong>de</strong>n dargestellt und im Hinblick auf<br />
Grundwasserströmungsverhältnisse und natürlichen Strofftransporte<br />
diskutiert.<br />
Weiterhin wer<strong>de</strong>n die in <strong>de</strong>r Region Gorleben bestehen<strong>de</strong>n und möglichen<br />
zusätzlichen Grundwassernutzungen aufgezeigt . .<br />
In einer abschließen<strong>de</strong>n Bewertung <strong>de</strong>s Vorhabens wird festgestellt,<br />
daß aufgrund <strong>de</strong>r ermittelten Standortgegebenheiten - die<br />
Integrität <strong>de</strong>r technischen Barrieresysteme vorausgesetzt - aus<br />
hydrogeologischer Sicht keine Be<strong>de</strong>nken gegen <strong>de</strong>n geplanten Bau<br />
<strong>de</strong>r Anlage bestehen.