Statische-Berechnung für Gartenhaus Halmstad ... - Gartenhaus-Park

Statische-Berechnung für Gartenhaus 

Halmstad 

Bauplan / Bauanleitung 

Nähere Informationen zu diesem 

Produkt erfahren Sie unter 

Gartenhaus Halmstad

102 

101 

101 

103 

INDEX DATUM ÄNDERUNGEN 

Dipl.-Ing. Timm Mitzenheim 

2 1 

A B 

Ingenieurbüro für das Bauwesen 

Vorderansicht 1:50 Seitenansicht 1:50 

Telefon: 02192 / 931037 

Fax: 02192 / 931038 

42499 Hückeswagen 

Am Schwarzen Weg 8 

mail@ib-mitzenheim.de 

Telefon: 0221/16822324 

Fax: 0221/16844998 

50678 Köln 

Kartäuserwall 7-11 

Postanschrift Hückeswagen 

Blockhaus Typ Halmstadt 

BAUVORHABEN : 

103 Türsturz 

b/h=2,8/22,8cm, C24, NKL3 

1 

102 Pfette 

b/h=7/14cm, C24, NKL2 

102 

101 Schalung 

h=16cm, C24, NKL3 

BAUHERR: 

101 

102 

102 

POSITIONSPLAN 

PLANART: 

Typ Halmstadt 

BAUTEIL: 

2 

B 

103 

A 

BEARBEITUNG: 

DATUM : 

DH 

09.01.2013 

Grundriss 1:50 

INDEX: 

PLAN-NR.: 

P1 

MAßSTAB: 

1:50

Verfasser: Ingenieurbüro Timm Mitzenheim 



Bauwerk: Blockhaus: Halmstadt 

Statische Berechnung 

Bauvorhaben: Errichtung eines Blockhauses 

Typ: Halmstadt 

Bauherr: 

Architekt: 

Berechnungsgrundlagen: DIN EN 1990 (EC 0) Grundlagen 

DIN EN 1991 (EC 1) Einwirkungen 

DIN EN 1992 (EC 2) Betonbau 

DIN EN 1993 (EC 3) Stahlbau 

DIN EN 1994 (EC 4) Verbundbau 

DIN EN 1995 (EC 5) Holzbau 

DIN EN 1997 (EC 7) Grundbau 

und andere 

Pläne von Palmako vom 11.12.2012 

Baustoffe: Beton: C25/30 

Stahl: S235 

Holz: C24 

Seitenzahl: 1 - 24 + Positionsplan P1 

…………………………………… 

Hückeswagen, den 09.01.2013 

Bauteil: 

Seite: 1





Inhalt 

Vorbemerkungen 3 

Seite: 2 

Schnee- und Windlasten 4 

Pos 101 Schalung 10 

Pos 102 Pfette 15 

Pos 103 Türsturz 20 

Bauteil:





Vorbemerkungen 

Die nachfolgende Berechnung wird für das Blockhaus - Typ "Halmstadt" aufgestellt. 

Die angegebenen Querschnitte sind Mindestquerschnitte. 

Die Dachkonstruktion wird als Pfettenkonstruktion ausgeführt. 

Auf die Pfetten wird eine Schalung mit h = 16 mm aufgenagelt. Die Schalung ist als Scheibe 

auszubilden, alternativ ist ein Kreuzverband anzuordnen. 

In der Bemessung werden folgende Verformungsbegrenzungen berücksichtigt: 

Schalung h = 16 mm C24, NKL 3:, zul w inst = zul w fin = zul w net = L/300 

Pfette b/h = 7/14 cm, C24, NKL 2: zul w inst = L/300, zul w fin = L/200 

Türsturz b/h = 2,8/22,8 cm, C24, NKL 3: zul w inst = L/300, zul w fin = L/300 

In der Bemessung wird eine Dachabdichtung mit einem Flächengewicht g ≤ 0,10 kN/m 2 

berücksichtigt. 

Seite: 3 

Schneelast und Windlast werden wie folgt angenommen: 

Schneelast: Schneelastzone 2, Geländehöhe h ≤ 300 m ü.NN (Regelschneelast sk = 0,89 kN/m² Gfl) 

Windlast: Windzone 1, Geländekategorie Binnenland (Windstaudruck q = 0,48 kN/m²) 

Es wird davon ausgegangen, dass das Blockhaus frei steht und dementsprechend kein Schneesack 

auftritt (z.B. durch abrutschenden Schnee von Nebengebäuden oder durch Schneeverwehrungen). 

Die Aufnahme der H-Lasten aus dem Dach erfolgt über die konstruktive Scheibenausbildung der 

Dachfläche und die zug- und druckfeste Verbindung der Längswand mit der Giebelwand. 

Die Ausbildung der Konstruktion, einschl. der Verbindungsteile, erfolgt konstruktiv unter 

Berücksichtigung der Druck- und Sogkräfte und Aussteifungslasten. 

Die Konstruktion ist auf gewachsenem, tragfähigen Boden und frostsicher zu gründen. 

Die Gründung kann z.B. über eine 15 cm starke Bodenplatte in Stahlbeton erfolgen. 

Expositionsklassen: XC4, XF1 

Betonfestigkeitsklasse: mind. C25/30 

Mindestbewehrung: Q188A 

Die zulässige Bodenpressung wird mit 200 kN/m² angenommen. 

Bauteil:





Schnee- und Windlasten 

Lastermittlung Wind und Schnee (Neu) LWS 01/2013 WinXP 

PROJEKT: Halmstadt POS: 100 

Bezeichnung: Wind- und Schneelasten 

GELÄNDE 

Geländehöhe H üNN 

BASISWERTE 

= 300.0 m 

Schneelastzone = 2 

Bodenschneelast s 

k 

= 0.89 kN/m² 

Windzone = 1 

Geländekategorie = M.kat. Binnenland 

GEBÄUDE - Flachdach 

Höhe h f = 2.40 m 

Gebäudelänge l y 

mit Flachdach 

= 3.80 m 

Überstand links,rechts ü li 

vorne,hinten ü 1 

Dachbreite/-länge d x 

= 0.25 m üre 

= 0.25 m ü2 

= 3.50 m dy 

= 0.25 m 

= 0.25 m 

= 4.30 m 

LASTEN GRUNDWERTE 

nach DIN EN 1991-1-3/NA:2010-12, DIN EN 1991-1-4/NA:2010-12 

Bodenschneelast s 

k 

= 0.89 kN/m² 

Referenzhöhe z e = 2.40 m 

Winddruck q = 0.48 kN/m² 

Winddruck q 

90 

= 0.48 kN/m² 

Bauteil: 

Seite: 4








SCHNEELASTEN 

μ si Se,li Se,re 

[kN/m²] [kN/m] [kN/m] 

0.80 0.71 0.07 0.07 

WINDLASTEN 

Windaußendruck für die Anströmrichtung Θ = 0 Grad 

Einflußbreiten [m] 

e e/10 e/4 e/2 

4.30 0.43 1.08 2.15 

Bereich Bauteil cpe,10 cpe,1 cpe,x we,10 we,1 we,x 

[kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] 

F -1.80 -2.50 -0.86 -1.20 

G -1.20 -2.00 -0.57 -0.96 

H -0.70 -1.20 -0.34 -0.57 

I 0.20 0.20 0.10 0.10 

-0.20 -0.20 -0.10 -0.10 

Bei Dachüberständen sind als Windunterströmung immer die Windlasten 

der angrenzenden Wandfläche anzusetzen. 

Windaußendruck auf die Wände für die Anströmrichtung Θ = 0 Grad 


e e/5 lA lB lC h/d e/d 

3.80 0.76 0.76 2.24 0.80 1.27 

Bereich h q cpe,10 cpe,1 cpe,x we,10 we,1 we,x 

[m][kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] 

A 0.48 -1.20 -1.40 -0.57 -0.67 

B 0.48 -0.80 -1.10 -0.38 -0.53 

D 0.48 0.77 1.00 0.37 0.48 

E 0.48 -0.45 -0.50 -0.21 -0.24 

Windinnendruck 

für allseitig geschlossenes Gebäude 

unter der Voraussetzung, daß max 1 Wand Öffnungen > 30% enthält. 

Θ μ cp,i wi 

[Grad] [kN/m²] 

0 0.72 -0.16 -0.08 

WINDLASTEN 



e e/10 e/4 e/2 

4.30 0.43 1.08 2.15 

Bauteil: 

Seite: 5









[kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] 

F -1.80 -2.50 -0.86 -1.20 

G -1.20 -2.00 -0.57 -0.96 

H -0.70 -1.20 -0.34 -0.57 

I 0.20 0.20 0.10 0.10 

-0.20 -0.20 -0.10 -0.10 






3.80 0.76 0.60 2.40 0.80 0.63 0.79 



A 0.48 -1.20 -1.40 -0.57 -0.67 

B 0.48 -0.80 -1.10 -0.38 -0.53 

C 0.48 -0.50 -0.50 -0.24 -0.24 

D 0.48 0.75 1.00 0.36 0.48 

E 0.48 -0.40 -0.50 -0.19 -0.24 




Θ μ cp,i wi 


90 0.78 -0.22 -0.10 

WINDLASTEN 



e e/10 e/4 e/2 

4.30 0.43 1.08 2.15 


[kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] 

F -1.80 -2.50 -0.86 -1.20 

G -1.20 -2.00 -0.57 -0.96 

H -0.70 -1.20 -0.34 -0.57 

I 0.20 0.20 0.10 0.10 

-0.20 -0.20 -0.10 -0.10 






3.80 0.76 0.76 2.24 0.80 1.27 

Bauteil: 

Seite: 6








SCHNEELASTEN 

μ si Se,li Se,re 

[kN/m²] [kN/m] [kN/m] 

0.80 0.71 0.07 0.07 

WINDLASTEN 



e e/10 e/4 e/2 

4.30 0.43 1.08 2.15 


[kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] 

F -1.80 -2.50 -0.86 -1.20 

G -1.20 -2.00 -0.57 -0.96 

H -0.70 -1.20 -0.34 -0.57 

I 0.20 0.20 0.10 0.10 

-0.20 -0.20 -0.10 -0.10 






3.80 0.76 0.76 2.24 0.80 1.27 



A 0.48 -1.20 -1.40 -0.57 -0.67 

B 0.48 -0.80 -1.10 -0.38 -0.53 

D 0.48 0.77 1.00 0.37 0.48 

E 0.48 -0.45 -0.50 -0.21 -0.24 




Θ μ cp,i wi 


0 0.72 -0.16 -0.08 

WINDLASTEN 



e e/10 e/4 e/2 

4.30 0.43 1.08 2.15 

Bauteil: 

Seite: 7









[kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] 

F -1.80 -2.50 -0.86 -1.20 

G -1.20 -2.00 -0.57 -0.96 

H -0.70 -1.20 -0.34 -0.57 

I 0.20 0.20 0.10 0.10 

-0.20 -0.20 -0.10 -0.10 






3.80 0.76 0.60 2.40 0.80 0.63 0.79 



A 0.48 -1.20 -1.40 -0.57 -0.67 

B 0.48 -0.80 -1.10 -0.38 -0.53 

C 0.48 -0.50 -0.50 -0.24 -0.24 

D 0.48 0.75 1.00 0.36 0.48 

E 0.48 -0.40 -0.50 -0.19 -0.24 




Θ μ cp,i wi 


90 0.78 -0.22 -0.10 

WINDLASTEN 



e e/10 e/4 e/2 

4.30 0.43 1.08 2.15 


[kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] 

F -1.80 -2.50 -0.86 -1.20 

G -1.20 -2.00 -0.57 -0.96 

H -0.70 -1.20 -0.34 -0.57 

I 0.20 0.20 0.10 0.10 

-0.20 -0.20 -0.10 -0.10 






3.80 0.76 0.76 2.24 0.80 1.27 

Bauteil: 

Seite: 8










A 0.48 -1.20 -1.40 -0.57 -0.67 

B 0.48 -0.80 -1.10 -0.38 -0.53 

D 0.48 0.77 1.00 0.37 0.48 

E 0.48 -0.45 -0.50 -0.21 -0.24 




Θ μ cp,i wi 


180 0.72 -0.16 -0.08 

WINDLASTEN 



e e/10 e/4 e/2 

4.30 0.43 1.08 2.15 


[kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] 

F -1.80 -2.50 -0.86 -1.20 

G -1.20 -2.00 -0.57 -0.96 

H -0.70 -1.20 -0.34 -0.57 

I 0.20 0.20 0.10 0.10 

-0.20 -0.20 -0.10 -0.10 






3.80 0.76 0.60 2.40 0.80 0.63 0.79 



A 0.48 -1.20 -1.40 -0.57 -0.67 

B 0.48 -0.80 -1.10 -0.38 -0.53 

C 0.48 -0.50 -0.50 -0.24 -0.24 

D 0.48 0.75 1.00 0.36 0.48 

E 0.48 -0.40 -0.50 -0.19 -0.24 




Θ μ cp,i wi 


Bauteil: 

270 0.78 -0.22 -0.10 

Seite: 9





Pos 101 Schalung 

System: 

Auf die Pfetten wird eine Schalung mit h = 16 mm aufgenagelt. 

Dachneigung: ~ 1,1° 

Lasten: 

Abdichtung 0,10 kN/m 2 

Schalung ~ 16 mm 0,10 kN/m 2 

Geländehöhe ü.NN h ≤ 300 m 

g = 0,20 kN/m 2 

Schneezone 2 

Regelschneelast sk = 0,89 kN/m² Gfl 

Windzone 1 

Gebäudekategorie Binnenland 

Windstaudruck q = 0,48 kN/m² 

Schnittgrößen und Bemessung: siehe Rechnerausdrucke 

Bauteil: Pos: 101 

Seite: 10





Durchlaufsparren D9 01/2013 WinXP 


Bezeichnung: Schalung 

BAUSTOFF Nadelholz C24 

Nutzungsklasse 3 

wE=0.21 

sE=0.07 

0.48 

s=0.71 

wH=0.38 

0.10 

g1+g2=0.20 

b/h=100/1,6,e=100cm 

Wind von rechts 

25 75 75 75 75 25 

3.50 

wD=0.37 

wG=0.62 

SYSTEM Pultdach 

Gfl = Grundfläche , Dfl = Dachfläche 

Sparren 

Feld Länge Gfl Länge Dfl (m) 

Kr li 0.25 0.25 links 1.1 Grad 00/ 2 

Tr.üb 0.25 0.25 

1 0.75 0.75 links 1.1 Grad 00/ 2 

2 0.75 0.75 links 1.1 Grad 00/ 2 

3 0.75 0.75 links 1.1 Grad 00/ 2 

4 0.75 0.75 links 1.1 Grad 00/ 2 

Kr re 0.25 0.25 links 1.1 Grad 00/ 2 

Tr.üb 0.25 0.25 

Definitionen der Sparrenauflager 

Nr Cx[kN/cm] Cz[kN/cm] tv[cm] 

1 -1 -1 3.0 

2 0 -1 3.0 

3 0 -1 3.0 

4 0 -1 3.0 

5 0 -1 3.0 

0.07 

0.48 

BELASTUNG 

Sparren 

Dacheindeckung g1 = 0.10 kN/m² Dfl EWGrp 99 

Konstruktion g2 = 0.10 kN/m² Dfl 

Dachausbau g3 = 0.00 kN/m² Dfl 

Mannlast Sparren P = 1.00 kN DIN EN 1991-1-1/NA:2010-12 EWGrp 8 

Schneelasten nach DIN EN 1991-1-3/NA:2010-12 

Windlasten nach DIN EN 1991-1-4/NA:2010-12 

Firsthöhe h = 2.40 m 

Windanströmbreite b = 4.30 m Anströmwinkel Θ = 0 Grad 

Regelschneelast sk = 0.89 kN/m² Gfl EWGrp 10 

Schneelast links si = 0.71 kN/m² ( μ 1 =0.80) 

Schneetrauflast li Se = 0.07 kN/m 

Windstaudruck q = 0.48 kN/m² EWGrp 9 

Einteilung der aerodyn. Bereiche anhand DIN EN 1991-1-4/NA:2010-12 

Die aerodynamischen Bereiche werden ab der Traufe angesetzt 

Wind von links 


0.07 

Seite: 11








Sparren 

Unterwind wD = 0.00 kN/m² * 

Windbelastung wG = 0.00 kN/m² * 

Windbelastung wH = 0.00 kN/m² * 

Wind von rechts 

Windbelastung wG = -0.62 kN/m² 

Windbelastung wH = -0.38 kN/m² 

Unterwind wE = 0.21 kN/m² 

e/10 = 0.43 m 

- Unterwind wird im Bereich der Traufüberstände angesetzt. 

weitere Lasten (Abstand und Länge im Grundriß gemessen) 

141 = Trapezlast in kN je lfdm Sparren 

121 = Einzellast vertikal 

* Last je Balken, sonst als Flächenlasten 

Nr Grp Typ G_l/r P_l/r Fak Abst. Länge EW Ric LF 

VK1 1 141 0.00 0.48 0.00 0.25 9 1 

0.00 0.48 

VK2 1 141 0.00 0.10 0.25 3.00 9 1 

0.00 0.10 

VK3 1 141 0.00 0.48 3.25 0.25 9 1 

0.00 0.48 

VK4 121 0.00 0.07 3.49 10 0 

KLASSIFIZIERUNG DER VORHANDENEN EINWIRKUNGEN 

nach 

Schadensfolgeklasse CC2, k Fi = 1.0 

Nr Bezeichnung γ sup γ inf ψ0 ψ1 ψ2 LED 

99: g Ständige Lasten 1.35 1.00 ständig 

10: S0A Schnee bis NN +1.. 1.50 0.00 0.50 0.20 0.00 kurz 

110: WIR Wind v.re. 1.50 0.00 0.60 0.20 0.00 kurz 

8: VLH Dach (z.B. Mannl.. 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 kurz 

9: WIL Windlasten 1.50 0.00 0.60 0.20 0.00 kurz 

maßgebliche KOMBINATIONEN 

für Tragfähigkeitsnachweise 

ständige, vorübergehende Situation 

K1 1,35*g (kmod = 0.50) 

K3 1,35*g+1,5*wre (kmod = 0.70) 

K6 1,35*g+1,5*Fm1 (kmod = 0.70) 

K11 1,35*g+1,5*Fm6 (kmod = 0.70) 

K16 1,35*g+1,5*s+1,5*0,6*Z1_WI+1,5*0,6*Z2_WI+1,5*0,6*Z3_WI 

(kmod = 0.70) 

K18 1,35*g+1,5*s+1,5*Se,li+1,5*0,6*Z1_WI+1,5*0,6*Z2_WI+ 

1,5*0,6*Z3_WI (kmod = 0.70) 

K22 1,35*g+1,5*wre+1,5*0,5*Z4_S0A (kmod = 0.70) 

für Gebrauchstauglichkeitsnachweise 

seltene Situation 

K34 1*g+1*s+1*Se,li (kmod = 0.70) 

K36 1*g+1*wre+1*0,5*s+1*0,5*Se,li (kmod = 0.70) 

K40 1*g+1*s+1*Se,li+1*0,6*Z1_WI+1*0,6*Z2_WI+1*0,6*Z3_WI 

(kmod = 0.70) 

Legende: 

g = ständige Last, s = Schneelast, sA = Schneesack, 

Se = Schneetrauflast, w = Windlast 

~li = links, ~re = rechts, ~gb = giebelseitig, ~(A) = außergew. 

Fm[Nr] = Mannlast auf Stab [Nr] 

Z[Nr]_[EWG] = Zusatzlast [Nr] _ mit [EWG], zB. 'S0A' 


Seite: 12








BEMESSUNGSSCHNITTGRÖSSEN, γ -fache Werte 

Kombi BT Mf Nf Ms Ns Mk Nk 

Nr [kNm] [kN] [kNm] [kN] [kNm] [kN] 

K1 Sp.li 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

K3 Sp.li 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

K6 Sp.li -0.33 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 

K11 Sp.li -0.33 -0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 

K16 Sp.li -0.04 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 

K18 Sp.li -0.06 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 

K22 Sp.li 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

Indices: f=im Feld, s=über Stütze, k=Stabilität 

KNICK-/KIPPLÄNGEN 

Sparren links 

Knicken in der Ebene: aus Eigenwert aber max. 0.90*Bauteillänge 

Knicken aus der Ebene: kontin. gehalten 

Kippen: kontin. gehalten 

im Brandfall 

Stab sky[m] skz[m] sB[m] sky[m] skz[m] sB[m] 

1 0.00 0.00 3.25 0.25 0.25 

2 0.00 0.00 3.25 0.75 0.75 

3 0.00 0.00 3.25 0.75 0.75 

4 0.00 0.00 3.25 0.75 0.75 

5 0.00 0.00 3.25 0.75 0.75 

6 0.00 0.00 3.25 0.25 0.25 

Rechenteil mit BemHo (9.0.2.3) 

SPARREN (li) 100 / 1.6 e = 100 cm 

C24 , Nutzungsklasse 3 , γ M,PT = 1.3 , Werte in [N/mm²] 

E0,mean 

fm,y,k 

= 11000 E0,05 

= 24.00 fv,k 

= 0.50 

= 7333 Gmean 

= 4.00 fc,0,k 

= 690 G05 

= 21.00 ft,0,k 

= 460 

= 14.00 

kcr 

Tragfähigkeitsnachweise nach DIN EN 1995-1-1/NA:2010-12, Bem-Werte 

[N/mm²] 

Nachweise in der Ständigen und Vorübergehenden Situation 

σmyd,bez fmyd η 

K6 PT Spannung (Feld) 7.85 < 12.92 0.61 

τ d fvd η 

K6 PT Schubspannung -0.15 < 2.15 0.14 

Gebrauchstauglichkeitsnachweise nach DIN EN 1995-1-1/NA:2010-12, Durchbg. [cm] 

w vorh wzul L/.. η 

K34 wnet =wfin -wc lokal 0.04 < 0.25 300 0.17 

gesamt 0.04 < 1.08 300 0.04 

K34 wfin 

lokal 0.04 < 0.25 300 0.17 

gesamt 0.04 < 1.08 300 0.04 

K34 winst,rare 

lokal 0.03 < 0.25 300 0.12 

gesamt 0.03 < 1.08 300 0.03 

Durchbiegung am Kragarm 

K36 wnet =wfin -wc gesamt -0.04 < 0.17 150 0.22 

K36 wfin 

gesamt -0.04 < 0.17 150 0.22 

gesamt 0.04 < 0.17 150 0.23 

K40 winst,rare 

Verformungsanteile in [cm] 

ständig charakt. Situation quasi-ständige Sit. 

Kombination wG,inst wG,fin wQ,inst wQ,fin wQ,inst wQ,fin 

K34 lok 0.01 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 

ges 0.01 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 

K34 lok 0.01 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 

ges 0.01 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 

K34 lok 0.01 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 

ges 0.01 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 


Seite: 13








AUFLAGERKRÄFTE [kN/m], charakteristische Werte 

Stütze 1 Stütze 2 Stütze 3 Stütze 4 

EW max min max min max min max min 

g V 0.12 0.12 0.16 0.16 0.15 0.15 0.16 0.16 

H 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

S0A V 0.52 0.00 0.56 -0.04 0.54 0.01 0.56 -0.04 

H 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

WIR V -0.16 -0.16 -0.31 -0.31 -0.29 -0.29 -0.27 -0.27 

H -0.03 -0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

WIL V 0.18 0.18 0.05 0.05 0.09 0.09 0.05 0.05 

H 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

Stütze 5 

EW max min 

g V 0.12 0.12 

H 0.00 0.00 

S0A V 0.52 0.00 

H 0.00 0.00 

WIR V -0.45 -0.45 

H 0.00 0.00 

WIL V 0.18 0.18 

H 0.00 0.00 

MAX/MIN AUFLAGERKRÄFTE [kN/m], Design-Werte 

Lager Vmax Hzug Kombi Vzug Hmax Kombi 

1 1.10 0.00 K18 0.16 0.00 K1 

2 1.10 0.00 K16 0.21 0.00 K1 

3 1.07 0.00 K18 0.20 0.00 K1 

4 1.10 0.00 K16 0.21 0.00 K1 

5 0.96 0.00 K18 0.16 0.00 K1 

Min. Auflagerkräfte sind nicht für den Nachweis gegen Abheben geeignet! 

Lager Vmin Hzug Kombi Vzug Hmin Kombi 

1 -0.09 -0.04 K3 -0.09 -0.04 K3 

2 -0.26 0.00 K22 0.21 0.00 K1 

3 -0.23 0.00 K3 0.20 0.00 K1 

4 -0.22 0.00 K22 0.21 0.00 K1 

5 -0.52 0.00 K3 0.16 0.00 K1 


Seite: 14





Pos 102 Pfette 

gewählt: b/h = 7/14 cm, C24, NKL 2 

Schnittgrößen und Bemessung: siehe nachfolgende Seiten 

Die Pfette ist gegen abhebende Lasten zu sichern. 


Seite: 15





Durchlaufträger DLT10 01/2013 WinXP Bl. 1 


Bezeichnung: Pfette 

Maßstab 1 : 33 

0.05 0.05 0.05 

0.56 

0.16 

C24 b/h=7/14 

25 3,80 25 

4,30 

Holzträger C24 

System Länge Querschnittswerte 

Feld L (m) b (cm) h (cm) Iy (cm4) 

1 3.80 konstant 7.0 14.0 1600.7 

Kragarm 

links 0.25 konstant 7.0 14.0 1600.7 

rechts 0.25 konstant 7.0 14.0 1600.7 

Belastung Lasttyp : 1=Gleichlast über L 2=Einzellast bei a 

(kN,m) 3=Einzelmoment bei a 4=Trapezlast von a - a+b 

5=Dreieckslast über L 6=Trapezlast über L 

Feld Typ EG Gr g_l/r q_l/r Faktor Abstand Länge ausPOS Phi 

1 1 J 1_1 0.16 0.56 1.00 

1 I 2_2 0.00 0.05 1.00 

Kragarm 

Krli 1 J 1_1 0.16 0.56 1.00 

1 I 2_2 0.00 0.05 1.00 

Krre 1 J 1_1 0.16 0.56 1.00 

1 I 2_2 0.00 0.05 1.00 

In der Spalte Grp sind alternative Lasten so: '_1' gekennzeichnet 

Eigengewicht des Trägers ist mit Gamma = 6.0 kN/m3 berücksichtigt. 

Einwirkungen: 

Nr Kl Bezeichnung ψ0 ψ1 ψ2 γ KLED 

I 4 Windlasten 0.60 0.20 0.00 1.50 kurz 

J 3 Schnee bis NN +1000m 0.50 0.20 0.00 1.50 kurz 

Alle Einwirkungen werden als unabhängige betrachtet. 

Schadensfolgeklasse CC 2 nach EN 1990 Tab. B1 -> K Fi = 1.0 Tab. B3 

In den folgenden Tabellen steht am Ende der Zeilen ein Verweis auf 

die Nummer der zug. Überlagerung (siehe unten). 

In Tabellen mit Gammafachen Schnittgrößen steht zusätzlich ein 

Verweis auf die Leiteinwirkung. 

Ergebnisse für 1-fache Lasten 

Feldmomente Maximum ( kNm , kN ) 

Feld Mf M li M re V li V re komb 

1 x0 = 1.90 1.47 -0.03 -0.03 1.57 -1.57 3 


0.56 

0.16 

0.56 

0.16 

Seite: 16








Stützmomente Maximum ( kNm , kN ) 

Stütze M li M re V li V re max F min F komb 

1 -0.03 -0.03 -0.21 1.57 1.78 0.47 3 

2 -0.03 -0.03 -1.57 0.21 1.78 0.47 3 

Auflagerkräfte ( kN ) 

Stütze aus g max q min q Vollast max min 

1 0.47 1.31 0.00 . 1.78 0.47 

2 0.47 1.31 0.00 . 1.78 0.47 

Summe: 0.94 2.62 0.00 . 3.56 0.94 

Es gibt alternative Lasten, daher keine Ergebnisse für Vollast. 


Stütze 1 Stütze 2 

EG max min max min 

g 0.5 0.5 0.5 0.5 

I 0.1 0.0 0.1 0.0 

J 1.2 0.0 1.2 0.0 

Sum 1.8 0.5 1.8 0.5 

Ergebnisse für γ -fache Lasten 

Teilsicherheitsbeiwert γ G * KFi = 1.35 feldweise konstant 


Feld Mfd Mdli Mdre V li V re komb 

1 x0 = 1.90 2.10 -0.03 -0.03 2.24 -2.24 J 3 


Stütze Mdli Mdre Vdli Vdre max F min F komb 

1 -0.04 -0.04 -0.30 2.24 2.54 0.47 J 3 

2 -0.04 -0.04 -2.24 0.30 2.54 0.47 J 3 


Myd[kNm] 

Vzd[kN] 

0.6 

1.2 

1.8 

2.4 

-2.4 

-1.8 

-1.2 

-0.6 

0.6 

1.2 

1.8 

2.4 

-0.04 

-0.3 

-0.05 

0.42 

2.24 


0.39 

2.1 

-0.04 

-2.24 

-0.42 

0.05 

0.3 

Seite: 17








Bemessung: DIN EN 1995-1-1/NA:2010-12 C24 

7 

Nutzungsklasse 2 kdef = 0.80 γ M = 1.30 

14 

Emean = 1100 kN/cm2 Gmean = 69 kN/cm2 

fm,k,My = 24.0 N/mm2 fm,k,Mz = 24.0 N/mm2 

fv,k,Vz = 4.0 N/mm2 fv,k,Vy = 4.0 N/mm2 

Spannungen mit FLBemHo901 gerechnet. (Version 9.0.2.3) 

Normalspannungen b/h = 7/14 

Der Druckgurt ist nur an den Auflagern gehalten. 

Feld x My,d σd,o σd,u kcrit kmod σd/fm,d 

Nr. (m) (kNm) ( N/mm2 ) komb 

Krli 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 

0.25 -0.04 0.16 -0.16 1.00 0.90 0.01 J 3 

1 0.00 -0.04 0.16 -0.16 1.00 0.90 0.01 J 3 

1.90 2.10 -9.17 9.17 1.00 0.90 0.54 J 3 

3.80 -0.04 0.16 -0.16 1.00 0.90 0.01 J 3 

Krre 0.00 -0.04 0.16 -0.16 1.00 0.90 0.01 J 3 

0.25 0.00 0.00 0.00 1.00 0.90 0.00 J 3 

Schubspannungen b/h = 7/14 kcr = 0.50 

Stütze x Vz,d τ D kmod τ d/fv,d 

Nr. (m) (kN) (N/mm2) komb 

1 li 0.140 -0.13 0.02 0.90 0.01 J 3 

re 0.140 2.08 0.32 0.90 0.23 J 3 

2 li 0.140 -2.08 0.32 0.90 0.23 J 3 

re 0.140 0.13 0.02 0.90 0.01 J 3 

Nachweis Gebrauchstauglichkeit nach DIN EN 1995-1-1/NA:2010-12 

(2.2.3 , 7.2) 

zul wrare,inst < L/300 zul wrare,fin < L/200 

Feld x1 wgB wqB w zul w η 

(mm) ( mm ) 

Krli 0 inst: 0.0 0.0 0.0 1.7 1 

fin: 0.0 0.0 0.0 2.5 1 

1 1900 inst: 3.3 8.9 12.2 12.7 0.96 3 

fin: 5.9 8.9 14.9 19.0 0.78 3 

Krre 0 inst: 0.0 0.0 0.0 1.7 1 

fin: 0.0 0.0 0.0 2.5 1 

In der folgenden Tabelle sind die Lasten mit der internen 

Numerierung angegeben. Die anschließende Tabelle der gerechneten 

Kombinationen referenziert auf diese Nummern. 




Nr. Feld Typ Grp g1 q1 g2 q2 Faktor Abstand Länge 

3 1 1 J 1_1 0.16 0.56 1.00 

4 1 I 2_2 0.00 0.05 1.00 


Seite: 18









7 


14 





Normalspannungen b/h = 7/14 




Krli 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 

0.25 -0.04 0.16 -0.16 1.00 0.90 0.01 J 3 

1 0.00 -0.04 0.16 -0.16 1.00 0.90 0.01 J 3 

1.90 2.10 -9.17 9.17 1.00 0.90 0.54 J 3 

3.80 -0.04 0.16 -0.16 1.00 0.90 0.01 J 3 

Krre 0.00 -0.04 0.16 -0.16 1.00 0.90 0.01 J 3 

0.25 0.00 0.00 0.00 1.00 0.90 0.00 J 3 

Schubspannungen b/h = 7/14 kcr = 0.50 



1 li 0.140 -0.13 0.02 0.90 0.01 J 3 

re 0.140 2.08 0.32 0.90 0.23 J 3 

2 li 0.140 -2.08 0.32 0.90 0.23 J 3 

re 0.140 0.13 0.02 0.90 0.01 J 3 


(2.2.3 , 7.2) 



(mm) ( mm ) 

Krli 0 inst: 0.0 0.0 0.0 1.7 1 

fin: 0.0 0.0 0.0 2.5 1 

1 1900 inst: 3.3 8.9 12.2 12.7 0.96 3 

fin: 5.9 8.9 14.9 19.0 0.78 3 

Krre 0 inst: 0.0 0.0 0.0 1.7 1 

fin: 0.0 0.0 0.0 2.5 1 








3 1 1 J 1_1 0.16 0.56 1.00 

4 1 I 2_2 0.00 0.05 1.00 


Seite: 18















Kragarm 

1 Krli 1 J 1_1 0.16 0.56 1.00 

2 1 I 2_2 0.00 0.05 1.00 

5 Krre 1 J 1_1 0.16 0.56 1.00 

6 1 I 2_2 0.00 0.05 1.00 


Gerechnete Kombinationen aus 6 Lasten 

Last K1 K2 K3 

g g g 

1 . x x 

2 . . x 

3 . x x 

4 . . x 

5 . x x 

6 . . x 

Die vorstehenden Kombinationen werden wie folgt bearbeitet: 

Beim Nachweis der Tragsicherheit werden die ständigen Lasten 

je einzeln alternierend mit GammaG = 1,00 / 1,35 beaufschlagt. 

Wenn in einer Kombination p-Lasten aus unterschiedlichen Einwirkungen 

vorhanden sind, dann wird jeweils untersucht, welche Einwirkung die 

Leiteinwirkung ist. 

Die Auswirkung der Lasteinwirkungsdauer wird ebenfalls geprüft. 


Seite: 19





Pos 103 Türsturz 

gewählt: statischer Mindestquerschnitt b/h = 2.8/22.8 cm, C24, NKL 3 



Seite: 20







Bezeichnung: Türsturz 


C24 b/h=2.8/22.8 

2,50 

10 2,40 10 

2,60 




1 2.50 konstant 2.8 22.8 2765.5 





1 1 J 0.12 0.52 1.00 

1 I 0.00 0.18 1.00 

1 I 0.05 0.00 1.00 


Einwirkungen: 













1 x0 = 1.25 0.71 0.00 0.00 1.14 -1.14 2 



1 0.00 0.00 0.00 1.14 1.14 0.26 2 

2 0.00 0.00 -1.14 0.00 1.14 0.26 2 


0.52 

0.05 

0.18 

0.12 

Seite: 21










1 0.26 0.88 0.00 1.14 1.14 0.26 

2 0.26 0.87 0.00 1.14 1.14 0.26 

Summe: 0.52 1.75 0.00 2.27 2.27 0.52 




g 0.3 0.3 0.3 0.3 

I 0.2 0.0 0.2 0.0 

J 0.7 0.0 0.6 0.0 

Sum 1.1 0.3 1.1 0.3 





1 x0 = 1.25 0.96 0.00 0.00 1.53 -1.53 J 2 



1 0.00 0.00 0.00 1.53 1.53 0.26 J 2 

2 0.00 0.00 -1.53 0.00 1.53 0.26 J 2 


Myd[kNm] 

Vzd[kN] 

0.3 

0.6 

0.9 

1.2 

-1.6 

-1.2 

-0.8 

-0.4 

0.4 

0.8 

1.2 

1.6 

0.26 

1.53 

0.16 

0.96 




-1.53 

-0.26 

Seite: 22








22.8 

2.8 





Normalspannungen b/h = 2.8/22.8 




1 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 

1.25 0.96 -3.94 3.94 0.33 0.70 0.93 J 2 

2.50 0.00 0.00 0.00 1.00 0.70 0.00 J 2 

Schubspannungen b/h = 2.8/22.8 kcr = 0.50 



1 re 0.278 1.19 0.28 0.70 0.26 J 2 

2 li 0.278 -1.19 0.28 0.70 0.26 J 2 

Auflager fc,90,k = 2.50 N/mm2 

Stütze b d max F kmod kc90 σc,90,d fc,90,d η 

Nr. (cm) (cm) (kN) ( N/mm2 ) komb 

1 10.0 2.8 1.5 0.70 1.00 0.42 1.35 0.31 J 2 

2 10.0 2.8 1.5 0.70 1.00 0.42 1.35 0.31 J 2 


(2.2.3 , 7.2) 



(mm) ( mm ) 

1 1250 inst: 0.3 1.0 1.4 8.3 0.17 2 

fin: 1.0 1.0 2.1 8.3 0.25 2 








1 1 1 J 2 0.12 0.52 1.00 

2 1 I 3 0.00 0.18 1.00 

3 1 I 1 0.05 0.00 1.00 


Seite: 23

Seite: 24 









Last K1 K2 

g g 

1 . x 

2 . x 

3 . . 








Bauteil: Pos: 103

Seite: 19 















Kragarm 

1 Krli 1 J 1_1 0.16 0.56 1.00 

2 1 I 2_2 0.00 0.05 1.00 

5 Krre 1 J 1_1 0.16 0.56 1.00 

6 1 I 2_2 0.00 0.05 1.00 



Last K1 K2 K3 

g g g 

1 . x x 

2 . . x 

3 . x x 

4 . . x 

5 . x x 

6 . . x 








Bauteil: Pos: 102

Seite: 20 





Pos 103 Türsturz 

gewählt: statischer Mindestquerschnitt b/h = 2.8/22.8 cm, C24, NKL 3 


Bauteil: Pos: 103

Seite: 21 









0.05 

0.18 

0.52 

0.12 

C24 b/h=2.8/22.8 

2,50 

10 2,40 10 

2,60 




1 2.50 konstant 2.8 22.8 2765.5 





1 1 J 0.12 0.52 1.00 

1 I 0.00 0.18 1.00 

1 I 0.05 0.00 1.00 


Einwirkungen: 













1 x0 = 1.25 0.71 0.00 0.00 1.14 -1.14 2 



1 0.00 0.00 0.00 1.14 1.14 0.26 2 

2 0.00 0.00 -1.14 0.00 1.14 0.26 2 

Bauteil: Pos: 103

Seite: 22 










1 0.26 0.88 0.00 1.14 1.14 0.26 

2 0.26 0.87 0.00 1.14 1.14 0.26 

Summe: 0.52 1.75 0.00 2.27 2.27 0.52 




g 0.3 0.3 0.3 0.3 

I 0.2 0.0 0.2 0.0 

J 0.7 0.0 0.6 0.0 

Sum 1.1 0.3 1.1 0.3 





1 x0 = 1.25 0.96 0.00 0.00 1.53 -1.53 J 2 



1 0.00 0.00 0.00 1.53 1.53 0.26 J 2 

2 0.00 0.00 -1.53 0.00 1.53 0.26 J 2 


Myd[kNm] 

0.16 

0.3 

0.6 

0.9 

0.96 

1.2 

-1.53 

-1.6 

Vzd[kN] 

-1.2 

-0.8 

-0.26 

-0.4 

0.26 

0.4 

0.8 

1.2 

1.53 

1.6 



Bauteil: Pos: 103

Seite: 23 











22.8 

2.8 


Normalspannungen b/h = 2.8/22.8 




1 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 

1.25 0.96 -3.94 3.94 0.33 0.70 0.93 J 2 

2.50 0.00 0.00 0.00 1.00 0.70 0.00 J 2 

Schubspannungen b/h = 2.8/22.8 kcr = 0.50 



1 re 0.278 1.19 0.28 0.70 0.26 J 2 

2 li 0.278 -1.19 0.28 0.70 0.26 J 2 

Auflager fc,90,k = 2.50 N/mm2 

Stütze b d max F kmod kc90 σc,90,d fc,90,d η 

Nr. (cm) (cm) (kN) ( N/mm2 ) komb 

1 10.0 2.8 1.5 0.70 1.00 0.42 1.35 0.31 J 2 

2 10.0 2.8 1.5 0.70 1.00 0.42 1.35 0.31 J 2 


(2.2.3 , 7.2) 



(mm) ( mm ) 

1 1250 inst: 0.3 1.0 1.4 8.3 0.17 2 

fin: 1.0 1.0 2.1 8.3 0.25 2 








1 1 1 J 2 0.12 0.52 1.00 

2 1 I 3 0.00 0.18 1.00 

3 1 I 1 0.05 0.00 1.00 

Bauteil: Pos: 103

Seite: 24 









Last K1 K2 

g g 

1 . x 

2 . x 

3 . . 








Bauteil: Pos: 103

Statische-Berechnung für Gartenhaus Halmstad ... - Gartenhaus-Park

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