Bewehren von Stahlbetontragwerken nach DIN EN 1992-1-1 ... - ISB

3.1.4 ω - Tafeln, mit Druckbewehrung, für ξ lim = (x/d)lim = 0,25, für Beton bis C 50/60 (σ sd ≤ fyd)
µEds,lim
[-]
ω1
[-]
ξ = x/d
[-]
ζ = z/d
[-]
εc2
[‰]
εs1,lim
[‰]
σsd
[N/mm 2 ]
αR
[-]
ka=a*/x
[-]
0,1813 0,2024 0,250 0,896 -3,50 10,500 435 0,810 0,416
NEd ist als Druckkraft negativ! a*: Abstand des Schwerpunktes der Betondruckspannungen vom oberen Rand des Querschnittes
bezogenes Moment µEds:
M Eds M Ed − NEd
⋅ Z
µ
s
Eds =
=
1
2
2
b ⋅d
⋅ fcd
b⋅
d ⋅ fcd
erf. Biegezugbewehrung As1:
b ⋅d
N
A
Ed
s1
= ω1
⋅ +
f yd / fcd
f yd
erf. Biegedruckbewehrung As2:
b ⋅d
As2
= ω2
⋅
f yd / fcd
Beton C 12/15 C 16/20 C 20/25 C 25/30 C 30/37 C 35/45 C 40/50 C 45/55 C 50/60
fcd [N/mm²] 6,8 9,1 11,3 14,2 17,0 19,8 22,7 25,5 28,3
fyd / fcd 63,9 48 38,4 30,7 25,6 21,9 19,2 17,1 15,3
µ Eds
[-]
ω1
[-]
d2/d=0,05 d2/d=0,10 d2/d=0,15 d2/d=0,20
εs2,lim = -2,80‰ εs2,lim = -2,10‰ εs2,lim = -1,40‰ εs2,lim = -0,70‰
ω2
[-]
ω1
[-]
ω2
[-]
0,19 0,2115 0,0091 0,2120 0,0100 0,2126 0,0158 0,2132 0,0336
0,20 0,2220 0,0196 0,2231 0,0215 0,2243 0,0341 0,2257 0,0725
0,21 0,2326 0,0302 0,23 0,0330 0,2361 0,0524 0,2382 0,1113
0,22 0,2431 0,0407 0,2453 0,0445 0,2479 0,0706 0,2507 0,1501
0,23 0,2536 0,0512 0,2565 0,0560 0,2596 0,0889 0,2632 0,1889
0,24 0,2641 0,0618 0,2676 0,0675 0,2714 0,1072 0,2757 0,2277
0,25 0,2747 0,0723 0,2787 0,0790 0,2832 0,1254 0,2882 0,2666
0,26 0,2852 0,0828 0,2898 0,0905 0,2949 0,1437 0,3007 0,3054
0,27 0,2957 0,0933 0,3009 0,1020 0,3067 0,1620 0,3132 0,3442
0,28 0,3062 0,1039 0,3120 0,1135 0,3185 0,1802 0,3257 0,3830
0,29 0,3168 0,1144 0,3231 0,1250 0,3302 0,1985 0,3382 0,4218
0,30 0,3273 0,1249 0,3342 0,1365 0,3420 0,2168 0,3507 0,4607
0,31 0,3378 0,1354 0,3453 0,1480 0,3538 0,2350 0,3632 0,4995
0,32 0,3483 0,1460 0,3565 0,1595 0,3655 0,2533 0,3757 0,5383
0,33 0,3589 0,1565 0,3676 0,1710 0,3773 0,2716 0,3882 0,5771
0,34 0,3694 0,1670 0,3787 0,1825 0,3890 0,2899 0,4007 0,6159
0,35 0,3799 0,1775 0,3898 0,1940 0,4008 0,3081 0,4132 0,6548
0,36 0,3904 0,1881 0,4009 0,2055 0,4126 0,3264 0,4257 0,6936
0,37 0,4010 0,1986 0,4120 0,2170 0,4243 0,3447 0,4382 0,7324
0,38 0,4115 0,2091 0,4231 0,2285 0,4361 0,3629 0,4507 0,7712
0,39 0,4220 0,2196 0,4342 0,2400 0,4479 0,3812 0,4632 0,8100
0,40 0,4326 0,2302 0,4453 0,2515 0,4596 0,3995 0,4757 0,8489
0,41 0,4431 0,2407 0,4565 0,2630 0,4714 0,4177 0,4882 0,8877
0,42 0,4536 0,2512 0,4676 0,2745 0,4832 0,4360 0,5007 0,9265
0,43 0,4641 0,2618 0,4787 0,2860 0,4949 0,4543 0,5132 0,9653
0,44 0,4747 0,2723 0,4898 0,2975 0,5067 0,4725 0,5257 1,0041
0,45 0,4852 0,2828 0,5009 0,3090 0,5185 0,4908 0,5382 1,0430
0,46 0,4957 0,2933 0,5120 0,3205 0,5302 0,5091 0,5507 1,0818
0,47 0,5062 0,3039 0,5231 0,3320 0,5420 0,5273 0,5632 1,1206
0,48 0,5168 0,3144 0,5342 0,3435 0,5538 0,5456 0,5757 1,1594
0,49 0,5273 0,3249 0,5453 0,3550 0,5655 0,5639 0,5882 1,1982
0,50 0,5378 0,3354 0,5565 0,3665 0,5773 0,5821 0,6007 1,2371
0,51 0,5483 0,3460 0,5676 0,3780 0,5890 0,6004 0,6132 1,2759
0,52 0,5589 0,3565 0,5787 0,3895 0,6008 0,6187 0,6257 1,3147
0,53 0,5694 0,3670 0,5898 0,4010 0,6126 0,6369 0,6382 1,3535
0,54 0,5799 0,3775 0,6009 0,4125 0,6243 0,6552 0,6507 1,3923
0,55 0,5904 0,3881 0,6120 0,4240 0,6361 0,6735 0,6632 1,4312
- 44 -
ω1
[-]
ω2
[-]
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