Bewehren von Stahlbetontragwerken nach DIN EN 1992-1-1 ... - ISB

3.1.2 ω - Tafeln, mit Druckbewehrung, für ξ lim=(x/d)lim = 0,617, für Beton bis C 50/60 (σsd ≤ fyd)
μ Eds,lim
[-]
ω 1
[-]
ξ = x/d
[-]
ζ = z/d
[-]
ε c2
[‰]
ε s1,lim
[‰]
σ sd
[N/mm 2 ]
α R
[-]
k a =a*/x
[-]
0,3712 0,4994 0,617 0,743 -3,50 2,174 434,8 0,810 0,416
NEd ist als Druckkraft negativ! a*: Abstand des Schwerpunktes der Betondruckspannungen vom oberen Rand des Querschnittes
bezogenes Moment μ Eds:
M Eds M Ed − NEd
⋅ Z
μ
s
Eds =
=
1
b ⋅ d
2
⋅ fcd
b ⋅ d
2
⋅ fcd
erf. Biegezugbewehrung A s1:
b ⋅ d N
A
Ed
s1
= ω 1 ⋅
+
f yd / fcd
f yd
erf. Biegedruckbewehrung A s2:
b ⋅ d
As2
= ω 2 ⋅
f yd / fcd
Beton C 12/15 C 16/20 C 20/25 C 25/30 C 30/37 C 35/45 C 40/50 C 45/55 C 50/60
fcd [N/mm²] 6,8 9,1 11,3 14,2 17,0 19,8 22,7 25,5 28,3
fyd / fcd 63,9 48 38,4 30,7 25,6 21,9 19,2 17,1 15,3
μEds
[-]
ω1
[-]
d2/d=0,05 d2/d=0,10 d2/d=0,15 d2/d=0,20
εs2,lim = -3,22‰ εs2,lim = -2,93‰ εs2,lim = -2,65‰ εs2,lim = -2,37‰
ω2
[-]
ω1
[-]
ω2
[-]
0,38 0,5086 0,0092 0,5091 0,0097 0,5097 0,0103 0,5103 0,0110
0,39 0,5191 0,0198 0,5202 0,0209 0,5214 0,0221 0,5228 0,0235
0,40 0,5296 0,0303 0,5313 0,0320 0,5332 0,0339 0,5353 0,0360
0,41 0,5402 0,0408 0,5424 0,0431 0,5450 0,0456 0,5478 0,0485
0,42 0,5507 0,0513 0,5535 0,0542 0,5567 0,0574 0,5603 0,0610
0,43 0,5612 0,0619 0,5647 0,0653 0,5685 0,0691 0,5728 0,0735
0,44 0,5717 0,0724 0,5758 0,0764 0,5803 0,0809 0,5853 0,0860
0,45 0,5823 0,0829 0,5869 0,0875 0,5920 0,0927 0,5978 0,0985
0,46 0,5928 0,0934 0,5980 0,0986 0,6038 0,1044 0,6103 0,1110
0,47 0,6033 0,1040 0,6091 0,1097 0,6156 0,1162 0,6228 0,1235
0,48 0,6139 0,1145 0,6202 0,1209 0,6273 0,1280 0,6353 0,1360
0,49 0,6244 0,1250 0,6313 0,1320 0,6391 0,1397 0,6478 0,1485
0,50 0,6349 0,1356 0,6424 0,1431 0,6509 0,1515 0,6603 0,1610
0,51 0,6454 0,1461 0,6535 0,1542 0,6626 0,1633 0,6728 0,1735
0,52 0,6560 0,1566 0,6647 0,1653 0,6744 0,1750 0,6853 0,1860
0,53 0,6665 0,1671 0,6758 0,1764 0,6861 0,1868 0,6978 0,1985
0,54 0,6770 0,1777 0,6869 0,1875 0,6979 0,1986 0,7103 0,2110
0,55 0,6875 0,1882 0,6980 0,1986 0,7097 0,2103 0,7228 0,2235
- 42 -
ω1
[-]
ω2
[-]
ω1
[-]
ω2
[-]