Baugrundbeurteilung und Gründungsberatung - Stadt Weinheim

AVW Immobilien AG
Kottmeierstr. 1
21614 Buxtehude
Baugrundbeurteilung und Gründungsberatung
Projekt: Bebauung ehemaliges Güterbahnhofsgelände
in 69469 Weinheim mit dem Weinheimcenter
Teilbericht A: Baugrunderkundung
Auftraggeber: AVW Immobilien AG
Auftrag erhalten: mit Schreiben vom 18.05.2011
\\ 11040 \ G01 Teilbericht A.doc / RG/zz
Unsere Auftragsnummer: 11 040 Seiten: 17 Anlagen: 4 (84 Seiten)
Bericht abgeschlossen am: 15.08.11
Verteiler: AVM Immobilien AG, Herr Strubelt − zweifach
nhp partnership, Herr Bölinger − einfach
zusätzlich als Datensatz im pdf-Format per E-Mail an: AVW und nhp
Amtsgericht Mannheim Volksbank Karlsruhe Sparkasse Karlsruhe info@orth-ingenieure.de
HRB Nr. 105557, Sitz der Konto Nr. 5 500 860.4 Konto Nr. 10 803 2087 www.orth-ingenieure.de
Gesellschaft : 76227 Karlsruhe BLZ 661 900 00 BLZ 660 501 01

DR.-ING.
ORTH
INHALT
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Bebauung ehemaliges Güterbahnhofsgelände
in 69469 Weinheim mit dem Weinheimcenter
Teilbericht A: Baugrunderkundung
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1 VORBEMERKUNGEN............................................................................................... 4
1.1. VORGANG ....................................................................................................... 4
1.2. BAUVORHABEN ............................................................................................ 4
2 VERWENDETE UNTERLAGEN.............................................................................. 5
3 UNTERGRUND ........................................................................................................... 6
3.1 UNTERGRUNDAUFBAU ............................................................................... 7
3.2 BODENMECHANISCHE LABORVERSUCHE............................................. 9
3.3 MASSGEBENDE MITTLERE BODENKENNWERTE ............................... 11
3.4 GRUNDWASSER........................................................................................... 14
3.5 ERDBEBENGEFÄHRDUNG ........................................................................ 15
3.6 EXPOSITIONSKLASSEN ............................................................................. 15
4 VERSICKERUNGFÄHIGKEIT DES BAUGRUNDS ........................................... 16
5 SCHLUSSBEMERKUNG ......................................................................................... 17

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ANLAGEN
Anlage A 1: Lagepläne
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Teilbericht A: Baugrunderkundung
Anlage A 1.1: Übersichtslageplan
Anlage A 1.2: Lageplan mit Darstellung der Aufschlusspunkte
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Anlage A 2: Einzeldarstellung der Aufschlussprofile (Ramm- und Bohrprofile)
mit Fotodokumentation der Bohrkerne (52 Blätter)
Anlage A 3: Bodenmechanische Laborversuche
Anlage A 3.1: Zusammenstellung Bodenproben und Ergebnisse der Laborversuche
(11 Blätter)
Anlage A 3.2: Kornverteilungslinien an ausgesuchten Bodenproben (7 Blätter)
Anlage A 3.3: Laborprotokolle Atterberg-Versuche mit Übersicht (6 Blätter)
Anlage A 3.4: Ergebnisse der Kompressionsversuche (4 Blätter)
Anlage A 4: Grundwasser
Anlage A 4.1: Übersichtslageplan mit Darstellung der Grundwasserpegel
Anlage A 4.2: Grundwasserganglinien ausgesuchter Messstellen, Beobachtungszeitraum
ca. 40 Jahre

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1 VORBEMERKUNGEN
1.1. VORGANG
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Teilbericht A: Baugrunderkundung
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Das bereits in den 90er Jahren stillgelegte Areal des Güterbahnhofs in Weinheim soll veräußert
und einer neuen Nutzung zugeführt werden. Die Umnutzung und Neubebauung des
Geländes wird durch die AVW Immobilien AG realisiert. In diesem Zusammenhang ist die
Dr.-Ing. Orth GmbH mit der Baugrunderkundung und Gründungsberatung beauftragt. Aufgrund
der Größe des vorgesehenen Bauvorhabens erfolgt die Bearbeitung schrittweise. Mit
dem vorliegenden Teilbericht A werden die Ergebnisse der Baugrunderkundung dargestellt.
In den Folgeberichten Teilbericht B bis Teilbericht D werden die Gründungsempfehlungen
zu den Bauvorhaben ausgearbeitet.
1.2. BAUVORHABEN
Der ehemalige Güterbahnhof in Weinheim befand sich auf einem langgestreckten Grundstück
mit Nord-Süd-Ausdehnung (siehe Übersichtslageplan Anlage A 1.1). Die Grundstückslänge
misst ca. 850 m und die Grundstücksbreite im Mittel ca. 80 m. Das Grundstück
wird im Westen durch die Bahngleise der DB und im Osten durch die Südliche Bergstraße
(Bundesstraße 3) begrenzt. Im Norden ist das Grundstück durch den geplanten Bau
einer Eisenbahnüberführung „Multiring“ und im Süden durch die Straßenbrücke der B3
über die Bahngleise begrenzt.
Die geodätischen Grundstücksdaten (Bereich Flächenmittelpunkt) können beschrieben
werden mit:
Rechtswert: 34 75 510
Hochwert: 54 89 550
Höhe über Meeresspiegel: ~ 104,0 mNN ± 1,0 mNN
Nach dem sich in der Aufstellung befindlichen Bebauungsplan ist die Grundstücksbebauung
wie folgt vorgesehen:
• südlicher Grundstücksteil: Hier wird ein Baumarkt mit Gartencenter realisiert.
• mittlerer Grundstücksteil: Hier werden verschiedene Fachmärkte angesiedelt.

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• nördlicher Grundstücksteil: Hier ist die Bebauung mit einem Möbeldiscounter mit
zughörigem Hochregallager vorgesehen.
Die Baukörper werden von der an der östlichen Grundstücksgrenze vorbeiführenden Bergstraße
abgerückt und in Richtung der Gleisanlagen errichtet. Zwischen Gleisanlagen und
Bebauung wird eine Umfahrungsstraße gebaut. Zwischen Baukörper und Bergstraße ist die
Anordnung von Stellplätzen vorgesehen.
2 VERWENDETE UNTERLAGEN
2.1 VON NHP PARTNERSHIP, SEEVETAL
- Lageplan Projekt-Nr. 110-026, Neubau eines Fachmarktzentrums in Weinheim, Bergstraße,
Funktionsplanung 07-Erdgeschoss, M. 1:1.000, Planungsstand 10.08.2011 –
Plan 76 (Vorentwurf – auf Grundlage der Angaben vom Amt für Vermessung, Weinheim
– vorläufiges Flächenlayout) als Datensatz im pdf-Format mit E-Mail vom
10.08.2011
- Bestandhöhenplan Güterbahnhof Weinheim als Datensatz im dwg-Format per E-Mail
vom 06.04.2011
2.2 VON DER STADT WEINHEIM, AMT FÜR VERMESSUNG, BODENORDNUNG
UND GEOINFORMATION
- Einmessung und Lagekoordinaten der Aufschlusspunkte mit Lageplan im dwg-Format
und Koordinatenliste im csv-Format, per E-Mail vom 28. Juni 2011 mit Ergänzung
vom 07. Juli 2011
2.3 VON DER TERRASOND GMBH & CO. KG, GESELLSCHAFT FÜR BAU-
GRUNDUNTERSUCHUNGEN, NIEDERLASSUNG FREIBURG
- Bohrkerne, Schichtenverzeichnisse und Bodenproben von 17 Kernbohrungen
- Ergebnisse von Bohrlochrammsondierungen gemäß DIN 4094 Teil 2 bzw. EN ISO
22476-3
- Ergebnisse von Kampfmittelüberprüfungsbohrungen im Bereich der Bohransatzpunkte

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2.4 VON DER DR.-ING. ORTH GMBH, KARLSRUHE
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- Eindringwiderstandslinien von 16 Rammsondierungen mit der Schweren Rammsonde
- Geotechnische Aufnahme von Bohrkernen
- Ergebnisse bodenmechanischer Laborversuche
2.5 SONSTIGE UNTERLAGEN
- Geologische Spezialkarte von Baden-Württemberg, Blatt 6417 Mannheim-Nordost,
M. 1:25.000 mit zugehörigen Erläuterungen, Stand April 1995
- Geologische Karte von Hessen, Blatt 6418 Birkenau (Weinheim) mit zugehörigen Erläuterungen
- LUBW (Landesamt für Umwelt, Messungen und Naturschutz Baden-Württemberg):
Lage und Ganglinien ausgewählter Grundwassermessstellen
3 UNTERGRUND
Das Baugrundstück liegt im Einflussbereich der mit dem Einbruch des Rheintalgrabens
zusammenhängenden Gebirgsbewegungen. In der geologischen Karte Blatt 6417 ist im
Bereich des Baugebietes eine Verwerfung dargestellt.
Nach den geologischen Spezialkarten stehen im Baugebiet mitteldiluviale Schotter der
Weschnitz und des Gundelbachs an, welche die älteren Neckarschotter verdrängt haben.
Diese Bachschotter sind z. T. verschwemmt und bereichsweise auch mit umgelagertem
Lehm mit Tertiärton-Beimengungen überlagert. Bereichsweise werden als Überlagerungsmaterial
auch überwiegend sandige Materialien (geröllarmer Bachsand) und abgeschwemmter
Löss mit Mächtigkeiten bis zu mehreren Metern festgestellt. Hinzu kommt,
dass der oberflächennahe Bereich durch die bisherige Nutzung aufgefüllt ist, wobei die
Auffüllungen sowohl von ihrer Zusammensetzung her (körnige und bindige bzw. gemischtkörnige
Böden) als auch von der Mächtigkeit (wenige Dezimeter bis über 4 m) variieren.
Zur Baugrunderkundung wurden im Juni 2011 insgesamt 17 Maschinenkernbohrungen mit
Durchmesser 178 mm und Bohrtiefen zwischen 10 m und 20 m (Gesamtbohrlänge ca.

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260 m) niedergebracht. Im Bereich von vier Aufschlusspunkten mussten wegen einem
Verdacht auf Kampfmittelreste zuvor Kampfmittelspürbohrungen bis 6 m unter Gelände
zur Freimessung des Bohransatzpunktes hergestellt werden. Hierbei konnte an einer Stelle
(BK 318) wegen undefinierter Signale entlang der Kampfmittelbohrachse keine Freigabe
erteilt werden, so dass hier im Abstand von ca. 6 m eine Ersatzbohrung niedergebracht
werden musste.
Aus den Bohrungen wurden insgesamt 65 gestörte und 10 ungestörte Bodenproben entnommen.
Zusätzlich wurden in zwei Bohrungen Standard-Penetration-Tests (Bohrlochrammversuche)
durchgeführt. Das Bohrgut wurde in Kernkisten zur geotechnischen Ansprache
durch den Unterzeichner ausgelegt, hier wurden 11 zusätzliche Bodenproben zur
Bestimmung von Körnungslinien für die Beurteilung der Durchlässigkeit des anstehenden
Bodens entnommen.
Mit Aufnahme der Bohrungen wurden durch unser Büro insgesamt 16 Rammsondierungen
mit der Schweren Rammsonde (DPH nach DIN EN ISO 22476-2) mit Sondiertiefen zwischen
10 m und 16 m (insgesamt ca. 234 Sondiermeter) niedergebracht. An einer Stelle
(RS 316) musste die Sondierung wegen oberflächennah angetroffener Hindernisse zweimal
umgesetzt werden.
In Anlage A 1.2 liegt ein Lageplan mit Darstellung der Aufschlusspunkte und Angabe der
Lagekoordinaten bei. Die Bohr- und Sondierprofile sind mit der jeweils zugehörigen Fotodokumentation
des Bohrkernes in Anlage A 2 beigelegt. Die in den Bohrprofilen vorgenommene
Ansprache der Lagerungsdichte erfolgt – soweit vorhanden – durch die Auswertung
der Rammsondierungen und durch die Aufzeichnungen des Bohrmeisters über den
Bohrwiderstand.
3.1 UNTERGRUNDAUFBAU
Die oberflächennahen Auffüllungen bestehen im westlichen Grundstücksteil überwiegend
aus Gleisschotter und im östlichen Grundstücksteil aus Kiessandgemischen mit unterschiedlichen
schluffigen Beimengungen. Über weite Bereiche werden dann bis ca. 2 m
unter Gelände Auffüllungen aus Schluff-Sand- und Sand-Schluff-Gemischen festgestellt.
An einzelnen Aufschlusspunkten, wie beispielsweise BK 301, wurde auch ein schwach

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sandiger, toniger Schluff erkundet, welcher wegen den hierin enthaltenen kleinen Ziegelscherben
als Auffüllung erkannt worden ist. Die bindigen und gemischkörnigen Böden
sind steif, die körnigen Böden i. d. R. locker und sehr locker. In zwei Aufschlüssen
(BK 307 und BK 309) wurde eine körnige Auffüllung bis zu 4 m unter Gelände erkundet.
Besonders auffällig ist diese Auffüllungen bei BK 309, da hier die unteren 2 m mit einem
Mineralgemisch aus gebrochenem Natursteinmaterial verfüllt sind, was auf die Verfüllung
einer ehemals vorhandenen Baugrube schließen lässt.
Unter den Auffüllungen setzen durchweg Sand-Schluff-Gemische ein, wobei es sich überwiegend
um Fein-Mittelsande bzw. Mittel-Grobschluffe mit wechselnder Zusammensetzung
der einzelnen Kornfraktionen und unterschiedlichen tonigen Beimengungen handelt.
Diese Sande und Sand-Schluff-Gemische verhalten sich über weite Profilabschnitte wie
bindige Böden, so dass hier auch die Konsistenz zur Ergänzung der mittels Rammsondierung
gemessenen Lagerungsdichte in den Bohrprofilen angegeben ist. Die oberflächennahen
Sande und Sand-Schluff-Gemische sind steif bzw. sehr locker und locker. Entsprechend
der geologischen Beschreibungen sind in diese Gemische Sande mit örtlich vorhandenen
Bachgeröllen (Mittel- und Grobkies) eingelagert. Darüber hinaus werden in den reinen
Sandschichten immer wieder Schluffschmitzen festgestellt, die bereichsweise bis zu
2 dm mächtig sind.
Im nördlichen Grundstücksbereich werden die Sande mit schluffigen Beimengungen
durchweg durch reine Sande unterlagert. Mit zunehmender Tiefe nimmt hier die Korngröße
zu und ab Tiefen von 12 m bis 16 m unter Gelände gehen die Sande in sandige Kiese
und Kiese mit z. T. schwach schluffigen Beimengungen über, wobei auch hier noch vereinzelt
dezimetermächtige Schluffschichten zwischengelagert sind. Diese Sand- und Kies-
Sand-Gemische des tieferen Untergrundes sind überwiegend mitteldicht und dicht, stellenweise
auch sehr dicht gelagert.
Im südlichen Grundstücksteil und hier insbesondere in den am östlichen Rand der vorgesehenen
Bebauung gelegenen Bohrungen werden zwischen 4 m und 8 m unter Gelände
Ton und tonige Schluffschichten erkundet. Oberflächennah sind diese bindigen Schichten
bei überwiegender Schluffzusammensetzung noch weich, stellenweise breiig oder steif.
Mit zunehmender Tiefe gehen die Schluffschichten in Ton und zerbohrten Tonstein über.

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Hier sind örtlich auch Kalksteineinschlüsse vorhanden. In BK 303 sind in den grau und
graubraunmeliert gefärbten Ton braune Kieslagen mit sandigen und schluffigen Beimengungen
(Bachgerölle) zwischengeschaltet. Die Oberfläche des halbfesten / festen Tons
bzw. zerbohrten Tonsteins variiert auf engstem Raum um über 5 m, was deutlich auf die in
der geologischen Karte dargestellte Verwerfungszone hinweist.
3.2 BODENMECHANISCHE LABORVERSUCHE
Die Zusammenstellung und Protokolle der bodenmechanischen Laborversuche liegen in
Anlage A 3 bei.
An insgesamt 25 Bodenproben aus den Sand-, Kiessand- und Sand-Schluff-Gemischen
wurden die Körnungslinien zur eindeutigen Klassifikation und zur rechnerischen Abschätzung
der Durchlässigkeit ermittelt. In Anlage A 3.2 sind die nach DIN 18132 ermittelten
Korngrößenverteilungslinien aufgetragen. Die Auswertung der Durchlässigkeiten erfolgt in
Abhängigkeit von der Bodenart / Bodengruppe mit unterschiedlichen Auswerteverfahren
(HAZEN, BEYER, KAUBISCH). Die Ergebnisse sind in Tabelle 1 zusammengestellt.
Tabelle 1: Auswertung kf-Werte aus den Körnungslinien
Bodengruppe
Durchlässigkeit kf [m/sec]
von bis
Versuchsanzahl
SE / SI 4,0 x 10 -4 2,0 x 10 -4 3
UL / SU 4,0 x 10 -4 1,3 x 10 -4 5
UL / SU* / ST* 4,7 x 10 -6 1,0 x 10 -9 15
TL / TM < 1,0 x 10 -10 2
Summe 25
In nachstehender Abbildung 1 ist die Verteilung der ermittelten Durchlässigkeitsbeiwerte
über die Tiefe aufgetragen.

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Tiefe in mNN
104
102
100
98
96
94
92
90
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88
1E+00
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SE / SI SU / UL UL /SU* / ST* TL / TM
1E-02
1E-03
Durchlässigkeit kf in m/s
1E-04
1E-05
1E-06
1E-07
1E-08
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Abbildung 1: Grafische Darstellung der Durchlässigkeitsbeiwerte über die Entnahmetiefe
Im südlichen Grundstücksteil wurden in den Bohrungen ausgeprägte Schluff- und Tonschichten
erkundet. An fünf Proben wurden hier die Zustandsgrenzen (Fließ- und Ausrollgrenze)
bestimmt. Die Zusammenstellung dieser Bestimmungen liegt als Anlage A 3.3-1
und die Einzelversuche als Folgeblätter der Anlage A 3.3 bei. Aus der Übersicht in Anlage
A 3.3-1 ist ersichtlich, dass die bindigen Böden die gesamte Bandbreite vom UL bis zum
TM/TA abdecken und hier leicht bis mittelplastische Tone mit steifer bis halbfester Konsistenz
im Untergrund vorhanden sind. Darüber hinaus werden mächtige Schluffschichten
und Schluff-Sand-Gemische der Bodengruppe UL bzw. SU* / ST* angetroffen.
An vier aus den bindigen Böden ungestört entnommenen Bodenproben wurden Kompressionsversuche
mit jeweils vier Laststufen und Auswertung des Zeitsetzungsdiagramms bei
der vierten Laststufe durchgeführt. Diese Kompressionsversuche umfassen die Bodengruppen
UL, SU*, ST* und TM. Die erzielten Ergebnisse passen sehr gut in die Ergebnissammlung
aus vergleichbaren Projekten bzw. zu Literaturwerten, so dass aufgrund dieser
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Kompressionsversuche Rückschlüsse zur Festlegung der Steifeziffern für die anstehenden
Böden getroffen werden können. Die Versuchsprotokolle liegen in Anlage A 3.4 bei.
3.3 MASSGEBENDE MITTLERE BODENKENNWERTE
Aus den Baugrundaufschlüssen, den bodenmechanischen Laborversuchen sowie örtlichen
Erfahrungen lassen sich unter Vernachlässigung der örtlich vorhandenen Mutterbodenauflage
mit Grasnarbe (Bodenklasse 1 nach DIN 18300) die nachstehend genannten geomechanischen
Rechenwerte ableiten.
Die in diesem Abschnitt genannten Bodenkennwerte umfassen die Bandbreite der am
Standort angetroffenen Böden. Da die Schichtgrenzen sowie Lagerungsdichte bzw. Konsistenz
der einzelnen Bodenarten auf engem Raum stark variieren, wird für die Durchführung
von Setzungs- und / oder Grundbruchberechnungen für die einzelnen Baukörper jeweils
eine zonenspezifische Auswertung dieser Kennwerte mit zugehörigem Untergrundaufbau
erforderlich.
3.3.1 Anthropogene Auffüllungen bis ca. 2,0 m bis 4,2 m unter GOK
Bodengruppen nach DIN 18196: A [GW/GI; SW/SI/SU, UL/UM]
Bodenklassen nach DIN 18300:
und
3 (leicht lösbare Bodenarten)
4 (mittelschwer lösbare Bodenarten)
Bodenklassen nach DIN 18301: BN 1, Zusatzklasse BS 1 und
BB 2
Frostempfindlichkeit nach ZTV E-StB 09: meist
teils
und
F 1 (nicht frostempfindlich)
F 2 (gering bis mittel frostempfindlich)
F 3 (stark frostempfindlich)
Feucht- / Auftriebswichte: γ / γ’ = 17 bis 21 / 9 bis 11 kN/m 3
charakteristischer Wert der Gesamtscherfestigkeit ϕ’s,k = 25° bis 35°

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charakteristischer Wert des Steifemoduls bei
verhinderter Seitendehnung im Spannungsbereich
von 50 bis 200 kN/m 2
für bindige Schichten, weich bis steif
für körnige Schichten, sehr locker u. locker
mitteldicht u. dicht
ES,k = 3 bis 12 MN/m²
ES,k = 10 bis 30 MN/m²
ES,k = 50 bis 150 MN/m²
Durchlässigkeitsbeiwert 1 • 10 -2 m/s ≤ kf ≤ 1 • 10 -6 m/s
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3.3.2 Oberflächennahe Sande mit zum Teil schluffigen Beimengungen, überwiegend
mitteldicht
Bodengruppen nach DIN 18196: SE / SW, SU / (UL)
Bodenklassen nach DIN 18300:
bei Wassereinfluss möglich:
Bodenklasse nach DIN 18301: BN 1
Frostempfindlichkeit nach ZTV E-StB 09:
und
3 (leicht lösbare Bodenarten)
2 (fließende Bodenarten)
F 1 (nicht frostempfindlich)
F 2 (gering bis mittel frostempfindlich)
Feucht- / Auftriebswichte: γ / γ’ = 18 bis 20 / 10 bis 11 kN/m 3
charakteristischer Wert des Reibungswinkel:
charakteristischer Wert der Kohäsion:
charakteristischer Wert des Steifemoduls bei
verhinderter Seitendehnung im Spannungsbereich
von 50 bis 250 kN/m 2
ϕ’k = 25° bis 32,5°
c’k = 0 bis 5 kN/m 2
ES,k = 30 bis 60 MN/m²
Durchlässigkeitsbeiwert 5 • 10 -4 m/s ≤ kf ≤ 1 • 10 -6 m/s

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3.3.3 Sand-Schluff-Gemische mit zum Teil tonigen Beimengungen und Schluff mit san-
digen und /oder tonigen Beimengungen, weich bis steif, bereichsweise breiig oder
halbfest bzw. locker und mitteldicht
Bodengruppen nach DIN 18196: SU* / ST*, UL / TL, UM
Bodenklassen nach DIN 18300:
in Durchnässungszonen möglich
Bodenklassen nach DIN 18301:
in Durchnässungszonen möglich
4 (mittelschwer lösbare Bodenarten)
2 (fließende Bodenarten)
BN 2 bzw. BB 2 und BB 3
BB 1
Frostempfindlichkeit nach ZTV E-StB 09: F 3 (stark frostempfindlich)
Feucht- / Auftriebswichte: γ / γ’ = 19 bis 20 / 9 bis 10 kN/m 3
charakteristischer Wert des Reibungswinkel:
charakteristischer Wert der Kohäsion:
charakteristischer Wert des Steifemoduls bei
verhinderter Seitendehnung im Spannungsbereich
von 50 bis 250 kN/m 2
für bindige Schichten, weich bis steif
für halbfest
für locker bis mitteldicht
ϕ’k = 22,5° bis 30°
c’k = 0 bis 15 kN/m 2
ES,k = 3 bis 9 MN/m²
ES,k = 12 bis 20 MN/m²
ES,k = 15 bis 30 MN/m²
Durchlässigkeitsbeiwert 5 • 10 -6 m/s ≤ kf ≤ 1 • 10 -9 m/s
3.3.4 Sand- und Kies-Sand-Gemische im tieferen Untergrund, mitteldicht und dicht
Bodengruppen nach DIN 18196: SE / SW, GW / GI
Bodenklasse nach DIN 18300: 3 (leicht lösbare Bodenarten)
Bodenklasse nach DIN 18301: BN 1, Zusatzklasse BS 1
Frostempfindlichkeit nach ZTV E-StB 09:
und
F 1 (nicht frostempfindlich)
F 2 (gering bis mittel frostempfindlich)
Feucht- / Auftriebswichte: γ / γ’ = 19 bis 21 / 10 bis 11 kN/m 3
charakteristischer Wert der Gesamtscherfestigkeit ϕ’s,k = 32,5° bis 42,5°

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charakteristischer Wert des Steifemoduls bei
verhinderter Seitendehnung im Spannungsbereich
von 100 bis 300 kN/m 2
ES,k = 70 bis 160 MN/m²
Durchlässigkeitsbeiwert 2 • 10 -3 m/s ≤ kf ≤ 1 • 10 -4 m/s
3.3.5 Ton (zum Teil zerbohrter Tonstein) im tieferen Untergrund, halbfest und fest
Bodengruppen nach DIN 18196: TL /TM
Bodenklassen nach DIN 18300:
und
Bodenklassen nach DIN 18301: BB 3 und BB 4
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4 (mittelschwer lösbare Bodenarten)
5 (schwer lösbare Bodenarten)
Frostempfindlichkeit nach ZTV E-StB 09: F 3 (stark frostempfindlich)
Feucht- / Auftriebswichte: γ / γ’ = 20 bis 21 / 10 bis 11 kN/m 3
charakteristischer Wert des Reibungswinkel:
charakteristischer Wert der Kohäsion:
charakteristischer Wert des Steifemoduls bei
verhinderter Seitendehnung im Spannungsbereich
von 100 bis 300 kN/m 2
ϕ’k = 22,5° bis 27,5°
c’k = 10 bis 30 kN/m 2
ES,k = 10 bis 30 MN/m²
Durchlässigkeitsbeiwert kf ≤ 1 • 10 -10 m/s
3.4 GRUNDWASSER
Bei den Bohrarbeiten im Juni / Juli 2011 wurden in den einzelnen Bohrungen sehr unterschiedliche
Grundwasserverhältnisse angetroffen, was durch das Einbringen der Verrohrung
und damit seitliches Absperren eines Grundwasserzuflusses in das Bohrloch bedingt
ist. Teilweise wird bei den relativ flachen Bohrungen mit Bohrtiefe von 10 m gar kein
Grundwasser festgestellt. In der Regel wurde allerdings zwischen 3,2 m unter Gelände bis
teilweise erst ab 12 m unter Gelände Grundwasser angetroffen, welches je nach örtlich
bedingter Baugrundsituation gespannt war und relativ rasch im Bohrloch anstieg oder aber
auch bei Erreichen von durchlässigen Sand- und Sandkiesschichten zügig im Bohrloch
absank. In den Bohrungen ist kein geschlossener Grundwasserspiegel auszumachen. Das

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Grundwasser tritt vielmehr in unterschiedlichen Höhen großteils als Schichtenwasser auf
bzw. ist unter bindigen Schichten gespannt. Insbesondere im südlichen Abschnitt wurden
oftmals auch zwei durch bindige Schicht von einander getrennte Schicht- / Grundwasserhorizonte
angetroffen.
In Anlage A 4.1 liegt ein Übersichtsplan mit Darstellung von Grundwassermessstellen des
Landesgrundwassermessnetzes bei. In Anlage A 4.2 sind die Grundwasserganglinien dieser
Messstellen aufgezeichnet. Hieraus ist ersichtlich, dass die Grundwasserstände in den
einzelnen Messstellen einigermaßen gut korrespondieren, wenngleich vereinzelt deutliche
Ausreißer festzustellen sind. Diese Ausreißer sind möglicherweise auf Beeinflussungen des
Grundwasserleiters, beispielsweise durch Grundwasserentnahmen oder auch Grundwasserversickerung,
zurückzuführen.
Für die geplante Baumaßnahme gilt, dass bei Arbeiten bis 3 m unter Gelände kein Schichtund
/ oder Grundwasser zu erwarten ist. Bei tiefer geführten Grabarbeiten ist im südlichen
Abschnitt zwischen 3 m und 6 m unter Gelände mit Schichtwasser zu rechnen, im nördlichen
Abschnitt beträgt der Grundwasserflurabstand mindestens 8 m.
3.5 ERDBEBENGEFÄHRDUNG
Das Bauvorhaben liegt gemäß DIN 4149, Ausgabe April 2005 „ Bauten in deutschen Erdbebengebieten“
in der Erdbebenzone 1. Der Bemessungswert der Bodenbeschleunigung ist
hier mit ag = 0,4 m/s² anzusetzen. Der Standort ist der geologischen Untergrundklasse R
(Gebiete mit felsartigem Gesteinsuntergrund) und der Baugrundklasse C (stark bis völlig
verwitterte Festgesteine) zuzuordnen.
3.6 EXPOSITIONSKLASSEN
Aus den Umgebungsbedingungen (Boden und Grundwasser) ergeben sich für erdberührte
Betonbauteile folgende Expositionsklassen nach EN 206-1:
- Korrosion ausgelöst durch Karbonatisierung: XC3
- Chemischer Angriff: keine Verdachtsmomente

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4 VERSICKERUNGFÄHIGKEIT DES BAUGRUNDS
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Wesentliche Voraussetzungen für das Versickern von Niederschlagswasser ist die ausreichende
Durchlässigkeit des Bodens der im Untergrund anstehenden Locker- und / oder
Festgesteine. Für die Versickerung weiterhin erforderlich ist ein genügend großer Abstand
von der Versickerungsanlage zum Grundwasserspiegel.
Die wesentliche qualitative und quantitative Voraussetzung für das Versickern von Niederschlagswasser
ist allerdings die Durchlässigkeit des Sickerraums. Diese wird bei Lockergesteinen
wie hier vorhanden durch die Korngröße, Kornverteilung und Lagerungsdichte
bestimmt. Diesbezüglich günstige Voraussetzungen für Versickerungen sind dann vorhanden,
wenn die Wasserdurchlässigkeitsbeiwerte der entwässerungstechnisch relevanten Versickerungsbereiche
1 · 10 -3 m/s > kf > 1 · 10 -6 m/s betragen. Bei kf-Werte < als 1 · 10 -6 m/s
stauen die Versickerungsanlagen oft lange ein. Hierdurch können anaerobe Verhältnisse in
der ungesättigten Bodenzone auftreten, die das Rückhalte- und Umwandlungsvermögen
des zur Versickerung anstehenden Wassers ungünstig beeinflussen können. Aus Abschnitt
3.2, Abbildung 1 wird ersichtlich, dass Bodenarten mit für Versickerungen günstigen Wassergehalten
erst unterhalb 96 mNN angetroffen werden und hier dann nicht schichtgängig
vorhanden sind, sondern in einer Wechsellagerung mit dichteren Bodenarten vorliegen.
Diese Wechselfolge von durchlässigen und gering durchlässigen Schichten ist bei der Versickerung
von Niederschlagsabflüssen von Bedeutung. Häufig führen Schichten mit einer
größeren Durchlässigkeit nach Regenperioden „Schichtenwasser“, was hier am Standort
auch beobachtet wird. Wird nun über eine Versickerungsanlage in eine solche temporär
wasserführende Schicht Wasser zur Versickerung eingeleitet, so weist die Versickerungsanlage
in Trockenzeiten zwar eine gute Wasserdurchlässigkeit auf, nach Regenfällen kann
es hier jedoch, wegen bereits vorhandener Auffüllung des Sickerraumes, zu einem Rückstau
in der Versickerungsanlage kommen. Hinzu kommt, dass diese durchlässigeren
Schichten bereichsweise auch durch Zuflüsse aus der östlich angrenzenden Hanglage aufgefüllt
sein können.
Somit stellt der Standort für die Versickerung von Oberflächenwasser keine günstigen Verhältnisse
dar, wenngleich dies trotzdem durchaus möglich wird. Hierzu eignet sich insbesondere
der nördliche Grundstücksteil, in welchem die Sandgemische durch Kiessand- und

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Kiesgemische unterlagert werden. Hier ist eine problemlose Versickerung von Oberflächenwasser
bei entsprechend tiefer Einleitung in den Sickerraum gegeben. Im südlichen
Grundstücksteil können Versickerungsanlagen nur punktuell angeordnet werden, wobei
sich dann wiederum der die Bahngleise angrenzende, westliche Grundstücksteil deutlich
besser für Versickerungsanlagen eignet als die in Richtung Bergstraße bzw. hangseits gelegene
Grundstückshälfte. Sofern hier Versickerungsanlagen eingerichtet werden sollen,
sind die Versickerungseinrichtungen bis in die schwach schluffigen Sande zu führen. Bei
Festlegung der Randbedingungen sind für die Bemessung Sicherheitszuschläge vorzunehmen,
welche auch eine bereits vorhandene Auffüllung des Sickerraumes berücksichtigen.
5 SCHLUSSBEMERKUNG
Das geologische Modell des Baugrundes, welches Grundlage der bautechnischen Empfehlungen
ist, resultiert aus punktuellen Aufschlüssen. Die hier getroffenen Annahmen sind
daher im Zuge der Bauausführung zu überprüfen.
i. V. i. V.
(Dipl.-Ing. Reis) (Dr.-Ing. Döbbelin)