Der Blitzplaner - Blitzschutzanlagen und ...

BLITZ 

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PLANER®

Vorwort 

Seit seiner Gründung im Jahr 1980 hat 

das IEC TC81 „Blitzschutz“ der Internationalen 

Elektrotechnischen Kommission 

(IEC) vielfältige Normen zum Blitzschutz 

von Gebäuden, zum Schutz 

elektronischer Systeme, zur Risikoanalyse 

und zur Simulation von Blitzeinwirkungen 

erstellt. Diese Normen wurden 

nach Bedarf nacheinander erarbeitet 

und unter unterschiedlichen Nummern 

ohne erkennbares System veröffentlicht. 

Das Normenwerk wurde auf diese 

Art für den Anwender zunehmend 

unübersichtlicher. Deshalb hatte sich 

das IEC TC81 im September 2000 entschlossen, 

eine neue, klar gegliederte 

Normen-Struktur für den Blitzschutz 

(Reihe: IEC 62305) einzuführen. In diese 

neue Struktur werden überarbeitete 

und neue Normen eingegliedert. 

Aufgrund des Beschlusses von IEC TC81 

zur Neugliederung der Blitzschutznormen 

wurde auch durch das für Deut- 

Luftbild des Unternehmens DEHN + SÖHNE – August 2003 

schland zuständige DKE-Komitee K251 

entschieden, die deutschen Blitzschutznormen 

neu zu ordnen. Dieses Vorhaben 

wurde mit der Veröffentlichung 

einer komplett neuen VDE-Vornormen- 

Reihe zum Blitzschutz unter gleichzeitiger 

Zurückziehung aller bisher veröffentlichten 

Blitzschutz-Normen, Vornormen 

und Normenentwürfe im Dezember 

2002 umgesetzt. Die Veröffentlichung 

der neuen Vornormen-Reihe 

erfolgte in enger Zusammenarbeit mit 

dem Ausschuss für Blitzschutz und 

Blitzforschung (ABB im VDE) und dem 

Verband Deutscher Blitzschutzfirmen 

e. V. (VDB). 

Bei dem Abschluss neuer Verträge für 

die Planung und Errichtung von Blitzschutzsystemen 

wird sich der Auftragnehmer 

zukünftig an den Vornormen 

der Reihe VDE V 0185 orientieren müssen, 

um nach dem Stand der Technik zu 

arbeiten. 

Dazu ist es notwendig, dass sich Auftragnehmer 

mit dem Inhalt der neuen 

Blitzschutz-Vornormen vertraut machen. 

Mit dem vorliegenden, völlig überarbeiteten 

BLITZPLANER möchten wir 

Ihnen als Fachleuten auf diesem Gebiet, 

unabhängig davon ob planend 

oder ausführend tätig, Hilfestellung 

beim Vertrautmachen mit der neuen 

Vornormen-Reihe geben. 

DEHN + SÖHNE 

www.dehn.de BLITZPLANER 1

Redaktioneller Stand: Mai 2004 

Änderungen in Form und Technik, bei 

Maßen, Gewichten und Werkstoffen 

behalten wir uns im Sinne des Fortschrittes 

der Technik vor. 

Die Abbildungen sind unverbindlich. 

Druckfehler, Änderungen und Irrtümer 

vorbehalten. 

Nachdruck, auch auszugsweise, nur mit 

unserer Genehmigung. 

Druckschrift Nr. DS702/2004 

2 BLITZPLANER 

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Inhaltsverzeichnis 

Vorwort . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .1 

Inhaltsverzeichnis . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .3 

Zeichenerklärungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .6 

1. Stand der Technik für die Errichtung von Blitzschutzanlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .7 

1.1 Errichternormen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .7 

1.2 Werkverträge . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .8 

1.3 Produktnormen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .9 

2. Kennwerte des Blitzstromes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .11 

2.1 Blitzentladung und Blitzstromverläufe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .11 

2.2 Scheitelwert des Blitzstromes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .13 

2.3 Steilheit des Blitzstromanstieges . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .15 

2.4 Ladung des Blitzstromes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .15 

2.5 Spezifische Energie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .17 

2.6 Zuordnung von Blitzstromparametern zu Gefährdungspegeln . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .18 

3. Planung einer Blitzschutzanlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .19 

3.1 Notwendigkeit einer Blitzschutzanlage – rechtliche Bestimmungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .19 

3.2 Abschätzung des Schadensrisikos und Auswahl von Schutzkomponenten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .23 

3.2.1 Risiko-Management . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .23 

3.2.2 Grundlagen der Risiko-Abschätzung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .25 

3.2.3 Häufigkeiten von Blitzeinschlägen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .25 

3.2.4 Schadenswahrscheinlichkeiten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .27 

3.2.5 Schadensarten und Schadensursachen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .28 

3.2.6 Schadensfaktor . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .28 

3.2.7 Relevante Risiko-Komponenten bei unterschiedlichen Blitzeinschlägen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .30 

3.2.8 Akzeptierbares Schadensrisiko von Blitzschäden . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .31 

3.2.9 Auswahl von Blitzschutzmaßnahmen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .31 

3.2.10 Planungshilfen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .32 

3.2.11 Zusammenfassung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .32 

3.3 Prüfung und Wartung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .32 

3.3.1 Arten der Prüfung und Qualifikation der Prüfer . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .32 

3.3.2 Prüfungsmaßnahmen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .33 

3.3.3 Dokumentation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .33 

3.3.4 Wartung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .34 

4. Blitzschutzsystem . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .35 

5. Äußerer Blitzschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .37 

5.1 Fangeinrichtungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .37 

5.1.1 Verfahren zur Auslegung und Arten von Fangeinrichtungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .37 

5.1.2 Fangeinrichtungen für Gebäude mit Satteldach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .44 

5.1.3 Fangeinrichtungen für Gebäude mit Flachdach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .45 

5.1.4 Fangeinrichtungen auf Metalldächern . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .47 

5.1.5 Prinzip Fangeinrichtung für Gebäude mit weicher Bedachung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .49 

5.1.6 Begehbare und befahrbare Dächer . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .50 

5.1.7 Fangeinrichtung für begrünte Dächer und Flachdächer . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .51 

5.1.8 Getrennte Fangeinrichtungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .52 

5.1.9 Fangeinrichtung für Kirchtürme und Kirchen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .54 

5.1.10 Fangeinrichtungen für Windenergieanlagen (WEA) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .55 

5.1.11 Windlastbeanspruchungen von Blitzschutz-Fangstangen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .55 

5.2 Ableitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .59 

5.2.1 Ermittlung der Anzahl der Ableitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .59 

5.2.2 Ableitungen im Falle eines nicht getrennten Blitzschutzsystems . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .60 


5.2.2.1 Errichten von Ableitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .60 

5.2.2.2 Natürliche Bestandteile der Ableitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .61 

5.2.2.3 Messstellen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .62 

5.2.2.4 Innere Ableitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .62 

5.2.2.5 Innenhöfe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .63 

5.2.3 Ableitungen eines getrennten Äußeren Blitzschutzes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .63 

5.2.4 Hochspannungsfeste, isolierte Ableitung – HVI ® -Leitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .63 

5.2.4.1 Aufbau der isolierten Ableitung HVI ® . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .64 

5.2.4.2 Montagebeispiele . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .65 

5.2.4.3 Projektbeispiel Schulungs- und Wohngebäude . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .66 

5.2.4.4 Trennungsabstand . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .67 

5.3 Werkstoffe und Mindestmaße für Fang- und Ableitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .68 

5.4 Montagemaße für Fangeinrichtungen und Ableitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .69 

5.4.1 Längenänderung von Metalldrähten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .70 

5.4.2 Äußerer Blitzschutz für ein Wohnhaus . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .71 

5.4.3 Arbeitshinweise für die Montage von Dachleitungshaltern . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .73 

5.5 Erdungsanlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .75 

5.5.1 Erdungsanlagen nach DIN V VDE V 0185-3 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .81 

5.5.2 Erdungsanlagen, Fundamenterder und Fundamenterder bei besonderen baulichen Maßnahmen . . . . . . . . . . . . .82 

5.5.3 Ringerder – Erder Typ B . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .86 

5.5.4 Tiefenerder – Erder Typ A . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .86 

5.5.5 Erder bei felsigem Boden . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .87 

5.5.6 Vermaschung von Erdungsanlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .87 

5.5.7 Erderkorrosion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .88 

5.5.7.1 Erdungsanlagen unter besonderer Berücksichtigung der Korrosion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .88 

5.5.7.2 Bildung galvanischer Elemente, Korrosion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .89 

5.5.7.3 Auswahl der Erderwerkstoffe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .91 

5.5.7.4 Zusammenschluss von Erdern aus verschiedenen Werkstoffen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .92 

5.5.7.5 Sonstige Korrosionsschutzmaßnahmen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .92 

5.5.8 Werkstoffe und Mindestmaße für Erder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .93 

5.6 Elektrische Isolierung des Äußeren Blitzschutzes – Trennungsabstand . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .93 

5.7 Schritt- und Berührungsspannung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .98 

6. Innerer Blitzschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .101 

6.1 Potentialausgleich für metallene Installationen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .101 

6.2 Potentialausgleich für Niederspannungs-Verbraucheranlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .103 

6.3 Potentialausgleich für Anlagen der Informationstechnik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .104 

7. Schutz von elektrischen und elektronischen Systemen gegen LEMP . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .107 

7.1 Blitz-Schutzzonen-Konzept . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .107 

7.2 LEMP-Schutz-Management . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .108 

7.3 Berechnung der magnetischen Schirmdämpfung von Gebäude-/Raumschirmen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .109 

7.3.1 Kabelschirmung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .112 

7.4 Potentialausgleich-Netzwerk . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .114 

7.5 Potentialausgleich an der Grenze von LPZ 0A und LPZ 1 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .116 

7.5.1 Potentialausgleich für metallene Installationen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .116 

7.5.2 Potentialausgleich für Energieversorgungsanlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .116 

7.5.3 Potentialausgleich für Anlagen der Informationstechnik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .118 

7.6 Potentialausgleich an der Grenze von LPZ 0A und LPZ 2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .119 




7.7 Potentialausgleich an der Grenze von LPZ 1 und LPZ 2 und höher . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .120 


4 BLITZPLANER 

www.dehn.de



7.8 Koordination der Schutzmaßnahmen an unterschiedlichen LPZ-Grenzen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .122 

7.8.1 Energieversorgungsanlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .122 

7.8.2 Anlagen der Informationstechnik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .122 

7.9 Prüfung und Wartung des LEMP-Schutzes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .123 

8. Auswahl, Installation und Montage von Überspannungs-Schutzgeräten (SPDs) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .125 

8.1 Energieversorgungsanlagen (im Rahmen des Blitz-Schutzzonen-Konzeptes nach DIN V VDE V 0185-4) . . . . . . . .125 

8.1.1 Charakteristische Merkmale für SPDs . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .126 

8.1.2 Einsatz von SPDs in verschiedenen Systemen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .127 

8.1.3 Einsatz von SPDs im TN-System . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .129 

8.1.4 Einsatz von SPDs im TT-System . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .134 

8.1.5 Einsatz von SPDs im IT-System . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .138 

8.1.6 Bemessung der Anschlusslängen für SPDs . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .140 

8.1.7 Bemessung der Anschlussquerschnitte und des Back-up-Schutzes von Überspannungs-Schutzgeräten . . . . . . . . .144 

8.2 Anlagen der Informationstechnik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .147 

8.2.1 Mess-Steuer-Regelanlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .154 

8.2.2 Gebäudemanagementtechnik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .154 

8.2.3 Anwendungsneutrale Systemverkabelung (EDV-Netzwerke, TK-Anlagen) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .155 

8.2.4 Eigensichere Messkreise . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .156 

8.2.5 Besonderheiten bei der Installation von SPDs . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .159 

9. Schutzvorschläge . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .163 

9.1 Überspannungsschutz für Frequenzumrichter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .163 

9.2 Blitz- und Überspannungsschutz von Megawatt-Windenergieanlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .165 

9.3 Blitz- und Überspannungsschutz für PV-Anlagen und Solarkraftwerke . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .169 

9.3.1 Blitz- und Überspannungsschutz für PV-Anlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .169 

9.3.2 Blitz- und Überspannungsschutz für Solarkraftwerke . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .174 

9.4 Nachrüsten von Blitz- und Überspannungs-Schutzmaßnahmen für Kläranlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .177 

9.5 Äußerer und Innerer Blitzschutz für Kirchen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .181 

9.6 Schutzvorschlag Blitz- und Überspannungsschutz in der modernen Landwirtschaft . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .185 

9.7 Überspannungsschutz für Videoüberwachungsanlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .189 

9.8 Überspannungsschutz elektromechanischer Fahrzeugwaagen mit mikrocomputergesteuerter Auswerteelektronik 193 

9.9 Blitz- und Überspannungsschutz für Brand- und Einbruchmeldeanlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .195 

9.10 Blitz- und Überspannungsschutz eines EIB-Systems . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .199 

9.11 Überspannungsschutz für ETHERNET- und Fast Ethernet-Netzwerke . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .201 

9.12 Überspannungsschutz für M-Bus . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .203 

9.13 Überspannungsschutz für Sauter Cumulus . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .207 

9.14 Blitz- und Überspannungsschutz für das Gebäudemanagementsystem von Honeywell . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .213 

9.15 Überspannungsschutz für PROFIBUS FMS, PROFIBUS DP und PROFIBUS PA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .219 

9.16 Überspannungsschutz des Telekommunikationsanschlusses . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .223 

9.17 Blitz- und Überspannungsschutz für eigensichere Messkreise . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .227 

Literatur . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .231 

Sachwortverzeichnis . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .233 

Bild- und Tabellenverzeichnis . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .235 

Antwortfax . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .239 


Zeichenerklärungen 

Symbol* Bezeichnung 

J 

Warenzeichen 

– "BLITZDUCTOR" 

– “BLITZPLANER” 

– "DEHNALU-DRAHT 

– "DEHNbloc" 

– "DEHNfix" 

– "DEHNgrip" 

– "DEHNguard" 

– "DEHNport" 

– "DEHNQUICK 

– "DEHNsnap" 

6 BLITZPLANER 

PEN-Leiter 

N-Leiter 

PE-Leiter 

bewegbarer Leiter, 

z. B. Dehnungsstück 

Dehnungsbogen 

(an Betonfugen) 

Widerstand 

veränderbar 

temperaturabhängiger 

Widerstand, veränderbar 

Buchse 

(von einer Steckdose 

oder Steckverbindung) 

Durchbruch-Diode, 

bidirektional 

Erde, allgemein 

Signallampe 


– "DEHNventil" 

– “HVI” 

– ...MIT SICHERHEIT DEHN. 

und unser Logo 

Halbleiter 

Sicherung, allgemein 

Gasentladungs-Ableiter 

(einfach) 

Widerstand, 

Entkopplungselement 

allgemein 

Transformator 

Z-Diode, unipolar 

Kondensator 

Induktivität 

Schnittstelle 

*) nach DIN V VDE V 0185-3 (VDE V 0185 Teil 3): 2002-11 und DIN EN 60617: 1997-08 

Klemme 

Äußerer Blitzschutz 

örtlicher 

Potentialausgleich 

Überspannungs-Ableiter 

sind eingetragene Warenzeichen der 

DEHN + SÖHNE GmbH + Co.KG. 


Blitzschutz- 


Blitzstrom-Ableiter 

Blitzschutz- 



örtlicher 



Blitzschutz- 



(SPD Typ 1) 

örtlicher 



(SPD Typ 2, SPD Typ 3) 

Trennfunkenstrecke 


kombiniertes Überspannungs- 

Schutzgerät für energieund 

informationstechnisches 

System 


für den Ex-Bereich 

Varistor 

Potentialausgleichsschiene 

www.dehn.de

1. Stand der Technik für die Errichtung von Blitzschutzanlagen 

1.1 Errichternormen 

Mit Wirkung vom 1.11.2002 wurde für 

die Errichtung von Blitzschutzanlagen 

eine neue Vornormen-Reihe VDE V 

0185 mit den Teilen 1 bis 4 veröffentlicht. 

Gleichzeitig wurden alle veralteten 

Normen, Vornormen und die bisher 

veröffentlichten Entwürfe der Blitzschutz-Reihe 

VDE 0185 zurückgezogen 

(Tabelle 1.1.1). Die neue Vornormen- 

Reihe wird in der vorliegenden Form 

eine Gültigkeit bis mindestens Mitte 

2006 haben. Bis zu diesem Zeitpunkt 

soll die Arbeit an der Reihe internationaler 

Standards (IEC 62305) abgeschlossen 

sein, deren Inhalte mit den Vornormen 

übereinstimmen werden (Tabelle 

1.1.2). Diese Maßnahme war notwendig 

geworden, damit der Stand der 

Technik zum Blitzschutz nun wieder auf 

einer einheitlichen und aktuellen Basis 

wiedergegeben wird. Den eigentlichen 

Schutz-Vornormen (Teil 3 und Teil 4) 

sind zwei allgemein gültige Vornormen 

(Teil 1 und Teil 2) vorangestellt. 

Klassifizierung Titel 

DIN V VDE V 0185-1: 

Allgemeine Grundsätze 

Dieser Teil enthält Informationen über 

die Gefährdung durch den Blitz, über 

Blitzkenndaten und über die daraus 

abgeleiteten Parameter zur Simulation 

von Blitzwirkungen. Weiterhin wird ein 

Gesamtüberblick über die Normenreihe 

DIN V VDE V 0185 gegeben. Vorgehensweise 

und Schutzprinzipien, die 

den nachfolgenden Teilen zugrunde 

liegen, werden erläutert. 


Risiko-Management 

Das Risikomanagement nach DIN VDE 

V 0185-2 verwendet eine Risikoanalyse 

um zuerst die Notwendigkeit des Blitzschutzes 

zu ermitteln. Danach wird die 

technisch und wirtschaftlich optimale 

Schutzmaßnahme festgelegt. Abschließend 

wird das verbleibende Restrisiko 

bestimmt. Ausgehend vom ungeschützten 

Zustand des Objektes wird 

DIN 57185-1 Blitzschutzanlage – 

(VDE 0185 Teil 1): 1982-11 Allgemeines für das Errichten 

DIN 57185-2 Blitzschutzanlage – 

(VDE 0185 Teil 2): 1982-11 Errichten besonderer Anlagen 

DIN IEC 81/122/CD Blitzschutz baulicher Anlagen – 

(VDE 0185 Teil 10): 1999-02 Teil 1: Allgemeine Grundsätze 

DIN V ENV 61024-1 Blitzschutz baulicher Anlagen – 

(VDE V 0185 Teil 100): 1996-08 Teil 1: Allgemeine Grundsätze 

DIN IEC 61662 Abschätzung des Schadensrisikos infolge Blitzschlag 

(VDE 0185 Teil 101): 1998-11 

das verbleibende Risiko so lange vermindert, 

bis es das akzeptierbare Risiko 

unterschreitet. Das Verfahren kann 

sowohl zur einfachen Bestimmung der 

Schutzklasse eines Blitzschutzsystems 

nach DIN V VDE V 0185-3 verwendet 

werden, als auch zur Festlegung eines 

komplexen Schutzsystems gegen den 

elektromagnetischen Blitzimpuls (LEMP) 

nach DIN V VDE V 0185-4 verwendet 

werden. 


Schutz von baulichen Anlagen und Personen 

Dieser Teil behandelt den Schutz von 

baulichen Anlagen und Personen vor 

materiellen Schäden und vor Lebensgefahr, 

die durch die Wirkung des Blitzstromes 

oder durch gefährliche Funkenbildung, 

insbesondere bei direkten 

Blitzeinschlägen, entstehen. Als Schutzmaßnahme 

dient ein Blitzschutzsystem, 

bestehend aus Äußeren Blitzschutz 

(Fangeinrichtung, Ableitungseinrich- 

DIN IEC 61024-1-2 Blitzschutz baulicher Anlagen – 

(VDE 0185 Teil 102): 1999-02 Teil 1-2: Allgemeine Grundsätze; 

Anwendungsrichtlinie B: Entwurf, Errichtung, Instandhaltung und 

Überprüfung von Blitzschutzsystemen 

DIN VDE 0185-103 Schutz gegen elektromagnetischen Blitzimpuls – 

(VDE 0185 Teil 103): 1997-09 Teil 1: Allgemeine Grundsätze 

DIN IEC 81/105A/CDV Schutz gegen elektromagnetischen Blitzimpuls – 

(VDE 0185 Teil 104): 1998-09 Teil 2: Schirmung von baulichen Anlagen, Potentialausgleich innerhalb von 

baulichen Anlagen und Erdung 

DIN IEC 81/106/CDV Schutz gegen elektromagnetischen Blitzimpuls – 

(VDE 0185 Teil 105): 1998-04 Teil 4: Schutz für bestehende Gebäude 

DIN IEC 81/120/CDV Schutz gegen elektromagnetischen Blitzimpuls – 

(VDE 0185 Teil 106): 1999-04 Teil 3: Anforderungen an Störschutzgeräte (SPDs) 

DIN IEC 81/121/CD Schutz gegen elektromagnetischen Blitzimpuls – 

(VDE 0185 Teil 106/A1): 1999-04 Teil 3: Anforderungen an Störschutzgeräte; 

Änderung 1: Koordination von SPDs in bestehenden Gebäuden 

DIN IEC 81/114/CD Prüfparameter zur Simulation von Blitzwirkungen an Komponenten des 

(VDE 0185 Teil 107): 1999-01 Blitzschutzsystemes 

DIN V VDE V 0185-110 Blitzschutzsysteme – 

(VDE 0185 Teil 110): 1997-01 Leitfaden zur Prüfung von Blitzschutzanlagen 

Tabelle 1.1.1 Mit Wirkung vom 1.11.2002 zurückgezogene Blitzschutz-Normen 

www.dehn.de BLITZPLANER 7 

1

1 

Klassifizierung Titel 

DIN V VDE V 0185-1 Blitzschutz 

(VDE V 0185 Teil 1): 2002-11 Teil 1: Allgemeine Grundsätze 


(VDE V 0185 Teil 2): 2002-11 Teil 2: Risiko-Management: Abschätzung 

des Schadensrisikos für bauliche Anlagen 


(VDE V 0185 Teil 3): 2002-11 Teil 3: Schutz von baulichen Anlagen 

und Personen 

DIN V ENV 61024-1 Blitzschutz 

(VDE V 0185 Teil 4): 2002-11 Teil 4: Elektrische und elektronische 

Systeme in baulichen Anlagen 

Tabelle 1.1.2 Blitzschutz-Vornormen gültig seit 1.11.2002 

tung und Erdungsanlage) und dem 

Inneren Blitzschutz (Blitzschutz-Potentialausgleich 

und Trennungsabstand). 

Das Blitzschutzsystem wird über seine 

Schutzklasse definiert, wobei die Wirksamkeit 

von Schutzklasse I zu Schutzklasse 

IV abnimmt. Die benötigte 

Schutzklasse wird mit Hilfe der Risikoanalyse 

nach DIN V VDE V 0185-2 ermittelt, 

soweit sie nicht durch Vorschriften 

(z. B. Bauordnungen) festgelegt 

ist. 


Schutz elektrischer und elektronischer 


Dieser Teil behandelt den Schutz von 

baulichen Anlagen mit elektrischen 

und elektronischen Systemen gegen 

die Wirkungen des elektromagnetischen 

Blitzimpulses. Aufbauend auf 

den Schutzmaßnahmen entsprechend 

DIN V VDE V 0185-3 werden durch diese 

Vornorm zusätzlich auch die Wirkungen 

von elektrischen und magnetischen 

Feldern und von induzierten 

Spannungen und Strömen berücksichtigt, 

die durch direkte und indirekte 

Blitzeinschläge hervorgerufen werden. 

Bedeutung und Notwendigkeit dieser 

Vornorm ergibt sich aus der zunehmenden 

Verwendung vielfältiger elektrischer 

und elektronischer Systeme, die 

unter dem Begriff Informationssysteme 

zusammengefaßt werden. Zum Schutz 

der Informationssysteme wird die bauliche 

Anlage in Blitzschutzzonen (LPZ) 

unterteilt. Somit können örtliche 

Unterschiede von Anzahl, Art und Empfindlichkeit 

der elektrischen und 

elektronischen Geräte bei der Auswahl 

der Schutzmaßnahmen berücksichtigt 

werden. Für jede Blitzschutzzone werden 

mit Hilfe der Risikoanalyse nach 

DIN V VDE V 0185-2 diejenigen Schutzmaßnahmen 

ausgewählt, die einen 

8 BLITZPLANER 

optimalen Schutz bei minimalen Kosten 

bieten. 

Die VDE-Vornormen VDE V 0185 Teile 1 

bis 4 sind anwendbar für das Planen, 

Errichten, Prüfen und Warten von Blitzschutzsystemen 

für bauliche Anlagen, 

deren Installationen, ihren Inhalten 

und der sich darin befindlichen Personen. 

1.2 Werkverträge 

Grundsätzlich haftet ein Werkunternehmer 

dafür, dass seine Werkleistung 

frei von Mängeln ist. Entscheidender 

Ansatzpunkt für die Mangelfreiheit 

einer Werkleistung ist die Einhaltung 

der anerkannten Regeln der Technik. 

Einschlägige VDE- und DIN-Normen 

werden dabei herangezogen, um das 

Tatbestandsmerkmal der „anerkannten 

Regeln der Technik“ mit Leben zu füllen. 

Werden die einschlägigen Normen 

eingehalten, gilt die Vermutung, dass 

die Werkleistung mangelfrei ist. Die 

praktische Bedeutung eines solchen 

Anscheinsbeweises liegt darin, dass die 

Erfolgsaussichten der Klage eines Auftraggebers, 

der eine mangelhafte Leistung 

durch den Werkunternehmer 

(beispielsweise bei der Errichtung einer 

Blitzschutzanlage) geltend macht, 

grundsätzlich nicht hoch sind, wenn 

der Werkunternehmer darstellen kann, 

dass er die einschlägigen technischen 

Normen eingehalten hat. Hinsichtlich 

dieser Wirkung sind Normen und Vornormen 

gleichwertig. Die Vermutungswirkung 

technischer Normen wird 

allerdings dadurch beseitigt, wenn die 

Normen entweder zurückgezogen werden 

oder bewiesen wird, dass die konkreten 

Normen nicht mehr den Stand 

der Technik darstellen. VDE- oder DIN- 

Normen können nicht statisch den 

Stand der anerkannten Regeln der 

Technik festschreiben, da sich die technischen 

Voraussetzungen und Möglichkeiten 

fortlaufend ändern. Werden 

also Normen zurückgezogen und durch 

neue Normen oder Vornormen ersetzt, 

so sind es in erster Linie die neuen Normen, 

die dann dem Stand der Technik 

entsprechen. 

Unternehmer und der Besteller eines 

Werkes vereinbaren regelmäßig ohne 

besondere Erwähnung, dass das Werk 

dem allgemeinen Stand der Technik 

entsprechen muss. Weicht das Werk 

von diesem allgemeinen Stand der 

Technik negativ ab, ist es mangelhaft. 

Dies kann zur Folge haben, dass der 

Unternehmer nach den Regeln der 

Sachmängelhaftung in Anspruch genommen 

wird. Die Sachmängelhaftung 

wird jedoch nur ausgelöst, wenn das 

Werk bereits zum Zeitpunkt der Abnahme 

mit einem Mangel behaftet 

war! Nachträglich eintretende Umstände 

– wie etwa eine Weiterentwicklung 

des Standes der Technik – machen das 

bereits abgenommene, mangelfreie 

Werk nicht nachträglich mangelhaft! 

Für die Frage der Mangelhaftigkeit 

einer Werksleitung ist einzig der Stand 

der anerkannten Regeln der Technik 

zum Zeitpunkt der Abnahme entscheidend. 

Da zum Zeitpunkt der Fertigstellung 

und Abnahme von Blitzschutzanlagen 

zukünftig einzig die neuen Blitzschutz- 

Vornormen maßgebend sind, sind die 

Blitzschutzanlagen nach diesen Vornormen 

zu errichten. Es ist nicht ausreichend, 

dass die Leistung im Zeitpunkt 

ihrer Erbringung den Regeln der Technik 

entsprochen hat, wenn sich zwischen 

Vertragsabschluss, Leistungserbringung 

und Abnahme der Bauleistung 

die technischen Erkenntnisse und 

somit die Regeln der Technik geändert 

haben. 

Werke, die vorher nach den alten Normen 

erstellt und bereits abgenommen 

sind, werden daher nicht dadurch mangelhaft, 

dass durch die Normenaktualisierung 

ein „höherer technischer Standard“ 

verlangt wird. 

Blitzschutzanlagen mit Ausnahme von 

Blitzschutzanlagen für kerntechnische 

Anlagen unterliegen dem Bestandsschutz, 

d. h. sie müssen nicht dem 

aktuellen Stand der Technik angepasst 

werden. Bestehende Anlagen werden 

im Rahmen von Wiederholungsprüfungen 

nach der Norm geprüft, nach der 

sie errichtet wurden. 

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1.3 Produktnormen 

Materialien, Komponenten und Bauteile 

für Blitzschutzsysteme müssen für 

die während der Anwendung zu erwartenden 

elektrischen, mechanischen 

und chemischen Beanspruchungen ausgelegt 

und geprüft sein. Dies betrifft 

sowohl die Komponenten des Äußeren 

Blitzschutzes als auch Bauteile des 

Inneren Blitzschutzes. 

DIN EN 50164-1 (VDE 0185 Teil 201): 

Anforderungen für Verbindungsbauteile 

Diese Norm beschreibt Prüfverfahren 

für metallene Verbindungsbauteile. 

Bauteile, die in den Geltungsbereich 

dieser Norm fallen, sind: 

⇒ Klemmen 

⇒ Verbinder 

⇒ Anschlussbauteile 

⇒ Überbrückungsbauteile 

⇒ Ausdehnungsstücke 

⇒ Messstellen 

Unsere Klemmen und Verbinder erfüllen 

die Anforderungen dieser Prüfnorm. 

DIN EN 50164-2 (VDE 0185 Teil 202): 

Anforderungen an Leitungen und 

Erder 

Diese Norm spezifiziert die Anforderungen 

an Leitungen, Fangstangen, 

Erdeinführungen und Erder. Mit dieser 

Norm werden die entsprechenden Normen 

der Reihe DIN 488XX abgelöst. 

DIN EN 61643-11 (VDE 0675 Teil 6-11): 

Überspannungs-Schutzgeräte für den 

Einsatz in Niederspannungsanlagen 

Grundlage für die Entwicklung, Herstellung 

und Prüfung von Überspannungs-Schutzgeräten 

zum Einsatz in 

Niederspannungsanlagen bildeten bisher 

E DIN VDE 0675 Teil 6, E DIN VDE 

0675 Teil 6/A1 und E DIN VDE 0675 Teil 

6/A2. Diese Normen dürfen noch bis 

zum 01.10.2004 als Basis für Konformitätsnachweise 

von Überspannungs- 

Schutzgeräten verwendet werden. 

Überspannungs-Schutzgeräte entsprechend 

dieser Normenreihe werden in 

Ableiter der Anforderungsklassen A, B, 

C und D unterteilt. 

Seit dem 01.12.2002 gilt für die Anforderungen 

und Prüfungen von Überspannungs-Schutzgeräten 

in Niederspannungsanlagen 

die DIN EN 61643- 

11 (VDE 0675 Teil 6-11). Diese Produktnorm 

ist das Resultat internationaler 

Standardisierung im Rahmen von IEC 

und CENELEC. Die darin beschriebenen 

Prüfverfahren entsprechen in vielen 

Fällen zwar den Anforderungen und 

Prüfungen der bisherigen, ermächtigten 

Normenentwürfe E DIN VDE 0675 

Teil 6, E DIN VDE 0675 Teil 6/A1 und E 

DIN VDE 0675 Teil 6/A2, dennoch bringt 

die DIN EN 61643-11 (VDE 0675 Teil 6- 

11) auch für den Anwender einige Neuerungen. 

Für den Begriff „Überspannungsschutzgerät“ 

wird auch im deutschen 

Sprachgebrauch künftig die 

Abkürzung „SPD“ (Surge Protective 

Device) benutzt. Das Klassifizierungsmerkmal 

für SPDs sind künftig Prüfklassen 

anstelle der bisher verwendeten 

Anforderungsklassen. Überspannungs- 

Schutzgeräte werden nun in SPD-Typ 1, 

SPD-Typ 2 und SPD-Typ 3 unterschieden. 

Die Zusammenhänge zwischen 

alter und neuer Klassifizierung entsprechend 

der Produktnormen für Überspannungs-Schutzgeräte 

zeigt Tabelle 

1.3.1. 

Bisher Künftig 

(Übergangsfrist bis 01.10.2004) (Gültigkeit ab 01.12.2002) 

E DIN VDE 0675-6 DIN EN 61643-11 

E DIN VDE 0675-6/A1 (VDE 0675 Teil 6-11) 

E DIN VDE 0675-6/A2 

Ableiter der Anforderungsklasse B SPD-Typ 1 

Ableiter der Anforderungsklasse C SPD-Typ 2 

Ableiter der Anforderungsklasse D SPD-Typ 3 

Tabelle 1.3.1 Klassifizierung von Überspannungs-Schutzgeräten 

DIN EN 61643-21 (VDE 0845 Teil 3-1): 


Einsatz in Telekommunikations- und 

signalverarbeitenden Netzwerken 

Diese Norm beschreibt die Leistungsanforderungen 

und Prüfverfahren für 

Überspannungs-Schutzgeräte, die zum 

Schutz von Telekommunikations- und 

signalverarbeitenden Netzwerken wie 

z. B. 

⇒ Datennetze, 

⇒ Sprachübertragungsnetze, 

⇒ Gefahrenmeldeanlagen, 

⇒ Automatisierungssystemen 

verwendet werden. 


1

1 

10 BLITZPLANER 

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2. Kennwerte des Blitzstromes 

2.1 Blitzentladung und Blitzstromverläufe 

Jährlich entladen sich über dem Gebiet 

der Bundesrepublik Deutschland durchschnittlich 

etwa eine Million Blitze. Bei 

einer Fläche von 357042 km 2 entspricht 

dies einer mittleren Blitzdichte von 2,8 

Blitzentladungen pro Quadratkilometer 

und Jahr. Die tatsächliche Blitzdichte 

ist jedoch weitgehend von geographischen 

Gegebenheiten abhängig 

und kann zur ersten Orientierung der 

Blitzdichtekarte in DIN V VDE V 0185-2 

entnommen werden. Je feiner die Rasterung 

der Blitzdichtekarten vorgenommen 

wird, desto genauer kann sie 

Aufschluss über die tatsächliche Blitzhäufigkeit 

im betrachteten Gebiet 

geben. 

Eine Blitzortung bis zu 200 m Messgenauigkeit 

ist heute in der Bundesrepublik 

Deutschland mit dem Blitzortungssystem 

BLIDS möglich. Dazu sind zwölf 

Messstationen über dem Gebiet der 

Bundesrepublik verteilt. Sie werden 

über das hochgenaue Zeitsignal des 

Global-Positioning-Systems (GPS) miteinander 

synchronisiert. Die Messstationen 

registrieren den Zeitpunkt des 

Eintreffens der elektromagnetischen 

Welle der Blitzentladung am Empfänger. 

Aus der Differenz der in den verschiedenen 

Empfängern aufgezeichneten 

Zeiten des Eintreffens der elektromagnetischen 

Welle und den damit 

verbundenen Laufzeitunterschieden 

der elektromagnetischen Welle vom 

Ort der Blitzentladung zu den Empfängern 

wird der Einschlagsort berechnet. 

Die so ermittelten Daten werden zentral 

archiviert und dem Anwender in 

verschiedenen Leistungspaketen zur 

Verfügung gestellt. Weitere Informationen 

zu dieser Dienstleistung sind im 

Internet unter www.blids.de abrufbar. 

Voraussetzung für die Entstehung von 

Gewittern ist der Transport warmer 

Luftmassen mit genügend hoher 

Feuchtigkeit in große Höhen. Dieser 

Transport kann auf unterschiedliche 

Weise erfolgen. Bei Wärmegewittern 

wird der Erdboden lokal durch intensive 

Sonneneinstrahlung erhitzt. Die 

bodennahen Luftschichten erwärmen 

sich und steigen auf. Bei Frontgewittern 

schiebt sich als Folge eines Kaltfronteinbruchs 

kühlere Luft unter die 

warme und zwingt diese zum Aufstieg. 

Bei orographischen Gewittern wird 

warme bodennahe Luft durch Überströmen 

ansteigenden Geländes angehoben. 

Durch weitere physikalische 

Effekte wird der vertikale Auftrieb der 

Luftmassen noch verstärkt. Es bilden 

sich Aufwindschläuche mit Vertikalgeschwindigkeiten 

bis zu 100 km/h, die 

mächtig aufgetürmte Quellwolken von 

typisch 5 – 12 km Höhe und 5 – 10 km 

Durchmesser erzeugen. Durch elektrostatische 

Ladungstrennungsprozesse, 

z. B. Reibung und Zersprühen, werden 

Wassertröpfchen und Eispartikel in der 

Wolke aufgeladen. 

Im oberen Teil der Gewitterwolke werden 

Partikel mit positiver Ladung und 

im unteren Teil mit negativer Ladung 

angehäuft. Zusätzlich dazu befindet 

sich am Fuß der Wolke nochmals ein 

kleines, positives Ladungszentrum. Dies 

hat seinen Ursprung in der Koronaentladung, 

die von Spitzen unter der Gewitterwolke 

am Boden (z. B. Pflanzen) 

abgesprüht und durch den Wind hoch 

transportiert wird. 

Werden in einer Gewitterzelle aufgrund 

der zufällig vorhandenen Raumladungsdichten 

lokale Feldstärken von 

mehreren 100 kV/m erreicht, entstehen 

Leader-Entladungen (Leitblitze) die 

eine Blitzentladung einleiten. Wolke- 

Wolke-Blitze führen einen Ladungsausgleich 

zwischen positiven und negativen 

Wolkenladungszentren herbei und 

treffen dabei keine Objekte auf der 

Erdoberfläche direkt. Für die Gefährdung 

von elektrischen und elektronischen 

Systeme sind sie aufgrund ihrer 

abgestrahlten elektromagnetischen 

Impulsfelder (LEMP) dennoch zu berücksichtigen. 

Wolke-Erde-Blitz 

(negativer Abwärtsblitz) 

Bild 2.1.1 Abwärtsblitz (Wolke-Erde-Blitz) 

Erdblitze führen einen Ladungsausgleich 

zwischen den Wolkenladungen 

und den auf der Erdoberfläche influenzierten 

Ladungen durch. Dabei lassen 

sich zwei Arten von Erdblitzen 

unterscheiden: 


Leader 

Bild 2.1.2 Entladungsmechanismus eines negativen 

Abwärtsblitzes (Wolke-Erde-Blitz) 

Wolke-Erde-Blitz 

(positiver Abwärtsblitz) 

Leader 

Bild 2.1.3 Entladungsmachanismus eines positiven 

Abwärtsblitzes (Wolke-Erde-Blitz) 

2

2 

Bild 2.1.4 Aufwärtsblitze (Erde-Wolke Blitz) 

⇒ Abwärtsblitze (Wolke-Erde-Blitze) 

⇒ Aufwärtsblitze (Erde-Wolke-Blitze) 

Bei Abwärtsblitzen wird die Blitzentladung 

durch abwärtsgerichtete Leader- 

Entladungen von der Wolke zur Erde 

eingeleitet. Sie treten meist im flachen 

Gelände und bei niedrigen baulichen 

Anlagen auf. Erkennbar sind Wolke- 

Erde-Blitze durch die zur Erde gerichteten 

Verästelungen (Bild 2.1.1). Am häufigsten 

treten negative Abwärtsblitze 

auf, bei denen sich von der Gewitter- 


Leader 

Erde-Wolke-Blitz 

(negativer Aufwärtsblitz) 

Bild 2.1.5 Entladungsmechanismus eines negativen 

Aufwärtsblitzes (Erde-Wolke-Blitz) 

wolke ein mit negativer Wolkenladung 

gefüllter Ladungsschlauch (Leader) zur 

Erde vorschiebt (Bild 2.1.2). Dieser Leader 

wächst mit einer Geschwindigkeit 

von etwa 300 km/h in Abschnitten von 

einigen 10 m ruckweise vor. Die Pause 

zwischen den Ruckstufen beträgt einige 

10 µs. Hat sich der Leader der Erde 

genähert (einige 100 m bis einige 

10 m), so erhöht sich an nahe dem Leader 

gelegenen Teilen auf der Erdoberfläche 

(z. B. Bäume, Gebäudegiebel) 

die elektrische Feldstärke. Sie erhöht so 

Leader 

Erde-Wolke-Blitz 

(positiver Aufwärtsblitz) 

Bild 2.1.6 Entladungsmechanismus eines positiven 

Aufwärtsblitzes (Erde-Wolke-Blitz) 

stark, dass die elektrische Festigkeit der 

Luft überschritten wird und dem Leader 

von dort aus eine Fangentladung 

entgegenwächst, die dann mit ihm 

zusammentrifft und die Hauptentladung 

einleitet. 

Positive Abwärtsblitze können aus dem 

unteren positiven Ladungsbereich 

einer Gewitterwolke entstehen (Bild 

2.1.3). Der Anteil der Polaritäten beträgt 

etwa 90 % negative Blitze zu 

10 % positiven Blitzen. Diese Aufteilung 

ist abhängig von der geographischen 

Lage. 

An sehr hohen, exponierten Objekten 

(z. B. Funkmaste, Fernmeldetürme, 

Kirchtürme) oder auf Bergspitzen können 

Aufwärtsblitze (Erde-Wolke-Blitze) 

entstehen. Sie sind an den aufwärts 

gerichteten Verästelungen der Blitzentladung 

zu erkennen (Bild 2.1.4). Bei 

einem Aufwärtsblitz wird die zur Auslösung 

eines Leaders notwendige hohe 

elektrische Feldstärke nicht in der Wolke, 

sondern durch die Verzerrung des 

elektrischen Feldes am exponierten 

Objekt und der damit verbundenen 

hohen elektrischen Feldstärke erreicht. 

Ausgehend von diesem Ort schiebt sich 

der Leader mit seiner Ladungshülle zur 

Wolke vor. Aufwärtsblitze treten sowohl 

mit negativer Polarität (Bild 2.1.5) 

als auch mit positiver Polarität (Bild 

2.1.6) auf. Da bei Aufwärtsblitzen die 

Leader vom exponierten Objekt an der 

Erdoberfläche zur Wolke vorwachsen, 

können hohe Objekte während eines 

Gewitters mehrere Male von einer 

Blitzentladung getroffen werden. 

Für die vom Blitz getroffenen Objekte 

stellen Abwärtsblitze (Wolke-Erde-Blitze) 

eine härtere Beanspruchung als 

Aufwärtsblitze (Erde-Wolke-Blitze) dar. 

Die Parameter von Abwärtsblitzen werden 

deshalb bei der Bemessung von 

Blitzschutzmaßnahmen zugrunde gelegt. 

In Abhängigkeit vom Blitztyp besteht 

jede Blitzentladung aus einem oder 

mehreren Teilblitzen. Es werden Stoßströme 

mit weniger als 2 ms Dauer und 

Langzeitströme mit mehr als 2 ms Dauer 

unterschieden. Weitere Unterscheidungsmerkmale 

der Teilblitze sind 

deren Polarität (negativ oder positiv) 

sowie deren zeitliche Lage in der Blitzentladung 

(erster, folgender oder überlagerter 

Teilblitz). Die möglichen Kombinationen 

der Teilblitze zeigen Bild 

2.1.7 für Abwärtsblitze und Bild 2.1.8 

für Aufwärtsblitze. 

Die aus Stoßströmen und auch aus 

Langzeitströmen bestehenden Blitzströme 

sind eingeprägte Ströme, d. h. 

die getroffenen Objekte üben keine 

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Rückwirkung auf die Blitzströme aus. 

Aus den in den Bildern 2.1.7 und 2.1.8 

gezeigten Blitzstromverläufen lassen 

sich vier für die Blitzschutztechnik 

bedeutsame Wirkungsparameter entnehmen: 

⇒ Der Scheitelwert des Blitzstromes I 

⇒ Die Ladung des Blitzstromes QBlitz , 

bestehend aus der Ladung des 

±I 

-I 

Erster Stoßstrom 

Positiv oder negativ t 

Folgestoßströme 

Negativ t 

Bild 2.1.7 Mögliche Komponenten eines Aufwärtsblitzes 

±I 

-I 

±I 

Überlagerte 

Stoßströme 

Stoßstrom 

Erster 

Langzeitstrom 


Folgestoßströme 

Negativ t 

Einfacher 

Langzeitstrom 


Bild 2.1.8 Mögliche Komponenten eines Aufwärtsblitzes 

±I 

-I 

±I 

-I 

Stoßstromes Qstoß und der Ladung 

des Langzeitstromes Qlang ⇒ Die spezifische Energie W/R des 

Blitzstromes 

⇒ Die Steilheit di/dt des Blitzstromanstieges. 

In den nachfolgenden Kapiteln wird 

aufgezeigt, für welche Wirkungen die 

einzelnen Wirkungsparameter verant- 

Langzeitstrom 


Negativ t 

Langzeitstrom 


Negativ t 

wortlich sind und wie sie die Dimensionierung 

von Blitzschutzanlagen beeinflussen. 

2.2 Scheitelwert des Blitzstromes 

Blitzströme sind eingeprägte Ströme, 

d.h. eine Blitzentladung kann als eine 

nahezu ideale Stromquelle aufgefasst 

werden. Durchfließt ein eingeprägter 

elektrischer Strom leitfähige Teile, so 

stellt sich anhand der Amplitude des 

Stromes und der Impedanz des durchflossenen 

leitfähigen Teiles der Spannungsfall 

über dem durchflossenen Teil 

ein. Im einfachsten Fall lässt sich dieser 

Zusammenhang mit dem Ohmschen 

Gesetz 

U = I • R 

beschreiben. Tritt ein Strom an einem 

einzigen Punkt in eine homogen leitende 

Fläche ein, so entsteht der bekannte 

Potentialtrichter. Dieser Effekt tritt 

auch bei einem Blitzeinschlag in homogenes 

Erdreich auf (Bild 2.2.1). Befinden 

sich Lebewesen (Personen oder Tiere) 

innerhalb dieses Potentialtrichters, 

so kommt es zu einer Schrittspannung, 

die eine gefährliche Körperdurchströmung 

zur Folge haben kann (Bild 

2.2.2). Je höher die Leitfähigkeit des 

Erdreiches ist, umso flacher fällt der 

Potentialtrichter aus. Das Risiko gefährlicher 

Schrittspannungen wird damit 

ebenso verringert. 

r 

j Potential gegenüber Bezugspunkt 

r Abstand vom Einschlagpunkt 

Bild 2.2.1 Potentialverteilung bei Blitzeinschlag in 

homogenes Erdreich 


j 

2

2 

Bild 2.2.2 Tod von Tieren infolge gefährlicher Durchströmung 

durch Schrittspannung 

Trifft ein Blitzschlag ein Gebäude, das 

bereits mit einer Blitzschutzanlage versehen 

ist, so bewirkt der über die 

Erdungsanlage des Gebäudes abfließende 

Blitzstrom einen Spannungsfall 

am Erdungswiderstand R E der Erdungsanlage 

des Gebäudes (Bild 2.2.3). 

Solange alle berührbaren, leitfähigen 

Teile innerhalb des Gebäudes auf das 

gleiche hohe Potential angehoben 

werden, besteht keine Gefährdungsmöglichkeit 

für Personen innerhalb des 

Gebäudes. Deshalb besteht die Notwendigkeit 

des Potentialausgleichs für 

alle berührbaren, leitfähigen Teile 

innerhalb des Gebäudes und für alle in 

das Gebäude eingeführten, fremden 

leitfähigen Teile. Wird dies vernachlässigt, 

so besteht die Gefahr gefährlicher 

Berührungsspannungen bei Blitzeinschlag. 

Die Potentialanhebung der Erdungsanlage 

durch den Blitzstrom bewirkt auch 

die Gefährdung elektrischer Anlagen 

(Bild 2.2.4). In dem gezeigten Beispiel 

befindet sich die Betriebserde des 

Niederspannungs-Versorgungsnetzes 

außerhalb des durch den Blitzstrom 

verursachten Potentialtrichters. Damit 

ist das Potential der Betriebserde R B im 

Falle des Blitzeinschlages in das Gebäude 

nicht identisch mit dem Erdpotential 

der Verbraucheranlage innerhalb des 

Gebäudes. Im vorliegenden Beispiel 

beträgt der Unterschied 1000 kV. Damit 

tritt eine Isolationsgefährdung der 

elektrischen Anlage und der an ihr 

angeschlossenen Geräte auf. 


Ableitungsanlage 

Fanganlage 

Î 

Strom 

Û 

Î 

Blitzstoßstrom 

Zeit 

Erdungsanlage mit 

Erdungswiderstand R E 

ferne 

Erde 

Bild 2.2.3 Potentialanhebung der Erdungsanlage eines Gebäudes gegenüber der fernen Erde durch den Scheitelwert 

des Blitzstromes 

Entfernung r 

Ortsnetzstation 

R B 

L1 

L2 

L3 

PEN 

1000 kV 

Bild 2.2.4 Gefährdung elektrischer Anlagen durch Potentialanhebung der Erdungsanlage 

I = 100 kA 

R E = 10W U E 

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U E

2.3 Steilheit des Blitzstromanstieges 

Die Steilheit des Blitzstromanstieges 

∆i/∆t, die während des Intervalls ∆t 

wirksam ist, bestimmt die Höhe der 

elektromagnetisch induzierten Spannungen. 

Diese Spannungen werden in 

alle offenen oder geschlossenen Leiterschleifen 

induziert, die sich in der 

Umgebung von blitzstromdurchflossenen 

Leitern befinden. Bild 2.3.1 zeigt 

mögliche Konfigurationen von Leiterschleifen, 

in die Spannungen durch 

Blitzströme induziert werden können. 

Die während des Intervalls ∆t induzierte 

Rechteckspannung U in einer Leiterschleife 

ist: 

U = M • ∆ i / ∆ t 

M Gegeninduktivität der Schleife 

∆i/∆t Steilheit des Blitzstromanstieges 

Wie bereits beschrieben, setzen sich 

Blitzentladungen aus einer Anzahl von 

Teilblitzen zusammen. Hinsichtlich der 

zeitlichen Lage wird zwischen Erst- und 

Folgestoßströmen innerhalb einer Blitzentladung 

unterschieden. Der Hauptunterschied 

zwischen beiden Arten von 

Stoßströmen besteht darin, dass aufgrund 

des notwendigen Aufbaus des 

Blitzkanals beim Erstblitz eine geringere 

Steilheit des Blitzstromanstiegs zu 

verzeichnen ist als beim Folgeblitz, der 

einen bereits vollständig leitfähigen 

Blitzkanal vorfindet. Zur Abschätzung 

der höchsten induzierte Spannung in 

Leiterschleifen wird deshalb die Steilheit 

des Blitzstromanstieges des Folgeblitzesblitzes 

verwendet. 

Ein Beispiel zur Abschätzung der induzierten 

Spannung in eine Leiterschleife 

ist in Bild 2.3.2 dargestellt. 

2.4 Ladung des Blitzstromes 

Die Ladung Q Blitz des Blitzstromes setzt 

sich zusammen aus der Stoßladung 

Q Stoß des Stoßstromes und der Langzeitladung 

Q lang des Langzeitstromes. 

Die Ladung 

Q = ∫ idt 

des Blitzstromes ist bestimmend für 

den Energieumsatz unmittelbar am 

Einschlagpunkt des Blitzes und an allen 

Stellen, an denen sich der Blitzstrom in 

Form eines Lichtbogens über eine Isolierstrecke 

hinweg fortsetzt. Die am 

µH 

M 2 

10 

1 

0,1 

0,01 

0,001 

0,1 · 10 -3 

Gebäude 

s 3 

1 Eigenschleife der Ableitung mit möglicher Überschlagsstrecke 

s 1 

2 Schleife aus Ableitung und Installationsleitung mit 

möglicher Überschlagsstrecke s 2 

3 Installationsschleife mit möglicher 

Überschlagstrecke s 3 

0,01 · 10-3 0,1 0,3 1 3 10 30 

a = 0,01m 

s m 

10 m 

3 


2 

Installationsschleife 

einer Alarmanlage hohe Anforderung: 

U 

10 m 

s 1 

s 2 

Bild 2.3.1 Induzierte Rechteckspannung in Schleifen durch die Stromsteilheit ∆i/∆t des Blitzstromes 

1 m 

D i 

D t 

= 150 

kA 

µs 

U 

a 

a 

Aus dem nebenstehendem 

Bild ergibt sich: 

M 2 » 4,8 µH 

U = 4,8 · 150 = 720 kV 

Bild 2.3.2 Berechnungsbeispiel für induzierte Rechteckspannungen in quadratischen Schleifen 

Î / T 1 

1 

Ableitung 

Strom 

10% 

Spannung 

90% 

T 1 

U 

Î 

100% Blitzstrom 

Zeit 

Stirnzeit T1 Induzierte 

Rechteckspannung 

Zeit 

s 

D i 

D t 

2

2 

Lichtbogenfußpunkt umgesetzte Energie 

W ergibt sich als das Produkt aus 

der Ladung Q und dem im Mikrometerbereich 

auftretenden Anoden-/Kathodenfall 

U A,K (Bild 2.4.1). Der Wert von 

U A,K beträgt im Mittel einige 10 V und 

ist von Einflüssen wie Stromhöhe und 

Stromform abhängig: 

W = Q • U A,K 

Q Ladung des Blitzstromes 

UA,K Anoden-/Kathodenfall 

ausgeschmolzenes 

Metall 

Strom Strom 

Q s = òidt 

Q e = òidt 

Damit bewirkt die Ladung des Blitzstromes 

Ausschmelzungen an Komponenten 

des Blitzschutzsystems, die direkt 

vom Blitz getroffen werden. Aber auch 

für die Beanspruchung von Trenn- und 

Schutzfunkenstrecken und von Überspannungs-Schutzgeräten 

auf Funkenstreckenbasis 

ist die Ladung maßgebend. 

Neuere Untersuchungen haben gezeigt, 

dass vor allem die Langzeitladung 

Q lang des Langzeitstromes aufgrund 

der längeren Einwirkdauer des 

Lichtbogens in der Lage ist, große 

Materialvolumina zu schmelzen oder 

zu verdampfen. Einen Vergleich der 

Wirkungen der Stoßladung Q stoß und 

der Langzeitladung Q lang zeigen die Bilder 

2.4.2 und 2.4.3. 


Q 

Blitzstoßstrom 

Zeit 

Blitz-Langzeitstrom 

Zeit 

U A,K 

Blitzableiterspitze 

Bild 2.4.1 Energieumsatz am Einschlagpunkt durch 

die Ladung des Blitzstromes 

100 kA (10/350 µs) verzinkter Stahl 100 kA (10/350 µs) Kupfer 

Bild 2.4.2 Wirkung eines Stoßstrom-Lichtbogens auf eine metallene Oberfläche 

Aluminium: d = 0,5 mm; 200 A, 350 ms 

Edelstahl: d = 0,5 mm; 200 A, 90 ms 

verzinkter Stahl: d = 0,5 mm; 200 A, 100 ms 

Kupfer: d = 0,5 mm; 200 A, 180 ms 

Stahl: d = 0,5 mm; 200 A, 100 ms 

Bild 2.4.3 Perforation von Blechen durch die Einwirkung von Langzeitstrom-Lichtbögen 

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2.5 Spezifische Energie 

Die spezifische Energie W/R eines Stoßstromes 

ist die Energie, die der Stoßstrom 

in einem Widerstand von 1 Ω 

umsetzt. Dieser Energieumsatz ist das 

Integral des Quadrates des Stoßstromes 

über der Zeit für die Dauer des Stoßstromes: 

W/R = ∫ i 2 dt 

Die spezifische Energie wird deshalb 

oftmals als Stromquadrat-Impuls bezeichnet. 

Sie ist maßgebend für die 

Erwärmung vom Blitzstoßstrom durchflossener 

Leiter sowie für die Kraftwirkung 

auf vom Blitzstoßstrom durchflossene 

Leiter untereinander (Bild 2.5.1). 

W/R 

Kraftimpuls 

auf parallele 

Leiter 

W/R = òi²dt 

Zeit 

Erwärmung 

Blitzstrom 

Bild 2.5.1 Erwärmung und Kraftwirkung durch die 

spezifische Energie des Blitzstromes 

Für die in einem Leiter mit dem Widerstand 

R umgesetzte Energie W gilt: 

W = R • ∫ i 2 dt = R • W/R 

R (temperaturabhängiger) Gleichstromwiderstand 

des Leiters 

W/R spezifische Energie 

Die Berechnung der Erwärmung von 

blitzstoßstromdurchflossenen Leitern 

kann notwendig werden, wenn bei Planung 

und Errichtung von Blitzschutzsystemen 

Risiken hinsichtlich Personenschutz, 

Feuer- und Explosionsgefahr zu 

beachten sind. Bei der Berechnung 

wird davon ausgegangen, dass die 

gesamte thermische Energie durch den 

ohmschen Widerstand der Komponenten 

des Blitzschutzsystems erzeugt 

wird. Ferner wird davon ausgegangen, 

dass aufgrund der Kürze des Vorganges 

kein merklicher Wärmeaustausch mit 

der Umgebung stattfindet. In Tabelle 

2.5.1 sind die Temperaturanstiege 

unterschiedlicher im Blitzschutz verwendeter 

Materialien und deren Querschnitte 

in Abhängigkeit von der spezifischen 

Energie zusammengestellt. 

Die durch einen Strom i verursachten 

elektrodynamischen Kräfte F in einer 

F 

i i 

Bild 2.5.2 Elektrodynamische Kraftwirkung zwischen parallelen Leitern 

Werkstoff 

Leitung mit einem langen, parallelen 

Abschnitt der Länge l und einem 

Abstand d (Bild 2.5.2) lassen sich näherungsweise 

mit folgender Gleichung 

berechnen: 

µ 0 F(t) = 

l 

⎯⎯ • i 2 (t) • ⎯ 

2π d 

F(t) Elektrodynamische Kraft 

i Strom 

µ 0 Magnetische Feldkonstante in Luft 

(4π • 10-7H/m) l Leitungslänge 

d Abstand zwischen den parallel verlaufenden 

Leitungen 

Die Kraftwirkung auf die beiden Leiter 

ist bei gleicher Stromrichtung anziehend 

und bei entgegengesetzter 

Stromrichtung abstoßend. Sie ist proportional 

dem Produkt der Ströme in 

den Leitungen und umgekehrt proportional 

zum Abstand der Leitungen 

untereinander. Aber auch im Falle einer 

einzigen, gebogenen Leitung tritt eine 

Kraftwirkung auf die Leitung auf. 

Dabei ist die Kraft proportional dem 

Quadrat des Stromes in der gebogenen 

Leitung. 


d 

I 

i i 

Quer- Aluminium Eisen Kupfer nicht rostender Stahl 

schnitt W/R [MJ/Ω] W/R [MJ/Ω] W/R [MJ/Ω] W/R [MJ/Ω] 

[mm2 ] 2,5 5,6 10 2,5 5,6 10 2,5 5,6 10 2,5 5,6 10 

4 ⎯ ⎯ ⎯ ⎯ ⎯ ⎯ ⎯ ⎯ ⎯ ⎯ ⎯ ⎯ 

10 564 ⎯ ⎯ ⎯ ⎯ ⎯ 169 542 ⎯ ⎯ ⎯ ⎯ 

16 146 454 ⎯ 1120 ⎯ ⎯ 56 143 309 ⎯ ⎯ ⎯ 

25 52 132 283 211 913 ⎯ 22 51 98 940 ⎯ ⎯ 

50 12 28 52 37 96 211 5 12 22 190 460 940 

100 3 7 12 9 20 37 1 3 5 45 100 190 

Tabelle 2.5.1 Temperaturerhöhung ∆T in K verschiedener Leitermaterialien 

F 

2

2 

Die spezifische Energie des Stoßstromes 

bestimmt damit die Belastung, die 

eine reversible oder irreversible Verformung 

von Komponenten und Anordnungen 

eines Blitzschutzsystems verursacht. 

Diese Wirkungen sind in den 

Prüfaufbauten der Produktnormen 

über die Anforderungen an Verbindungsbauteile 

für Blitzschutzsysteme 

berücksichtigt. 


2.6 Zuordnung von Blitzstromparametern 

zu 

Gefährdungspegeln 

Um den Blitz als Störgröße zu definieren, 

werden Gefährdungspegel I bis IV 

festgelegt. Für jeden Gefährdungspegel 

ist ein Satz von 

⇒ Maximalwerten (Dimensionierungskriterien 

die verwendet werden, 

um Blitzschutzkomponenten so 

auszulegen, dass sie den zu erwartenden 

Ansprüchen gewachsen 

sind) und 

Maximalwerte Minimalwerte 

(Dimensionierungskriterien) (Auffangkriterien) 

⇒ Minimalwerten (Auffangkriterien 

die notwendig sind, um die Bereiche 

bestimmen zu können, die mit 

hinreichender Sicherheit vor direkten 

Blitzeinschlägen geschützt sind 

(Blitzkugelradius)) 

notwendig. Die Tabelle 2.6.1 zeigt die 

Zuordnung der Gefährdungspegel zu 

Maximal- und Minimalwerten der Blitzstromparameter. 

Gefährdungs- Maximaler Wahrschein- Kleinster Wahrschein- Radius 

pegel Scheitelwert lichkeit, Scheitelwert lichkeit, der 

des dass der des dass der Blitzkugel 

Blitzstromes tatsächlich Blitzstromes tatsächlich 

auftretende auftretende 

Blitzstrom Blitzstrom 

kleiner ist als größer ist als 

der maximale der kleinste 

Scheitelwert des Scheitelwert des 

Blitzstromes Blitzstromes 

I 200kA 99% 2,9 kA 99 % 20 m 

II 150 kA 98 % 5,4kA 97% 30m 

III 100 kA 97% 10,1kA 91% 45m 

IV 100 kA 97 % 15,7kA 84% 60m 

Tabelle 2.6.1 Grenzwerte von Blitzstromparametern und ihre Wahrscheinlichkeiten 

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3. Planung einer Blitzschutzanlage 

3.1 Notwendigkeit einer 

Blitzschutzanlage – rechtliche 

Bestimmungen 

Eine Blitzschutzanlage hat die Aufgabe, 

Gebäude vor direkten Blitzeinschlägen 

und eventuellem Brand oder vor 

den Auswirkungen des eingeprägten 

Blitzstromes (nicht zündender Blitz) zu 

schützen. 

Wenn nationale Vorschriften, wie z. B. 

Landesbauordnungen (LBO) der jeweiligen 

Bundesländer, Sonderverordnungen 

oder Sonderrichtlinien Blitzschutzmaßnahmen 

fordern, müssen solche 

installiert werden. 

Soweit diese Vorschriften keine Spezifikation 

der Blitzschutzmaßnahmen enthalten, 

wird mindestens ein Blitzschutzsystem 

der Schutzklasse III der 

DIN V VDE V 0185-3 (VDE V 0185 Teil 3) 

empfohlen. 

Anderenfalls sollten die Notwendigkeit 

des Schutzes und die Auswahl entsprechender 

Schutzmaßnahmen durch 

Anwendung eines Risiko-Managements 

bestimmt werden. 

Das Risiko-Management wird in DIN V 

VDE V 0185-2 (VDE V 0185 Teil 2) 

beschrieben [2] (siehe Pkt. 3.2.1). 

Zur Orientierung für die Bestimmung 

der Schutzklasse für allgemeine bauliche 

Anlagen kann auch die 

⇒ VdS-Richtlinie 2010 “Risikoorientierter 

Blitz- und Überspannungsschutz, 

Richtlinien zur Schadenverhütung” 

herangezogen werden. 

Die Landesbauordnung z. B. von Hamburg 

(HbauO) gebietet unter § 17, Abs. 

3, eine Blitzschutzanlage herzustellen, 

wenn ein Blitzschlag bei einer Anlage 

auf Grund: 

⇒ ihrer Länge, 

⇒ der Höhe oder 

⇒ Nutzung leicht eintreten kann 

oder wenn 

⇒ im Falle eines Blitzschlages schwere 

Folgen zu erwarten sind. 

Das bedeutet: 

„Eine Blitzschutzanlage ist herzustellen, 

wenn auch nur eine der Voraussetzungen 

gegeben ist.“ 

Durch die Lage, Bauart oder Nutzung 

von baulichen Anlagen kann es dazu 

führen, dass ein Blitzschlag besonders 

schwere Folgen hat. 

Ein Kindergarten z. B. gehört zu den 

Anlagen, bei denen wegen ihrer Nutzung 

ein Blitzschlag zu schweren Folgen 

führen kann. 

Wie diese Aussage zu interpretieren ist, 

wird bei dem nachfolgenden Gerichtsurteil 

verdeutlicht: 

Auszug aus Bayerischer VGH, Beschluss 

vom 4. Juli 1984 – Nr. 2 B 84 A.624-. 

1. Ein Kindergarten unterliegt der 

Anforderung, wirksame Blitz- 

2. 

schutzanlagen zu errichten. 

Die bauordnungsrechtlichen Anforderungen 

von mindestens feuerhemmenden 

Türen bei der Ausbildung 

von Treppenräumen und 

Ausgängen gelten auch für ein 

Wohngebäude, in dem ein Kindergarten 

untergebracht ist. 

Aus den Gründen: 

Nach Art. 17 Abs. BayBO sind bauliche 

Anlagen, bei denen nach Lage, Bauart 

oder Nutzung Blitzeinschlag leicht eintreten 

oder zu schweren Folgen führen 

kann, mit dauernd wirksamen Blitzschutzanlagen 

zu versehen. Damit werden 

für zwei Arten von Fällen wirksame 

Schutzeinrichtungen vorgeschrieben. 

Bei der einen Fallgruppe sind die 

baulichen Anlagen einem Blitzschlag 

besonders ausgesetzt (z. B. wegen ihrer 

Höhe oder Lage); bei der anderen kann 

ein etwaiger Blitzeinschlag (z. B. wegen 

der Bauart oder der Nutzung) zu 

besonders schweren Folgen führen. 

Das Gebäude des Klägers gehört 

wegen seiner nunmehrigen Nutzung 

als Kindergarten zur letzteren Fallgruppe. 

Ein Kindergarten gehört zu den 

Anlagen, bei denen wegen ihrer Nutzung 

ein Blitzeinschlag zu schweren 

Folgen führen kann. Dass Kindergärten 

in der beispielhaften Aufzählung 

besonders gefährdeter baulicher Anlagen 

in den Kommentaren zur BayBO 

neben den Versammlungsstätten nicht 

ausdrücklich angeführt sind (vgl. 

Simon, Komm. zur BayBO, Rdnr. 26 zu 

Art. 17,Koch/ Molodovsky, Komm. zur 

BayBO, Erl. 7.1 zu Art. 17), ändert daran 

nichts. Bei Kindergärten ergibt sich die 

Gefahr schwerer Folgen bei einem 

Blitzeinschlag daraus, dass tagsüber 

gleichzeitig eine größere Zahl noch 

nicht schulpflichtiger Kleinkinder 

anwesend ist. 

Dabei kann es – entgegen dem Vorbringen 

des Klägers – nicht entscheidend 

darauf ankommen, dass sich die Aufenthaltsräume 

für die Kinder im Erdgeschoss 

befinden und die Kinder durch 

mehrere Fenster ins Freie gelangen 

könnten. Bei Kindern diesen Alters 

erscheint es nicht gewährleistet, dass 

sie in einem Brandfall vernünftig reagieren 

und das Gebäude erforderlichenfalls 

durch die Fenster verlassen 

können. Die Errichtung ausreichender 

Blitzschutzeinrichtungen ist für den 

Betreiber eines Kindergartens auch 

nicht unzumutbar. Art. 34 Abs. 8 BayBO 

verlangt, dass in Treppenräumen u.a. 

Öffnungen zum Kellergeschoss selbstschließende 

und mindestens feuerhemmende 

Türen erhalten müssen. Die 

Anforderung gilt nicht für Wohngebäude 

mit bis zu zwei Wohnungen 

(Art. 34 Abs. 10 BayBO). Sie wurde 

daher von der Beklagten erst gestellt, 

als der Kläger das bisherige Wohngebäude 

durch die genehmigte Nutzungsänderung 

auch zu einem Kindergarten 

machte. Die Ausnahmevorschrift 

das Art. 34 Abs. 10 BayBO kann 

nicht auf Gebäude angewendet werden, 

die zwar als Wohngebäude mit bis 

zu zwei Wohnungen errichtet worden 

sind, nunmehr aber (auch) einem darüber 

hinausgehenden Zweck dienen, der 

die Anwendung der Sicherheitsanforderungen 

in Art. 34 Abs. 1 bis 9 BayBO 

rechtfertigt. Das ist hier der Fall. 

VGH, B.4.7.84, 597 = BRS 42, 290) 

[Aus Kommentar zur BayBO Stand 1. 

August 1994 zu Art. 16 Brandschutz] 

Schwere Folgen (Panik) können auch 

bei Blitzeinschlag in Versammlungsstätten, 

Schulen, Krankenhäusern entstehen. 

Aus diesen Gründen ist es erforderlich, 

alle derart gefährdeten Bauanlagen 

mit dauernd wirksamen Blitzschutzanlagen 

zu versehen. 

[Niedersächsische Bauordnung, Kommentar 

zu F. Blitzschutzanlagen 

(Abs. 3)] 

Blitzschutzanlagen stets erforderlich 

Bauliche Anlagen, bei denen stets eine 

Blitzschutzanlage vorzusehen ist, da 

bei ihnen von Gesetzes wegen die Notwendigkeit 

bejaht wird, sind nach der 

Verordnung über die Überwachung 

haustechnischer Anlagen folgende: 

1. Versammlungsstätten mit Bühnen 

oder überdachten Szenenflächen 

und Versammlungsstätten für Filmvorführungen, 

wenn die zugehörigen 

Versammlungsräume jeweils 

einzeln oder zusammen mehr als 

100 Besucher fassen; 

2. Versammlungsstätten mit Versammlungsräumen, 

die einzeln 

oder zusammen mehr als 200 Besucher 

fassen; bei Schulen, Museen 


3

3 

3. 

und ähnlichen Gebäuden gilt diese 

Verordnung nur für die Prüfung 

haustechnischer Anlagen in Versammlungsräumen, 

die einzeln 

mehr als 200 Besucher fassen, und 

ihre Rettungswege; 

Verkaufsstätten, deren Verkaufsräume 

eine Nutzfläche von mehr 

als 2000 m2 haben; 

4. Ladenstraßenbereiche mit mehreren 

Verkaufsstätten, die unmittelbar 

oder über Rettungswege miteinander 

in Verbindung stehen 

und deren Verkaufsräume einzeln 

eine Nutzfläche von weniger als 

2000 m2 , jedoch zusammen eine 

Nutzfläche von mehr als 2000 m2 haben; 

5. Ausstellungsstätten, deren Ausstellungsräume 

einzeln oder zusammen 

eine Nutzfläche von mehr als 

2000 m2 haben; 

6. Gaststätten mit mehr als 400 Gastplätzen 

oder mit mehr als 60 Gastbetten; 

7. Hochhäuser im Sinne von § 2 Abs. 2 

HbauO; 

8. Krankenhäuser und andere baulichen 

Anlagen mit entsprechender 

Zweckbestimmung; 

9. Mittel- und Großgaragen im Sinne 

von § 1 Abs. 5 der Garagenverordnung 

vom 17. April 1990 

Hamburgisches Gesetz- und Verordnungsblatt, 

Seite 75); 

10. Bauliche Anlagen, 

10.1 mit Explosivstoffen, wie Munitionsfabriken, 

Munitions- und 

Sprengstofflager, 

10.2 mit explosionsgefährdeten Betriebsstätten, 

wie Lack- und Farbenfabriken, 

chemische Betriebe, 

größere Lager brennbarer Flüssigkeiten 

und größere Gasbehälter, 

10.3 mit besonderer Brandgefährdung, 

wie 

– größere Holzbearbeitungsbetriebe, 

– Gebäude mit weicher Bedachung, 

sowie 

– Lager- und Fabrikationsstätten 

mit großer Brandlast, 

10.4 für eine größere Anzahl von Personen 

wie 

– Schulen, 

– Alters- und Kinderheime, 

– Kasernen, 

– Justizvollzugsanstalten 

– und Bahnhöfe, 

10.5 mit Kulturgütern, wie Tabelle 3.1.1 Baurechtliche Vorgaben der Bundesländer zum Blitzschutz (Teil 1) 


Bundes- Baurechtliche Vorgaben zum Blitzschutz 

land 

Bau- 

Sonderbauverordnungen und -richtlinien 

Prüfverordnung 

Hochhaus Kranken- Schule Versamm- Verkaufs- ordnung 

haus lungs- stätte PV2) stätte 

Alle Bun- Ausgabe (12/97) (12/87) (12/76) (06/90) Entwurf (09/95) 

desländer (9/01) 

(Mustervor- Fundstelle §17 Abs. 5 Pkt. 4.9.5 §26 3.20 §14 Abs. 4 §19 

schriften) 

Prüfung 5.4.3/ §38/ 5.4/ PV 

3 Jahre 5 Jahre 5 Jahre 

Baden- Ausgabe (12/97) (09/90) (02/82) (02/97) 

Württemberg 

Fundstelle §15 Abs. 2 5.2 §19 

Prüfung §127/ 

BW 1 Jahr 

Bayern Ausgabe (08/97) (11/97) (01/02) 

Bay Fundstelle Art. 15.(7) §19 §2 (4) 

Prüfung 

Berlin Ausgabe (06/98) (01/98) 

Bln Fundstelle §19 

Prüfung §124/ 

1 Jahr 

Branden- Ausgabe (03/98) (10/90) (10/90) (10/90) (07/98) 

burg 

Fundstelle §17 Abs. 5 §13 Abs. 6 §26 §6 §19 

Bra Prüfung 3 Jahre §38 A4/ §62/ 

5 Jahre 3 Jahre 

Bremen Ausgabe (03/95) (08/79) 

HB Fundstelle §17 Abs. 7 Pkt. 4.9.5 

Prüfung 5.4.3/ 

3 Jahre 

Hamburg Ausgabe (06/97) 

Hbg Fundstelle §17 Abs. 3 

Prüfung 

Hessen Ausgabe (02/98) (12/97) (08/91) 

HE Fundstelle §17 Abs. 5 Pkt. 4.9.5 

Prüfung 5.4.3/ PV < 3 Jahre 

3 Jahre 

Mecklen- Ausgabe (05/98) (10/90) (10/90) (05/95) (10/90) (09/98) 

burg-Vorpommern 

Fundstelle §14 Abs. 5 §13 Abs. 6 §26 3.20 §6 §19 

Prüfung 3 Jahre §38 A4/ 5.1.c/ §62/ 

MV 5 Jahre 5 Jahre 3 Jahre 

Nieder Ausgabe (10/97) (07/78) (01/03) (01/97) 

Sachsen 

Fundstelle §20 Abs. 3 3.20 §19 

Nds Prüfung 5.1d/ §128/ 


Nordrhein- Ausgabe (03/00) (12/95) (12/95) (11/76) (12/95) (03/00) (12/95) 

Westfalen 

Fundstelle §17 Abs. 4 §13 Abs. 6 §26 3.20 §17 1) 

NW Prüfung PV PV PV PV PV 3 Jahre 

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Bundes- Baurechtliche Vorgaben zum Blitzschutz 

land 

Bauord- 

Sonderbauverordnungen und -richtlinien 

Prüfvernung 

Hochhaus Kranken- Schule Versamm- Verkaufs- ordnung 

haus lungs- stätte PV2) stätte 

Rheinland- Ausgabe (11/98) (01/89) (09/82) (07/98) (04/91) 

Pfalz 

Fundstelle §15 Abs. 5 10. §19 

RP Prüfung 11.3/ §124/ 5 Jahre 

5 Jahre 1Jahr 

Saarland Ausgabe (07/98) (10/90) (10/90) (01/00) (01/79) (09/77) 

Srl Fundstelle §18 Abs. 4 §13 Abs. 6 §26 6. §23 

Prüfung 3 Jahre §38 A4/ §123/ §34/ 


Sachsen Ausgabe (03/96) (10/90) (10/90) (11/99) (10/90) (10/92) (02/00) 

Sa Fundstelle §17 Abs. 5 §13 Abs. 6 §26 Pkt. 2.4 §6 §23 §2 (2) 1. 

Prüfung 3 Jahre §38 A4/ PV §62/ §34/ 5 Jahre 


Sachsen- Ausgabe (02/01) (09/95) (09/95) (09/95) (09/95) 

Anhalt 

Fundstelle §17 Abs. 5 13.6 §25 6. §19 

LSA Prüfung < 3 Jahre 37.4/ §62/ 


Schleswig- Ausgabe (02/96) (09/84) (01/76) (07/84) (12/97) 

Holstein 

Fundstelle §19 Abs. 5 Pkt. 4.9.5 3.20 §19 

SH Prüfung 5.4.3/ 5.4/ §124/ 


Thüringen Ausgabe (06/94) (10/90) (10/90) (08/99) (10/90) (06/97) (04/93) 

Th Fundstelle §17 Abs. 5 §13 Abs. 6 §26 6. §6 §19 

Prüfung 3 Jahre §38 A4/ 3 Jahre §62/ PV 3 Jahre 

5 Jahre 3Jahre 

Stand 07/02 

1) Geschäftshausverordnung 

2) In einzelnen Bundesländern sind Prüffristen in speziellen Prüfverordnungen (PV) angegeben 

PV in He = Hausprüfverordnung nur für Verkaufsstätten 

PV in HH, RP, Sa, Th = Landesverordnung über die Prüfung „Haustechnische Anlagen und Einrichtungen ...“ 

PV in NW = Technische Prüfverordnung 

PV in Bay = Verordnung über Prüfungen von sicherheitstechnischen Anlagen und Einrichtungen 

(Sicherheitsanlagen-Prüfverordnung – SPrüfV) 

Anmerkung 1: VDI 3819 Teil 1 „Brandschutz für Gebäudetechnik“ enthält alle Verordnungstitel 

mit Ausgabedatum 

Anmerkung 2: Werden in der Tabelle keine Angaben gemacht, existieren entweder keine 

baurechtlichen Vorgaben oder es werden keine konkreten Angaben zum 

Blitzschutz und zu dessen Prüfung gemacht. 

Tabelle 3.1.1 Baurechtliche Vorgaben der Bundesländer zum Blitzschutz (Teil 2) 

– historisch bedeutsame Gebäude, 

– Museen und Archive, 

10.6 welche die Umgebung wesentlich 

überragen, wie 

– hohe Schornsteine, 

– Türme und 

– hohe Gebäude. 

[Kommentar zur HbauO, Stand 

Juni 1999 zu § 17 RNr. 23] 

In Tabelle 3.1.1 sind die Quellen der 

jeweiligen Formulierungen in den Landesbauordnungen 

der Länder enthalten. 

Nachfolgende Aufstellung gibt einen 

Überblick über die einschlägigen "Allgemeinen 

Bestimmungen" in der Bundesrepublik 

Deutschland, die sich mit 

Fragen der Notwendigkeit, der Ausführung 

und Prüfung von Blitzschutzanlagen 

befassen. 

Allgemeine Bestimmungen: 

DIN 18384: 2000-12 

VOB Verdingungsordnung für Bauleistungen 

Teil C: Allgemeine Technische Vertragsbedingungen 

für Bauleistungen (ATV) 

Blitzschutzanlagen 

Standardleistungsbuch für das Bauwesen 

(StLB) 

Leistungsbereich 050, Blitzschutz- und 

Erdungsanlagen 

Zweck dieses Standardleistungsbuches 

ist es, dass in den Leistungsbeschreibungen 

einheitliche Texte verwendet 

werden und dass Datenverarbeitung 

möglich ist. 

Diese Texte werden von allen Baubehörden, 

von Bund, Ländern und 

Gemeinden bei öffentlichen Ausschreibungen 

angewandt. 

DIN 48830: 1985-03 

Beschreibung der Blitzschutzanlage 

Diese Norm gilt für das Anfertigen der 

Beschreibung einer Blitzschutzanlage, 

die als Bestandteil der Planungsunterlage 

gefordert wird. 

DIN V VDE V 0185-1 

(VDE V 0185 Teil 3): 2002-11 

Teil 1: Allgemeine Grundsätze 

Enthalten sind allgemeine Grundsätze 

für den Blitzschutz von baulichen Anlagen 

mit deren Installationen/ Inhalt, 

von Personen und aller Versorgungsleitungen 


(VDE V 0185 Teil 2): 2002-11 

Teil 2: Risiko-Management 

Abschätzung des Schadensrisikos für 

bauliche Anlagen 

Anwendbar zur Abschätzung des Schadensrisikos 

durch Wolke-Erde-Blitze für 

Gebäude 


3

3 


(VDE V 0185 Teil 3): 2002-11 

Teil 3: Schutz von baulichen Anlagen 

und Personen 

Die Basis für das Planen, Errichten, 

Überprüfen und Warten von Blitzschutzsystemen 

für allgemeine bauliche 

Anlagen 


(VDE V 0185 Teil 4): 2002-11 

Teil 4: Elektrische und elektronische 


Enthalten sind Informationen über die 

Planung, Installation, Inspektion, Instandhaltung 

und Prüfung von Schutzsystemen 

gegen LEMP-Wirkungen für 

bauliche Anlagen mit elektrischen und 

insbesondere empfindlichen elektronischen 

Systemen (Blitz-Schutzzonen- 

Konzept) 

DIN 48801 ... 48852 

Bauteile für Äußerer Blitzschutz 

Diese Normenreihe spezifizierte Abmessungen 

und Materialstärken. 

Sie wird Zug um Zug von der nachfolgenden 

Norm abgelöst. 

DIN EN 50164-1 

(VDE 0185 Teil 201): 2000-02 

Blitzschutzbauteile 

Teil 1: Anforderungen für Verbindungsbauteile 

Darin werden Anforderungen an 

metallene Verbindungsbauteile, wie 

Verbinder, Anschluss- und Überbrückungsbauteile, 

Ausdehnungsstücke 

sowie Messstellen für Blitzschutzsysteme 

festgelegt. 

DIN EN 50164-2 

(VDE 0185 Teil 202): 2003-05 Teil 2: 

Anforderungen an Leitungen und 

Erder 

Beschrieben werden in dieser Norm z.B. 

Abmessungen und Toleranzen für 

metallene Leiter und Erder, sowie Prüfanforderungen 

an elektrische und 

mechanische Werte der Materialien. 

Spezielle Normen für Erdungsanlagen: 

DIN 18014: 1994-02 

Fundamenterder 

Diese Richtlinie gibt Hinweise für die 

Anordnung und den Einbau von Fundamenterdern 

mit praktischen Anwendungsbeispielen. 

DIN VDE 0151: 1986-06 

Werkstoffe und Mindestmaße von 

Erdern bezüglich der Korrosion 

Diese VDE-Leitlinie gilt für den Korrosionsschutz 

beim Errichten und Erweitern 

von Erdern und Erdungsanlagen. 

Sie gibt Hinweise zur Vermeidung bzw. 

Verringerung der Korrosionsgefahr an 


Erdern und mit Erdern anderer verlegter 

Anlagen. Sie gibt weiterhin Hinweise 

zur richtigen Auswahl der Erderwerkstoffe, 

sowie auf besondere Korrosionsschutzmaßnahmen. 

DIN VDE 0150: 1983-04 

Schutz gegen Korrosion durch Streuströme 

aus Gleichstromanlagen 

Abschnitt 4.1.4.2 fordert, dass bei erdverlegten 

Lagerbehältern, die durch 

den Einbau von Isolierstücken von 

Hausinstallationen elektrisch getrennt 

sind, die Verbindung des Behälters mit 

der Blitzschutzanlage über eine Trennfunkenstrecke 

zu erfolgen hat. 

DIN VDE 0101: 2000-01 

Errichten von Starkstromanlagen mit 

Nennspannungen über 1kV 

Die Abschnitte 5.2.5 und 7.5 befassen 

sich mit dem Überspannungsschutz 

und Blitzschutz. 

DIN VDE 0141: 2000-01 

Erdungen für Starkstromanlagen mit 

Nennspannungen über 1 kV 

Im Abschnitt 6 "Erdungen gegen Blitzeinwirkungen" 

finden speziell die Erfordernisse 

des Blitzschutzes Berücksichtigung. 

Es wird auf die Gefahr der rückwärtigen 

Überschläge verwiesen und eine 

Beziehung zwischen dem Stoßerdungswiderstand 

der Mast- bzw. Gerüsterdung, 

der Stehstoßspannung der Isolierung 

sowie dem Scheitelwert des Blitzstromes 

aufgestellt. 

Abschnitt 6.3 weist darauf hin, dass es 

wirksamer ist, mehrere einzelne Erder 

(Maschenerder, Strahlenerder) als einen 

einzigen sehr langen Tiefen- oder 

Oberflächenerder zu verlegen. 

Spezielle Normen für den Inneren Blitzund 

Überspannungsschutz, Potentialausgleich 

In der Normenreihe VDE 0100 sind folgende 

Teile zu berücksichtigen: 

DIN VDE 0100 Teil 410: 1997-01 


Nennspannung bis 1000 V – 

Teil 4: Schutzmaßnahmen 

Beschreibt in den Abschnitten 413.1.2 

und 413.1.6 Maßnahmen zum Schutz 

bei indirektem Berühren (Potentialausgleich). 

DIN VDE 0100 Teil 540: 1991-11 


Nennspannungen bis 1000 V 

Auswahl und Errichtung elektrischer 

Betriebsmittel 

Erdung, Schutzleiter, Potentialausgleichsleiter 

Darin sind die Bestimmungen für die 

Errichtung von Erdungsanlagen sowie 

die Maßnahmen für den Potentialausgleich 

(Hauptpotentialausgleich, zusätzlicher 

Potentialausgleich) enthalten. 

DIN V VDE 0100 Teil 534: 1999-04 

Elektrische Anlagen von Gebäuden - 

Teil 534: Auswahl und Errichtung von 

Betriebsmitteln Überspannungs-Schutzeinrichtungen 

In dieser Norm wird der Einsatz von 

Überspannungs-Schutzgeräten vom 

Typ I, II und III in Niederspannungs-Verbraucheranlagen 

im Einvernehmen mit 

dem Schutz bei indirektem Berühren 

behandelt. 

DIN V VDE 0100 Teil 443: 2001-02 

Errichten von Niederspannungsanlagen 

– Schutzmaßnahmen – Schutz bei 

Überspannungen infolge atmosphärischer 

Einflüsse oder von Schaltvorgängen 

DIN VDE 0110: 1997-04 

Isolationskoordination für elektrische 

Betriebsmittel in Niederspannungsanlagen 

Teil 1: Grundsätze, Anforderungen und 

Prüfungen 

In dieser Norm werden die Mindestisolationsstrecken, 

deren Auswahl sowie 

die Bemessungs-Stoßspannungen für 

die Überspannungskategorien I bis IV 

festgelegt. Diese Werte sind Grundlage 

für den Einsatz von Überspannungs- 

Schutzgeräten nach E DIN VDE 0675 

Teil 6: 1989-11. 

VDEW Richtlinie: 1998-01 

Überspannungs-Schutzeinrichtungen 

der Anforderungsklasse B 

Richtlinien für den Einsatz in Hauptstromversorgungssystemen 

Darin wird der Einsatz und die Installation 

von Überspannungs-Schutzgeräten 

vom Typ I im Vorzählerbereich 

beschrieben 

Speziell für elektronische Systemen 

wie Fernsehen, Rundfunk, Datentechnik 

(Fernmeldeanlagen) 

DIN VDE 0800 Teil 1: 1989-05 

Allgemeine Begriffe, Anforderungen 

und Prüfungen für die Sicherheit der 

Anlagen und Geräte 

DIN VDE 0800 Teil 2: 1985-07 

Erdung und Potentialausgleich 

Im Teil 2 werden alle Anforderungen 

an die Funktion einer Fernmeldeanlage 

hinsichtlich Erdung und Potentialausgleich 

zusammengefasst. 

DIN VDE 0800 Teil 10: 1991-03 

Übergangsfestlegungen für Errichtung 

und Betrieb der Anlagen sowie ihre 

Stromversorgung 

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Der Teil 10 beinhaltet Anforderungen 

für Errichten, Erweitern, Ändern und 

Betreiben von Fernmeldeanlagen. In 

Abschnitt 6 dieses Teiles werden Überspannungsschutzmaßnahmengefordert. 

DIN VDE 0845 Teil 3-1: 2002-03 


Einsatz in Telekommunikations- und 

signalverarbeitenden Netzwerken – 

Leistungsanforderungen und Prüfverfahren 

DIN VDE 0855 Teil 1: 1994-03 

Kabelverteilersysteme für Ton- und 

Fernsehrundfunk-Signale, Sicherheitsanforderungen 

In Abschnitt 10 von Teil 1 werden Maßnahmen 

zum Schutz gegen atmosphärische 

Entladungen (Erdung des Antennenträgers, 

Potentialausgleich) gefordert. 

VDE 0855 Teil 300: 2002-07 

Kleine Sende-/Empfangs-Antennenanlagen, 

Sicherheitsanforderungen 

Im Abschnitt 12 von Teil 300 wird der 

Blitz-/Überspannungsschutz und die 

Erdung von Antennenanlagen beschrieben. 

DIN EN 61663-1 (VDE 0845 Teil 4-1): 

2000-07 

Telekommunikationsleitungen, Teil 1: 

Lichtwellenleiteranlagen 

Die Norm beschreibt hierzu ein Verfahren 

zur Berechnung der möglichen 

Schadensanzahl, zur Auswahl der anwendbaren 

Schutzmaßnahmen und 

gibt die zulässige Schadenshäufigkeit 

an. Es werden jedoch nur Primärfehler 

(Betriebsunterbrechung) und keine 

Sekundärfehler (Beschädigung des 

Kabelmantels (Lochbildung)) betrachtet 

DIN EN 61663-2 (VDE 0845 Teil 4-2): 

2002-07 

Telekommunikationsleitungen, Teil 2: 

Telekommunikationsleitungen mit metallischen 

Leitern. 

Die Anwendung dieser Norm gilt nur 

für den Blitzschutz von Telekommunikatios- 

und Signalleitungen mit metallischen 

Leitern, die sich außerhalb von 

Gebäuden befinden (z. B. Zugangsnetze 

der Festnetzanbieter, Leitungen zwischen 

Gebäuden). 

Prüfung von Blitzschutzsystemen 

DIN V VDE V 0185-3 (VDE V 0185 Teil 3): 

2002-11 

Schutz von baulichen Anlagen und Personen 

Hauptabschnitt 3: Prüfung und Wartung 

von Blitzschutzsystemen 

Darin wird die Vorgehensweise bei Prüfungen 

und Wartungen beschrieben. 

Diese Norm gilt für Neu- und Altanlagen, 

die sinngemäß betrachtet werden. 

Besondere Anlagen 

DIN EN 1127-1: 1997-10 

Explosionsschutz Teil 1: Grundlagen 

und Methodik 

Diese Norm ist ein Leitfaden für das 

Verhüten von Explosionen und für den 

Schutz von Explosionsauswirkungen 

durch Maßnahmen beim Entwurf und 

bei der Ausführung von Geräten, 

Schutzsystemen und Komponenten. 

Im Abschnitt 5.3.8 und 6.4.8 wird 

grundsätzlich ein Schutz gegen die 

Auswirkungen durch einen Blitzeinschlag 

gefordert, wenn die Anlagen 

gefährdet sind. 

DIN EN 60079-14/VDE 0165 Teil 1: 

1998-08 

Elektrische Betriebsmittel für gasexplosionsgefährdete 

Bereiche 

Im Abschnitt 6.5 wird darauf hingewiesen, 

dass die Auswirkungen von Blitzeinschlägen 

berücksichtigt werden 

müssen. 

Im Abschnitt 12.3 werden Detailfestlegungen 

zu Anlagen für die Ex-Zone 0 

beschrieben. 

Ein sehr umfassender Potentialausgleich 

ist in allen Ex-Zonen gefordert. 

DIN 50281-1-2 VDE 0165 Teil 2: 1999-11 

Elektrische Betriebsmittel zur Verwendung 

in Bereichen mit brennbaren 

Staub 

Elektrische Betriebsmittel mit Schutz 

durch Gehäuse – Auswahl, Errichten 

und Instandhaltung 

VDE Schriftenreihe 65: „Elektrischer 

Explosionsschutz nach DIN VDE 0165“; 

VDE Verlag Berlin, Anhang 9: „PTB- 

Merkblatt für den Blitzschutz an eigensicheren 

Stromkreisen, die in Behälter 

mit brennbaren Flüssigkeiten eingeführt 

sind“ 

Normen können über folgende Adresse 

bezogen werden: 

VDE VERLAG GMBH 

Bismarckstr. 33 

10625 Berlin 

Telefon: (030) 34 80 01-0 

Fax: (030) 341 70 93 

eMail: vertrieb@vde-verlag.de 

Internet: www.vde-verlag.de 

oder 

Beuth-Verlag GmbH 

Burggrafenstraße 4-10 

10787 Berlin 

Telefon: (030) 2601-2240 

Fax: (030) 2601-1724 

Internet: www.din.de/beuth 

3.2 Abschätzung des Schadensrisikos 

und Auswahl 

von Schutzkomponenten 

3.2.1 Risiko-Management 

Ein vorausschauendes Risikomanagement 

beinhaltet, Risiken für das Unternehmen 

zu kalkulieren. Es liefert Entscheidungsgrundlagen, 

um diese Risiken 

zu begrenzen und es macht transparent, 

welche Risiken über Versicherungen 

abgedeckt werden sollten. 

Beim Versicherungsmanagement ist 

jedoch zu bedenken, dass zur Erreichung 

bestimmter Ziele Versicherungen 

nicht immer geeignet sind (z. B. 

Erhaltung der Lieferfähigkeit). Eintrittswahrscheinlichkeiten 

bestimmter 

Risiken lassen sich durch Versicherungen 

nicht verändern. 

Bei Unternehmen, die mit umfangreichen 

elektronischen Einrichtungen produzieren 

oder Dienstleistungen erbringen 

(und das sind heutzutage wohl die 

meisten), muss auch das Risiko durch 

Blitzeinwirkungen besondere Berücksichtigung 

finden. Dabei ist zu beachten, 

dass der Schaden, aufgrund der 

3 

Nicht-Verfügbarkeit von elektronischen 

Einrichtungen, Produktion und 

Dienstleistungen und auch der Verlust 

von Daten, den Hardware-Schaden an 

der betroffenen Anlage oft bei weitem 

übersteigt. 

Im Blitzschutz gewinnt innovatives 

Denken in Schadensrisiken langsam an 

Bedeutung. Risikoanalysen haben die 

Objektivierung und Quantifizierung 

der Gefährdung von baulichen Anlagen 

und ihrer Inhalte durch direkte 

und indirekte Blitzeinschläge zum Ziel. 

Seinen Niederschlag hat dieses neue 

Denken in der neuen deutschen Vornorm 

DIN V VDE V 0185-2 gefunden. 

Die hier vorgegebene Risikoanalyse 

gewährleistet, dass ein für alle Beteiligten 

nachvollziehbares Blitzschutz-Konzept 

erstellt werden kann, das technisch 

und wirtschaftlich optimiert ist, 

d. h. bei möglichst geringem Aufwand 

den notwendigen Schutz gewährleisten 

kann. Die sich aus der Risikoanalyse 

ergebenden Schutzmaßnahmen sind 

dann in den weiteren Normenteilen 

der neuen Reihe DIN V VDE V 0185 

detailliert beschrieben. 


3 

Bild 3.2.3.1 Raster 50 km x 50 km für die Blitzdichten nach Tabelle 3.2.3.1 

(Bezirke nach Kraftfahrzeug-Kennzeichen – Bearbeitung: Dr.-Ing. E.U. Landers) 


www.dehn.de

3.2.2 Grundlagen der Risiko- 

Abschätzung 

Das Risiko R für einen Blitzschaden 

ergibt sich allgemein nach DIN V VDE V 

0185-2 aus der Beziehung: 

R = N • P • δ 

mit: 

N Häufigkeit eines Blitzeinschlags in 

die jeweilig zu betrachtende Fläche 

(Wie viele Blitzeinschläge treten 

pro Jahr in der zu betrachtenden 

Fläche auf ?); 

P Schadenswahrscheinlichkeit (Mit 

welcher Wahrscheinlichkeit richtet 

ein Blitzeinschlag einen ganz bestimmten 

Schaden an ?); 

δ Schadensfaktor zur quantitativen 

Bewertung der Schäden (Welche 

Auswirkungen, Schadenshöhe, Ausmaß, 

Konsequenzen hat ein ganz 

bestimmter Schaden ?). 

Die Aufgabe der Risikoabschätzung 

umfasst also die Bestimmung der drei 

Parameter N, P und δ für alle relevanten 

Risiko-Komponenten. Dabei sind 

viele Einzelparameter zu ermitteln und 

festzulegen. Über einen Vergleich des 

so ermittelten Risikos R mit einem 

Die Tabellenwerte sind jeweils mit dem Faktor 10 –6 in 1/(m 2 · Jahr) umzurechnen. 

A B C D E F G H I J K L M N 

1 0,38 

2 0,75 0,38 0,38 0,75 0,75 

3 0,75 0,75 0,75 0,75 1,13 0,75 1,13 1,13 

4 0,75 0,75 1,13 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,13 1,13 

5 1,13 1,13 1,13 1,5 1,88 1,88 1,5 1,88 1,5 1,13 1,13 

6 1,13 1,5 1,5 1,13 1,88 1,88 1,5 1,5 1,13 1,13 1,13 

7 1,5 1,5 1,5 1,88 1,88 1,88 1,88 1,5 1,5 1,13 1,5 1,13 

8 1,13 1,88 1,5 1,88 2,25 2,25 2,25 1,88 2,25 1,88 1,5 1,5 1,5 

9 1,13 1,88 1,88 2,25 3,00 2,25 2,63 2,25 2,63 2,63 1,88 1,88 2,25 1,13 

10 1,13 1,88 2,25 2,63 3,00 2,63 2,63 2,25 2,63 2,63 2,25 1,88 1,5 1,13 

11 1,13 2,25 2,63 3,00 3,38 4,13 3,38 2,63 2,25 2,25 2,25 2,25 

12 2,25 2,63 3,38 4,50 4,13 3,75 2,63 2,25 1,5 2,25 

13 2,63 3,38 4,13 4,50 3,75 3,38 3,00 2,63 1,88 1,5 

14 3,00 3,00 3,38 4,13 3,75 3,00 3,00 2,25 2,25 1,88 1,5 

15 3,00 4,13 4,50 3,75 2,63 2,25 1,88 1,88 1,5 1,13 

16 3,00 3,38 3,75 3,38 2,63 2,25 1,88 1,88 1,5 1,5 

17 2,25 2,63 2,63 2,25 2,25 2,25 1,88 1,5 1,5 

18 1,88 1,88 2,25 2,25 2,63 2,63 2,63 2,25 

Tabelle 3.2.3.1 Erdblitzdichte Ng je km 2 und Jahr in Deutschland: Blitzstatistik von BLIDS für die Jahre 1992 bis 2000 im Raster 50 km x 50 km. 

Wiedergabe mit der freundlichen Erlaubnis von BLIDS (www.blids.de) 

akzeptierbaren Risiko Ra können dann 

Aussagen über die Erfordernisse und 

die Dimensionierung von Blitzschutzmaßnahmen 

getroffen werden. 

3.2.3 Häufigkeiten von Blitzeinschlägen 

Man unterscheidet folgende Häufigkeiten 

von Blitzeinschlägen, die relevant 

für eine bauliche Anlage sein können: 

ND Häufigkeit von direkten Blitzeinschlägen 

in die bauliche Anlage; 

NM Häufigkeit naher Blitzeinschläge 

mit magnetischen Wirkungen; 

NL Häufigkeit von direkten Blitzeinschlägen 

in eingeführte Versorgungsleitungen; 

NI Häufigkeit von Blitzeinschlägen 

neben eingeführten Versorgungsleitungen. 

Die Berechnung der Häufigkeiten von 

Blitzeinschlägen ist detailliert im Anhang 

A der DIN V VDE V 0185-2 dargestellt. 

Man geht zunächst von der jährlichen 

Dichte der Erdblitze Ng für das 

betreffende Gebiet (Bild 3.2.3.1, in Verbindung 

mit Tabelle 3.2.3.1, entnommen 

aus Anhang E der DIN V VDE V 

0185-2) aus. Die lokalen Werte der 

Blitzdichten bei feinerem Raster können 

noch deutlich von diesen Mittelwerten 

abweiche. Wegen des relativ 

kurzen Aufzeichnungszeitraums von 

neun Jahren und wegen der anfangs 

noch eingeschränkten Ortungseffizienz 

der Blitzortungssysteme (aktuell etwa 

95 % in der Mitte und 90 % an den 

Randbereichen des Ortungsgebietes) 

wird die Anwendung eines Sicherheitszuschlags 

von 25 % auf die in Tabelle 

3.2.3.1 angegebenen Werte empfohlen. 

Dann gilt für die Häufigkeit direkter 

Blitzeinschläge N D in die bauliche Anlage: 

N D = N g • A d • C d 

A d ist die äquivalente Fangfläche der 

freistehenden baulichen Anlage (Bild 

3.2.3.2), C d ein Umgebungskoeffizient, 

mit dem der Einfluss der Umgebung 

(Bebauung, Gelände, Bäume, etc.) 

berücksichtigt werden kann (Tabelle 

3.2.3.2). Die Berechnung von N D entspricht 

damit dem bereits aus der VDE 

V 0185 Teil 100 bekannten Verfahren. 


3

3 

H 

In ähnlicher Weise lässt sich die Häufigkeit 

naher Blitzeinschläge N M berechnen: 

N M = N g • A m 

Am ergibt sich, wenn um die bauliche 

Anlage herum eine Linie im Abstand 

von 500 m gezogen wird (Bild 3.2.3.3). 

Von der damit eingeschlossenen Fläche 

wird die mit dem Umgebungskoeffizienten 

bewertete äquivalente Fangfläche 

der baulichen Anlage Ad Cd abgezogen. Blitzeinschläge in die Fläche 

Am führen ausschließlich zu magnetisch 

induzierten Überspannungen in 

Installationsschleifen im Inneren der 

baulichen Anlage. 

HC Höhe (m) der Leitung über Erdboden; 

ρ spezifischer Widerstand (Ωm) des 

Erdbodens, in oder auf dem die Leitung 

verlegt ist, bis zu einem maximalen 

Wert von ρ = 500 Ωm; 

LC Länge (m) der Leitung, gemessen 

von der baulichen Anlage bis zum 

ersten Verteilungsknoten bzw. zur 

ersten Stelle, an der Überspannungs-Schutzgeräte 

installiert sind, 

bis zu einer maximalen Länge von 

1000 m; 

H Höhe (m) der baulichen Anlage; 

Ha Höhe (m) der benachbarten baulichen 

Anlage, die über die Leitung 

verbunden ist. 

Die Häufigkeit von direkten Blitzeinschlägen 

in eine eingeführte Versorgungsleitung 

N L ergibt sich zu: 

N L = N g • (A l • C s + A a • C d ) • C t 


L 

3H 

1:3 

W 

Bild 3.2.3.2 Äquivalente Einfangfläche A d für direkte 

Blitzeinschläge in eine freistehende bauliche 

Anlage 

Relative Lage der baulichen Anlage Cd Bauliche Anlage in einem großen Gebiet mit Gebäuden 

oder Objekten gleicher oder größerer Höhe (Türme, Wald, …) 

0,25 

Bauliche Anlage umgeben von kleineren Gebäuden 0,5 

Freistehende bauliche Anlage, keine weiteren Gebäude 1 

oder Objekte innerhalb einer Entfernung von 3H von der Anlage 

Freistehende bauliche Anlage auf einer Bergspitze oder einer Kuppe 2 

Tabelle 3.2.3.2 Umgebungsfaktor C d 

L 

500 m 

A d 

Die Fläche A l (Bild 3.2.3.3) ist abhängig 

vom Leitungstyp (Freileitung, Kabel), 

von der Länge L C der Leitung, bei 

Kabeln vom spezifischen Erdbodenwiderstand 

ρ und bei Freileitungen von 

der Höhe H C der Leitung über Grund 

(Tabelle 3.2.3.3). Ist die Länge der Leitung 

nicht bekannt oder nur sehr aufwändig 

zu ermitteln, so kann als worstcase 

ein Wert von L C = 1000 m gesetzt 

werden. Der Wert für A l ist ggf. noch zu 

vergrößern um den Wert der äquivalenten 

Fangfläche A a der benachbarten 

baulichen Anlage, die über die betrachtete 

Leitung verbunden wird. 

Befindet sich innerhalb der Fläche A l 

keine Nieder-, sondern eine Mittelspannungsleitung, 

so wird durch den dann 

erforderlichen Transformator die Höhe 

der Überspannungen am Eintritt in die 

bauliche Anlage reduziert. Dies wird in 

solchen Fällen über den Korrekturfaktor 

C t = 0,25 berücksichtigt. Der Korrekturfaktor 

C s schließlich ist abhängig 

von der Bebauungsdichte. In städtischen 

Gebieten (C s = 0,2) ist die Exposition 

von in bauliche Anlagen eingeführten 

Versorgungsleitungen bezüg- 

H 

W 

A m 

3H 

W 

Bild 3.2.3.3 Äquivalente Einfangflächen A m ,A l ,A i für indirekte Blitzeinschläge bezüglich der baulichen Anlage 

3H a 

Freileitung Erdverlegtes Kabel 

A l [L C – 3 • (H + H a )] • 6 • H C [L C – 3 • (H + H a )] • 0,4 • √ — ρ 

A i L C • 100 • √ — ρ L C • 50 • √ — ρ 

Tabelle 3.2.3.3 Äquivalente Fangflächen A l und A i in m 2 

A l 

L c 

W a 

lich Blitzeinwirkungen geringer als in 

ländlichen Gebieten (C s = 1). 

Die Häufigkeit N L ist für jede Versorgungsleitung, 

die in die bauliche Anlage 

eingeführt wird, einzeln zu ermitteln. 

Blitzeinschläge innerhalb der Fläche 

(A l +A a ) führen in der betrachteten 

baulichen Anlage zu einer in der Regel 

energiereichen Entladung, die ein Feuer, 

eine Explosion, eine mechanische 

oder chemische Wirkung erzeugen 

kann. Die Häufigkeit N L beinhaltet also 

nicht reine Überspannungen mit der 

Folge von Fehlern oder Schäden an den 

elektrischen und elektronischen Systemen, 

sondern mechanische und thermische 

Effekte bei Blitzeinwirkung. 

Überspannungen an eingeführten Versorgungsleitungen 

werden durch die 

Häufigkeit von Blitzeinschlägen neben 

einer eingeführten Versorgungsleitung 

N I beschrieben: 

A i 

A a 

H a 

N I = N g • (A i – A l ) • C t • C s 

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L a

Die Fläche A i (Bild 3.2.3.3) ist wieder 

abhängig vom Leitungstyp (Freileitung, 

Kabel), von der Länge L C der Leitung, 

bei Kabeln vom spezifischen Erdbodenwiderstand 

ρ und bei Freileitungen von 

der Höhe H C der Leitung über Grund 

(Tabelle 3.2.3.3). Es gelten die gleichen 

worst-case Annahmen. Die Fläche A i ist 

üblicherweise wesentlich größer als A l . 

Damit wird dem Umstand Rechnung 

getragen, dass Überspannungen mit 

der Folge von Fehlern oder Schäden an 

den elektrischen und elektronischen 

Systemen auch noch durch weiter von 

der Leitung entfernte Blitzeinschläge 

verursacht werden können. 

Die Korrekturfaktoren C t und C s entsprechen 

den bereits oben genannten. 

Die Häufigkeit N l ist dann ebenfalls für 

jede Versorgungsleitung, die in die 

bauliche Anlage eingeführt wird, einzeln 

zu ermitteln. 

3.2.4 Schadenswahrscheinlichkeiten 

Der Parameter Schadenswahrscheinlichkeit 

gibt an, mit welcher Wahrscheinlichkeit 

ein angenommener Blitzeinschlag 

einen ganz bestimmten Schaden 

verursacht. Der Blitzeinschlag in 

die relevante Fläche wird also vorausgesetzt; 

der Wert der Schadenswahrscheinlichkeit 

darf dann maximal 1 

betragen. Unterschieden werden die 

folgenden acht Schadenswahrscheinlichkeiten: 

PA Elektrischer Schock von Lebewesen 

durch einen direkten Blitzeinschlag 

in die bauliche Anlage; 

PB Feuer, Explosion, mechanische und 

chemische Wirkung durch einen 

direkten Blitzeinschlag in die bauliche 

Anlage; 

PC Störungen an elektrischen/elektronischen 

Systemen durch einen 


Anlage; 

PM Störungen an elektrischen/elektronischen 


Blitzeinschlag in den Erdboden 

neben der baulichen Anlage; 

PU Elektrischer Schock von Lebewesen 

durch einen direkten Blitzeinschlag 

in eine eingeführte Versorgungsleitung; 

PV Feuer, Explosion, mechanische und 

chemische Wirkung durch einen 

direkten Blitzeinschlag in eine eingeführte 

Versorgungsleitung; 

PW Störungen an elektrischen/elektronischen 


direkten Blitzeinschlag in eine eingeführte 


PZ Störungen an elektrischen/elektronischen 


Blitzeinschlag in den Erdboden 

neben einer eingeführten Versorgungsleitung. 

Die Schadenswahrscheinlichkeiten ergeben 

sich aus unterschiedlichen Kombinationen 

von einfachen (Basis-) 

Wahrscheinlichkeiten p x und Reduktionsfaktoren 

r x . Die Gleichungen und 

die benötigten Parameterwerte sind 

detailliert in Anhang B der DIN V VDE V 

0185-2 dargestellt. Eine Übersicht gibt 

Tabelle 3.2.4.1. 

Die einfachen Wahrscheinlichkeiten 

werden durch blitzschutz-technisch 

relevante Charakteristika in, an und 

außerhalb der baulichen Anlage bestimmt, 

die aber noch keine Schutzmaßnahmen 

im eigentlichen Sinne darstellen. 

Folgende einfache Wahrscheinlichkeiten 

werden angesetzt: 

pa für Berührungs- und Schrittspannungen 

außerhalb der baulichen 

Anlage (Oberflächenbeschaffenheit); 

pu für Berührungs- und Schrittspannungen 

innerhalb der baulichen 

Anlage (Bodenbeschaffenheit); 

ps zur Berücksichtigung der Schirmungseigenschaften 

der baulichen 

Anlage (Holz, Ziegel, Beton, Stahlkonstruktion, 

Dachaufbauten, 

etc.); 

pi zur Berücksichtigung der Eigenschaften 

der internen Leitungen 

und Installationen (ungeschirmte 

Leitungen, geschirmte Leitungen, 

Kabelkanäle, Lichtwellenleiter); 

pe zur Berücksichtigung der Eigenschaften 

der von außen eingeführten 

Versorgungsleitungen (ungeschirmte 

Leitungen, geschirmte 

Leitungen, Kabelkanäle, Lichtwellenleiter); 

pf für die Wahrscheinlichkeit, dass 

eine gefährliche Entladung ein 

Feuer bzw. eine andere physikalische 

Wirkung (Explosion, mechani- 

Schadensquelle 

Blitzeinschlag (bezogen auf die bauliche Anlage) 

Direkt Indirekt 

S1 S2 S3 S4 

Direkter Blitz- Blitzeinschlag direkter Blitz- Blitzeinschlag 

einschlag in in den Erdboden einschlag in ein- in den Erdboden 

bauliche Anlage neben baulicher geführte Ver- neben eingeführter 

Schadens- Anlage sorgungsleitung Versorgungsursache 

leitung 

C1 

Elektrischer Schock P A = p a • r a • p s • r s P U = p u • p e • r e 

von Lebewesen 

C2 

Feuer, Explosion, P B = p f • r f • [1 – (1 – p s • r s ) P V = p e • r e • p f • r f 

mechanische und • (1-p e • r e )] 

chemische Wirkungen 

C3 

Störungen an P C = 1 – (1 – p i • p s • r s • p w • r w ) P M = p i • p s • r s • p w • r w P W = p e • r e • p w • r w P Z = p e • r e • p w • r w 

elektrischen und • (1 – p e • r e • p w • r w ) 

elektronischen 

Systemen 

Tabelle 3.2.4.1 Berechnung der Schadenswahrscheinlichkeiten P y aus den einfachen Wahrscheinlichkeiten p x und den Reduktionsfaktoren r x 


3

3 

sche oder chemische Wirkung) 

innerhalb der baulichen Anlage 

hervorruft; 

pw zur Berücksichtigung der Spannungsfestigkeit 

der Einrichtungen 

innerhalb der baulichen Anlage. 

Konkrete Schutzmaßnahmen reduzieren 

die genannten einfachen Wahrscheinlichkeiten 

(Reduktionsfaktoren). 

Bewertet werden: 

rs ein Blitzschutzsystem nach DIN V 

VDE V 0185-3; 

re Überspannungsschutz (Überspannungs-Schutzgeräte,Isoliertransformatoren) 

am Eingang der eingeführten 

Versorgungsleitungen in 

die bauliche Anlage; 

rw Überspannungsschutz (Überspannungs-Schutzgeräte,Isoliertransformatoren) 

an den internen Einrichtungen; 

ra Maßnahmen gegen Berührungsund 

Schrittspannungen; 

rf Maßnahmen zur Eindämmung der 

Auswirkungen eines Feuers. 

Um das Zusammenspiel der einfachen 

Wahrscheinlichkeiten und Reduktionsfaktoren 

zu erläutern, sei beispielhaft 

die Schadenswahrscheinlichkeit P B für 

Feuer, Explosion, mechanische und chemische 

Wirkung durch einen direkten 

Blitzeinschlag in die bauliche Anlage 

analysiert: 

P B = p f • r f • [1 – (1 – p s • r s ) 

• (1 – p e • r e )] 

Bei einem direkten Blitzeinschlag können 

gefährliche Entladungen überall 

innerhalb der baulichen Anlage (ps rs ) 

und an den Eingängen der eingeführten 

Versorgungsleitungen (pe re ) auftreten. 

⇒ Die Wahrscheinlichkeit einer gefährlichen 

Entladung im Inneren 

der baulichen Anlage wird zunächst 

bestimmt durch deren Bauform 

(Parameter ps ). Reduziert 

werden kann dieser Wert durch die 

Schutzmaßnahme „Blitzschutzsystem“ 

(Parameter rs ). 

⇒ Das (äußere) Blitzschutzsystem hat 

allerdings keinen Einfluss auf die 

Funkenbildung an den Eingängen 

der eingeführten Versorgungsleitungen 

in die bauliche Anlage 

(wohlgemerkt: es wird stets der 

direkte Blitzeinschlag in die bauliche 

Anlage selbst vorausgesetzt). 

Diese Funkenbildung hängt ab von 


der Charakteristik der eingeführten 

Versorgungsleitungen (Parameter 

p e ) und wird durch die 

Schutzmaßnahme „Überspannungsschutz“ 

(Parameter r e ) reduziert. 

Die beiden einzelnen Wahrscheinlichkeiten 

p s r s und p e r e sind voneinander 

unabhängig; es reicht aber die Existenz 

nur einer gefährlichen Entladung aus, 

so dass sie superpositioniert werden 

müssen (ODER-Verknüpfung). Allerdings 

können sie dabei nicht einfach 

addiert werden, sondern es muss die 

nach der Wahrscheinlichkeitsrechnung 

korrekte Beziehung [1 – (1 – p s r s ) (1 – p e 

r e )] genommen werden. 

Bis hierhin wurde die Wahrscheinlichkeit 

berechnet, dass eine gefährliche 

Entladung in der baulichen Anlage auftritt. 

Nicht jede dieser gefährlichen Entladungen 

führt zu Feuer, Explosion, 

mechanischer oder chemischer Wirkung. 

Dies wird nun dargestellt durch 

die exakt so definierte einfache Wahrscheinlichkeit 

p f und die entsprechenden 

Schutzmaßnahmen zur Eindämmung 

eines Feuers (Parameter r f ). Das 

Produkt p f r f geht nun allerdings streng 

multiplikativ in die Schadenswahrscheinlichkeit 

P B ein, da die beiden 

Ereignisse „Auftreten einer gefährlichen 

Entladung“ und „Feuer, etc. 

durch eine gefährliche Entladung“ 

zwar wieder voneinander unabhängig 

sind, aber beide gleichzeitig erfüllt sein 

müssen, damit der Schaden eintritt 

(UND-Verknüpfung). 

3.2.5 Schadensarten und Schadensursachen 

Je nach Bauart, Nutzung und Wesen 

der baulichen Anlage können die Schadensarten, 

die relevant sind, sehr 

unterschiedlich sein. Die DIN V VDE V 

0185-2 kennt die folgenden vier Schadensarten: 

D1 Verlust von Menschenleben (Verletzung 

oder Tod von Personen); 

D2 Verlust von Dienstleistungen für 

die Öffentlichkeit; 

D3 Verlust von unersetzlichem Kulturgut; 

D4 Wirtschaftliche Verluste. 

Die genannten Schadensarten können 

durch folgende Schadensursachen hervorgerufen 

werden: 

C1 Elektrischer Schock von Mensch 

oder Tier, verursacht durch Berührungs- 

und Schrittspannungen; 

C2 Physikalische Schäden (Feuer, Explosion, 

mechanische oder chemische 

Wirkung), durch die Einwirkung 

des Blitzstroms einschließlich 

der Funkenbildung; 

C3 Störungen von elektrischen und 

elektronischen Systemen durch 

Überspannungen. 

Die Schadensursachen stellen damit in 

einer Kausalbeziehung die „Ursache“ 

im eigentlichen Sinne dar, die Schadensarten 

die „Wirkung“ (Tabelle 

3.2.5.1). Die möglichen Schadensursachen 

für eine Schadensart können sehr 

vielfältig sein. Es müssen daher zunächst 

die relevanten Schadensarten 

für eine bauliche Anlage definiert werden. 

Daran anschließend lassen sich die 

zu bestimmenden Schadensursachen 

festlegen. 

3.2.6 Schadensfaktor 

Ist ein bestimmter Schaden in einer 

baulichen Anlage eingetreten, so ist 

die Auswirkung dieses Schadens zu 

bewerten. So kann z. B. ein Fehler oder 

Schaden an einer DV-Anlage (Schadensart 

D4: wirtschaftliche Verluste) 

sehr unterschiedliche Konsequenzen 

nach sich ziehen. Sofern keine geschäftsrelevanten 

Daten verloren 

gehen, ist ggf. lediglich der Hardware- 

Schaden in Höhe von wenigen Tausend 

Euro zu beklagen. Hängt allerdings das 

gesamte Geschäft einer Unternehmung 

von einer ständigen Verfügbarkeit der 

DV-Anlage ab (Call-Center, Bank, Automatisierungstechnik), 

so addiert sich 

zum Hardware-Schaden ein ungleich 

höherer Folgeschaden durch Kundenunzufriedenheit,Kundenabwanderung, 

Entgang von Geschäftsvorgängen, 

Produktionsausfall, etc.). 

Zur Bewertung der Schadensauswirkung 

dient der Schadensfaktor δ. Je 

nach relevanter Schadensart werden 

damit das Ausmaß eines Schadens, die 

Schadenshöhe oder die Konsequenzen 

bewertet. In Anhang C der DIN V VDE V 

0185-2 sind die Berechnungsgrundlagen 

für die Schadensfaktoren der vier 

Schadensarten angegeben. Häufig ist 

eine Anwendung der Gleichungen 

allerdings äußerst aufwändig. Für übliche 

Fälle werden deshalb im genannten 

Anhang C auch typische Werte für 

den Schadensfaktor δ, abhängig von 

der zugrunde liegenden Schadensursache, 

vorgeschlagen. 

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Einschlagstelle Beispiel Schadens- Schadens- Schadensquelle 

ursache art 

Bauliche Anlage S1 C1 D1, D4b C2 D1, D2, D3, D4 

C3 D1a , D2, D4 

Erdboden neben 

baulicher Anlage S2 C3 D1 a , D2 , D4 

Eingeführte 

Versorgungsleitung S3 C1 D1 

C2 D1, D2, D3, D4 

C3 D1 a , D2, D4 

Erdboden neben 

eingeführter S4 C3 D1 a , D2, D4 

Versorgungsleitung 

a Im Falle von Krankenhäusern und explosionsgefährdeten baulichen Anlagen. 

b Im Falle von landwirtschaftlichen Anwesen (Verluste von Tieren). 

Tabelle 3.2.5.1 Schadensursachen und Schadensarten in Abhängigkeit von der Einschlagstelle. 

Erläuterungen zu Tabelle 3.2.5.1: 

Schadensquelle in Bezug auf die 

Einschlagstelle 

S1 direkter Blitzeinschlag in die bauliche 

Anlage; 

S2 Blitzeinschlag in den Erdboden 

neben der baulichen Anlage; 

S3 direkter Blitzeinschlag in die eingeführte 


S4 Blitzeinschlag in den Erdboden 

neben der eingeführten Versorgungsleitung. 

Schadensursache 

C1 elektrischer Schock von Lebewesen 

durch Berührungs- und Schrittspannungen; 

C2 Feuer, Explosion, mechanische und 

chemische Wirkungen durch physikalische 

Auswirkungen der Blitzentladung; 

C3 Störungen von elektrischen und 

elektronischen Systemen durch 


Schadensart 

D1 Verletzung oder Tod von Personen; 

D2 Verlust von Dienstleistungen für 

die Öffentlichkeit; 

D3 Verlust von unersetzlichem Kulturgut; 

D4 wirtschaftliche Verluste. 


3

3 

Schadensquelle 

Blitzeinschlag (bezogen auf die bauliche Anlage) 

Direkt Indirekt 

S1 S2 S3 S4 

direkter Blitz- Blitzeinschlag direkter Blitz- Blitzeinschlag 

einschlag in in den Erdboden einschlag in in den Erdboden 

bauliche Anlage neben baulicher eingeführte neben einge- 

Schadens- Anlage Versorgungs- führter Verursache 

leitung sorgungsleitung 

C1 

Elektrischer R A = N D • P A • δ a R U = N L • P U • δ u R s = R A + R U 

Schock von 

Lebewesen 

C2 

Feuer, Explosion, R B = N D • P B • h • δ f R V = N L • P V • h • δ f R f = R B + R V 

mechanische und 

chemische 

Wirkungen 

C3 

Störungen an R C = N D • P C • δ o R M = N M • P M • δ o R W = N L • P W • δ o R Z = N I • P Z • δ o R o = R C + R M 

elektrischen und + R W + R Z 

elektronischen 

Systemen 

3.2.7 Relevante Risiko-Komponenten 

bei unterschiedlichen 

Blitzeinschlägen 

Zwischen Schadensursache, Schadensart 

und sich daraus ergebenden relevanten 

Risiko-Komponenten besteht 

ein enger Zusammenhang. Zunächst 

soll dabei die Abhängigkeit von der 

Einschlagstelle der Blitzentladung und 

den daraus abzuleitenden Risiko-Komponenten 

dargestellt werden. 

Schlägt der Blitz direkt in die bauliche 

Anlage ein, so entstehen folgende Risiko-Komponenten 

(Tabelle 3.2.7.1): 

RA Risiko-Komponente für elektrischen 

Schock von Lebewesen bei 

direkten Blitzeinschlägen; 

RB Risiko-Komponente für physikalische 

Schäden bei direkten Blitzeinschlägen; 

RC Risiko für Störungen an elektrischen 

und elektronischen Systemen 

durch Überspannungen bei direkten 

Blitzeinschlägen. 

Schlägt der Blitz nahe der baulichen 

Anlage in den Erdboden bzw. die 

benachbarte Bebauung ein, so entsteht 

die Risiko-Komponente: 

RM Risiko für Störungen an elektrischen 


durch Überspannungen bei Blitz- 


R d = R A + R B + R C 

R i = R M + R U + R V + R W + R Z 

Tabelle 3.2.7.1 Risiko-Komponenten für verschiedene Einschlagstellen (Schadensquellen) und Schadensursachen. 

einschlägen in den Erdboden 

neben der baulichen Anlage. 

Schlägt der Blitz direkt in Versorgungsleitungen 

ein, die in die bauliche Anlage 

eingeführt werden, so entstehen die 

Risiko-Komponenten: 

RU Risiko-Komponente für elektrischen 

Schock von Lebewesen bei 

direkten Blitzeinschlägen in eingeführte 

Versorgungsleitungen; 

RV Risiko-Komponente für physikalische 

Schäden bei direkten Blitzeinschlägen 

in eingeführte Versorgungsleitungen; 

RW Risiko für Störungen an elektrischen 


durch Überspannungen bei direkten 

Blitzeinschlägen in eingeführte 

Versorgungsleitungen. 

Schlägt der Blitz schließlich in den Erdboden 

neben den Versorgungsleitungen 

ein, die in die bauliche Anlage eingeführt 

werden, so entsteht die Risiko- 

Komponente: 

RZ Risiko für Störungen an elektrischen 


durch Überspannungen bei Blitzeinschlägen 

in den Erdboden 

neben eingeführten Versorgungsleitungen. 

Die insgesamt acht Risiko-Komponenten 

(die grundsätzlich für jede Schadensart 

gesondert ermittelt werden 

müssen) lassen sich nun nach zwei 

unterschiedlichen Kriterien zusammenfassen: 

der Blitzeinschlagstelle und der 

Schadensursache. 

Interessiert die Zusammenfassung nach 

der Blitzeinschlagstelle, so ergibt sich 

das Risiko: 

⇒ durch einen direkten Blitzeinschlag 

in die bauliche Anlage zu: 

R d = R A + R B + R C 

⇒ durch einen indirekten Blitzeinschlag 

neben die bauliche Anlage 

zu: 

R i = R M + R U + R V + R W + R Z 

Soll dagegen die Schadensursache 

untersucht werden, so lassen sich die 

Risiken wie folgt zusammenfassen: 

⇒ für elektrischen Schock von Mensch 

oder Tier, verursacht durch Berührungs- 

und Schrittspannungen: 

R s = R A + R U 

⇒ für Feuer, Explosion, mechanische 

und chemische Wirkung, verur- 

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sacht durch mechanische und thermische 

Effekte bei Blitzeinwirkung: 

R f = R B + R V 

⇒ für Störungen von elektrischen und 

elektronischen Systemen, verursacht 

durch Überspannungen: 

R o = R C + R M + R W + R Z 

3.2.8 Akzeptierbares Schadensrisiko 

von Blitzschäden 

Bei der Entscheidung über die Auswahl 

von Blitzschutzmaßnahmen ist zu prüfen, 

ob das für die jeweils relevanten 

Schadensarten ermittelte Schadensrisiko 

R einen akzeptierbaren (also noch 

tolerierbaren) Wert Ra überschreitet 

oder nicht. Für eine gegen Blitzeinwirkungen 

ausreichend geschützte bauliche 

Anlage muss gelten: 

R ≤ R a 

R stellt dabei die Summe über alle für 

die jeweilige Schadensart relevanten 

Risiko-Komponenten dar: 

R = ∑ R v 

Die DIN V VDE V 0185-2 unterscheidet 

dabei zwischen Ereignissen, die Verluste 

von öffentlichem Interesse nach sich 

ziehen können (Verletzung oder Tod 

von Personen, Verlust von Dienstleistungen, 

Verlust kultureller Werte – 

Schadensarten D1, D2, D3) und Ereignissen, 

bei denen nur privates bzw. 

geschäftliches Eigentum beschädigt 

wird (Schadensart D4). Im ersten Fall 

sind akzeptierbare Maximalwerte R a 

von nationalen Behörden oder Organisationen 

festzulegen; DIN V VDE V 

0185-2 gibt dafür typische Werte an. Im 

zweiten Fall ist die Festlegung von R a 

Angelegenheit von Eigentümer bzw. 

Betreiber der baulichen Anlage in 

Zusammenarbeit mit dem Planer des 

Blitzschutzsystems. 

3.2.9 Auswahl von Blitzschutzmaßnahmen 

Die Maßnahmen des Blitzschutzes sollen 

dazu führen, dass das Schadensrisiko 

R auf Werte begrenzt wird, die 

unter dem akzeptierbaren Schadensrisiko 

Ra liegen. Durch die detaillierte 

Berechnung der Schadensrisiken für die 

für eine konkrete bauliche Anlage 

jeweils relevanten Schadensarten, d. h. 

durch die Aufteilung in die einzelnen 

Risiko-Komponenten RA , RB , RC , RM , RU , 

RV , RW und RZ , kann die Auswahl von 

Blitzschutzmaßnahmen äußerst gezielt 

vorgenommen werden. 

Das Vorgehen zeigt das Flussdiagramm 

aus DIN V VDE V 0185-2 (Bild 3.2.9.1). 

Insbesondere wird dabei zunächst 

untersucht, ob das Risiko durch einen 


Anlage Rd das akzeptierbare Schadensrisiko 

Ra überschreitet. Ist dies der Fall, 

Identifiziere die zu schützende bauliche Anlage 

Identifiziere die relevanten Schadensarten 

Für jede relevante Schadensart: 

- Identifiziere das akzeptierbare Schadensrisiko R a 

- Identifiziere und berechne die Risiko-Komponenten 

R A, R B, R C, R M, R U, R V, R W, R Z 

Berechne R d und R i 

Berechne R = R d + R i 

Bild 3.2.9.1 Flussdiagramm für die Auswahl von Schutzmaßnahmen 

muss ein komplettes Blitzschutzsystem 

mit einem geeigneten Äußeren und 

Inneren Blitzschutz errichtet werden. 

Wenn R d ausreichend klein ist, wird in 

einem zweiten Schritt überprüft, ob 

das Risiko durch einen indirekten Blitzeinschlag 

R i das akzeptierbare Schadensrisiko 

R a (noch) überschreitet. In 

diesem Fall sind dann (weitere) Schutzmaßnahmen 

(insbesondere Überspannungs-Schutzeinrichtungen) 

zur Verringerung 

von R i zu installieren. 

Es können damit also jene Schutzmaßnahmen 

ausgewählt werden, die zu 

einer Verringerung solcher Risiko-Komponenten 

führen, die jeweils relativ 

hohe Werte aufweisen, d. h. Schutzmaßnahmen, 

deren Wirksamkeiten im 3 

untersuchten Fall vergleichsweise hoch 

sind. 


R > R a 

Ja 

R d > R a 

Ja 

Nein 

Bauliche Anlage für 

diese Schadensart 

ausreichend geschützt 

Nein 

Installiere ein Blitzschutzsystem mit 

ausreichender Schutzklasse oder andere 

Schutzmaßnahmen zur Reduktion von R A, R B, R C 

Installiere Überspannungs-Schutzgeräte am Eintritt 

in eine Blitzschutzzone und ggf. andere Schutzmaßnahmen 

zur Reduzierung von R M, R U, R V, R W, R Z 

R i > R a 

Ja 

Nein 

Installiere 

besondere 

Schutzmaßnahmen

3 

3.2.10 Planungshilfen 

Die aufwändige und nicht immer einfache 

Anwendung des Verfahrens zur 


bauliche Anlagen kann für die Praxis 

durch eine PC-gestützte Lösung deutlich 

verbessert werden. Die Verfahren 

und Daten aus DIN V VDE V 0185-2 

wurden in einer Software der Firma 

AIXTHOR (www.aixthor.com) anwenderfreundlich 

umgesetzt. 

Auch kann eine erste sehr vereinfachte 

Abschätzung mittels der VDS-Richtlinie 

2010:2002-07„Risikoorientierter Blitzund 

Überspannungsschutz“ vorgenommen 

werden. 

3.2.11 Zusammenfassung 

Die DIN V VDE V 0185-2 enthält Verfahren 

und Daten zur Berechnung des 

Schadensrisikos bei Blitzeinschlägen in 

bauliche Anlagen und zur Auswahl von 

Blitzschutzmaßnahmen. Die Anwendung 

der angegebenen Verfahren und 

Daten in der Praxis ist aufwändig und 

nicht immer einfach. Dies sollte allerdings 

die Experten auf dem Gebiete 

des Blitzschutzes, und dabei insbesondere 

die Praktiker, nicht davon abhalten, 

sich mit dieser Materie zu befassen. 

Die quantitative Bewertung des 

Blitzschaden-Risikos für eine bauliche 

Anlage ist eine wesentliche Verbesserung 

gegenüber dem bisher häufig 

anzutreffenden Zustand, bei dem Entscheidungen 

für oder gegen Blitzschutzmaßnahmen 

häufig allein aus 

subjektiven und nicht immer für alle 

Beteiligten nachvollziehbaren Überlegungen 

heraus getroffen werden. 

Eine solche quantitative Bewertung ist 

also eine wesentliche Voraussetzung 

für die Entscheidung ob, in welchem 

Umfang und welche Blitzschutzmaßnahmen 

für eine bauliche Anlage vorzusehen 

sind. Damit wird langfristig 

auch ein Beitrag zur Akzeptanz des 

Blitzschutzes und zur Schadensverhütung 

geleistet. 

Autor von Kapitel 3.2: 

Prof. Dr.-Ing. Alexander Kern 

Fachhochschule Aachen, Abt. Jülich 

Ginsterweg 1 

D-52428 Jülich 

Tel. 02461/99-3042 

Fax 02461/99-3262 

a.kern@fh-aachen.de 


3.3 Prüfung und Wartung 

3.3.1 Arten der Prüfung und Qualifikation 

der Prüfer 

Zur Sicherstellung eines dauerhaften 

Schutzes der baulichen Anlage, der 

darin befindlichen Personen sowie der 

elektrischen und elektronischen Systeme 

müssen die mechanischen und elektrischen 

Kennwerte eines Blitzschutzsystems 

über dessen Lebensdauer vollständig 

erhalten bleiben. Dazu dient 

ein abgestimmtes Programm von Prüfung 

und Wartung des Blitzschutzsystems, 

das von einer Behörde, dem Planer 

des Blitzschutzsystems oder dem 

Errichter des Blitzschutzsystems mit 

dem Eigentümer der baulichen Anlage 

festgelegt werden soll. Werden bei der 

Prüfung eines Blitzschutzsystems Mängel 

festgestellt, so trägt der Betreiber/Eigentümer 

der baulichen Anlage 

die Verantwortung für die umgehende 

Beseitigung der Mängel. Die Prüfung 

des Blitzschutzsystems muss von einer 

Blitzschutz-Fachkraft durchgeführt werden. 

Da der Begriff „Blitzschutz-Fachkraft“ 

nicht eindeutig definiert ist, sollte 

bei der Frage nach der Qualifikation 

des Prüfers zunächst die Frage geklärt 

werden, ob in den einschlägigen Bestimmungen 

zum Prüfobjekt ein Sachkundiger 

oder Sachverständiger gefordert 

ist. 

Ein Sachkundiger besitzt aufgrund seiner 

Ausbildung und Erfahrung ausreichende 

Kenntnisse auf dem Gebiet von 

prüfbedürftigen technischen Arbeitsmitteln. 

Er ist mit den einschlägigen 

Arbeitsschutzvorschriften, Richtlinien 

und Normen so vertraut, dass er den 

arbeitssicheren Zustand von technischen 

Arbeitsmitteln beurteilen kann. 

Als Sachverständige kommen z. B. Kundendienstmonteure 

in Frage. Eine 

Weiterbildungsmaßnahme mit der Anerkennung 

als Sachkundiger für Blitzund 

Überspannungsschutz sowie EMVgerechte 

elektrische Anlagen (EMV- 

Sachkundiger) bietet der VdS Schadenverhütung 

im Rahmen des Gesamtverbandes 

der Deutschen Versicherungswirtschaft 

e. V. (GDV) in Zusammenarbeit 

mit dem Ausschuss für Blitzschutz 

und Blitzforschung des VDE (ABB) an. 

Achtung: Ein Sachkundiger ist kein 

Sachverständiger! 

Ein Sachverständiger besitzt aufgrund 

seiner Ausbildung und Erfahrung 

besondere Kenntnisse auf dem Gebiet 

von prüfbedürftigen technischen Arbeitsmitteln. 

Er ist mit den Arbeitsschutzvorschriften, 

Richtlinien und Normen 

so vertraut, dass er den arbeitssicheren 

Zustand von komplexen techni- 

schen Arbeitsmitteln beurteilen kann. 

Er soll technische Arbeitsmittel prüfen 

und gutachterlich beurteilen können. 

Ein Sachverständiger ist ein besonders 

ausgebildeter, amtlich anerkannter 

Sachkundiger. Als Sachverständige können 

z. B. Ingenieure der Technischen 

Überwachungsvereine oder andere 

Fachingenieure tätig werden. Überwachungspflichtige 

Anlagen erfordern 

generell die Prüfung durch Sachverständige. 

Unabhängig von der erforderlichen 

Qualifikation des Prüfers soll durch die 

Prüfungen die Schutzfunktion des 

Blitzschutzsystems gegenüber direkten 

und indirekten Blitzeinwirkungen für 

Leben, Inventar, technische Ausrüstung 

der baulichen Anlage, Betriebstechnik, 

Sicherheitstechnik und der baulichen 

Anlage in Verbindung mit eventuell 

erforderlichen Wartungs- und Instandhaltungsmaßnahmen 

sichergestellt werden. 

Dem Prüfer soll deshalb ein Entwurfsbericht 

des Blitzschutzsystems zur 

Verfügung stehen, der Entwurfskriterien, 

Entwurfsbeschreibung und technische 

Zeichnungen enthält. Durchzuführende 

Prüfungen werden wie 

folgt unterschieden: 

Prüfung der Planung 

Die Prüfung der Planung soll sicherstellen, 

dass das Blitzschutzsystem mit seinen 

Komponenten in jeder Hinsicht 

den zum Zeitpunkt der Planung gültigen 

Stand der Technik entspricht. Sie ist 

vor der Ausführung der Leistungen 

durchzuführen. 

Baubegleitende Prüfung 

Teile des Blitzschutzsystems, die nach 

Beendigung von Bauleistungen nicht 

mehr zugänglich sind, müssen geprüft 

werden, solange dies möglich ist. Dazu 

zählen: 

⇒ Fundamenterder 

⇒ Erdungsanlagen 

⇒ Bewehrungsanschlüsse 

⇒ Betonbewehrungen, die als Raumschirmung 

verwendet werden 

⇒ Ableitungen und deren Verbindungen, 

die Beton verlegt werden 

Die Prüfung umfasst die Kontrolle der 

technischen Unterlagen sowie das Besichtigen 

mit der Beurteilung der handwerklichen 

Ausführung. 

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Abnahmeprüfung 

Die Abnahmeprüfung erfolgt nach der 

Fertigstellung des Blitzschutzsystems. 

Vollständig zu prüfen sind dabei: 

⇒ Die Einhaltung der normgerechten 

Schutzkonzeption (Planung), 

⇒ die handwerkliche Ausführung 

(fachtechnische Richtigkeit) 

unter Berücksichtigung 

⇒ der Nutzungsart, 

⇒ der technischen Ausrüstung der 

baulichen Anlage und 

⇒ der Standortbedingungen. 

Wiederholungsprüfung 

Regelmäßige Wiederholungsprüfungen 

sind die Voraussetzung für die dauernde 

Wirksamkeit eines Blitzschutzsystems. 

Sie sollen alle 2 bis 6 Jahre durchgeführt 

werden. Tabelle 3.3.1.1 enthält 

Empfehlungen für die Intervalle zwischen 

den vollständigen Prüfungen 

eines Blitzschutzsystems unter durchschnittlichenUmgebungsbedingungen. 

Bestehen behördliche Auflagen 

oder Verordnungen mit Prüffristen, so 

gelten deren Fristen als Mindestanforderungen. 

Sind durch behördliche Auflagen 

regelmäßige Prüfungen der elektrischen 

Anlage der baulichen Anlage 

vorgeschrieben, so soll im Rahmen dieser 

Prüfung die Funktionsfähigkeit der 

Maßnahmen des Inneren Blitzschutzes 

mitgeprüft werden. 

Sichtprüfung 

Blitschutzsysteme von baulichen Anlagen 

mit Schutzklasse I oder II sowie kritische 

Bereiche von Blitzschutzsystemen 

(z. B. bei wesentlicher Beeinflussung 

durch aggressive Umgebungsbedingungen) 

müssen zwischen Wiederholungsprüfungen 

einer Sichtprüfung 

unterzogen werden. Diese sollen in 

Abständen von 1 bis 3 Jahren durchgeführt 

werden (Tabelle 3.3.1.1). 

Zusatzprüfung 

Zusätzlich zu den Wiederholungsprüfungen 

ist ein Blitzschutzsystem zu prüfen, 

wenn 

⇒ wesentliche Nutzungsänderungen, 

⇒ Änderungen der baulichen Anlage, 

⇒ Ergänzungen, 

⇒ Erweiterungen oder 

⇒ Reparaturen 

an einer geschützten baulichen Anlage 

durchgeführt wurden. 

Diese Prüfungen sollen auch durchgeführt 

werden, wenn ein Blitzeinschlag 

in das Blitzschutzsystem bekannt geworden 

ist. 

3.3.2 Prüfungsmaßnahmen 

Die Prüfung umfasst die Kontrolle der 

technischen Unterlagen, das Besichtigen 

und das Messen. 

Kontrolle der technischen Unterlagen 

Die technischen Unterlagen sind auf 

⇒ Vollständigkeit und 

⇒ Übereinstimmung mit den Normen 

zu prüfen. 

Besichtigen 

Durch Besichtigen ist zu prüfen, ob 

⇒ das Gesamtsystem mit den technischen 

Unterlagen übereinstimmt, 

⇒ sich das Gesamtsystem des Äußeren 

und Inneren Blitzschutzes in 

einem ordnungsgemäßen Zustand 

befindet, 

⇒ lose Verbindungen und Unterbrechungen 

der Leitungen des Blitzschutzsystems 

vorhanden sind, 

⇒ alle Erdungsanschlüsse (soweit 

⇒ 

sichtbar) in Ordnung sind, 

alle Leitungen und Systembauteile 

ordnungsgemäß befestigt sind und 

Teile, die eine mechanische Schutzfunktion 

haben, funktionstüchtig 

sind, 

⇒ Änderungen an der geschützten 

baulichen Anlage vorgenommen 

wurden, die zusätzliche Schutzmaßnahmen 

erfordern, 

⇒ die in Starkstromanlagen und 

Informationssystemen eingebauten 

Überspannungs-Schutzgeräte 

richtig eingebaut sind, 

⇒ Beschädigungen oder Auslösungen 


vorliegen, 

⇒ vorgeschaltete Überstrom-Schutzeinrichtungen 


Schutzgeräten ausgelöst haben 

⇒ für neue Versorgungsanschlüsse 

oder Ergänzungen, die im Inneren 

der baulichen Anlage seit der letzten 

Prüfung eingebaut wurden, 

der Blitzschutz-Potentialausgleich 

ausgeführt wurde, 

⇒ Potentialausgleichsverbindungen 

innerhalb der baulichen Anlage 

vorhanden und intakt sind, 

⇒ die erforderlichen Maßnahmen bei 

Näherungen des Blitzschutzsystems 

zu Installationen durchgeführt 

wurden. 

Hinweis: Bei bestehenden Erdungsanlagen, 

die älter als 10 Jahre sind, können 

Zustand und Beschaffenheit der 

Erdleitung und deren Verbindungen 

nur durch punktuelle Freilegung beurteilt 

werden. 

Messen 

Durch Messen sind die Durchgängigkeit 

der Verbindungen und der Zustand 

der Erdungsanlage zu prüfen. 

⇒ Durchgängigkeit der Verbindungen 

Es ist zu messen, ob alle Verbindungen 

und Anschlüsse von Fangeinrichtungen, 

Ableitungen, Potentialausgleichsleitungen,Schirmungsmaßnahmen 

usw., einen niederohmigen 

Durchgang haben. Der 

Richtwert ist < 1 Ω. 

⇒ Zustand der Erdungsanlage 

Der Übergangswiderstand zur Erdungsanlage 

an allen Messstellen 

ist zur Feststellung der Durchgängigkeit 

der Leitungen und Verbindungen 

zu messen (Richtwert 

3 

Dem Prüfer müssen für die Beurteilung 

des Blitzschutzsystems z. B. folgende 

technische Unterlagen zur Verfügung 

stehen: 

⇒ Entwurfskriterien 

⇒ Planungsbeschreibungen 

⇒ technische Zeichnungen zum 

⇒ 

Äußeren und Inneren Blitzschutz 

Berichte vorausgegangener Wartungen 

und Prüfungen 

Nach DIN V VDE V 0185-3 muss ein Prüfbericht 

folgende Angaben enthalten: 

⇒ Allgemeines 

a) Eigentümer, Anschrift 

b) Hersteller des Blitzschutzsystems, 

Anschrift 

c) Baujahr 

⇒ Angaben zur baulichen Anlage 

a) Standort 

b) Nutzung 

c) Bauart 

d) Art der Dacheindeckung 

e) Schutzklasse 

⇒ Angaben zum Blitzschutzsystem 

a) Werkstoff und Querschnitt der Leitungen 

b) Anzahl der Ableitungen, z. B. 

c) 

Trennstellen (Bezeichnung entsprechend 

den Angaben in der Zeichnung) 

Art der Erdungsanlage (z. B. Ringerder, 

Tiefenerder, Fundamenterder) 

d) Ausführung des Blitzschutz-Potentialausgleichs 

zu metallenen Installationen, 

zu elektrischen Anlagen 

und zu vorhandenen Potentialausgleichsschienen 

⇒ Grundlagen der Prüfung 

a) Beschreibung und Zeichnungen 

des Blitzschutzsystems 

b) Blitzschutznormen und – bestimmungen 

zum Zeitpunkt der Errichtung 

c) weitere Prüfgrundlagen ( z. B. Verordnungen, 

Auflagen) zum Zeitpunkt 

der Errichtung 

⇒ Art der Prüfung 

a) Prüfung der Planung 

b) baubegleitende Prüfung 

c) Abnahmeprüfung 

d) Wiederholungsprüfung 

e) Zusatzprüfung 

f) Sichtprüfung 


⇒ Prüfergebnis 

a) festgestellte Änderungen der baulichen 

Anlage und/oder des Blitzschutzsystems 

b) Abweichungen von den zutreffenden 

Normen, Verordnungen, Auflagen 

und Anwendungsrichtlinien 

zum Zeitpunkt der Errichtung 

c) festgestellte Mängel 

d) Erdungswiderstand oder Schleifenwiderstand 

an den einzelnen 

Trennstellen mit Angabe des Messverfahrens 

und des Messgerätetyps 

e) Gesamt-Erdungswiderstand (Messung 

ohne oder mit Schutzleiter 

und metallener Gebäudeinstallation) 

⇒ Prüfer 

a) Name des Prüfers 

b) Firma / Organisation de Prüfers 

c) Name der Begleitperson 

d) Anzahl der Seiten des Prüfberichtes 

e) Datum der Prüfung 

f) Unterschrift der Firma/Organisation 

des Prüfers 

Einen Musterprüfbericht entsprechend 

den Forderungen der DIN V VDE V 

0185-3 finden Sie im Anhang des Blitzplaners. 

3.3.4 Wartung 

Die Wartung und Prüfung von Blitzschutzsystemen 

ist aufeinander abzustimmen. 

So sollten für alle Blitzschutzsysteme 

neben den Prüfungen auch regelmäßige 

Wartungsroutinen festgelegt werden. 

Die Häufigkeit der Durchführung 

von Wartungsarbeiten ist von folgenden 

Faktoren abhängig: 

⇒ Witterungs- und umgebungsbezogenem 

Qualitätsverlust 

⇒ Einwirkung von direkten Blitzeinschlägen 

und daraus entstandene 

mögliche Schäden 

⇒ Schutzklasse der betrachteten baulichen 

Anlage 

Die Maßnahmen der Wartung sollten 

differenziert für jedes Blitzschutzsystem 

festgelegt und fester Bestandteil 

des Gesamtwartungsprogrammes der 

baulichen Anlage werden. 

Es sollte eine Wartungsroutine erstellt 

werden. Diese ermöglicht dann einen 

Vergleich von momentan aufgenommenen 

Ergebnissen mit denen einer 

früheren Wartung. Auch können diese 

Werte zum Vergleich für eine spätere 

Prüfung herangezogen werden. 

Nachstehende Maßnahmen sollte eine 

Wartungsroutine enthalten: 

⇒ prüfen aller Leiter und Bauteile des 

Blitzschutzsystems 

⇒ messen des elektrischen Durchganges 

von Installationen des Blitzschutzsystems 

⇒ messen des Erdungswiderstandes 

der Erdungsanlage 

⇒ Sichtprüfung aller Überspannungs- 

Schutzgeräte (bezieht sich auf 

Überspannungs-Schutzgeräte an 

den eingeführten Leitungen der 

Starkstromanlage und des Informationssystems) 

ob Beschädigungen 

oder Auslösungen vorliegen 

⇒ Wiederbefestigung von Bauteilen 

und Leitern 

⇒ Prüfung der unveränderten Wirksamkeit 


nach zusätzlichen Einbauten oder 

Änderungen an der baulichen Anlage 

Von allen Wartungsarbeiten sollten 

vollständige Aufzeichnungen erstellt 

werden. Sie sollten durchgeführte oder 

vorzunehmende Änderungsmaßnahmen 

enthalten. 

Diese Aufzeichnungen sind Hilfsmittel 

für die Bewertung der Bauteile und 

Installationen des Blitzschutzsystems. 

Anhand dessen kann eine Wartungsroutine 

überprüft und aktualisiert werden. 

Die Wartungsprotokolle sollten 

zusammen mit dem Entwurf und den 

Prüfberichten des Blitzschutzsystems 

aufbewahrt werden. 

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4. Blitzschutzsystem 

Blitzschutzsysteme sollen bauliche 

Anlagen vor Brand oder mechanischer 

Zerstörung schützen und Personen in 

den Gebäuden vor Verletzung oder gar 

Tod bewahren. 

Ein Blitzschutzsystem besteht aus dem 

Äußeren und dem Inneren Blitzschutz 

(Bild 4.1). 

Die Funktionen des Äußeren Blitzschutzes 

sind: 

⇒ Auffangen von Direkteinschlägen 

mit einer Fangeinrichtung 

⇒ sicheres Ableiten des Blitzstromes 

zur Erde mit einer Ableitungseinrichtung 

⇒ Verteilen des Blitzstromes in der 

Erde über eine Erdungsanlage 

Die Funktion des Inneren Blitzschutzes 

ist 

⇒ das Verhindern gefährlicher Funkenbildung 

innerhalb der baulichen 

Anlage. 

Dies wird durch den Potentialausgleich 

oder einer Trennstrecke zwischen 

den Bauteilen des Blitzschutzsystems 

und anderen elektrisch 

leitenden Elementen innerhalb 

der baulichen Anlage erreicht. 

Der Blitzschutz-Potentialausgleich reduziert 

die durch den Blitzstrom verursachten 

Potentialunterschiede. Dies 

wird durch die Verbindung aller 

getrennten, leitenden Anlagenteile 

direkt durch Leitungen oder durch 

Blitzschutz- 


Hausanschlusskasten 

Blitzstrom- 

Ableiter für 

230/400 V, 

50 Hz 

Fanganordnung 

Blitzstrom- 

Ableiter für 

Telefonleitung 


Bild 4.2 Blitzschutzsystem (LPS – Lightning Protection System) 

Fangeinrichtung 

Bild 4.1 Bestandteile eines Blitzschutzsystems 

Überspannungs-Schutzgeräte (SPDs) 

erreicht (Bild 4.2). 

Es sind die vier Schutzklassen I, II, III und 

IV von Blitzschutzsystemen (LPS) 

anhand eines Satzes von Konstruktionsregeln 

festgelegt, die auf dem 

entsprechenden Gefährdungspegel 

beruhen. Jeder Satz umfasst klassenabhängige 

(z. B. Radius der Blitzkugel, 

Maschenweite) und klassenunabhängige 

(z. B. Querschnitte, Werkstoffe) Konstruktionsregeln. 


für Heizung, Klima, Sanitär 

Blitzschutzsystem (LPS) 

Zum Sicherstellen kontinuierlicher Verfügbarkeit 

komplexer informations- 4 

technischer Systeme auch im Falle 

direkter Blitzeinwirkung sind, aufbauend 

auf einem Blitzschutzsystem, 

weiterführende Maßnahmen zum 

Überspannungsschutz elektronischer 

Systeme notwendig. Dieser umfassende 

Maßnahmenkatalog ist als Blitz- 

Schutzzonen-Konzept in Kapitel 7 

beschrieben. 

Ableitungsanordnung 

Erdungsanlage 

Trennungsabstand 


Ableitungseinrichtung 

nach DIN V VDE V 0185 

Erdungsanlage 

Trennungsabstände 

Blitzschutz-Potentialausgleich

4 


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5. Äußerer Blitzschutz 

5.1 Fangeinrichtungen 

Die Fangeinrichtungen eines Blitzschutzsystems 

haben die Aufgabe das 

zu schützende Volumen vor direkten 

Einschlägen zu bewahren. Sie sind so 

auszulegen, dass unkontrollierte Einschläge 

in das zu schützende Gebäude / 

bauliche Anlage vermieden werden. 

Durch richtig dimensionierte Fangeinrichtungen 

werden die Auswirkungen 

eines Blitzschlages in eine bauliche 

Anlage kontrolliert verringert. 

Fangeinrichtungen können aus folgenden 

Bestandteilen zusammengefügt 

und beliebig untereinander kombiniert 

werden: 

⇒ Stangen 

⇒ gespannte Drähte und Seile 

⇒ vermaschte Leiter 

Bei der Bestimmung der Lage der Fangeinrichtungen 


muss besondere Sorgfalt auf den 

Schutz von Ecken und Kanten der zu 

schützenden baulichen Anlage verwendet 

werden. Dies gilt besonders bei 

Fangeinrichtungen auf Dachflächen 

und den oberen Teilen von Fassaden. 

Fangeinrichtungen sind vor allem an 

Ecken und Kanten anzubringen. 

Bei der Festlegung der Anordnung und 

der Lage von Fangeinrichtungen können 

drei Verfahren genutzt werden: 

⇒ Blitzkugelverfahren 

⇒ Maschenverfahren 

⇒ Schutzwinkelverfahren 

Bei seitlichen Außenflächen der baulichen Anlage in 

Höhen, die größer als der Radius der enstprechenden 

Blitzkugel (Tab. 5.1.1.3) sind, muss eine Fangeinrichtung, 

z.B. unter Berücksichtigung des Maschenverfahrens 

errichtet werden. 

Maschenweite u. 

Blitzkugelradius r 

entsp. der Blitzschutzklasse 

r 

Höhe entsp. der 

Blitzschutzklasse 


a 

Schutzwinkel entsp. 

der Blitzschutzklasse 

Bild 5.1.1 Fangeinrichtung für hohe Gebäude 

(h ≥ 60 m) – Maschenverfahren 

Dabei ist das Blitzkugelverfahren die 

universelle Planungsmethode, die insbesondere 

für geometrisch komplizierte 

Anwendungsfälle empfohlen wird. 

Nachfolgend sind die drei verschiedenen 

Verfahren dargestellt. 

5.1.1 Verfahren zur Auslegung 

und Arten von Fangeinrichtungen 

Das Blitzkugelverfahren – "geometrisch-elektrisches 

Modell" 

Bei Wolke-Erde-Blitzen wächst ein Leitblitz 

schrittweise in Rückstufen von der 

Wolke in Richtung Erde voran. Hat sich 

der Leitblitz bis auf einige 10 bis einige 

100 Meter der Erde genähert, wird die 

elektrische Isolationsfähigkeit der bodennahen 

Luft überschritten. Es beginnt 

von der Erde eine weitere, dem 

Leitblitz ähnliche "Leader"-Entladung 

in Richtung Leitblitzkopf zu wachsen: 

die Fangentladung. Damit wird die Einschlagstelle 

des Blitzes festgelegt (Bild 

5.1.1.1). 

Den Startpunkt der Fangentladung 

und damit die spätere Einschlagstelle 

bestimmt vor allem der Leitblitzkopf. 

Der Leitblitzkopf kann sich nur bis zu 

einem bestimmten Abstand der Erde 

nähern. Dieser wird bestimmt durch die 

ständig mit anwachsende elektrische 

Bodenfeldstärke während des Annäherns 

des Leitblitzkopfs. Der kleinste 

Abstand zwischen Leitblitzkopf und 

Startpunkt der Fangentladung wird 

Enddurchschlagstrecke hB genannt 

(entspricht dem Radius der Blitzkugel). 

Unmittelbar nach dem Überschreiten 

der elektrischen Isolationsfähigkeit an 

einer Stelle entsteht die Fangentladung, 

die zum Enddurchschlag führt 

und die Enddurchschlagstrecke über- 

vom Leitblitzkopf 

entfernter liegender 

Punkt 

windet. Basierend auf der Beobachtung 

der Schutzwirkung von Erdseilen 

und Hochspannungsmasten wurde das 

sog. "geometrisch-elektrische Modell" 

erstellt. 

Es gründet auf der Hypothese, dass sich 

der Leitblitzkopf den Objekten auf der 

Erde willkürlich und unbeeinflusst bis 

auf die Enddurchschlagstrecke annähert. 

Die Einschlagstelle wird dann von dem 

Objekt festgelegt, das die kürzeste Entfernung 

zum Leitblitzkopf aufweist. 

Die von dort startende Fangentladung 

"setzt sich durch" (Bild 5.1.1.2). 

Blitzkugel 

startende 

Fangentladung 


Enddurchschlagstrecke 

h B 

Bild 5.1.1.1 Startende Fangentladung, die den Einschlagpunkt festlegt 

Bild 5.1.1.2 Eine Blitzkugel kann, wie in dieser Modelluntersuchung 

gezeigt, nicht nur die 

Turmspitze, sondern auch das Kirchenschiff 

an mehreren Stellen berühren. 

An allen Berührungsstellen sind Einschläge 

möglich. 

Quelle: Prof. Dr. A. Kern, Aachen 

Leitblitz 

Leitblitzkopf 

startende 

Fangentladung 

dem Leitblitzkopf 

nächst gelegener 

Punkt 

5

5 

Schutzklasseneinteilung und Blitzkugelradius 

In erster Näherung besteht eine Proportionalität 

zwischen dem Scheitelwert 

des Blitzstroms und der im Leitblitz 

gespeicherten elektrischen Ladung. 

Weiterhin ist auch die elektrische 

Bodenfeldstärke bei heranwachsendem 

Leitblitz in erster Näherung von 

der im Leitblitz gespeicherten Ladung 

linear abhängig. 

Es existiert damit eine Proportionalität 

zwischen dem Scheitelwert I des Blitzstroms 

und der Enddurchschlagstrecke 

R/Radius der Blitzkugel: 

R in m 

I in kA 

R = 10 • I 0,65 

Der Blitzschutz von Gebäuden ist in der 

DIN V VDE V 0185-1 beschrieben. Diese 

Norm definiert u. a. die Einteilung in 

einzelne Schutzklassen und legt die 

daraus resultierenden Blitzschutz-Maßnahmen 

fest. 

Sie unterscheidet vier Schutzklassen. 

Dabei bietet die Schutzklasse I den 

höchsten und die Schutzklasse IV den 

im Vergleich geringsten Schutz. Mit der 

Schutzklasse einher geht die Einfangwirksamkeit 

E i der Fangeinrichtungen, 

d. h. welcher Anteil der zu erwartenden 

Blitzeinschläge durch die Fangeinrichtungen 

sicher beherrscht wird. 

Daraus ergibt sich die Enddurchschlagstrecke 

und damit der Radius der "Blitzkugel". 

Die Zusammenhänge zwischen 

Schutzklasse, Einfangwirksamkeit E i 

der Fangeinrichtungen, Enddurchschlagstrecke/Radius 

der "Blitzkugel" 

und Stromscheitelwert sind in Tabelle 

5.1.1.1 dargestellt. 

Basierend auf der Hypothese des "geometrisch-elektrischen 

Modells", dass 

sich der Leitblitzkopf den Objekten auf 

der Erde willkürlich und unbeeinflusst 

bis auf die Enddurchschlagstrecke 

annähert, lässt sich ein allgemeines 

Verfahren ableiten, das eine Überprüfung 

des Schutzraums beliebiger 

Anordnungen gestattet. Zur Durchführung 

dieses Blitzkugelverfahrens benötigt 

man von dem zu schützenden 

Objekt ein maßstäbliches Modell (z. B. 

im Maßstab 1:100), an dem die äußeren 

Konturen und ggf. Fangeinrichtungen 

nachgebildet sind. Je nach Standort des 

zu untersuchenden Objekts ist es ebenfalls 

notwendig, die umliegenden 

Gebäude und Objekte mit einzubeziehen, 

da diese als "natürliche Schutzmaßnahmen" 

für das zu untersuchende 

Objekt wirksam sein könnten. 

Des Weiteren benötigt man der jeweiligen 

Schutzklasse entsprechend eine 

maßstäbliche Kugel mit dem Radius, 

der der Enddurchschlagsstrecke entspricht 

(der Radius R der "Blitzkugel" 

muss je nach Schutzklasse maßstäblich 

den Radien 20, 30, 45 oder 60 m entsprechen). 

Der Mittelpunkt der verwendeten 

"Blitzkugel" entspricht dem 

Leitblitzkopf, zu dem sich die jeweiligen 

Fangentladungen ausbilden. 

Die "Blitzkugel" wird nun um das zu 

untersuchende Objekt gerollt, und die 

jeweiligen Berührungspunkte, die den 

möglichen Einschlagstellen des Blitzes 

entsprechen, werden markiert. Anschließend 

wird die "Blitzkugel" in 

allen Richtungen über das Objekt 

gerollt. Wieder werden alle Berührungspunkte 

markiert. Es bilden sich so 

auf dem Modell alle möglichen Blitzeinschlagstellen 

ab; man kann auch die 

Bereiche von Seiteneinschlägen feststellen. 

Die natürlichen Schutzräume, 

die sich aufgrund der Geometrie des zu 

schützenden Objekts und seiner Umgebung 

ergeben, werden ebenfalls deutlich. 

An diesen Stellen kann auf die 

Montage von Fangleitungen verzichtet 

werden (Bild 5.1.1.3). 

Zu beachten ist dabei allerdings, dass 

an Turmspitzen auch schon Blitzfußspuren 

an Stellen festgestellt wurden, die 

durch das Überrollen der "Blitzkugel" 

nicht direkt berührt wurden. Dies wird 

Gefährdungspegel Auffangkriterium Radius der Blitzkugel kleinster 

(Enddurchschlag- Scheitelwert 

strecke h B ) des Stromes 

E i R in m I in kA 


IV 0,84 60 15,7 

III 0,91 45 10,1 

II 0,97 30 5,4 

I 0,99 20 2,9 

Tabelle 5.1.1.1 Beziehungen zwischen Gefährdungspegel, Auffangkriterium E i , Enddurchschlagstrecke R und 

kleinstem Scheitelwert des Stromes I 

Quelle: Tabelle 5 und 6 der DIN V VDE V 0185-1 

R 

R 

R 

R 

Gebäude 

u. a. darauf zurückgeführt, dass bei 

Mehrfachblitzen der Fußpunkt des Blitzes 

aufgrund der Windverhältnisse 

gewandert ist. Es kann demnach vorkommen, 

dass sich um die ermittelten 

Einschlagstellen herum ein Bereich in 

der Größenordnung von etwa einem 

Meter ausbildet, in dem ebenfalls Blitzeinschläge 

möglich sind. 

Beispiel 1: Neubau eines Verwaltungsgebäudes 

in München 

In der Planungsphase des Neubaus des 

Verwaltungsgebäudes entschied man 

sich, wegen der komplexen Geometrie 

das Blitzkugelverfahren anzuwenden, 

um die blitzeinschlag-gefährdeten 

Bereiche zu identifizieren. 

Möglich war dies, da ein Architekturmodell 

des Neubaus im Maßstab 1:100 

zur Verfügung stand. 

Als Anforderung an das Blitzschutzsystem 

wurde die Schutzklasse I festgelegt, 

d. h. der Blitzkugelradius im 

Modell betrug 20 cm (Bild 5.1.1.4). 

An den Stellen, an denen die "Blitzkugel" 

Gebäudeteile berührt, kann ein 

direkter Blitzeinschlag mit dem zugehörigen 

Mindest-Stromscheitelwert 

von 2,9 kA auftreten (Bild 5.1.1.5). Dort 

waren demzufolge adäquate Fangeinrichtungen 

erforderlich. Wurden darüber 

hinaus an diesen Stellen oder in 

unmittelbarer Nähe elektrische Einrichtungen 

lokalisiert (z. B. auf dem Gebäu- 

R 

www.dehn.de 

Blitzkugel 

Bild 5.1.1.3 Schematische Anwendung des “Blitzkugel”-Verfahrens 

an einem Gebäude mit 

stark gegliederter Oberfläche 

Bild 5.1.1.4 Neubau Verwaltungsgebäude: 

Modell mit “Blitzkugel” der Schutzklasse I 

Quelle: WBG Wiesinger 

R

dedach), so wurden dort erweiterte 

Fangeinrichtungs-Maßnahmen realisiert. 

Durch die Anwendung des Blitzkugelverfahrens 

wurde damit vermieden, 

Fangeinrichtungen dort zu installieren, 

wo sie aus schutztechnischer Sicht nicht 

erforderlich sind. Auf der anderen Seite 

konnte der Schutz vor direkten Einschlägen 

dort noch verbessert werden, 

wo es notwendig ist (Bild 5.1.1.5). 

Bild 5.1.1.5 Neubau DAS-Verwaltungsgebäude: 

Blitzeinschlag-gefährdete Bereiche für 

die Schutzklasse I in der Draufsicht (Ausschnitt) 

Quelle: WBG Wiesinger 

Beispiel 2: Aachener Dom 

Der Dom steht inmitten der Aachener 

Altstadt und ist von mehreren hohen 

Gebäuden umgeben. 

Direkt neben dem Dom befindet sich 

ein Modell im Maßstab 1:100, das den 

Besuchern die Geometrie des Bauwerks 

besser begreiflich machen soll. 

Die umgebenden Gebäude bieten dem 

Aachener Dom zum Teil einen natürlichen 

Schutz vor Blitzeinschlägen. 

Dazu und um die Wirksamkeit von 

Blitzschutzmaßnahmen aufzuzeigen 

wurden die umliegenden Gebäude in 

ihren wesentlichen Elementen im gleichen 

Modell-Maßstab (1:100) abgebildet 

(Bild 5.1.1.6). 

Bild 5.1.1.6 zeigt ferner "Blitzkugeln" 

der Schutzklassen II und III (d. h. mit 

Radien von 30 cm und 45 cm) am 

Modell. 

Bild 5.1.1.6 Aachener Dom: Modell mit Umgebung 

und “Blitzkugeln” der Schutzklassen II 

und III 

Quelle: Prof. Dr. A. Kern, Aachen 

Ziel war es hierbei, die steigenden 

Anforderungen an die Fangeinrichtungen 

bei abnehmendem Blitzkugelradius 

aufzuzeigen, d. h. welche Bereiche 

des Aachener Doms bei höherer 

Schutzklasse II zusätzlich als blitzeinschlaggefährdet 

anzusehen sind. 

Die "Blitzkugel" mit dem kleineren 

Radius (entsprechend höherer Schutzklasse) 

berührt natürlich das Modell 

auch an allen Stellen, an denen die 

"Blitzkugel" mit dem größeren Radius 

bereits berührt hat. Es ist damit nur 

noch notwendig, die zusätzlichen Berührungspunkte 

festzustellen. 

Bei der Dimensionierung der Fangeinrichtung 

für eine bauliche Anlage oder 

einen Dachaufbau ist, wie aufgezeigt, 

der Durchhang der Blitzkugel ausschlaggebend. 

Mit der nachfolgenden Formel kann 

die Eindringtiefe p der Blitzkugel 

errechnet werden, wenn die Blitzkugel 

z. B. auf „Schienen“ rollt. Dies ist z. B. 

bei zwei gespannten Drähten gegeben. 

p = R – √ R 2 – (d/ 2 ) 2 

R Radius der Blitzkugel 

d Abstand zwischen zwei Fangstangen 

oder zwei parallelen Fangleitungen 

Bild 5.1.1.7 veranschaulicht diese Betrachtungsweise. 

Eindringtiefe p 

Bild 5.1.1.7 Eindringtiefe p der Blitzkugel 

d 

R 

Sollen Dachfläche oder Dachaufbauten 

vor direktem Einschlag geschützt werden, 

wird dies häufig durch Fangstangen 

realisiert. Durch die quadratische 

Anordnung der Fangstangen, die in der 

Regel nicht überspannt werden, läuft 

die Kugel „nicht auf Schienen“, sondern 

„taucht tiefer ein“, dadurch wird 

die Eindringtiefe der Kugel größer (Bild 

5.1.1.8). 

Die Fangstangenhöhe ∆h sollte immer 

höher dimensioniert werden als der 

ermittelte Wert der Eindringtiefe p und 

somit der Durchhang der Blitzkugel. 

Durch diese zusätzliche Höhe der Fangstange 

wird gewährleistet, dass die 

Blitzkugel das zu schützende Objekt 

nicht berührt. 

Eine andere Möglichkeit, die Höhe der 

Fangstangen zu ermitteln, ist mit Tabelle 

5.1.1.2 möglich. Maßgebend für die 

Eindringtiefe der Blitzkugel ist der 

größte Abstand der Fangstangen zueinander. 

Durch die weiteste Entfernung 

kann in der Tabelle die Eindringtiefe 

p (Durchhang) abgelesen werden. 

Die Fangstangen sind entsprechend der 

Höhe des Dachaufbaus (bezogen auf 

den Standort der Fangstange) und 

zusätzlich der Eindringtiefe zu dimensionieren 

(Bild 5.1.1.9). 


h c 

Fangleitung 

p 

R 

Quaderförmiger Schutzraum 

zwischen vier Fangstangen 

Schutzklasse 

I II III IV 

R 20 30 45 60 

d 

∆h 

Bild 5.1.1.8 Fangeinrichtung für Dachaufbauten mit 

ihrem Schutzraum 

5

5 

Wird z. B. eine gesamte Fangstangenhöhe 

von 1,15 m rechnerisch oder aus 

der Tabelle ermittelt, wird in der Regel 

ein handelsübliches Maß der Fangstange 

1,5 m eingesetzt. 


d Durchhang der Blitzkugel [m] (aufgerundet) 

Abstand 

zwischen 

Schutzklasse mit Blitzkugelradius in Metern 

Fangstangen [m] I (20 m) II (30 m) III (45 m) IV (60 m) 

2 0,03 0,02 0,01 0,01 

4 0,10 0,07 0,04 0,03 

6 0,23 0,15 0,10 0,08 

8 0,40 0,27 0,18 0,13 

10 0,64 0,42 0,28 0,21 

12 0,92 0,61 0,40 0,30 

14 1,27 0,83 0,55 0,41 

16 1,67 1,09 0,72 0,54 

18 2,14 1,38 0,91 0,68 

20 2,68 1,72 1,13 0,84 

23 3,64 2,29 1,49 1,11 

26 4,80 2,96 1,92 1,43 

29 6,23 3,74 2,40 1,78 

32 8,00 4,62 2,94 2,17 

35 10,32 5,63 3,54 2,61 

Tabelle 5.1.1.2 Durchgang der Blitzkugel bei zwei Fangstangen oder zwei parallelen Fangleitungen 

Dachaufbau 

Lichtkuppel 

d Diagonale 

Bild 5.1.1.9 Berechnung ∆h bei mehreren Fangstangen nach Blitzkugelverfahren 

Schutzklasse Maschenweite 

I 5 x 5 m 

II 10 x 10 m 

III 15 x 15 m 

IV 20 x 20 m 

Tabelle 5.1.1.3 Maschenweite 

D h 

Maschenverfahren 

Die Fangeinrichtung "Masche" kann 

universell und unabhängig von der 

Gebäudehöhe und Dachform angewandt 

werden. Auf der Dacheindeckung 

wird ein maschenförmiges 

Fangnetz mit einer der Schutzklasse 

entsprechenden Maschenweite angeordnet 

(Tabelle 5.1.1.3). 

Der Durchhang der Blitzkugel wird bei 

der Fangeinrichtung Masche vereinfacht 

zu Null angenommen. 

Die Lage der einzelnen Maschen ist 

unter Verwendung des Firstes und der 

Außenkanten des Gebäudes sowie den 

als Fangeinrichtung dienenden metallenen 

natürlichen Baukomponenten 

frei wählbar. 

Die Fangleitungen an den Außenkanten 

der baulichen Anlage müssen möglichst 

nahe an den Kanten verlegt werden. 

Eine metallene Attika kann als Fangund/oder 

Ableitung verwendet werden, 

wenn die geforderten Mindestmaße 

für natürliche Bestandteile der 

Fangeinrichtung erfüllt werden (Bild 

5.1.1.10). 

Schutzwinkelverfahren 

Das Schutzwinkelverfahren ist von dem 

elektrisch-geometrischen Blitzmodell 

abgeleitet. Der Schutzwinkel wird vom 

Radius der Blitzkugel bestimmt. Der 

vergleichbare Schutzwinkel mit dem 

Radius der Blitzkugel ergibt sich, wenn 

eine Schräge die Blitzkugel so schneidet, 

dass die dadurch entstehenden 

Flächen inhaltlich gleich groß sind (Bild 

5.1.1.11). 

Dieses Verfahren ist bei den Gebäuden 

mit symmetrischen Abmessungen (z. B. 

Steildach) oder für Dachaufbauten 

(z. B. Antennen, Abluftrohre) anzuwenden. 

www.dehn.de 

z.B. Regenrinne 

Bild 5.1.1.10 Maschenförmige Fangeinrichtung

Fangstange 

R 

Blitzkugel 

gleiche Flächeninhalte 

Schutzwinkel 

Grundfläche 

Bild 5.1.1.11 Schutzwinkel und vergleichbarer 

Radius der Blitzkugel 

Der Schutzwinkel ist abhängig von der 

Schutzklasse und der Höhe der Fangeinrichtung 

über der Bezugsebene 

(Bild 5.1.1.12). 

Fangleitungen, Fangstangen, Maste 

und Drähte sollten so angeordnet werden, 

dass alle Teile der zu schützenden 

baulichen Anlage innerhalb des Schutzvolumens 

der Fangeinrichtung liegen. 

Der Schutzbereich kann „kegelförmig“ 

oder mit Überspannung z. B. eines Seiles 

„zeltförmig“ sein (Bilder 5.1.1.13 bis 

5.1.1.15). 

h t 

a° 80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

a° a° 

Bild 5.1.1.13 Kegelförmiger Schutzbereich 


Sind Fangstangen zum Schutz von 

Dachaufbauten auf der Dachfläche 

aufgestellt, dann kann der Schutzwinkel 

α unterschiedlich sein. Im Bild 

5.1.1.16 ist die Bezugsebene für den 

Schutzwinkel α 1 die Dachfläche. Der 

Schutzwinkel α 2 hat den Erdboden als 

Bezugsebene, und somit ist der Winkel 

α 2 nach Bild 5.1.1.12 und der Tabelle 

5.1.1.4 geringer als α 1. 

Winkel a 

Winkel a Winkel a 

I II III IV 

0 0 2 10 20 30 40 50 60 

h (m) 

Bild 5.1.1.12 Schutzwinkel α als Funktion der Höhe h in Abhängigkeit von der Schutzklasse 

Winkel a 

Bild 5.1.1.14 Beispiel für Fangeinrichtungen mit 

Schutzwinkel α 

h t 

Fangleitung 

α° 

Der Winkel α ist abhängig von der Schutzklasse 

und der Höhe der Fangleitung über dem Erdboden 

Bild 5.1.1.15 Durch eine Fangleitung geschützter 

Raum 

h 1: Physikalische Höhe der Fangstange 

Anmerkung: 

Der Schutzwinkel a 1 bezieht sich 

auf die Höhe der Fangeinrichtung 

h 1 über der zu schützenden Dachfläche 

(Bezugsebene); 

der Schutzwinkel a 2 bezieht sich auf 

die Höhe h 2 = h 1 + h, wobei die 

Erdoberfläche die Bezugsebene ist. 

In Tabelle 5.1.1.4 kann der entsprechende 

Schutzwinkel je nach Schutzklasse 

und der zugehörige Abstand 

(Schutzbereich) abgelesen werden. 

Schutzwinkelverfahren für getrennte 

Fangeinrichtungen von Dachaufbauten 

Besondere Probleme treten auf, wenn 

Dachaufbauten, die oft nachträglich 

eingebracht werden, aus Schutzbereichen 

z. B. der Masche herausragen. 

Besitzen diese Dachaufbauten zudem 

noch elektrische oder elektronische 

Einrichtungen, wie z. B. Dachlüfter, 

Antennen, Messsysteme oder Fernsehkameras, 

sind ergänzende Schutzmaßnahmen 

erforderlich. 

Bei direktem Anschluss solcher Einrichtungen 

an den Äußeren Blitzschutz 

werden im Falle eines Blitzeinschlags 

Teilströme in das Gebäude geführt, die 

zur Zerstörung überspannungsempfindlicher 

Einrichtungen führen können. 

Durch getrennte Fangeinrichtungen 

sind Direkteinschläge in diese 

dachüberragenden Aufbauten zu verhindern. 

Zum Schutz von kleineren Dachaufbauten 

(mit elektrischen Einrichtungen) 

eignen sich Fangstangen nach Bild 

5.1.1.17. 

Sie bilden einen „kegelförmigen“ 

Schutzbereich und verhindern so einen 

Direkteinschlag in den Dachaufbau. 

Der Trennungsabstand s ist bei der 

Dimensionierung der Höhe der Fangstange 

zu berücksichtigen (siehe Kapitel 

5.6). 


h 1 

a 1 

a 2 

h h1 h2 Bild 5.1.1.16 Äußerer Blitzschutz, 

durch eine senkrechte Fangstange 

geschütztes Volumen 

5

5 

Höhe der BSK I BSK II BSK III BSK IV 

Fangstange Winkel Abstand Winkel Abstand Winkel Abstand Winkel Abstand 

h in m α a in m α a in m α a in m α a in m 

1 67 2,36 71 2,90 74 3,49 78 4,70 

2 67 4,71 71 5,81 74 6,97 78 9,41 

3 67 7,07 71 8,71 74 10,46 78 14,11 

4 65 6,43 69 10,42 72 12,31 76 16,04 

5 59 6,66 65 10,72 70 13,74 73 16,35 

6 57 7,70 62 11,28 68 14,85 71 17,43 

7 54 8,26 60 12,12 66 15,72 69 18,24 

8 52 8,96 58 12,80 64 16,40 68 19,80 

9 49 9,20 56 13,34 62 16,93 66 20,21 

10 47 9,65 54 13,76 61 18,04 65 21,45 

11 45 10,00 52 14,08 59 18,31 64 22,55 

12 42 9,90 50 14,30 58 19,20 62 22,57 

13 40 10,07 49 14,95 57 20,02 61 23,45 

14 37 9,80 47 15,01 55 19,99 60 24,25 

15 35 9,80 45 15,00 54 20,65 59 24,96 

16 33 9,74 44 15,45 53 21,23 58 25,61 

17 30 9,24 42 15,31 52 21,76 57 26,18 

18 28 9,04 40 15,10 50 21,45 56 26,69 

19 25 8,39 39 15,39 49 21,86 55 27,13 

20 23 8,07 37 15,07 48 22,21 54 27,53 

21 36 15,26 47 22,52 53 27,87 

22 35 15,40 46 22,78 52 28,16 

23 33 14,94 45 23,00 51 28,40 

24 32 15,00 44 23,18 50 28,60 

25 30 14,43 43 23,31 49 28,76 

26 29 14,41 42 23,41 49 29,91 

27 27 13,76 40 22,66 48 29,99 

28 26 13,66 39 22,67 47 30,03 

29 25 13,52 38 22,66 46 30,03 

30 23 12,73 37 22,61 45 30,00 

31 36 22,52 44 29,94 

32 35 22,41 44 30,90 

33 35 23,11 43 30,77 

34 34 22,93 42 30,61 

35 33 22,73 41 30,43 

36 32 22,50 40 30,21 

37 31 22,23 40 31,05 

38 30 21,94 39 30,77 

39 29 21,62 38 30,47 

40 28 21,27 37 30,14 

41 27 20,89 37 30,90 

42 26 20,48 36 30,51 

43 25 20,05 35 30,11 

44 24 19,59 35 30,81 

45 Winkel α 

23 19,10 34 30,35 

46 33 29,87 

47 32 29,37 

48 32 29,99 

49 31 29,44 

50 30 28,87 

51 30 29,44 

52 29 28,82 

53 Höhe h 28 28,18 

54 der 27 27,51 

55 Fangstange 27 28,02 

56 26 27,31 

57 25 26,58 

58 25 27,05 

59 Abstand a 24 26,27 

60 23 25,47 

Tabelle 5.1.1.4 Schutzwinkel α in Abhängigkeit der Blitzschutzklassen 


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Bild 5.1.1.17 Schutz kleinerer Dachaufbauten vor Direkteinschlägen mit Fangstangen 

Getrennte und nicht getrennte Fangeinrichtungen 

Bei der Ausführung des Äußeren Blitzschutzes 

an einem Gebäude werden 

zwei Arten der Fangeinrichtungen 

unterschieden: 

⇒ getrennt 

⇒ nicht getrennt 

Die beiden Ausführungen können miteinander 

kombiniert werden. 

Die Fangeinrichtungen eines nicht 

getrennten Äußeren Blitzschutzes zum 

Schutz einer baulichen Anlage können 

auf folgende Arten errichtet werden: 

Besteht das Dach aus nicht brennbarem 

Material, können die Leitungen der 

Fangeinrichtung auf der Oberfläche 

der baulichen Anlage verlegt werden 

(z. B. Sattel- oder Flachdach). In der 

Regel werden Baustoffe aus nicht 

brennbarem Material verwendet. Somit 

können die Komponenten des 

Äußeren Blitzschutzes direkt an die 

bauliche Anlage montiert werden (Bilder 

5.1.1.18 und 5.1.1.19). 

Bild 5.1.1.18 Satteldach mit Leitungshalter 

Bild 5.1.1.19 Flachdach mit Leitungshalter 

Besteht das Dach aus leicht entflammbarem 

Material (Baustoffklasse B 3, siehe 

Anhang E der DIN V VDE V 0185-3) 

wie z. B. bei Weichdächern, darf der 

Abstand zwischen den brennbaren Teilen 

des Daches und der Fangeinrichtung 

aus Fangstangen, Fangleitungen 

oder Fangmaschen nicht kleiner als 

0,4 m sein. 

Leicht entflammbare Teile der zu schützenden 

baulichen Anlage dürfen nicht 

in direktem Kontakt mit Teilen des 

Äußeren Blitzschutzes stehen. Sie dürfen 

sich auch nicht unter einer Dachdeckung 

befinden, die bei Blitzeinschlag 

durchlöchert werden kann (siehe auch 

Kapitel 5.1.5 Reetdächer). 

Bei getrennten Fangeinrichtungen 

wird die gesamte bauliche Anlage 

durch Fangstangen, Fangmaste oder 

mit Seil überspannten Masten vor 

direktem Einschlag geschützt. Die 

Fangeinrichtungen sind unter Beachtung 

des Trennungsabstandes s zum 

Gebäude zu errichten. 

Bilder 5.1.1.20 und 5.1.1.21 zeigen eine 

Art der von der baulichen Anlage getrennten 

Fangeinrichtungen 

s 4 

s 

Der Trennungsabstand s zwischen der 

Fangeinrichtung und der baulichen Anlage 

ist einzuhalten. 

Diese von der baulichen Anlage getrennten 

Fangeinrichtungen werden 

häufig bei brennbaren Materialien auf 

dem Dach z. B. Reet oder auch bei Ex- 

Anlagen z. B. Tankanlagen angewendet. 

Siehe auch Kapitel 5.1.5 “Fangeinrichtung 

für Gebäude mit weicher Bedachung”. 


α 

2 

1 1 

1 Fangmast 

2 geschützte bauliche Anlage 

3 Bezugsebene 

4 s Trennungsabstand entsprechend 5.3 im 

Hauptabschnitt 1 der DIN V VDE V 0185-3 

α Schutzwinkel entsprechend Tab. 5.1.1.3 

Bild 5.1.1.20 Getrennter Äußerer Blitzschutz mit 

zwei getrennten Fangmasten nach 

dem Schutzwinkelverfahren: 

Projektion auf eine vertikale Fläche 

s 1 

1 

s 2 

1 Fangmast 

2 horizontale Fangleitung 

3 

geschützte bauliche Anlage 

s1, s2 Trennungsabstand entsprechend 


Bild 5.1.1.21 Getrennter Äußerer Blitzschutz, bestehend 

aus zwei getrennten Fangmasten, 

verbunden durch eine horizontale 

Fangleitung: Projektion auf eine vertikale 

Fläche durch die zwei Masten 

(Aufriss) 

3 

2 

3 

s 2 

α 

1 

5

5 

Eine weitere Möglichkeit getrennte 

Fangeinrichtungen zu erstellen besteht 

darin, mit elektrisch isolierenden Werkstoffen 

wie z. B. GFK (Glasfaser verstärkter 

Kunststoff) die Fangeinrichtungen 

(Fangstangen, Leitungen oder Seile) 

am zu schützenden Objekt zu befestigen. 

Diese Form der Trennung kann örtlich 

begrenzt oder auch für gesamte Anlagenteile 

verwendet werden. Häufig 

angewendet wird es für Dachaufbauten 

wie Lüfter- oder Rückkühlanlagen, 

die eine elektrisch leitende Verbindung 

in das Gebäudeinnere aufweisen (Siehe 

auch Kapitel 5.1.8). 

Natürliche Bestandteile von Fangeinrichtungen 

Als natürliche Bestandteile einer Fangeinrichtung 

können metallene Konstruktionsteile 

wie z. B. Attiken, Regenrinnen, 

Geländer oder Verkleidungen 


Bei einem Gebäude in Stahlskelettbauweise 

mit einem Metalldach und einer 

Fassade aus leitfähigem Material sind 

diese Teile unter bestimmten Voraussetzungen 

für den Äußeren Blitzschutz 

verwendbar. 

Verkleidungen aus Metallblech, an 

oder auf dem zu schützenden Gebäude, 

können verwendet werden, wenn 

die elektrische Verbindung zwischen 

den verschiedenen Teilen dauerhaft 

ausgeführt ist. 

Diese dauerhaften elektrischen Verbindungen 

können z. B. durch Hartlöten, 

Schweißen, Pressen, Schrauben oder 

Nieten erstellt werden. 

Ist die elektrische Verbindung nicht 

gegeben, müssen diese Elemente zusätzlich 

z. B. mit Überbrückungsbändern 

oder Überbrückungskabeln verbunden 

werden. 

Ist die Dicke des Metallbleches nicht 

kleiner als der Wert t' in Tabelle 5.1.1.5 

und ist es nicht erforderlich, ein Durchschmelzen 

der Bleche am Einschlagpunkt 

oder die Entzündung von brennbarem 

Material unter der Verkleidung 

zu berücksichtigen, können derartige 

Bleche als Fangeinrichtung verwendet 

werden. 

Werkstoff Dicke t‘ 


Fe 0,5 mm 

Cu 0,5 mm 

Al/NIRO 0,7mm 

Tabelle 5.1.1.5 Mindestdicke von Metallblechen 

(wenn Durchschmelzungen erlaubt) 

Es erfolgt keine Unterscheidung der 

Materialdicken nach Schutzklassen. 

Ist es jedoch erforderlich, Vorkehrungen 

gegen Durchschmelzen oder unzulässige 

Erhitzung am Einschlagpunkt zu 

treffen, soll die Dicke des Metallbleches 

nicht kleiner als der Wert t in Tabelle 

5.1.1.6 sein 

Werkstoff Dicke t 

Fe 4 mm 

Cu 5 mm 

Al/NIRO 7mm 

Tabelle 5.1.1.6 Mindestdicke von Metallblechen 

(wenn Durchschmelzungen nicht 

erlaubt) 

Diese geforderten Dicken t der Werkstoffe 

können im Allgemeinen z. B. bei 

Metalldächern nicht eingehalten werden. 

Bei Rohren oder Behältern besteht 

jedoch die Möglichkeit, diese Mindestdicken 

(Wandstärken) zu erfüllen. Ist 

dennoch die Temperaturerhöhung (Erhitzung) 

an der Innenseite des Rohres 

oder des Tanks gefährlich für das sich 

darin befindliche Medium (Brand- oder 

Explosionsgefahr), sind diese nicht als 

Fangeinrichtung zu verwenden (siehe 

hierzu auch Kapitel 5.1.4). 

Werden die Anforderungen an die entsprechende 

Mindestdicke nicht erfüllt, 

sollen die Bauteile, z. B. Rohrleitungen 

oder Behälter, in einem vor direktem 

Einschlag geschützten Bereich untergebracht 

werden. Diese natürlichen Bestandteile 

können dennoch in der Lage 

sein, Blitzstrom zu führen und können 

somit als Verbindungs- oder Ableitung 


Eine dünne Beschichtung mit Farbe, 

1 mm Bitumen oder 0,5 mm PVC ist bei 

einem direkten Blitzeinschlag nicht als 

Isolierung zu betrachten. Durch die 

hohe Energie, die bei einem direkten 

Blitzeinschlag umgesetzt wird, werden 

derartige Beschichtungen durchschlagen. 

Bei natürlichen Bestandteilen der Ableitungen 

dürfen keine Beschichtungen 

an den Verbindungsstellen vorhanden 

sein. 

Befinden sich leitende Teile auf der 

Dachfläche können diese als natürliche 

Fangeinrichtung verwendet werden, 

wenn keine leitfähige Verbindung in 

das Gebäudeinnere besteht. 

Durch die Verbindung von z. B. Rohren 

oder elektrischen Leitungen in das 

Gebäude können Blitzteilströme in das 

Innere der baulichen Anlage gelangen 

und empfindliche elektrische/elektronische 

Einrichtungen beeinflussen oder 

gar zerstören. 

Um diese Blitzteilströme zu verhindern, 

sind für die vorher genannten Dachaufbauten 

getrennte Fangeinrichtungen 

zu errichten. 

Die Auslegung der getrennten Fangeinrichtung 

kann nach dem Blitzkugeloder 

Schutzwinkelverfahren erfolgen. 

Eine Fangeinrichtung mit einer Maschenweite 

entsprechend der jeweiligen 

Schutzklasse kann errichtet werden, 

wenn die gesamte Anordnung um 

den geforderten Trennungsabstand s 

erhöht (isoliert) geführt wird. 

Ein universelles Bauteilesystem zur 

errichtung getrennter Fangeinrichtungen 

wird in Kapitel 5.1.8 beschrieben. 

5.1.2 Fangeinrichtungen für 

Gebäude mit Satteldach 

Unter Fangeinrichtungen auf Dächern 

versteht man die Gesamtheit der metallenen 

Bauteile z. B. Fangleitungen, 

Fangstangen, Fangspitzen. 

Vom Blitz bevorzugte Einschlagstellen, 

wie Giebelspitzen, Schornsteine, Firste 

und Grate, Giebel- und Traufenkanten, 

Brüstungen und Antennen und sonstige 

herausragende Dachaufbauten, sind 

mit Fangeinrichtungen zu versehen. 

Im Regelfall wird auf Satteldächern auf 

der Dachfläche ein maschenförmiges 

Fangnetz entsprechend der Maschenweite 

je nach Schutzklasse (z. B. 

15 m x 15 m für Schutzklasse III) errichtet 

(Bild 5.1.2.1). 

Bild 5.1.2.1 Fangeinrichtung auf Satteldach 

Die Lage der einzelnen Maschen ist unter 

Verwendung des Firstes und der Außenkanten 

und den als Fangeinrichtung dienenden 

metallenen Bauteilen wählbar. 

Die Fangleitungen an den Außenkanten 

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der Gebäude müssen möglichst direkt an 

den Kanten verlegt werden. 

Um die Fangeinrichtung „Masche“ auf 

der Dachfläche zu schließen, wird in 

der Regel die metallene Regenrinne 

verwendet. Unter der Voraussetzung, 

dass die Dachrinne selbst elektrisch leitfähig 

verbunden ist, wird am Kreuzungspunkt 

der Fangeinrichtung mit 

der Dachrinne eine Dachrinnenklemme 

montiert. 

Dachaufbauten aus elektrisch nicht leitendem 

Material (z. B. Entlüftungsrohre 

aus PVC) gelten als ausreichend 

geschützt, wenn sie nicht mehr als 

h=0,3 m aus der Maschenebene herausragen 

(Bild 5.1.2.2). 

Bild 5.1.2.2 Höhe Dachaufbau aus elektrisch nicht 

leitendem Material (z. B. PVC), h ≤ 0,3 m 

Ist das Maß h > 0,3 m, so ist der Aufbau 

mit einer Fangeinrichtung (z. B. Auffangspitze) 

zu versehen und mit der 

nächstgelegenen Fangleitung zu verbinden. 

Dabei kann auch z. B. ein Draht 

mit einem Durchmesser von 8 mm bis 

zu einer maximalen freien Länge von 

0,5 m verwendet werden, wie im Bild 

5.1.2.3 gezeigt. 

Bild 5.1.2.3 Zusätzliche Fangeinrichtung für Entlüftungsrohre 

Dachaufbauten aus Metall ohne leitfähige 

Verbindung in das Innere der baulichen 

Anlage brauchen nicht an die 

Fangeinrichtung angeschlossen werden, 

wenn alle nachfolgenden Voraussetzungen 

erfüllt sind: 

⇒ Dachaufbauten dürfen höchstens 

0,3 m aus der Maschenebene herausragen 

h 


eine eingeschlossene Fläche von 

1m2 aufweisen (z. B. Dachfenster) 


2m lang sein (z. B. Blecheindeckungen) 

Nur sofern alle drei Voraussetzungen eingehalten 

sind, kann auf einen Anschluss 

verzichtet werden. 

Weiterhin muss bei den oben genannten 

Bedingungen der Trennungsabstand zu 

Fang- und Ableitungen beachtet werden 

(Bild 5.1.2.4). 

Bild 5.1.2.4 Gebäude mit Photovoltaik-Anlage 

Quelle: Blitzschutz Wettingfeld, Krefeld 

Für Schornsteine sind Fangstangen so zu 

errichten, dass sich der gesamte Kamin im 

Schutzbereich befindet. Bei der Dimensionierung 

der Fangstangen wird das 

Schutzwinkelverfahren angewendet. 

Ist der Kamin gemauert oder mit Formsteinen 

errichtet, kann die Fangstange 

direkt an den Kamin montiert werden. 

Befindet sich ein leitfähiges Rohr im 

Inneren des Kamins z. B. bei der Altbausanierung, 

muss der Trennungsabstand 

zu diesem leitfähigen Teil eingehalten 

werden. Hier kommen getrennte Fangeinrichtungen 

zum Einsatz, wobei 

Fangstangen mit Distanzhaltern errichtet 

werden. 

Der Aufbau zum Schutz insbesondere 

von Parabolantennen erfolgt ähnlich 

wie der zum Schutz von Kaminen mit 

innenliegendem Edelstahlrohr. 

Bei einem direkten Blitzeinschlag in 

Antennen können über die Schirme der 

Koaxial-Leitungen Blitzteilströme in 

das Innere des zu schützenden Gebäudes 

gelangen und die bereits beschriebenen 

Beeinflussungen und Zerstörungen 

verursachen. Um dies zu vermeiden, 

werden Antennen mit getrennten 

Fangeinrichtungen (z. B. Fangstangen) 

versehen (Bild 5.1.2.5). 

Fangeinrichtungen auf dem First besitzen 

einen zeltförmigen Schutzbereich 

(nach dem Schutzwinkelverfahren). 

Der Winkel ist abhängig von der Höhe 

Bild 5.1.2.5 Antenne mit Fangstange 

Quelle: Oberösterreichischer Blitzschutz, 

Linz 

über der Bezugsebene (z. B. Erdoberfläche) 

und der gewählten Schutzklasse. 

5.1.3 Fangeinrichtungen für Gebäude 

mit Flachdach 

Auf Gebäuden mit Flachdächern (Bilder 

5.1.3.1 und 5.1.3.2) wird das Maschenverfahren 

zur Auslegung der Fangeinrichtung 

verwendet. Auf der Dacheindeckung 

wird ein maschenförmiges 

Fangnetz mit einer der Schutzklasse 

entsprechenden Maschenweite angeordnet 

(Tabelle 5.1.1.3). 

Bild 5.1.3.3 zeigt die praktische Anwendung 

der Fangeinrichtung Masche 

in Verbindung mit Fangstangen für den 

Schutz der Dachaufbauten, wie z. B. 

Lichtkuppeln, Photovoltaik-Module 

oder Lüfter. Wie diese Dachaufbauten 

zu behandeln sind, wird im Kapitel 

5.1.8 aufgezeigt. 

Dachleitungshalter auf Flachdächern 

werden im Abstand von ca. 1 m verlegt. 

Die Fangleitungen werden mit der Attika 

als natürlicher Bestandteil der Fangeinrichtung 

verbunden. Durch die temperaturbedingten 

Längenänderungen 

der verwendeten Materialien der Attika 

sind die einzelnen Segmente mit 

“Schiebeblechen” ausgestattet. Wird 

die Attika als Fangeinrichtung verwendet, 

müssen diese einzelnen Segmente 

untereinander dauerhaft elektrisch 

leitfähig verbunden werden, ohne dass 

die Fähigkeit zur Ausdehnung beeinträchtigt 

wird. Dies kann mit Überbrückungsbändern, 

Laschen oder Kabeln 

realisiert werden (Bild 5.1.3.4). 

Auch bei Fangleitungen und Ableitungen 

sind die temperaturbedingten Längenänderungen 

zu berücksichtigen, 

(siehe Kapitel 5.4). 

Bei einem Blitzeinschlag in die Attika 

kann es zu einem Durchschmelzen der 

verwendeten Materials kommen. Kann 


5

5 

Dachleitungshalter 

Typ FB2 

Art.-Nr. 253 050 


Typ FB 

Art.-Nr. 253 015 

Bild 5.1.3.1 Blitz-Fangeinrichtung 

Bild 5.1.3.2 Fangeinrichtung auf einem Flachdach 


Dehnungsstück 

Bild 5.1.3.3 Anwendung Fangstangen Bild 5.1.3.4 Attika-Überbrückung 

Überbrückungsband 

Art.-Nr. 377 015 

flexibler Anschluss 

Abstand der 


ca. 1m 

dies nicht akzeptiert werden, ist hier 

eine zusätzliche Fangeinrichtung z. B. 

mit Fangspitzen, positioniert nach der 

Blitzkugelmethode, erforderlich. 

Leitungshalter für Flachdächer 

homogen verschweißt 

Unter Windeinwirkung können sich 

Dachbahnen, soweit sie nur mechanisch 

befestigt/aufgelegt sind, horizontal 

zur Dachfläche bewegen. Damit Leitungshalter 

für Fangeinrichtungen auf 

der glatten Oberfläche nicht verschoben 

werden, ist eine spezielle Lagesicherung 

der Fangleitung erforderlich. 

Herkömmliche Dachleitungshalter können 

auf Dachbahnen nicht dauerhaft 

geklebt werden, da eine Verträglichkeit 

von Klebemitteln mit der Dachbahn 

meistens nicht besteht. 

Eine einfache und sichere Möglichkeit 

der Lagesicherung sind Dachleitungshalter 

Typ KF in Kombination mit 

Laschen (Streifen nach Maß schneiden) 

aus dem Material der Dachbahn. Die 

Lasche wird in den Kunststoffhalter 

geklemmt und beidseitig auf die Abdichtung 

geschweißt. Halter und 

Lasche sollen unmittelbar neben einer 

Dachbahnnaht im Abstand von ca. 1 m 

positioniert werden. Der Folienstreifen 

wird nach Maßgabe des Dachbahnherstellers 

mit der Dachbahn verschweißt. 

Dadurch wird ein Verschieben in der 

Fangleitung auf Flachdächern verhindert. 

Bei einer Dachneigung größer 5° muss 

jeder Dachleitungshalter mit einer Lagefixierung 

versehen werden. Die Anordnung 

der Dachleitungshalter muss 

bei mechanisch befestigten Kunststoffdachbahnen 

im unmittelbaren Bereich 

der mechanischen Befestigung erfolgen. 

Bei diesen Arbeiten ist zu beachten, 

dass Schweiß- und Klebearbeiten auf 

der Abdichtung den Gewährleistungsbereich 

des Dachdeckers berühren. 

Die auszuführenden Arbeiten sind daher 

nur in Abstimmung mit dem jeweils 

verantwortlichen Dachdecker durchzuführen 

oder sind von diesem selbst auszuführen 

(Bild 5.1.3.5). 

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~90 

~ 300 


Typ KF 

Art.-Nr. 253 030 

5.1.4 Fangeinrichtungen auf 

Metalldächern 

Moderne Zweckgebäude in Industrie 

und Handel haben oftmals Dächer und 

Fassaden aus Metall. Die Metallbahnen 

und Platten der Dächer haben üblicherweise 

eine Dicke von 0,7 – 1,2 mm. 

Bild 5.1.4.1 zeigt exemplarisch die Bauart 

eines Metalldaches. 

Wenn der Blitz in diese direkt einschlägt, 

kann es ein Loch aufgrund der 

Ausschmelzung und Verdampfung am 

Punkt des Blitzeinschlages geben. Die 

Größe des Loches ist abhängig von der 

Energie des Blitzes, sowie den Materialeigenschaften 

(z. B. Dicke). Das größte 

Problem ist dabei der Folgeschaden, 

flexibler Anschluss 

Bild 5.1.3.5 Hochpolymere Flachdachbahnen – Dachleitungshalter Typ KF / KF2 

Bild 5.1.4.1 Ausführungen der Metalldächer, 

z. B. Rundstehfalz-Dächer 

Abstand der Dachleitungshalter 

ca. 1m 

~70 

~300 

z. B. der Wassereintritt an dieser Stelle. 

Bis dieser Schaden bemerkt wird, können 

Tage und Wochen vergehen. Die 

Dachisolierung wird feucht und/oder 

die Decke nass. 

Die Regensicherheit ist nicht mehr gegeben. 

Ein Schadensbeispiel, welches mit dem 

BLitz-Informations Dienst von Siemens 

(BLIDS) bewertet wurde, zeigt diese 

Problematik (Bild 5.1.4.2). Ein Strom 

von ca. 20000 A schlug in die Blechabdeckung 

ein und verursachte ein Loch 

(Bild 5.1.4.2: Detail A). Da die Blechabdeckung 

nicht mit einer Ableitung geerdet 

war, entstanden im Bereich des 

Sims Überschläge zu natürlichen Metallteilen 

in der Wand (Bild 5.1.4.2: 

Auswertung: BLIDS – SIEMENS 

I = 20400 A 

Detail B 

Bild 5.1.4.2 Schadensbeispiel Blechabdeckung 

Detail B), welche ebenfalls ein Loch verursachten. 

Um derartige Schäden zu verhindern, 

muss auch auf einem “dünnen“ Metalldach 

ein ordnungsgemäßer Äußerer 

Blitzschutz mit stromtragfähigen Drähten 

und Klemmen installiert werden. 

Die Blitzschutznorm DIN V VDE V 0185- 

3, weist auf die Gefahr von Beschädigungen 

an Metalldächern eindeutig 

hin. Wenn ein Äußerer Blitzschutz gefordert 

ist, müssen die Metallbleche die 

in Tabelle 5.1.4.1 festgelegten Mindestwerte 

haben. 

Die Dicken t sind für Dacheindeckungen 

nicht relevant. Metallbleche mit 

der Dicke t’ können als natürliche Fangeinrichtung 

nur verwendet werden, 

wenn ein Durchlöchern, Überhitzung 

und Abschmelzen zulässig ist. Diese Art 

der Dachbeschädigung ist, da die Regensicherheit 

des Daches nicht mehr 

gegeben ist, mit dem Eigentümer der 

baulichen Anlage abzustimmen. Auch 

in den Regeln des Deutschen Dachdeckerhandwerks 

„Blitzschutz auf und an 

Dächern“ wird die Abstimmung mit 

dem Eigentümer gefordert. 

Akzeptiert der Eigentümer eine Dachbeschädigung 

im Falle eines Blitzeinschlages 

nicht, so muss auf einem 

Metalldach eine separate Fangeinrichtung 

installiert werden. Die Fangeinrichtung 

muss so installiert werden, 

dass die Blitzkugel (Radius R entsprechend 

der gewählten Schutzklasse) das 

Metalldach nicht berührt (Bild 5.1.4.3). 

Es empfiehlt sich, für die Montage der 

Fangeinrichtung ein sogenanntes 

„Igeldach“ mit Längsleitungen und 

Fangspitzen zu installieren. 

In der Praxis haben sich, unabhängig 

von der Schutzklasse, Höhen der Fangspitzen 

entsprechend Tabelle 5.1.4.2 

bewährt. 

Für die Befestigung der Leitungen und 

Fangspitzen darf das Metalldach nicht 

Wohnhaus 

Detail A 


5

5 

Verkleidungen aus Metallblech können als “natürliche” Bestandteile 

der Fangeinrichtung verwendet werden, wenn die Dicke t / t’ 

des Metallbleches nicht kleiner ist als: 

Materialien Wenn das Durchschmelzen oder die Entzündung 

von benachbartem Material unter der Verkleidung 

nicht zulässig zulässig ist 

Dicke t Dicke t’ 

Stahl verzinkt 4 mm 0,5 mm 

Kupfer 5 mm 0,5 mm 

Aluminium / NIRO 7 mm 0,7 mm 

Tabelle 5.1.4.1 Natürliche Bestandteile der Fangeinrichtung 

Bild 5.1.4.3 Fangeinrichtung Metalldach – Schutz gegen Durchlöcherung 


1 

Fangspitze 

Bild 5.1.4.4a Leitungshalter für Metalldach – Rundstehfalz 

2 

3 

Blitzkugel mit Radius 

je nach Schutzklasse 

1 

2 

3 

Parallelverbinder 

St/tZn Art.-Nr. 307 000 

Dachleitungshalter für Metalldächer 

lose Leitungsführung, 

Leitungshalter DEHNgrip 

NIRO Art.-Nr. 223 011 

Al Art.-Nr. 223 041 

Dachleitungshalter für Metalldächer 

feste Leitungsführung mit Klemmbock 

NIRO Art.-Nr. 223 010 

Al Art.-Nr. 223 040 

Für alle Blitzschutzklassen geeignet 

Abstand der Höhe der 

Längsleitungen Fangspitze *) 

3 m 0,15 m 

4 m 0,25 m 

5 m 0,35 m 

6 m 0,45 m 

*) empfohlene Werte 

Tabelle 5.1.4.2 Blitzschutz für Metalldächer – Höhe 

der Fangspitzen 

angebohrt werden. Für die unterschiedlichen 

Varianten der Metalldächer 

(Rundstehfalz, Stehfalz, Trapez) 

sind verschiedenartige Leitungshalter 

verfügbar. Im Bild 5.1.4.4a ist eine mögliche 

Ausführungsform für ein Metalldach 

mit Rundstehfalz dargestellt. 

Zu beachten ist, dass im Leitungsverlauf 

der Leitungshalter, welcher sich an 

der höchsten Stelle des Daches befindet, 

mit einer festen Leitungsführung 

ausgeführt sein muss, während alle 

anderen Leitungshalter wegen dem 

temperaturbedingten Längenausgleich 

mit loser Leitungsführung ausgeführt 

sein müssen (Bild 5.1.4.4b). 

Fangspitze 

KS-Verbinder 


Überbrückungsseil 

Leitungshalter mit 

loser Leitungsführung 

Bild 5.1.4.4b Leitungshalter für Metalldach Rundstehfalz 

Der Leitungshalter mit fester Leitungsführung 

ist in Bild 5.1.4.5 am Beispiel 

eines Trapezblech-Daches dargestellt. 

In Bild 5.1.4.5 ist neben dem Leitungshalter 

auch eine Fangspitze dargestellt. 

Der Leitungshalter muss oberhalb der 

Abdeckscheibe für das Bohrloch in die 

Befestigungsschraube eingehängt werden, 

um einen möglichen Wassereintritt 

sicher zu verhindern. 

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Dachanschluss

Bild 5.1.4.5 Musteraufbau Trapezblech-Dach, 

Leitungshalter mit Klemmbock 

Im Bild 5.1.4.6 ist die lose Leitungsführung 

am Beispiel eines Stehfalz-Daches 

dargestellt. 

Ebenfalls ist im Bild 5.1.4.6 der stromtragfähige 

Anschluss an das Stehfalz- 

Dach im Randbereich des Daches dargestellt. 

Bild 5.1.4.6 Musteraufbau Stehfalz-Dach 

Bild 5.1.4.7 Fangstange für Lichtkuppel auf Rundstehfalz-Dach 

Ungeschützte, dachüberragende Einrichtungen, 

z. B. Lichtkuppeln und 

Rauchabzugsklappen, sind exponierte 

Einschlagpunkte für eine Blitzentladung. 

Um den direkten Blitzeinschlag 

in diese Einrichtungen zu verhindern, 

müssen Fangstangen neben diesen 

dachüberragenden Einrichtungen installiert 

werden. Die Höhe der Fangstange 

ergibt sich aus dem Schutzwinkel 

α. 

5.1.5 Prinzip Fangeinrichtung für 

Gebäude mit weicher Bedachung 

Die Auslegung der Schutzklasse III erfüllt 

im Allgemeinen die Anforderungen 

für ein solches Gebäude. In besonderen 

Einzelfällen kann eine Risikoanalyse 

basierend auf der DIN V VDE V 

0185-2 durchgeführt werden. 

Die DIN V VDE V 0185-3 regelt für Gebäude 

mit weicher Bedachung (Weichdächer) 

im Abschnitt 3.1.2 eine besondere 

Verlegung der Fangeinrichtung. 

So müssen die Fangleitungen auf diesen 

Dächern (aus Reet, Stroh oder 

Schilf) auf isolierenden Stützen frei 

gespannt verlegt werden. Auch im 

Bereich der Traufe sind bestimmte 

Abstände einzuhalten. 

Bei der nachträglichen Montage eines 

Blitzschutzsystems auf einem Dach sind 

die Abstände entsprechend größer zu 

wählen, so dass nach einer Neueindeckung 

die erforderlichen Mindestabstände 

in jedem Fall eingehalten 

werden. 

Der typische Wert für den Abstand der 

Ableitungen ist bei der Schutzklasse III 

15 m. 

Der genaue Abstand der Ableitungen 

voneinander ergibt sich aufgrund der 

Berechnung des Trennungsabstandes s 

nach der DIN V VDE V 0185-3 Hauptabschnitt 

1 Abs. 5.3. 

A1 

A2 A3 

Wie der Trennungsabstand berechnet 

wird, kann dem Kapitel 5.6 entnommen 

werden. 

Bei Firstleitungen sind Spannweiten bis 

etwa 15 m, bei Ableitungen Spannweiten 

bis etwa 10 m ohne zusätzliche Abstützungen 

anzustreben. 

Spannpfähle müssen mit der Dachkonstruktion 

(Sparren und Querhölzer) mit 

Durchgangsbolzen und Unterlegscheiben 

fest verbunden werden. 

Oberhalb der Dachfläche befindliche 

metallene Teile (wie Windfahnen, Berieselungsanlagen, 

Leitern) müssen so 

befestigt werden, z. B. auf nicht leitenden 

Stützen, dass ein ausreichender 

Trennungsabstand s nach 5.3 in Hauptabschnitt 

1 eingehalten wird. Zuleitungen 

zu Berieselungsanlagen dürfen im 

Bereich der Durchführung durch die 

Dachhaut mindestens 0,6 m ober- und 

unterhalb nur aus Kunststoff bestehen 

(Bilder 5.1.5.1 bis 5.1.5.3). 

Bei Weichdächern, die mit einem metallenen 

Drahtnetz überzogen sind, ist 

der vorher beschriebene Blitzschutz 

nicht wirksam. Das metallene Drahtgeflecht 

ist zu entfernen oder durch ein 

UV-beständiges Kunststoffnetz zu ersetzen. 

Ein wirksamer Blitzschutz ist 

ebenso wenig möglich, wenn Abdeckungen, 

Berieselungsanlagen, Entlüftungsrohre, 

Schornsteineinfassungen, 

Dachfenster, Oberlichter und dergleichen 

aus Metall vorhanden sind. In die- 


d 

A6 A5 A4 

A1 A2 A3 

Bild 5.1.5.1 Fangeinrichtung für Gebäude mit weicher Bedachung 

Zeichenerklärung 

Fangleitung 

Verbindungsleiste 

Trennstelle / Messstelle 

Erdleitung 

A Ableitung 

Wichtige Abstandsmaße (Mindestmaße) 

a 0,5 m Fangleitung / First 

b 0,4 m Fangleitung / Dachhaut 

c 0,15 m Traufe / Traufenstütze 

d 2,0 m Fangleitung / Zweige von 

Bäumen 

b 

a 

c 

5

5 

1 

2 

Pos Bennenung nach DIN Art.-Nr. 

1 Spannkappe m. Fangstange 48811 A 145 309 

2 Holzpfahl 48812 145 241 

3 Dachleitungsstütze - 240 000 

4 Traufenstütze 48827 239 000 

5 Abspannkloben 48827 B 241 002 

6 Fangleitung z. B. Al-Seil - 840 050 

1 2 

3 

5 

Bild 5.1.5.2 Bauteile für weiche Bedachung 

Bild 5.1.5.3 Reetdach 


6 

4 

6 

3 

5 

4 

sen Fällen ist ein wirksamer Blitzschutz 

nur durch einen getrennten Äußeren 

Blitzschutz mit Fangstangen neben 

dem Gebäude oder mit Fangleitungen 

oder Fangnetzen zwischen Masten 

neben dem Gebäude zu erreichen. 

Grenzt ein Weichdach an eine Dacheindeckung 

aus Metall und soll das Gebäude 

mit einem Äußeren Blitzschutz versehen 

werden, so muss zwischen dem 

Weichdach und dem übrigen Dach eine 

elektrisch nicht leitende Dacheindeckung 

von mindestens 1 m Breite, z. B. 

aus Kunststoff, eingefügt werden. 

Zweige von Bäumen sind in mindestens 

2m Abstand vom Weichdach zu halten. 

Wenn Bäume dicht an einem Gebäude 

stehen und es überragen, muss an dem 

den Bäumen zugewandten Dachrand 

(Traufenkante, Giebel) eine Fangleitung 

angebracht werden, die mit der 

Blitzschutzanlage zu verbinden ist. Die 

notwendigen Abstände sind dabei einzuhalten. 

Eine weitere Möglichkeit, Gebäude mit 

weicher Bedachung vor Blitzschlag zu 

schützen, ist die Errichtung von Fangmasten, 

die das gesamte Gebäude in 

den Schutzbereich stellen. 

Dies kann dem Kapitel 5.1.8 getrennte 

Fangeinrichtung (Stahl-Tele-Blitzschutzmaste) 

entnommen werden. 

5.1.6 Begehbare und befahrbare 

Dächer 

Auf befahrbaren Dächern können keine 

Fangleitungen (z. B. mit Betonsteinen) 

aufgebracht werden. Eine mögliche 

Lösung ist, die Fangleitungen entweder 

im Beton oder in den Fugen der 

Fahrbahntafeln zu verlegen. Wird die 

Fangpilz nach dem 

Asphaltieren 

Leitungen im Beton oder Fugen 

der Fahrbahntafeln verlegt 

Ableitung über 

Stahlbewehrung 

Bild 5.1.6.1 Blitzschutz von Parkdächern – Gebäudeschutz 

Fangleitung in diesen Fugen verlegt, 

werden an den Knotenpunkten der 

Maschen Fangpilze als definierter Einschlagspunkt 

installiert. 

Die Maschenweite darf den der Schutzklasse 

entsprechenden Wert nicht überschreiten 

(siehe Kapitel 5.1.1, Tabelle 

5.1.1.3). 

Ist gewährleistet, dass sich während 

eines Gewitters keine Personen auf dieser 

Fläche befinden, ist es ausreichend, 

die oben genannten Maßnahmen zu 

errichten. 

Personen die das Parkdeck betreten 

können, sind mittels Hinweisschild zu 

unterrichten, dass das Parkdeck bei 

Gewitter unverzüglich zu räumen ist, 

und nicht betreten werden darf (Bild 

5.1.6.1). 

Sollten sich auch während eines Gewitters 

Personen auf der Dachfläche 

befinden, ist die Fangeinrichtung so zu 

planen, dass diese Menschen mit einer 

angenommenen Höhe von 2,5 m (mit 

gestrecktem Arm) auch vor direktem 

Einschlag geschützt sind. 

Die Fangeinrichtung kann durch das 

Blitzkugel- oder durch das Schutzwinkelverfahren 

je nach Schutzklasse 

dimensioniert werden (Bild 5.1.6.2). 

Diese Fangeinrichtungen können aus 

gespannten Seilen oder Fangstangen 

ausgeführt werden. Diese Fangstangen 

werden z. B. an Konstruktionselementen 

wie Brüstungen o. ä. befestigt. 

Weiterhin können auch z. B. Beleuchtungsmaste 

als Fangstange für den Per- 

Fangpilz 

Art.-Nr. 108 001 

Warnhinweis: 

Betreten des Parkdecks 

bei Gewitter verboten! 

www.dehn.de

zusätzliches 

Fangseil 

h = 2,5 m + s 

sonenschutz fungieren. Bei dieser Ausführung 

sind jedoch die Blitzteilströme, 

die über die Energieleitungen in das 

Innere der baulichen Anlage geleitet 

werden können, zu beachten. Der 

Blitzschutz-Potentialausgleich für diese 

Leitungen ist unbedingt erforderlich. 

5.1.7 Fangeinrichtung für begrünte 

Dächer und Flachdächer 

Aus ökonomischen und ökologischen 

Gesichtspunkten kann eine Dachbegrünung 

sinnvoll sein. Die Gründe dafür 

sind Schalldämmung, Schutz der Dachhaut, 

Staubbindung aus der Umgebungsluft, 

zusätzliche Wärmedämmung, 

Filterung und Rückhalt des Niederschlagswassers 

und natürliche Verbesserung 

des Wohn- und Arbeitsklimas. 

Hinzu kommt, dass eine Dachbegrünung 

in vielen Regionen öffentlich 

gefördert wird. Es wird unterschieden 

zwischen der sogenannten extensiven 

und der intensiven Begrünung. Die 

extensive Begrünung ist pflegeaufwandsarm 

im Gegensatz zu der intensiven 

Begrünung, die Pflegearbeiten wie 

Düngung, Bewässerung und Schnitt 

erforderlich macht. Für beide Dachbegrünungsarten 

müssen Erdsubstrat 

oder Granulat auf das Dach aufgebracht 

werden. 

Noch aufwendiger wird es, wenn das 

Granulat oder Substrat aufgrund eines 

direkten Blitzeinschlages abgetragen 

werden muss. 

Bei Nichtvorhandensein eines Äußeren 

Blitzschutzes kann eine Beschädigung 

Fangstangenhöhe dimensioniert entsprechend 

erforderlichem Schutzwinkel 

Bild 5.1.6.2 Blitzschutz von Parkdächern – Gebäude- und Personenschutz 

h 

der Dachabdichtung am Blitzeinschlagspunkt 

verursacht werden. 

Die Praxis zeigt, dass unabhängig von 

der Pflegeform die Fangeinrichtung 

eines Äußeren Blitzschutzes auch auf 

der Oberfläche eines begrünten Daches 

errichtet werden kann und sollte. 

Die Blitzschutznorm DIN V VDE V 0185- 

3 schreibt bei einer maschenförmigen 

Fangeinrichtung eine Maschenweite 

vor, die abhängig ist von der gewählten 

Schutzklasse (siehe Kapitel 5.1.1, Tabelle 

5.1.1.3). Eine innerhalb der Deckschicht 

verlegte Fangleitung ist nach 

einigen Jahren schwierig zu kontrollieren, 

da Fangspitzen oder Fangpilze 

durch Überwuchs nicht mehr erkennbar 

sind und bei Pflegearbeiten häufig 

beschädigt werden. Hinzu kommt die 

Korrosionsgefahr bei innerhalb der 

Deckschicht verlegten Fangleitungen. 

Die Leitungen von gleichmäßig oberhalb 

der Deckschicht verlegten Fangmaschen 

sind trotz Überwuchses leicht 

kontrollierbar und es ist jederzeit möglich, 

durch Fangspitzen und Stangen 

das Niveau der Auffangeinrichtung 

anzuheben und “mitwachsen” zu lassen. 

Für die Gestaltung von Fangeinrichtungen 

gibt es verschiedene Möglichkeiten. 

Üblicherweise wird unabhängig 

von der Höhe des Gebäudes auf 

der Dachfläche ein maschenförmiges 

Fangnetz mit einer Maschenweite von 

5 x 5 m (Schutzklasse I) bis zu einer max. 

Maschenweite von 15 x 15 m (Schutzklasse 

III) errichtet. Die Lage der 

Masche ist unter Bevorzugung der 

Dachaußenkanten und evtl. als Fangeinrichtung 

dienenden Metallkon- 

struktionen auf dem Dach zu installieren. 

Als Drahtwerkstoff für Fangeinrichtungen 

auf begrünten Dächern hat sich 

nichtrostender Stahl (NIRO) mit der 

Werkstoff-Nr. 1.4571 bewährt. 

Bei Leitungsverlegung in der Deckschicht 

(im Erdsubstrat oder Granulat) 

darf kein Aluminium-Draht verwendet 

werden (Bilder 5.1.7.1 bis 5.1.7.3). 

Bild 5.1.7.1 Begrüntes Dach 

Bild 5.1.7.2 Fangeinrichtung auf begrüntem Dach 

Bild 5.1.7.3 Leitungsführung oberhalb der Deckschicht 


5

5 

5.1.8 Getrennte Fangeinrichtungen 

Dachaufbauten, wie Klimaanlagen und 

Kühleinrichtungen z. B. für Großrechner, 

befinden sich heute meistens auf 

den Dächern großer Büro- und Industriebauten. 

Ähnlich sind Antennen, 

elektrisch betriebene Lichtkuppeln, 

Werbeschilder mit integrierter Beleuchtung 

und alle anderen überragenden 

Dachaufbauten zu behandeln, die eine 

leitfähige Verbindung z. B. über elektrische 

Leitungen oder Kanäle in das 

Innere des Gebäudes besitzen. 

Nach dem Stand der Blitzschutztechnik 

werden diese Dachaufbauten mit getrennt 

angebrachten Fangeinrichtungen 

gegen direkte Blitzeinschläge geschützt. 

Dadurch wird vermieden, dass 

Blitzteilströme in das Gebäudeinnere 

gelangen können, wo sie die empfindlichen 

elektrischen/elektronischen Einrichtungen 

beeinflussen oder gar zerstören 

würden. 

In der Vergangenheit wurden diese 

Dachaufbauten direkt angeschlossen. 

Durch diesen direkten Anschluss werden 

Teile des Blitzstromes ins Gebäudeinnere 

geleitet. Später wurde der „indirekte 

Anschluss“ über eine Funkenstrecke 

praktiziert. Dadurch konnten 

unmittelbare Einschläge in den Dachaufbau 

auch zum Teil über die „innere 

Leitung“ abfließen und bei einem entfernteren 

Einschlag in das Gebäude 

sollte die Funkenstrecke nicht die 

Ansprechspannung erreichen. Diese 

Spannung von ca. 4 kV wurden fast 

immer erreicht und somit auch ein 

Blitzteilstrom z. B. über die elektrische 

Leitung ins Gebäudeinnere ver- 

DACH 

OG 

EG 

KG 


Anschluss direkt 

Datenleitungen 

Bild 5.1.8.1 Anschluss von Dachaufbauten 

schleppt. Damit können elektrische 

oder elektronische Anlagen im Inneren 

des Gebäudes beeinflusst oder gar zerstört 

werden. 

Einzige Abhilfe, um diese eingekoppelten 

Ströme zu vermeiden, sind getrennte 

Fangeinrichtungen, die den 

Trennungsabstand, früher auch als 

Sicherheitsabstand bezeichnet, einhalten. 

Bild 5.1.8.1 zeigt das Eindringen eines 

Blitzteilstromes in das Innere der baulichen 

Anlage. 

Diese vielfältigen Dachaufbauten können 

durch verschiedene Ausführungsarten 

der getrennten Fangeinrichtungen 

geschützt werden. 

Fangstangen 

Für kleinere Dachaufbauten (z. B. kleine 

Lüfter) kann der Schutz durch einzelne 

oder durch die Kombination 

mehrerer Fangstangen erreicht werden. 

Fangstangen bis zu einer Höhe 

von 2,0 m können mit einem oder mit 

Bild 5.1.8.2 Getrennte Fangeinrichtung 

Schutz durch Fangstange 

Anschluss über 


PAS 

zwei aufeinander gestapelten Betonsockeln 

(z. B. Art.-Nr. 102 010) freistehend 

befestigt werden (Bild 5.1.8.2). 

Ab einer Fangstangenhöhe von 2,5 m 

bis 3,0 m müssen die Fangstangen mit 

Distanzhaltern aus elektrisch isolierendem 

Material (z. B. DEHNiso-Distanzhalter) 

an dem zu schützenden Objekt 

befestigt werden (Bild 5.1.8.3). 

Bild 5.1.8.3 Fangstange mit Distanzhalter 

Sollen Fangstangen auch gegen seitliche 

Windbeeinflussungen befestigt 

werden, ist die Winkelabstützung eine 

praktikable Lösung (Bilder 5.1.8.4 und 

5.1.8.5). 

Bild 5.1.8.4 Winkelabstützung der Fangstange 

Bild 5.1.8.5 Aufnahme der Fangstange 

Werden Fangstangen mit größerer 

Höhe benötigt, z. B. für größere Dachaufbauten, 

an denen selbst nichts befestigt 

werden kann, können diese 

Fangstangen mit speziellen Standvorrichtungen 


Mit einem Dreibeinstativ können Fangstangen 

bis zu einer Höhe von 8,5 m 

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freistehend errichtet werden. Diese 

Gestelle werden mit üblichen Betonsockeln 

(aufeinander gestapelt) auf dem 

Boden fixiert. Ab einer freien Höhe von 

6m werden zusätzliche Seilabspannungen 

erforderlich, um den Windbeanspruchungen 

Stand zu halten. 

Diese freistehenden Fangstangen können 

bei den unterschiedlichsten Anwendungen 

(z. B. Antennen, PV-Anlagen) 

eingesetzt werden. Diese Art der 

Fangeinrichtung zeichnet sich durch 

eine kurze Montagezeit aus, da keine 

Löcher gebohrt oder viel geschraubt 

werden muss (Bilder 5.1.8.6 bis 5.1.8.7). 

Bild 5.1.8.6 Getrennte Fangeinrichtung für Photovoltaik-Anlage 

Bild 5.1.8.7 Getrennte Fangeinrichtung für terrestrische 

Antenne 

Sollen gesamte Gebäude oder Anlagen 

(z. B. PV-Anlagen, Munitionslager) mit 

Fangstangen geschützt werden, kommen 

Blitzschutzmaste zum Einsatz. Diese 

Maste werden im gewachsenen Boden 

oder im Betonfundament errichtet. 

Mit diesen Masten können freie 

Höhen über Flur von 19 m oder auf 

Sonderanfertigung auch höher erreicht 

werden. Eine Seilüberspannung dieser 

Maste ist ebenfalls möglich, wenn diese 

speziell dafür ausgelegt sind. Die Standardlängen 

der Stahl-Tele-Blitzschutzmaste 

werden mit Teillängen von 2 m 

geliefert, die speziell für den Transport 

enorme Vorteile bieten. 

Nähere Informationen (z. B. Montage, 

Aufbau) zu diesen Stahl-Tele-Blitzschutzmasten 

können der Montageanleitung 

Nr. 1489 entnommen werden (Bilder 


Bild 5.1.8.8 Zusätzlicher Korrosionsschutz im Übergangsbereich 

durch Korrosionsschutzbinde 

für unterirdische Anwendung 

Bild 5.1.8.9 Aufstellen eines Stahl-Tele-Blitzschutzmastes 

Überspannt durch Seile oder Leitungen 

Nach DIN V VDE V 0185-3 können Fangleitungen 

über die zu schützende Anlage 

geführt werden. 

Die Fangleitungen erzeugen an den 

Seiten einen zeltförmigen und an den 

Enden einen kegelförmigen Schutzraum. 

Der Schutzwinkel α ist abhängig 

von der Schutzklasse und Höhe der 

Fangeinrichtungen über der Bezugsebene. 

Das Blitzkugelverfahren mit dem dazu 

gehörigen Radius (je nach Schutzklasse) 

kann auch für die Dimensionierung 

der Leitungen oder Seile angewendet 

werden. 

Die Fangeinrichtung “Masche“ kann, 

mit dem entsprechenden Trennungsabstand 

s, der zwischen den Anlagenteilen 

und der Fangeinrichtung eingehalten 

werden muss, ebenfalls verwendet 

werden. Hierbei werden z. B. isolierende 

Distanzhalter in Betonsockeln senkrecht 

errichtet und dadurch die „Masche“ 

erhöht geführt (Bild 5.1.8.10). 

Bild 5.1.8.10 Aufgeständerte Fangeinrichtung 

Quelle: Blitzschutz Wettingfeld, Krefeld 

DEHNiso-Combi 

Eine anwenderfreundliche Möglichkeit, 

Leitungen oder Seile entsprechend 

den drei verschieden Planungsverfahren 

für Fangeinrichtungen (Blitzkugel, 

Schutzwinkel, Masche) zu errichten, 

bietet das Produktprogramm DEHNiso-Combi. 

Durch die Stützrohre aus Aluminium 

mit „Isolierstrecke“ (GFK – glasfaserverstärkter 

Kunststoff), die an dem zu 

schützenden Objekt befestigt werden, 

ergibt sich eine indirekte Führung der 

Seile. Mittels Distanzhalter aus GFK 

wird die weitere getrennte Führung zu 

den Ableitungen oder den weiteren 

Fangeinrichtungen (z. B. Masche) realisiert. 

Nähere Informationen zur Anwendung 

sind in den Druckschriften DS 123, 

DS 111 und in der Montageanleitung 

Nr. 1475 enthalten. 

Die beschriebenen Ausführungen können 

beliebig untereinander kombiniert 

werden, um die getrennte Fangeinrichtung 

den örtlichen Gegebenheiten 

anzupassen (Bild 5.1.8.11 bis 5.1.8.14). 

Bild 5.1.8.11 Dreibeinstativ für freistehende Stützrohre 


5

5 

Bild 5.1.8.12 Getrennte Fangeinrichtungen mit DEHNiso-Combi 

Bild 5.1.8.13 Detail zu DEHNiso-Combi 


Bild 5.1.8.14 Getrennte Fangeinrichtungen mit 

DEHNiso-Combi 

5.1.9 Fangeinrichtung für Kirchtürme 

und Kirchen 


Nach DIN V VDE V 0185-3, Abschnitt 7.1 

entspricht ein Blitzschutzsystem, das 

für Schutzklasse III ausgelegt ist, den 

normalen Anforderungen für Kirchen 

und Kirchtürmen. In besonderen Einzelfällen, 

wie zum Beispiel bei Bauwerken 

mit hohem kulturellen Wert, ist 

eine gesonderte Risikoanalyse nach 

DIN V VDE V 0185-2 durchzuführen. 

Kirchenschiff 


muss das Kirchenschiff einen eigenen 

Blitzschutz erhalten, der bei angebautem 

Turm auf kürzestem Wege mit 

einer Ableitung des Turmes zu verbinden 

ist. Bei einem Kreuzschiff muss die 

Fangleitung längs des Querfirstes an 

jedem Ende eine Ableitung erhalten. 

Kirchturm 

Kirchtürme mit einer Höhe bis zu 20 m 

sind mit einer Ableitung zu versehen. 

Sind Kirchturm und Kirchenschiff zusammengebaut, 

so muss diese Ableitung 

auf dem kürzesten Weg mit dem 

Äußeren Blitzschutz des Kirchenschiffes 

verbunden werden (Bild 5.1.9.1). Fällt 

die Ableitung des Kirchturmes mit 

einer Ableitung des Kirchenschiffes 

zusammen, so kann hier eine gemeinsame 

Ableitung verwendet werden. 


müssen Kirchtürme über 20 m Höhe 

mindestens mit zwei Ableitungen ausgerüstet 

sein. Mindestens eine dieser 

Ableitungen muss mit dem Äußeren 

Blitzschutz des Kirchenschiffes auf dem 

kürzesten Weg verbunden werden. 

Bild 5.1.9.1 Verlegung der Ableitung am Kirchturm 

www.dehn.de

Ableitungen an Kirchtürmen sind 

grundsätzlich außen am Turm herabzuführen. 

Eine Verlegung im Inneren des 

Turms ist nicht zulässig (DIN V VDE V 

0185-3, Abschnitt 7.2). Auch muss der 

Trennungsabstand s zu Metallteilen 

und elektrischen Anlagen im Turm (z. B. 

Uhrenanlagen, Glockenstelle) und 

unter dem Dach (z. B. Klima-, Lüftungsund 

Heizungsanlagen) durch eine 

geeignete Anordnung des Äußeren 

Blitzschutzes eingehalten werden. Der 

geforderte Trennungsabstand kann 

speziell an der Turmuhr zu einem Problem 

werden. In diesem Fall kann zur 

Vermeidung gefährlicher Funkenbildung 

in Teilen des Äußeren Blitzschutzes 

die leitfähige Verbindung in das 

Gebäudeinnere durch ein Isolierstück 

(z. B. GFK-Rohr) ersetzt werden. 

Bei Kirchen neuerer Bauart, die in 

Stahlbetonbauweise errichtet wurden, 

können die Bewehrungsstähle als Ableitungen 

verwendet werden, wenn 

ihre durchgehende leitende Verbindung 

sichergestellt wird. Finden Stahlbeton-Fertigteile 

Verwendung, so darf 

die Bewehrung als Ableitung verwendet 

werden, wenn an den Beton-Fertigteilen 

Anschlussstellen zum durchgehenden 

Verbinden der Bewehrung 

angebracht sind. 

5.1.10 Fangeinrichtungen für 

Windenergieanlagen 

(WEA) 

Forderung nach Blitzschutz 

Die E DIN VDE 0127-24 beschreibt Maßnahmen 

zum Blitzschutz von Windenergieanlagen. 

Hinsichtlich der Ausführung 

der Blitzschutzmaßnahmen 

wird auf die Normenreihe DIN V VDE V 

0185 Bezug genommen. Der VdS Schadenverhütung 

im Gesamtverband der 

Deutschen Versicherungswirtschaft 

e. V. (GDV) empfiehlt in seiner Richtlinie 

VdS 2010 „Risikoorientierter Blitzund 

Überspannungsschutz“ für Windenergieanlagen 

ein Blitzschutzsystem 

nach Schutzklasse II auszuführen. Damit 

können Blitzeinschläge mit Stromstärken 

bis zu 150.000 A beherrscht 

werden. Diese Empfehlung resultiert 

aus der Abschätzung des Schadensrisikos 

durch Blitzeinschlag für bauliche 

Anlagen, wie in DIN V VDE V 0185-2 

beschrieben. 

Prinzip Äußerer Blitzschutz bei Windenergieanlagen 

Der Äußere Blitzschutz besteht aus 

Fangeinrichtungen, Ableitungen und 

einer Erdungsanlage und schützt vor 

mechanischer Zerstörung und Brand. 

Blitzeinschläge in Windenergieanlagen 

finden bevorzugt in die Rotorblätter 

statt. Deshalb werden dort z. B. Rezeptoren 

integriert, die definierte Einschlagspunkte 

vorgeben (Bild 5.1.10.1). 

Um die eingekoppelten Blitzströme 

kontrolliert gegen Erde abfließen zu 

lassen, werden die Rezeptoren in den 

Flügeln mit einer metallenen Verbindungsleitung 

(oftmals Flachband St/tZn 

30 x 3,5 mm) mit der Nabe verbunden. 

Kohlefaserbürsten oder Luftfunkenstrecken 

überbrücken dann wiederum 

die Kugellager im Gondelkopf, um ein 

Verschweißen der drehbaren Konstruktionsteile 

zu vermeiden. 

Damit Gondelaufbauten, wie z. B. Anemometer, 

bei Blitzeinschlag geschützt 

sind, werden Fangstangen oder “Fangkäfige” 

montiert (Bild 5.1.10.2). 

Als Ableitung wird der metallene Turm 

oder bei Spannbetonausführung im Beton 

eingebettete Ableitungen (Runddraht 

St/tZn Ø8...10 mm oder Flachband 

St/tZn 30 x 3,5 mm) genutzt. Die 

Erdung der Windenergieanlage wird in 

Form eines Fundamenterders im Turmfuß 

und der maschenartigen Verbindung 

mit dem Fundamenterder des 

Betriebsgebäudes realisiert. Dadurch 

wird eine "Äquipotentialfläche" geschaffen, 

die im Blitzeinschlagsfall Potentialunterschiede 

vermeidet. 

5.1.11 Windlastbeanspruchungen 

von Blitzschutz-Fangstangen 

Dächer werden immer mehr als technische 

Installationsebene genutzt. Insbesondere 

für Erweiterungen der technischen 

Gebäudeausrüstung werden umfangreiche 

Anlagen gerade auf Dachflächen 

großer Büro- und Industriebauten 

installiert. Es gilt dann Dachaufbauten, 

wie Klimaanlagen und Kühleinrichtungen, 

Antennen von Mobilfunkanlagen 

auf Gastgebäuden, Lampen, 

Rauchgas-Entlüftungen und andere 

Einrichtungen mit Anschlüssen an das 

elektrische Niederspannungssystem zu 

schützen (Bild 5.1.11.1). 

Entsprechend den geltenden Blitzschutznormen 

der Reihe DIN V VDE V 

0185 können diese Dachaufbauten mit 

isoliert angebrachten Fangeinrichtungen 

vor direkten Blitzeinschlägen geschützt 

werden. Dabei werden sowohl 

die Fangeinrichtungen wie Fangstangen, 

Fangspitzen oder -maschen als 


Rezeptor 

Drahtgeflecht 

Bild 5.1.10.1 WEA mit integrieten Rezeptoren in 

den Flügeln 

Bild 5.1.10.2 Blitzschutz für Windmessgeräte bei 

WEA 

Bild 5.1.11.1 Schutz vor direkten Blitzeinschlägen 

durch freistehende Fangstangen 

5

5 

auch die Ableitungen isoliert, d. h. mit 

einem ausreichenden Trennungsabstand 

zu den im Schutzbereich liegenden 

Dachaufbauten, installiert. Durch 

den Aufbau einer isolierten Blitzschutzanlage 

entsteht ein Schutzraum in dem 

direkte Blitzeinschläge ausgeschlossen 

sind. Ebenfalls wird das Eindringen von 

Blitzteilströmen in das Niederspannungssystem 

und damit in das Gebäudeinnere 

vermieden. Dies ist wichtig da 

durch die Verschleppung von Blitzteilströmen 

empfindliche elektrische/elektronische 

Einrichtungen beeinflusst 

oder zerstört werden können. 

Für ausgedehnte Dachaufbauten wird 

dazu ein System von isolierten Fangeinrichtungen 

aufgebaut. Diese sind sowohl 

untereinander als auch mit der 

Erdungsanlage verbunden. Die Größe 

des entstehenden Schutzraumes hängt 

u.a. von der Anzahl und der Höhe der 

installierten Fangeinrichtungen ab. 

Für kleinere Dachaufbauten wird dieser 

Schutz durch eine einzelne Fangstangen 

erreicht. Dabei wird das Blitzkugelverfahren 

nach DIN V VDE V 

0185-3 angewendet (Bild 5.1.11.2). 

Beim Blitzkugelverfahren wird eine 

Blitzkugel, deren Radius von der gewählten 

Schutzklasse abhängig ist, in 

alle möglichen Richtungen an und über 

die zu schützende Anlage gerollt. Dabei 

darf die Blitzkugel nur den Erdboden 

und/oder die Fangeinrichtung berühren. 

max. Gebäudehöhe 

Schutzklasse 

h 1 

Radius der 

Blitzkugel R 

I 20 m 5 x 5 m 

II 30 m 10 x 10 m 

III 45 m 15 x 15 m 

IV 60 m 20 x 20 m 

Schutzwinkel 

h 2 Fangstange 


Maschenweite M 

a 2 

Maschenweite M 

Fangleitung 

Mit diesem Verfahren ergibt sich ein 

geschütztes Volumen, innerhalb dessen 

direkte Blitzeinschläge ausgeschlossen 

sind. 

Um ein möglichst großes geschütztes 

Volumen zu erreichen oder auch um 

größere Dachaufbauten vor direkten 

Blitzeinschlägen schützen zu können 

ist es das Ziel, die einzelnen Fangstangen 

mit entsprechend großer Höhe 

aufzubauen. Dazu werden freistehende 

Fangstangen durch entsprechende 

Gestaltung des Fußes und durch zusätzliche 

Abspannungen gegen Kippen 

und Bruch gesichert (Bild 5.1.11.3). 

Der Forderung nach einer möglichst 

großen Bauhöhe für die freistehenden 

Fangstangen steht jedoch eine höhere 

Beanspruchung durch angreifende 

Windlasten gegenüber. So bedeutet 

z. B. eine 40%ige Erhöhung der Windgeschwindigkeit 

eine Verdopplung des 

angreifenden Kippmomentes. Gleichzeitig 

wird aus Sicht der Anwendung 

zur Erleichterung des Transports und 

der Montage ein Leichtbau des Systems 

„Freistehende Fangstange“ gefordert. 

Für den sicheren Einsatz von Fangstangen 

auf Dächern muss deshalb ein 

Nachweis der Standfestigkeit erfolgen. 

Blitzkugel 

Ableitung 

Erdungsanlage 

Bild 5.1.11.2 Verfahren für die Auslegung von Fangeinrichtungen nach DIN V VDE V 0185-3 

R 

Fangstange 

mit Fangspitze 

Abspannung 

variables 

Dreibein 

Bild 5.1.11.3 Freistehende Fangstange mit variablem 

Dreibein 

Beanspruchung durch auftretende 

Windlasten 

Da der Einsatz von freistehenden Fangstangen 

an exponierten Stellen (z. B. 

auf Dächern) erfolgt, ergeben sich mechanische 

Belastungen, die wegen des 

vergleichbaren Einsatzortes und der 

vergleichbaren auftretenden Windgeschwindigkeiten 

den Beanspruchungen 

von Antennentragwerken entsprechen. 

Damit ergeben sich für freistehende 

Fangstangen bezüglich der 

mechanischen Festigkeit prinzipiell die 

gleichen Anforderungen, wie sie in DIN 

4131 an Antennentragwerke gestellt 

werden. 

Nach DIN 4131 ist Deutschland in 4 

Windzonen mit zonenabhängigen 

Windgeschwindigkeiten eingeteilt (Bild 

5.1.11.4). 

In die Berechung der tatsächlich zu 

erwartenden Windlastbeanspruchungen 

geht neben der zonenabhängigen 

Windlast auch die Gebäudehöhe und 

die örtlichen Gegebenheit (Gebäude 

einzeln stehend im offenen Gelände 

oder eingebettet in andere Bebauung) 

mit ein. In Bild 5.1.11.4 ist zu erkennen, 

dass ca. 95% der Fläche Deutschlands 

durch die Windzonen I und II abgedeckt 

werden. Aus diesem Grund erfolgt 

die Auslegung der Fangstangen 

generell für die Windzone II. Die Verwendung 

von freistehenden Fangstan- 

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Essen 

Köln 

Bonn 

Zone IV 

Düsseldorf 

Wiesbaden 

Dortmund 

Saarbrücken Mannheim 

Freiburg 

Frankfurt 

Bremen 

Stuttgart 

Hannover 

Hamburg 

Würzburg 

Schwerin 

Magedburg 

Erfurt Chemnitz 

Nürnberg 

Augsburg 

Rostock 

Zone III Zone II 

Halle 

Regensburg 

München 

Potsdam 

Leipzig 

Bild 5.1.11.4 Einteilung Deutschlands in Windlastzonen und zugehörige Werte für Staudruck und maximale 

Windgeschwindigkeit 

Quelle: DIN 4131:1991-11: Antennentragwerke aus Stahl, Berlin: Beuth-Verlag, GmbH 

gen in Windzone III und Windzone IV 

muss entsprechend der auftretenden 

Belastungen separat überprüft werden. 

Nach DIN 4131 kann bei Bauwerkshöhen 

bis 50 m mit einem über die Bauwerkshöhe 

konstanten Staudruck gerechnet 

werden. Für die Berechnungen 

wurde als maximale Bauwerkshöhe 

40 m angenommen, so dass eine Gesamthöhe 

(Gebäudehöhe plus Fangstangenlänge) 

unterhalb der 50 m- 

Grenze eingehalten wird. 

Bei der Auslegung freistehender Fangstangen 

müssen aus Sicht der Windlastbeanspruchung 

folgende Anforderungen 

erfüllt werden: 

⇒ Sicherheit der Fangstangen gegen 

Kippen 

⇒ Sicherheit gegen Bruch der Stangen 

⇒ Einhalten des notwendigen Trennungsabstandes 

zum zu schützenden 

Objekt auch unter Windlast 

(Vermeidung unzulässiger Durchbiegungen) 

Bestimmung der Kippsicherheit 

Durch den auftretenden Staudruck 

(abhängig von der Windgeschwindigkeit), 

dem Widerstandsbeiwert c w und 

der Windangriffsfläche an der Fang- 

Kiel 

Zone I 

Berlin 

Zone 

I 

II 

III 

IV 

Dresden 

Staudruck 

q [kN/m²] 

0,8 

1,05 

1,4 

1,7 

Windgeschwindigkeit 

v [km/h] 

126,7 

145,1 

161,5 

184,7 

Windstärke 

stange wird an der Oberfläche eine 

Streckenlast q‘ erzeugt, die an der freistehenden 

Fangstange ein entsprechendes 

Kippmoment MK erzeugt. Um 

einen sicheren Stand der freistehenden 

Fangstange zu gewährleisten, muss 

dem Kippmoment MK ein Gegenmoment 

MG entgegenwirken, das durch 

das Standbein erzeugt wird. Die Größe 

des Gegenmomentes MG hängt vom 

Standgewicht und dem Standbeinradius 

ab. Ist das Kippmoment größer als 

das Gegenmoment, fällt die Fangstange 

durch die Windlast um. 

Der Nachweis der Standsicherheit freistehender 

Fangstangen erfolgt durch 

statische Berechnungen. In die Berechnung 

fließen dazu neben den mechanischen 

Kennwerten der eingesetzten 

Materialien folgende Angaben ein: 

⇒ Windangriffsfläche der Fangstange: 

bestimmt durch Länge und 

Durchmesser der einzelnen Fangstangen-Teilstücke. 

⇒ Windangriffsfläche der Abspannung: 

Freistehende Fangstangen 

großer Bauhöhe werden durch 3 

Seile, die gleichmäßig am Umfang 

angebracht sind, abgespannt. Die 

Windangriffsfläche dieser Seile 

entspricht der auf eine senkrecht 

zur Windrichtung stehende Ebene 

⇒ 

projizierten Fläche dieser Seile, 

d. h. die Seillängen werden entsprechend 

verkürzt in die Berechnung 

eingesetzt. 

Gewicht der Fangstange und der 

Abspannseile: Das Eigengewicht 

der Fangstange und der Abspannseile 

wird bei der Berechnung des 

Gegenmomentes 

tigt.mitberücksich- 

⇒ Gewicht des Standbeines: Das 

⇒ 

Standbein ist eine Dreibeinkonstruktion, 

die mit Betonsteinen 

beschwert wird. Das Gewicht dieses 

Standbeins setzt sich aus dem 

Eigengewicht des Dreibeins und 

den Einzelmassen der aufgelegten 

Betonsteine zusammen. 

Kipphebel des Standbeines: Der 

Kipphebel bezeichnet den kürzesten 

Abstand zwischen Mittelpunkt 

des Dreibeins und Linie bzw. Punkt 

um den das Gesamtsystem kippen 

würde. 

Der Nachweis der Standsicherheit ergibt 

sich aus dem Vergleich der folgenden 

Momente: 

⇒ Kippmoment gebildet aus der 

⇒ 

windlastabhängigen Kraft auf die 

Fangstange bzw. die Abspannseile 

und dem Hebelarm der Fangstange. 

Gegenmoment gebildet aus dem 

Gewicht des Standbeins, dem Gewicht 

der Fangstange und den 

Abspannseilen und der Länge des 

Kipphebels durch das Dreibein. 

Die Standsicherheit ist erreicht, wenn 

das Verhältnis von Gegen- zu Kippmoment 

einen Wert >1 annimmt. Prinzipiell 

gilt: Je größer das Verhältnis von 

Gegen- zu Kippmoment, umso größer 

ist die Standsicherheit. 

Es bestehen folgende Möglichkeiten 

die geforderte Standsicherheit zu erreichen: 

⇒ Um die Windangriffsfläche der 

Fangstange klein zu halten, werden 

möglichst kleine Querschnitte 

verwendet. Die Belastung auf die 

Fangstange wird reduziert, gleichzeitig 

nimmt jedoch die mechanische 

Festigkeit der Fangstange ab 

(Gefahr des Bruchs der Stange). 

Entscheidend ist somit ein Kompromiss 

zwischen einem möglichst 

kleinen Querschnitt zur Reduzierung 

der Windlast und einem möglichst 

großen Querschnitt zum 

Erreichen der notwendigen Festigkeit. 


12 - 17 

5

5 

⇒ Die Standsicherheit kann erhöht 

werden, wenn größere Standgewichte 

und/oder größere Standbeinradien 

eingesetzt werden. Dies 

steht oftmals im Widerspruch zu 

den begrenzten Aufstellflächen 

und der allgemeinen Forderung 

nach geringem Gewicht und Transportfreundlichkeit. 

Realisierung: 

Um eine möglichst geringe Windangriffsfläche 

zu bieten wurden die Querschnitte 

der Fangstangen entsprechend 

den Berechnungsergebnissen optimiert. 

Zur Erleichterung des Transportes 

und der Montage besteht die Fangstange 

aus einem Aluminium-Rohr (auf 

Wunsch teilbar) und einer Aluminium- 

Fangstange. Das Standbein zur Aufnahme 

der Fangstange wird in zwei 

Varianten angeboten. Eine feste Variante 

für kleinere Stangenhöhen und 

eine variable Standbein-Ausführung 

für große Bauhöhen. Bei dieser Ausführung 

wird der Standbeinradius der Bauhöhe 

der Fangstange angepasst, so 

dass der Platzbedarf minimiert wird. 

Bestimmung der Bruchsicherheit 

Neben der Standfestigkeit ist auch ein 

Nachweis der Bruchsicherheit der Fangstange 

zu erbringen, da durch die auftretende 

Windlast an der freistehenden 

Fangstange Biegebeanspruchungen 

erzeugt werden. Die Biegespannung 

darf dabei die max. zulässige 

Spannung nicht übersteigen. Die auftretende 

Biegespannung nimmt bei 

längeren Fangstangen zu. Die Fangstangen 

sind so auszulegen, dass bei 

Windlasten, wie sie in Windzone II auftreten 

können, keine bleibenden Verformungen 

an den Stangen auftreten. 

Da sowohl die exakte Geometrie der 

Fangstange als auch das nichtlineare 

Verhalten der eingesetzten Materialien 

berücksichtigt werden muss, erfolgt 

der Nachweis der Bruchsicherheit freistehender 

Fangstangen durch ein FEM- 

Berechnungsmodell. Die Finite Elemente 

Methode, kurz FEM, ist ein numerisches 

Berechnungsverfahren, mit dem 

Spannungen und Verformungen komplexer 

geometrischer Strukturen berechnet 

werden können. Die zu untersuchende 

Struktur wird durch gedachte 

Flächen und Linien in sogenannte 

"Finite Elemente" unterteilt, die über 

Knoten miteinander verbunden sind. 

Für die Berechnung werden folgende 

Eingaben benötigt: 


⇒ FEM-Rechenmodell: 

Das FEM-Rechenmodell entspricht 

in vereinfachter Form der Geometrie 

der freistehenden Fangstange. 

⇒ Materialeigenschaften: 

Das Materialverhalten wird über 

die Angabe von Querschnittswerten, 

E-Modul, Dichte und Querkontraktion 

vorgegeben. 

⇒ Belastungen: 

Die Windlast wird als Drucklast auf 

das Geometriemodell aufgebracht. 

Die Bruchsicherheit wird aus dem Vergleich 

von zulässiger Biegespannung 

(Materialkennwert) und max. auftretender 

Biegespannung (errechnet aus 

dem Biegemoment und dem wirksamen 

Querschnitt am Punkt der höchsten 

Beanspruchung) bestimmt. 

Bruchsicherheit als Verhältnis von zulässiger 

zu auftretender Biegespannung 

ist bei einem Wert > 1 erreicht. 

Prinzipiell gilt auch hier: Je größer das 

Verhältnis von zulässiger zu auftretender 

Biegespannung, umso größer ist 

die Bruchsicherheit. 

Mit dem FEM-Rechenmodell wurden 

für zwei Fangstangen (Länge = 8,5 m) 

mit Abspannung und ohne Abspannung 

die auftretenden Biegemomente 

als Funktion der Fangstangenhöhe 

berechnet (Bild 5.1.11.5). Dabei wird 

der Einfluss einer möglichen Abspannung 

auf den Verlauf der Momente 

deutlich. Während das max. Biegemoment 

bei der Fangstange ohne Abspannung 

im Einspannpunkt ca. 1270 Nm 

beträgt, reduziert sich das Biegemoment 

durch die Abspannung auf ca. 

270 Nm. Durch diese Abspannung ist es 

möglich, die Spannungen in der Fangstange 

so weit zu reduzieren, dass bei 

den max. anzunehmenden Windlasten 

die Festigkeit der eingesetzten Materialien 

nicht überschritten wird und es 

nicht zur Zerstörung der Fangstange 

kommt. 

Realisierung: 

Abspannseile erzeugen einen zusätzlichen 

„Lagerpunkt“, durch den die auftretenden 

Biegespannungen in der 

Fangstange deutlich verringert werden. 

Ohne zusätzliche Abspannung 

würden die Fangstangen den Beanspruchungen 

der Windzone II nicht 

standhalten. Aus diesem Grund werden 

Fangstangen ab einer Höhe von 6 m 

mit Abspannungen ausgerüstet. 

Biegemoment 

[Nm] 

1200 

1000 

800 

600 

400 

200 

Biegemoment 

[Nm] 

200 

150 

100 

50 

0 

-50 

-100 

Fangstange ohne 

Abspannung 

(Länge = 8,5 m) 

0 0 2 4 6 8 

Fangstangenhöhe [m] 

Fangstange mit 

Abspannung 

(Länge = 8,5 m) 

-150 

0 2 4 6 8 

Fangstangenhöhe [m] 

Bild 5.1.11.5 Vergleich Biegemomentverläufe an 

freistehenden Fangstangen ohne und 

mit Abspannung (Länge = 8,5 m) 

Neben den Biegemomenten liefert die 

FEM-Berechnung auch die auftretenden 

Zugkräfte in den Abspannseilen, 

deren Festigkeit ebenfalls nachgewiesen 

werden muss. 

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Bestimmung der windlastbedingten 

Auslenkung der Fangstange 

Ein weiteres wichtiges Berechungsergebnis 

des FEM-Modells ist die Auslenkung 

der Fangstangenspitze. Windlasten 

bewirken, dass sich die Fangstangen 

biegen. Die Durchbiegung der Stange 

hat eine Veränderung des zu schützenden 

Volumens zur Folge. Zu schützende 

Objekte befinden sich nicht mehr im 

Schutzbereich und/oder Näherungen 

werden nicht mehr eingehalten. 

Die Anwendung des Rechenmodells 

auf eine freistehende Fangstange mit 

und ohne Abspannung zeigt folgende 

Ergebnisse (Bilder 5.1.11.6 und 5.1.11.7). 

Die Berechnung ergibt für das ausgewählte 

Beispiel eine Verschiebung der 

Spitze der Fangstange mit Abspannung 

von ca. 390 mm. Ohne Abspannung 

käme es zu einer Auslenkung von ca. 

3740 mm, einem theoretischen Wert, 

Bild 5.1.11.6 FEM-Modell der freistehenden Fangstange 

ohne Abspannung 

(Länge = 8,5 m) 

Bild 5.1.11.7 FEM-Modell der freistehenden Fangstange 

mit Abspannung 

(Länge = 8,5 m) 

der die Bruchgrenze der betrachteten 

Fangstange überschreitet. 

Realisierung: 

Zusätzliche Abspannungen ab einer 

gewissen Stangenhöhe bewirken eine 

deutliche Reduzierung dieser Auslenkungen. 

Zudem verringert sich dadurch 

auch die Biegebelastung auf die Stange. 

Fazit 

Kippsicherheit, Bruchsicherheit und 

Auslenkung sind die entscheidenden 

Faktoren bei der Auslegung von Fangstangen. 

Standfuß und Fangstange 

sind so aufeinander abzustimmen, dass 

die auftretenden Belastungen auf 

Grund der Windgeschwindigkeit entsprechend 

Zone II nicht zum Kippen 

und/oder zu einer Beschädigung der 

Stange führen. 

Zu beachten ist weiterhin, dass große 

Auslenkungen der Fangstange den 

Trennungsabstand verringern und damit 

unzulässige Näherungen entstehen 

können. Eine zusätzliche Abspannung 

bei Fangstangen größerer Höhe ist notwendig, 

dass derartige unzulässige 

Auslenkungen von Fangstangenspitzen 

verhindert werden. 

Die beschriebenen Maßnahmen erreichen, 

dass freistehende Fangstangen 

bei bestimmungsgemäßen Gebrauch 

Windgeschwindigkeiten der Zone II 

nach DIN 4131 standhalten. 

5.2 Ableitungen 

Die Ableitung ist die elektrisch leitende 

Verbindung zwischen der Fangeinrichtung 

und der Erdungsanlage. Ableitungen 

sollen den eingefangenen Blitzstrom 

zur Erdungsanlage leiten, ohne 

dass am Gebäude, z. B. durch unzulässig 

hohe Erwärmung, ein Schaden entsteht. 

Um das Auftreten von Schäden bei der 

Ableitung des Blitzstromes zur Erdungsanlage 

zu verringern, sind die Ableitungen 

so anzubringen, dass vom Einschlagpunkt 

zur Erde 

⇒ mehrere parallele Strompfade bestehen, 

⇒ die Länge der Stromwege so kurz 

wie möglich gehalten wird (gerade, 

senkrecht, keine Schleifenbildung), 

⇒ die Verbindungen zu leitenden Teilen 

der baulichen Anlage überall 

dort hergestellt werden, wo es notwendig 

ist (Abstand < s; s=Trennungsabstand). 

5.2.1 Ermittlung der Anzahl der 

Ableitungen 

Die Anzahl der Ableitungen orientiert 

sich am Umfang der Dachaußenkanten 

(Umfang der Projektion auf die Grundfläche). 

Die Anordnung der Ableitungen ist so 

zu gestalten, dass sie ausgehend von 

den Ecken der baulichen Anlage möglichst 

gleichmäßig auf den Umfang verteilt 

sind. 

Je nach den baulichen Gegebenheiten 

(z. B. Tore, Betonfertigteile) können die 

gegenseitigen Abstände der Ableitungen 

unterschiedlich sein. Diese möglichen 

unterschiedlichen Abstände z. B. 

von 12 m bis 18 m bei Schutzklasse III 

(typisch 15 m) werden auch bei der Berechnung 

des Trennungsabstandes mit 

berücksichtigt. In jedem Fall ist mindestens 

die Gesamtzahl der erforderlichen 

Ableitungen je nach Schutzklasse einzuhalten. 

In der Norm DIN V VDE V 0185-3 werden 

typische Abstände zwischen Ableitungen 

und Ringleitern in Abhängigkeit 

der Schutzklasse genannt (Tabelle 

5.2.1.1). 

Schutzklasse Typischer Abstand 

I 10 m 

II 10 m 

III 15 m 

IV 20 m 

Tabelle 5.2.1.1 Abstände zwischen Ableitungen 

nach DIN V VDE V 0185-3 

Die genaue Anzahl der Ableitungen 

kann nur durch die Berechnung des 

Trennungsabstandes s ermittelt werden. 

Kann der errechnete Trennungsabstand 

bei der geplanten Anzahl der 

Ableitungen einer baulichen Anlage 

nicht eingehalten werden, ist eine 

Möglichkeit diese Forderung zu erfüllen, 

die Anzahl der Ableitungen zu 

erhöhen. Durch die parallelen Strompfade 

wird der Stromaufteilungskoeffizient 

k c verbessert. Durch diese Maßnahme 

wird der Strom in den beiden 

Ableitungen verringert und der erforderliche 

Trennungsabstand kann eingehalten 

werden. 

Natürliche Bestandteile der baulichen 

Anlage (z. B. Stahl-Beton-Stützen, Stahlskelette) 

können ebenfalls als zusätzliche 

Ableitungen verwendet werden, 

wenn eine durchgehende elektrische 

Leitfähigkeit sichergestellt ist. 

Durch Querverbindungen der Ableitungen 

auf Höhe des Erdbodens 

(Sockelleitung) und durch Ringleitungen 

bei höheren Gebäuden wird eine 


5

5 

Symmetrierung der Blitzstromverteilung 

erreicht, die ebenfalls den Trennungsabstand 

s reduziert. 

In der aktuellen Normenreihe der DIN 

V VDE V 0185 wird dem Trennungsabstand 

hohe Bedeutung beigemessen. 

Durch die genannten Maßnahmen 

kann der Trennungsabstand bei baulichen 

Anlagen positiv verändert und 

somit der Blitzstrom sicher abgeleitet 

werden. 

Reichen diese Maßnahmen nicht aus, 

um den geforderten Trennungsabstand 

einzuhalten, können auch neuartige 

hochspannungsfeste isolierte Leitungen 

(HVI) verwendet werden. Diese 

werden im Kapitel 5.2.4 beschrieben. 

Wie der genaue Trennungsabstand 

ermittelt werden kann, wird im Kapitel 

5.6 behandelt. 

5.2.2 Ableitungen im Falle eines 

nicht getrennten Blitzschutzsystems 

In erster Linie werden die Ableitungen 

direkt am Gebäude (ohne Abstand) 

angebaut. Kriterium für die Verlegung 

direkt an der baulichen Anlage ist die 

Temperaturerhöhung im Falle eines 

Blitzeinschlages in das Blitzschutzsystem. 

Besteht die Wand aus schwer oder normal 

entflammbarem Baustoff, dürfen 

die Ableitungen direkt auf oder in der 

Wand installiert werden. 

Aufgrund der Angaben in den Bauordnungen 

der Länder werden in der 

Regel keine leicht brennbaren Baustoffe 

verwendet. Dadurch können die 

Ableitungen in der Regel meist direkt 

am Gebäude montiert werden. 

Holz gilt bei einer Rohdichte über 

400 kg/m2 und einer Dicke über 2 mm 

als normal entflammbar. Somit kann 

z. B. an Holzmasten die Ableitung 

direkt angebracht werden. 

Wenn die Wand aus leicht entflammbarem 

Baustoff besteht, können die 

Ableitungen direkt auf die Oberfläche 

der Wand installiert werden, vorausgesetzt, 

dass die Temperaturerhöhung 

beim Blitzstromfluss nicht gefährlich ist. 

Die maximale Temperaturerhöhungen 

∆ T in K der verschiedenen Leiter je 

nach Schutzklasse kann der Tabelle 

5.2.2.1 entnommen werden. Aufgrund 

dieser Werte ist es in der Regel zulässig, 

selbst Ableitungen hinter einer Wärmedämmung 

zu verlegen, da diese 

Temperaturerhöhungen keine Gefahr 

für Brand der Dämmungen darstellen. 

Die Brandhemmung ist dadurch ebenfalls 

gewährleistet. 


q 

Aluminium Eisen Kupfer NIRO 

mm2 Schutzklasse 

III+IV II I III+IV II I III+IV II I III+IV II I 

16 146 454 * 1120 * * 56 143 309 * * * 

50 

(Ø8mm) 

78 

(Ø10mm) 

12 28 52 37 96 211 5 12 22 96 460 940 

4 9 17 15 34 66 3 5 9 78 174 310 

* schmelzen / verdampfen 

Tabelle 5.2.2.1 Maximale Temperaturerhöhung ∆ T in K verschiedener Leitermaterialien 

Durch die Verwendung eines zusätzlichen 

PVC-Mantels bei der Verlegung 

der Ableitung in oder hinter einer Wärmedämmung 

wird die Temperaturerhöhung 

(an der Oberfläche) reduziert. 

Es kann auch PVC-ummantelter Alu- 

Draht verwendet werden 

Wenn die Wand aus leicht entflammbarem 

Werkstoff besteht und die Temperaturerhöhung 

der Ableitungen gefährlich 

ist, müssen die Ableitungen so 

angebracht werden, dass der Abstand 

zwischen den Ableitungen und der 

Wand größer als 0,1 m ist. Die Befestigungselemente 

dürfen die Wand berühren. 

Ob die Wand, an der eine Ableitung 

zu verlegen ist, aus brennbarem 

Material besteht, muss der Errichter 

der baulichen Anlage angeben. 

Die genaue Definition der Begriffe 

schwer, normal und leicht entflammbar 

ist im Anhang E der DIN V VDE V 0185- 

3 beschrieben. 

Verbindung 

muss so kurz 

wie möglich, 

gerade und 

senkrecht verlegt 

sein 

Bild 5.2.2.1.2 Ableitungen 

5.2.2.1 Errichten von Ableitungen 

Die Ableitungen müssen so angeordnet 

werden, dass sie die direkte Fortsetzung 

der Fangleitungen sind. Sie müssen 

gerade und senkrecht verlegt werden, 

so dass sie die kürzestmögliche 

direkte Verbindung zur Erde darstellen. 

Schleifenbildung z. B. an überstehenden 

Traufen oder Vorbauten muss vermieden 

werden. Wenn dies nicht möglich 

ist, müssen der Abstand, gemessen 

an der Annäherungsstelle zweier Punkte 

einer Ableitung, und die Länge l der 

Ableitung zwischen diesen Punkten die 

Forderung nach dem Trennungsabstand 

s erfüllen (Bild 5.2.2.1.1). 

s 

Bild 5.2.2.1.1 Schleife in der Ableitung 

l 1 

l 3 

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l 2 

Nur verlötet oder 

vernietet dürfen 

Regenfallrohre als 

Ableitung verwendet 

werden

Der Trennungsabstand s wird mit der 

Gesamtlänge l = l 1 + l 2 + l 3 berechnet. 

Ableitungen dürfen nicht in Regenrinnen 

und Regenfallrohren verlegt werden, 

auch wenn sie mit isolierendem 

Werkstoff überzogen sind. Die Feuchtigkeit 

in den Regenrinnen würde zu 

starker Korrosion der Ableitungen führen. 

Wird als Ableitung Aluminium verwendet, 

darf diese nicht unmittelbar (ohne 

Abstand) auf, im oder unter Putz, Mörtel, 

Beton, sowie nicht im Erdreich verlegt 

werden. Mit einem PVC-Mantel ist 

die Verlegung von Aluminium im Mörtel, 

Putz oder Beton möglich, wenn 

gewährleistet ist, dass der Mantel nicht 

mechanisch beschädigt wird und auch 

kein Bruch der Isolierung bei Kälte auftritt. 

Es wird empfohlen Ableitungen so 

anzubringen, dass zu allen Türen und 

Fenstern der notwendige Trennungsabstand 

s eingehalten wird (Bild 

5.2.2.1.2). 

Metallene Regenrinnen müssen an den 

Kreuzungsstellen mit den Ableitungen 

verbunden werden (Bild 5.2.2.1.3). 

Bild 5.2.2.1.3 Fangeinrichtung mit Anschluss an die 

Dachrinne 

Metallene Regenfallrohre müssen, 

auch wenn sie nicht als Ableitungen 

verwendet werden, am Fußpunkt mit 

dem Potentialausgleich oder der 

Erdungsanlage verbunden werden. 

Durch die Verbindung mit der blitzstromdurchflossenen 

Dachrinne führt 

das Fallrohr auch einen Teil des Blitzstromes 

der in die Erdunganlage geleitet 

werden muss. Eine mögliche Ausführungsart 

zeigt Bild 5.2.2.1.4. 

NIRO Draht 

Ø10 mm 

Bild 5.2.2.1.4 Erdung Regenfallrohr 

5.2.2.2 Natürliche Bestandteile der 

Ableitung 

Bei der Verwendung von natürlichen 

Bestandteilen der baulichen Anlage als 

Ableitung kann die Anzahl separat zu 

installierender Ableitungen verringert 

werden oder eventuell ganz entfallen. 

Die folgenden Teile einer baulichen 

Anlage können als „Natürliche Bestandteile“ 

der Ableitungseinrichtung 

genutzt werden: 

⇒ Metallene Installationen, vorausgesetzt, 

dass die sichere Verbindung 

zwischen den verschiedenen 

Teilen dauerhaft und ihre Abmessungen 

den Mindest-Anforderungen 

an Ableitungen entsprechen. 

Diese metallenen Installationen 

dürfen auch mit Isolierstoff umhüllt 

sein. Die Benutzung von Rohrleitungen 

mit brennbarem oder 

explosivem Inhalt als Ableitung ist 

nicht zulässig, wenn die Dichtungen 

in den Flanschen/Kupplungen 

nicht metallen oder die Flansche/Kupplungen 

der verbundenen 

Rohre nicht in anderer Art elektrisch 

leitend verbunden sind. 

⇒ Das metallene Skelett der baulichen 

Anlage 

Wenn das Metallgerüst von Stahlskelettbauten 

oder der durchverbundene 

Bewehrungsstahl der 

⇒ 

baulichen Anlage als Ableitung 

benutzt wird, sind Ringleiter nicht 

notwendig, da durch die zusätzlichen 

Ringleitungen keine bessere 

Stromaufteilung erreicht wird. 

Die sicher durchverbundene Bewehrung 

der baulichen Anlage 

Bei bestehenden baulichen Anlagen 

kann die Bewehrung nicht als 

natürlicher Bestandteil der Ableitung 


nicht sicher gestellt ist, dass die 

Bewehrung nicht sicher durchverbunden 

ist. Es müssen separate 

äußere Ableitungen verlegt werden. 

⇒ Betonfertigteile 

In Betonfertigteilen müssen Anschlussstellen 

an die Armierung 

vorgesehen werden. Die Betonfertigteile 

müssen eine elektrisch leitende 

Verbindung zwischen allen 

Anschlussstellen besitzen. Die einzelnen 

Teile müssen auf der Baustelle 

während der Montage miteinander 

verbunden werden (Bild 

5.2.2.2.1). 

Dehnungsfuge 

Dehnungsfuge 

Erdungsfestpunkt 

Art.-Nr. 478 200 


Art.-Nr. 377 115 

Bild 5.2.2.2.1 Verwendung von natürlichen Bestandteilen 

– neue Gebäude aus Fertigbeton 

Anmerkung: 

Im Falle von Spannbeton muss das 

besondere Risiko von eventuell unzulässigen 

mechanischen Einflüssen aufgrund 

des Blitzstromes und als Folge 

des Anschlusses an das Blitzschutzsystem 

beachtet werden. 

Ein Anschluss an Spannstäbe oder -seile 

bei Spannbeton darf nur außerhalb des 

Spannbereiches erfolgen. Vor der Verwendung 

von Spannstäben oder -seilen 

als Ableitung ist die Zustimmung des 

Errichters der baulichen Anlage einzuholen. 

Ist die Bewehrung bei bestehenden 

baulichen Anlagen nicht sicher durchverbunden, 

kann sie nicht als Ableitung 

verwendet werden. Dann müssen 

äußere Ableitungen verlegt werden. 

Weiterhin können Fassadenelemente, 

Profilschienen und metallene Unterkonstruktionen 

von Fassaden als natürliche 

Ableitung verwendet werden, 

vorausgesetzt dass: 

⇒ die Abmessungen den Mindest- 

Anforderungen an Ableitungen 

entsprechen. Bei Metallblechen 

darf die Dicke nicht kleiner als 

0,5 mm sein. Ihre elektrische Durchgängigkeit 

in senkrechter Richtung 

muss gewährleistet sein. Werden 

Metallfassaden als Ableitung verwendet, 

dann müssen sie durchverbunden 

sein, so dass die einzelnen 

Blechtafeln untereinander durch 

Schrauben, Nieten oder Überbrückungen 

sicher verbunden sind. Ein 

sicherer, stromtragfähiger Anschluss 

an die Fangeinrichtung und 

an die Erdungsanlage muss hergestellt 

werden. 


5

5 

⇒ Sind Blechtafeln nicht miteinander 

entsprechend der vorstehenden 

Forderung verbunden, jedoch die 

Unterkonstruktionen so, dass sie 

vom Anschluss an die Fangeinrichtung 

bis zum Anschluss an die 

Erdungsanlage durchgehend leitend 

sind, können diese als Ableitung 

verwendet werden (Bilder 

5.2.2.2.2 und 5.2.2.2.3). 

horizontaler Träger 


vertikales Kastenprofil 

Wandbefestigung 


Art.-Nr. 377 015 

Bild 5.2.2.2.2 Metallene Unterkonstruktion elektrisch 

leitend überbrückt 

Bild 5.2.2.2.3 Erdanschluss Metallfassade 

Metallene Regenfallrohre können als 

natürliche Ableitungen verwendet 

werden, sofern diese sicher durchverbunden 

(die Stoßstellen hartgelötet 

oder genietet) sind und die Mindestwandstärke 

des Rohres von 0,5 mm eingehalten 

wird. 

Ist ein Regenfallrohr nicht sicher durchverbunden, 

kann es als Halter für die 

zusätzliche Ableitung dienen. Diese Art 

der Anwendung ist im Bild 5.2.2.2.4 

dargestellt. Eine blitzstromtragfähige 

Anbindung des Regenfallrohres an die 

Erdungsanlage ist erforderlich, da die 

Leitung nur am Rohr gehalten wird. 

Bild 5.2.2.2.4 Ableitung am Regenfallrohr 

5.2.2.3 Messstellen 

An jedem Anschluss einer Ableitung an 

die Erdungsanlage muss eine Messstelle 

angebracht sein (möglichst oberhalb 

der Erdeinführung). 

Messstellen sind erforderlich, um folgende 

Eigenschaften des Blitzschutzsystems 

überprüfen zu können: 

⇒ Verbindungen der Ableitungen 

über die Fangeinrichtungen zur 

nächsten Ableitung 

⇒ Verbindungen der Anschlussfahnen 

untereinander über die Erdungsanlage 

z. B. bei Ring- oder 

Fundamenterdern (Typ B Erder) 

⇒ Erdausbreitungswiderstände bei 

Einzelerdern (Typ A Erder) 

Messstellen sind nicht erforderlich, 

wenn durch die Art des Bauwerks (z. B. 

Stahlbetonbau oder Stahlskelettbau) 

eine „galvanische“ Trennung der „natürlichen“ 

Ableitung zur Erdungsanlage 

(z. B. Fundamenterder) nicht möglich 

ist. 

Die Messstelle darf nur mit Hilfe eines 

Werkzeuges zu Messzwecken geöffnet 

werden, ansonsten muss sie geschlossen 

sein. 

Jede Messstelle muss eindeutig zum 

Plan des Blitzschutzsystems zugeordnet 

werden können. In der Regel werden 

alle Messstellen mit Nummern gekennzeichnet 

(Bild 5.2.2.3.1). 

Bild 5.2.2.3.1 Trennstelle mit Nummer 

5.2.2.4 Innere Ableitungen 

Sind die Gebäudekanten (Länge und 

Breite) viermal größer als der Ableitungsabstand 

entsprechend der Schutzklasse, 

sollten zusätzliche innere Ableitungen 

errichtet werden (Bild 

5.2.2.4.1). 

Das Rastermaß für die inneren Ableitungen 

beträgt ca. 40 x 40 m. 

Häufig werden Innere Ableitungen bei 

großen Flachdachbauten erforderlich, 

wie z. B. große Fertigungshallen oder 

auch Verteilerzentren. In diesen Fällen 

sollten die Durchführungen durch die 

Dachfläche vom Dachdecker errichtet 

werden, da die Regensicherheit des 

Daches in seiner Gewährleistungspflicht 

liegt. 

Die Auswirkungen der Blitzteilströme 

durch innere Ableitungen innerhalb 

der baulichen Anlage sind zu berücksichtigen. 

Das resultierende elektromagnetische 

Feld in der Nähe der 

Ableitungen ist bei der Planung des 

Inneren Blitzschutzes zu berücksichtigen 

(Einkopplungen auf elektrische/ 

elektronische Systeme beachten). 

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Wärmedämmung 

Holzeinschalung 

5.2.2.5 Innenhöfe 

Dacheindeckung 

Metallkonstruktion 

Bei baulichen Anlagen mit geschlossenen 

Innenhöfen mit mehr als 30 m 

Umfang müssen Ableitungen im Abstand 

entsprechend der Tabelle 5.2.1.1 

errichtet werden. Es müssen mindestens 

2 Ableitungen verlegt werden 

(Bild 5.2.2.5.1). 

5.2.3 Ableitungen eines getrennten 

Äußeren Blitzschutzes 

Besteht die Fangeinrichtung aus Fangstangen 

auf getrennt stehenden Masten 

(oder einem Mast), ist dieser Fangund 

Ableiteinrichtung zu gleich (Bild 

5.2.3.1). 

Dachdurchführung 

Trennungsabstand 

s 

innere Ableitung 

Ist der Trennungsabstand zu klein, dann müssen die leitenden Teile der Gebäude- 

Konstruktion mit der Fangeinrichtung verbunden werden. Die Auswirkungen der 

Ströme müssen beachtet werden. 

Bild 5.2.2.4.1 Fangeinrichtung bei großen Dächern – innere Ableitungen 

30 m 

45 m 

7,5 m 

s 

15 m 

Innenhof 

Umfang > 30 m 

Metallattika 

Innenhöfe mit mehr als 30 m Umfang müssen 

mit min. 2 Ableitungen versehen sein. 

Typische Abstände je nach BSK. 

Bild 5.2.2.5.1 Ableitungseinrichtungen Innenhöfe 

Bild 5.2.3.1 Fangmasten getrennt vom Gebäude 

s 

Für jeden dieser einzelnen Maste ist 

mindestens eine Ableitung erforderlich. 

Stahlmaste oder Maste mit durch 

verbundenem Bewehrungsstahl benötigen 

keine zusätzlichen Ableitungen. 

Aus optischen Gründen kann z. B. ein 

metallener Fahnenmast ebenfalls als 

Fangeinrichtung verwendet werden. 

Der Trennungsabstand s ist von den 

Fang- und Ableitungen zur baulichen 

Anlage einzuhalten. 

Besteht die Fangeinrichtung aus einem 

oder mehreren gespannten Drähten 

oder Seilen, ist für jedes Leitungsende, 

an dem die Leiter befestigt sind, 

wenigstens eine Ableitung erforderlich 

(Bild 5.2.3.2). 

s 

Bild 5.2.3.2 Fangmasten überspannt durch Seile 

Bildet die Fangeinrichtung ein vermaschtes 

Leitungsnetz, d. h. dass die 

einzelnen gespannten Drähte oder Seile 

untereinander eine Masche bilden 

(querverbunden sind), ist mindestens 

eine Ableitung an jedem Leitungsende, 

an dem die Leiter befestigt sind, notwendig 

(Bild 5.2.3.3). 

mechanische Fixierung 

Ableitung 

Bild 5.2.3.3 Fangmasten überspannt durch Seile mit 

Querverbindung (Maschen) 

5.2.4 Hochspannungsfeste, isolierte 

Ableitung – HVI ® -Leitung 

Für den flächendeckenden Aufbau von 

Mobil-Funkanlagen werden eine Vielzahl 

von Gebäuden genutzt. Diese 

Gebäude verfügen teilweise über Blitzschutzanlagen. 

Für eine normengerechte 

Planung und Ausführung der 

Funkinfrastruktur ist es notwendig die 

vorgefundene Situation bei der Planung 

zu berücksichtigen. Dabei wird 

streng nach der angewandten Norm 

unterschieden. Eine Vermischung von 

DIN V VDE V 0185-3 und DIN VDE 0855 

Teil 300 ist wegen der unterschiedlichen 

Schutzziele (Blitzschutz oder 

Erdung der Funkanlage) nicht zulässig. 

Grundsätzlich werden aus Sicht der 

Funknetzbetreiber drei Situationen 

unterschieden: 

⇒ Gebäude verfügt über keine Blitzschutzanlage 

⇒ Gebäude ist mit einer nicht mehr 

funktionsfähigen Blitzschutzanlage 

ausgestattet 

⇒ Gebäude ist mit einer funktionsfähigen 

Blitzschutzanlage ausgestattet 

Gebäude verfügt über keine Blitzschutzanlage 

Die Funkanlage wird entsprechend der 

DIN VDE 0855 Teil 300 aufgebaut. Es 

handelt sich hierbei um die Erdung der 

Funkanlage. Entsprechend dem Überspannungs-Schutzkonzept 

der Funknetzbetreiber 

wird im Zählerfeld ein 

zusätzlicher Überspannungsschutz eingebaut. 

Gebäude ist mit einer nicht mehr funktionsfähigen 


Die Funkanlage wird entsprechend der 

ermittelten Blitzschutzklasse (BSK) an 

den Äußeren Blitzschutz angeschlossen. 

Die für die Funkanlage benötigten 

Blitzstromwege werden untersucht 

und bewertet. Für die Ableitung des 

Blitzstromes benötigte, nicht funktionsfähige 

Teile der vorhandenen Anlage 

wie Fangleitung, Ableitung und Anschluss 

an die Erdungsanlage werden 

dabei ersetzt. Visuell erkannte Mängel 

der nicht benötigten Anlagenteile werden 

dem Gebäudeeigentümer schriftlich 

mitgeteilt. 

Gebäude ist mit einer funktionsfähigen 


Die Erfahrung zeigt, dass Blitzschutzanlagen 

meistens nach BSK III aufgebaut 

werden. Für bestimmte Gebäude sind 


5

5 

regelmäßige Überprüfungen vorgeschrieben. 

Das Einbeziehen der Mobilfunkanlage 

entsprechend der ermittelten 

Blitzschutzklasse (BSK) muss 

geplant werden. Bei Anlagen der BSK I 

und II wird die Umgebung der Anlage 

fotografisch festgehalten, damit bei 

späteren Näherungsproblemen die 

Situation zum Aufbauzeitpunkt bewiesen 

werden kann. Wird eine Funkanlage 

auf einem Gebäude mit funktionsfähigem 

Äußeren Blitzschutz aufgebaut, 

gilt für die Errichtung der Anlage die 

aktuelle Blitzschutznorm (DIN V VDE V 

0185). In diesem Fall kann die DIN VDE 

0855 Teil 300 nur für den Potentialausgleich 

der Antennenkabel herangezogen 

werden. Näherungen sind entsprechend 

der BSK zu berechnen. Alle verwendeten 

mechanischen Teile müssen 

dem zu erwartenden Blitzteilstrom 

standhalten. Sämtliche Stahl- und Antennenhaltekonstruktionen 

müssen bei 

vielen Funknetzbetreibern aus Standardisierungsgründen 

für die BSK I ausgeführt 

sein. Die Anbindung soll auf dem 

kürzesten Weg erfolgen, was jedoch 

aufgrund der meistens maschenförmig 

ausgeführten Fangleitungen auf Flachdächern 

kein Problem ist. Befindet sich 

auf dem Gastgebäude eine funktionsfähige 

Blitzschutzanlage, so hat diese 

eine höhere Priorität gegenüber einer 

Antennenerdungsanlage. 

Bei der Aufbaubesprechung wird aufgrund 

der Planungsart festgelegt, welche 

Art von Blitzschutz ausgeführt 

wird: 

⇒ Befindet sich die Systemtechnik mit 

auf dem Dach, wird eine Verlegung 

des Elektrokabels auf der Außenseite 

des Gebäudes bevorzugt. 

⇒ Befindet sich die Systemtechnik auf 

dem Dach und ist ein Aufbau mit 

Zentralmast geplant, wird die 

Anlage mit getrenntem Blitzschutz 

ausgestattet. 

⇒ Befindet sich die Systemtechnik 

innerhalb des Gebäudes, wird der 

Aufbau einer getrennten Blitzschutzeinbindung 

bevorzugt. Dabei 

wird auf eine geometrisch kleine 

Ausführung der Funk-Infrastruktur 

geachtet, damit die Kosten 

für den getrennten Blitzschutz 

wirtschaftlich vertretbar sind. 

Erfahrungsgemäß sind in vielen Fällen 

bei bestehenden Blitzschutzanlagen 

Altmängel vorhanden, die die Wirksamkeit 

der Anlage beeinträchtigen. 

Diese Mängel führen dazu, dass es 

trotz ordnungsgemäßer “Anbindung” 

der Funkanlage an den Äußeren Blitz- 


schutz zu Schäden im Gebäude kommen 

kann. 

Damit der Funknetzplaner auch in 

schwierigen Situationen normengerechte 

Antennenanlagen aufbauen 

kann, stand ihm in vergangenen Zeiten 

nur der getrennte Blitzschutz mit horizontalen 

Abstandshaltern zur Verfügung. 

Von einer architektonisch ästhetischen 

Ausführung der Antennenanlage 

konnte dabei nicht die Rede sein 

(Bild 5.2.4.1). 

Insbesondere bei Standorten mit 

optisch optimierten Antennen scheiden 

Fangeinrichtungen entsprechend 

Bild 5.2.4.1 aus. 

Mit der innovativen Lösung der isolierten 

HVI-Leitung besteht für den Errichter 

von Blitzschutzanlagen eine neuartige 

Gestaltungsmöglichkeit, auf eine 

einfache Art die Einhaltung des Trennungsabstandes 

zu realisieren. 

Bild 5.2.4.1 Getrennte Fangeinrichtung mit Distanzhaltern 

Innenleiter 

Isolierung 

5.2.4.1 Aufbau der isolierten 

Ableitung HVI ® 

Ohne zusätzliche Maßnahmen verurachen 

Impulsspannungen > 250 kV bei 

Isolierstoffen Überschläge entlang der 

Oberfläche. Dieser Effekt ist als Gleitüberschlag 

bekannt. Im Bild 5.2.4.1.1 ist 

die Entstehung einer Gleitentladung 

dargestellt. 

Um den Einsatz von Gleitentladungen 

zu vermeiden, ist die neuartige HVI-Leitung 

mit einem speziell dotierten 

äußeren Spezialmantel ausgestattet, 

der es erlaubt, die blitzbedingten, 

hohen „Impuls-Spannungen“ gegen 

ein Bezugspotential „abzusteuern“. 

Funktionsbedingt muss dazu in einem 

definierten Abstand (1,40 m – 1,60 m 

von der Einspeisestelle) eine Verbindung 

des äußeren Spezialmantels mit 

dem Potentialausgleich geschaffen 

werden (Bilder 5.2.4.1.2 bis 5.2.4.2.3). 

Eine Verbindung mit Teilen der Fangeinrichtung 

und Ableitung darf nicht 

erfolgen. 

Die koaxial aufgebaute HVI-Leitung 

besteht aus einem 19 mm2 Kupferdraht, 

einer dickwandigen, hochspannungsfesten 

Isolierung und einem 

äußeren, witterungsbeständigen Spezialmantel. 

Die werkseitig vorkonfektionierte HVI- 

Leitung ist an der Einspeisestelle mit 

einem angepassten Anschlusselement 

versehen. Erdseitig ist ebenfalls ein 

Anschlusselement vorgesehen, welches 

jedoch vor Ort auf die HVI-Leitung aufmontiert 

werden kann (im Lieferzustand 

erdseitig montiert). Dadurch 

kann die Länge der HVI-Leitung vor Ort 

gekürzt werden. 

Um energieschwache Überschläge aufgrund 

von kapazitiven Verschiebungsströmen 

zu vermeiden, kann die HVI- 

Leitung im Verlauf der Leitungsverlegung 

zusätzlich an den Potentialausgleich 

angeschlossen werden. Diese 

Anschlüsse müssen nicht blitzstrom- 

Näherung 

Bild 5.2.4.1.1 Prinzipielle Entwicklung einer Gleitentladung an einer isolierten Ableitung ohne Spezialmantel 

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Anschlusselement: 

Einspeisestelle 

Erdungsrohrschelle 

Leitungshalter 

Erdungsklemme 

Anschlusselement: 

Erdanschluss 

1,40

5 

Befinden sich auf dem Dach mehrere 

Dachaufbauten, so sind entsprechend 

der prinzipiellen Darstellung im Bild 

5.2.4.2.3 mehrere getrennte Fangeinrichtungen 

zu installieren. Dies hat so 

zu erfolgen, dass alle dachüberragenden 

Aufbauten in einem blitzeinschlaggeschützten 

Bereich (Blitz-Schutzzone 

0 B ) angeordnet sind. 

5.2.4.3 Projektbeispiel Schulungsund 

Wohngebäude 

Gebäudesituation 

Das Gebäude im Bild 5.2.4.3.1 wurde 

vom Erdgeschoss bis zum 6. Obergeschoss 

(OG) in konventioneller Bauweise 

errichtet. 

Zu einem späteren Zeitpunkt wurde 

das 7. OG auf die bestehende Dachfläche 

aufgesetzt. Die Außenfassade des 

7. OG besteht aus Metallplatten. 

Im 3. OG befindet sich das Media-Zentrum, 

das Erdgeschoss wird für die Verwaltung 

genutzt. Alle weiteren Geschosse 

bis hin zum 7. OG werden für 

Wohnungen genutzt. 

Die Dachfläche des 6. und 7. OG wird 

durch eine Metallattika abgeschlossen, 

deren Teile nicht leitend untereinander 

verbunden sind. 

Das Gesamtgebäude hat eine Bauhöhe 

bis zur Dachebene 7. OG (ohne Attika) 

von 25,80 m. 

Auf der Dachfläche des 7. OGs wurden 

nachträglich fünf Antennenkonstruktionen 

für Mobil- und Richtfunk von 

verschiedenen Mobilfunk-Netzbetreibern 

montiert. Die Aufstellung der 

Antennen erfolgte jeweils in den Ecken 

sowie in der Mitte der Dachfläche. 

Die Kabelverlegung (Koax-Kabel) von 

den vier Antennen an den Ecken der 

Dachfläche erfolgt im Bereich der Attika 

bis zum Eckpunkt im Südwesten. 

Von hier werden die Kabel über einen 

metallenen Kabelkanal, der mit der 

Attika der Dachflächen des 7. und 6. 

OG verbunden ist, zum BTS-Raum im 

6. OG geführt. 

Die Kabelführung von der mittleren 

Antenne erfolgt ebenfalls mittels einer 

metallenen Kanalführung direkt zum 

2. BTS-Raum an der Nordost-Seite des 

Gebäudes bis zum 6. OG. Auch dieser 

Kabelkanal ist mit den umlaufenden 

Attiken verbunden. 

Das Gebäude war mit einer Blitzschutzanlage 

ausgerüstet. Die Neuinstallation 

des Äußeren Blitzschutzes zum Schutz 

des Gebäudes und der Personen wurde 

gemäß der Blitzschutznorm DIN V VDE 

V 0185-3 ausgelegt. 


Antennen der Funknetzbetreiber (1 - 5) 

Bild 5.2.4.3.1 Gesamtansicht 

1 

Beim Errichten der Antennenanlagen 

wurden die Maßnahmen des Potentialausgleiches 

und der Erdung der Anlage 

nach DIN VDE 0855 Teil 300 ausgeführt. 

Die Erdung der Systeme erfolgte jedoch 

nicht getrennt von dem vorhandenen 

Äußeren Blitzschutz an der Erdungsanlage 

auf Erdniveau, sondern 

unmittelbar an der Fangeinrichtung. 

Somit werden bei einer Blitzentladung 

Blitzteilströme über die Koax-Kabelschirme 

direkt ins Gebäude geleitet. 

Diese Blitzteilströme gefährden nicht 

nur Personen, sondern auch die vorhandenen 

technischen Einrichtungen 

des Gebäudes. 

Neue Konzeption 

Es wurde eine Blitzschutzanlage gefordert, 

die verhindert, dass über die 

Antennenkomponenten (Tragwerkkonstruktionen, 

Kabelschirme und Verlegesysteme) 

Blitzteilströme unmittelbar 

ins Gebäudeinnere geleitet werden. 

Gleichzeitig muss der notwendige 

Trennungsabstand s zwischen den Antennen-Tragwerkskonstruktionen 

und 

der Fangeinrichtung auf der Dachfläche 

des 7. OGs realisiert werden. 

Dies kann mit einer Blitzschutzanlage 

in konventioneller Bauart nicht realisiert 

werden. 

Durch den Einsatz der HVI-Leitung wurde 

eine Blitzschutzanlage mit getrennt 

aufgebauter Fangeinrichtung aufgebaut. 

Dazu waren folgende Komponenten 

zu realisieren: 

⇒ Fangspitzen auf isolierenden Stützrohren 

aus GFK-Material, befestigt 

direkt am Antennenmast (Bild 

5.2.4.2.2a). 

⇒ Ableitung von der Fangspitze mittels 

einer HVI-Ableitung mit Anschluss 

an die Getrennte Ringleitung 

(Bild 5.2.4.3.2). 

2 

5 

4 

3 Kabelwanne 

Kabelwanne 

Getrennte Ringleitung 

⇒ Endverschluss Einspeisestelle, um 

die Gleitüberschlagsfestigkeit an 

der Einführungsstelle zu gewährleisten 

(Bilder 5.2.4.2.2a und 

⇒ 

5.2.4.2.2b). 

Getrennt ausgeführte Ringleitung 

auf Isolierstützen aus GFK, Höhe 

der Stützer gemäß Berechnung des 

notwendigen Trennungsabstandes 

⇒ Ableitungen von der getrennt verlegten 

Ringleitung über die jeweiligen 

Metallattiken und Metallfassade 

verlegt zu den metallisch blank 

ausgeführten Ableitungen im 6. 

OG mit dem erforderlichen Trennungsabstand 

s zur unteren Attika 

(Bild 5.2.4.3.3). 

⇒ Zusätzliche Ringleitung, Verbindung 

aller Ableitungen untereinander, 

in Höhe von ca. 15 m Gebäudehöhe 

zur Verringerung des 

notwendigen Trennungsabstandes 

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HVI ® -Leitung 

Bild 5.2.4.3.2 Getrennte Fangeinrichtung und 

getrennte Ringleitung 

Quelle: H. Bartels GmbH, Oldenburg

HVI-Leitung 

Anschluss 

am Potentialausgleich 

Getrennte 

Ringleitung 

HVI-Leitung 

Bild 5.2.4.3.3 Ableitung von getrennter Ringleitung 

s der Auffang- und Ableitungseinrichtung 

(Bilder 5.2.4.3.4 und 

5.2.4.4.1). 

Die verschiedenen, im Detail erläuterten 

Ausführungsschritte sind zusammengefasst 

im Bild 5.2.4.3.4 dargestellt. 

Wichtig ist auch anzumerken, 

dass die geplante Ausführungskonzeption 

im Detail mit dem Anlagenerrichter 

besprochen wurde, um Ausführungsfehler 

zu vermeiden. 

Bei der Planung des Äußeren Blitzschutzes 

wurde berücksichtigt, dass 

auch die Dachterrasse auf dem 6. OG 

(Bild 5.2.4.3.1) und die tiefer liegenden 

Gebäudeanbauten (Bild 5.2.4.3.4) im 

Schutzbereich/Schutzwinkel der Fangeinrichtung 

angeordnet sind. 

5.2.4.4 Trennungsabstand 

Zur Berechnung des erforderlichen 

Trennungsabstandes s waren nicht nur 

die Gebäudehöhe, sondern auch die 

Bauhöhen der einzelnen Antennen mit 

der getrennten Fangeinrichtung zu 

betrachten. 

Die vier Eckantennen überragen die 

Dachfläche um jeweils 3,6 m. Die mittlere 

Antenne überragt die Dachfläche 

um 6,6 m. 

Somit ergeben sich unter Einbeziehung 

der Gebäudehöhe folgende Gesamthöhen, 

die zur Berechnung der Anlage zu 

berücksichtigen sind: 

⇒ 4 Eckantennen bis Fußpunkt Fangspitze 

+ 29,40 m 

Attika 

Ringleitung 

Blanke Ableitung 

Bild 5.2.4.3.4 Gesamtansicht neu errichteter Äußerer Blitzschutz 

⇒ 1 Antenne mittig der Dachfläche 

bis Fußpunkt Fangspitze + 32,40 m 

⇒ Drei weitere, freistehende getrennte 

Fangstangen auf der Westseite 

der Dachfläche und zwei 

getrennte Fangmaste am Balkon 

6. OG, Südseite, realisieren den 

Schutzbereich der gesamten Dachfläche. 

k c1 

k c2 

k c3 

L 1 

L 2 

L 3 

Ableitung 

Ringleitung 

Fangspitze 

Bild 5.2.4.4.1 Berechnung des notwendigen Trennungsabstandes 

HVI-Leitung 

Kabelkanal 

Getrennte Ringleitung 

Blanke Ableitung 

Als isolierte Ableitung wurde das Spezialkabel, 

DEHNconductor, Typ HVI-Leitung, 

verwendet, mit dem ein äquivalenter 

Trennungsabstand von s = 0,75 m 

(Luft) / 1,5 m (feste Baustoffe) eingehalten 

werden kann. 

Die Berechnung der notwendigen Trennungsabstände 

wurde entsprechend 


7. OG 

6. OG 

5. OG 

4. OG 

3. OG 

2. OG 

1. OG 

EG 

Potentialausgleichsleitung 

5

5 

Bild 5.2.4.4.1 für drei Teilbereiche vorgenommen 

: 

1. Teilabschnitt von Höhe + 32,4 m 

und Höhe + 29,4 m (Antennen) bis 

+ 27,3 m (Getrennte Ringleitung) 

auf Dach. 

2. Teilabschnitt von + 27,3 m bis + 

15,0 m (Getrennte Ringleitung auf 

Dach bis untere zusätzliche Ringleitung). 

3. Teilabschnitt von + 15,0 bis ± 0 m 

(untere Ringleitung bis Erdniveau). 

Das Ableitungssystem besteht aus sechs 

Ableitungen von der getrennten Ringleitung 

in Höhe + 27,3 m zur zusätzlichen 

Ringleitung auf Ebene + 15,0 m. 

Die Ringleitung auf Ebene + 15,0 m ist 

über die sechs Ableitungen des Wohngebäudes 

und vier weitere Ableitungen 

an angebauten Gebäudeteilen mit 

der Erdungsringleitung verbunden. 

Damit ergibt sich eine unterschiedliche 

Stromaufteilung in den einzelnen Teilbereichen, 

die bei der Planung der 

Blitzschutzanlage zu berücksichtigen 

war. 

Der erforderliche Potentialausgleich 

und die Erdung der Antennenkomponenten 

auf der Dachfläche (unter Einbeziehung 

der Kabelkanäle, metallenen 

Fassaden und der Attiken auf beiden 

Dachebenen) erfolgte über zwei zusätzliche 

Erdungskabel NYY 1x25 mm 2 , angeschlossen 

am Potentialausgleich der 

einzelnen BTS-Stationen. 

Mit der Errichtung dieser getrennten 

Fangeinrichtung auf der Dachfläche 

und an den Antennenkonstruktionen 

sowie der isolierten Ableitungen im 

Bereich von metallenen Gebäudeteilen 

wird die Einleitung von Blitzteilströmen 

ins Innere des Gebäudes vermieden. 


5.3 Werkstoffe und Mindestmaße 

für Fang- und Ableitungen 

In der Tabelle 5.3.1 sind die Mindestquerschnitte, 

Form und Werkstoff von 

Fangeinrichtungen dargestellt. 

Diese Anforderungen ergeben sich aufgrund 

der elektrischen Leitfähigkeit 

der Werkstoffe zur Führung des Blitzstromes 

(Temperaturerhöhung) und 

den mechanischen Beanspruchungen 

bei der Anwendung. 

Bei der Verwendung eines Runddrahtes 

Ø8 mm als Fangspitze ist eine max. 

freie Höhe von 0,5 m erlaubt. Die 

Werkstoff Form Mindest- Anmerkungen 

querschnitt 

mm 2 

Begrenzung der Höhe bei einem Runddraht 

Ø10 mm liegt bei 1 m freier Länge. 

Anmerkung: 

Nach der DIN V VDE V 0185-3 Hauptabschnitt 

1 Tabelle 9 ist der Mindestquerschnitt 

für eine Verbindungsleitung 

zwischen zwei Potentialausgleichsschienen 

16 mm 2 Cu gefordert. 

Bei Prüfungen mit einer PVC-isolierten 

Kupferleitung und mit einem Stoßstrom 

von 100 kA (10/350 µs) wurde 

eine Temperaturerhöhung um 56 K 

festgestellt. Damit kann z. B. ein Kabel 

NYY 1 x 16mm 2 Cu als Ableitung oder 

als ober- und unterirdische Verbindungsleitung 

eingesetzt werden. 

Kupfer Band 50 Mindestdicke 2 mm 

Rund 50 Ø8 mm 

Seil 50 Mindestdurchmesser jedes Drahtes 1,7 mm 

Rund c, d 200 Ø16 mm 

Verzinntes Band 50 Mindestdicke 2 mm 

Kupfer a Rund 50 Ø8 mm 


Aluminium Band 70 Mindestdicke 3 mm 

Rund 50 Ø8 mm 


Aluminium- Band 50 Mindestdicke 2,5 mm 

legierung Rund 50 Ø8 mm 


Rund c 200 Ø16 mm 

Feuer- Band 50 Mindestdicke 2,5 mm 

verzinkter Rund 50 Ø8 mm 

Stahl b Seil 50 Mindestdurchmesser jedes Drahtes 1,7 mm 

Rund c, d 200 Ø16 mm 

Nicht Band f 60 Mindestdicke 2 mm 

rostender Band 105 Mindestdicke 3 mm 

Stahl e Rund f 50 Ø8 mm 


Rund c 200 Ø16 mm 

Rund d 78 Ø10 mm 

a Feuerverzinnt oder galvanisch verzinnt, Mittelwert 2 µm. 

b Der Zinküberzug sollte glatt, durchgehend und frei von Flussmittelresten 

sein, Mittelwert 50 µm. 

c Nur für Fangstangen. Für Anwendungen, wo mechanische Beanspruchung, 

wie Windlast, nicht kritisch sind, kann eine max. 1 m lange Stange aus 

10 mm Rundmaterial verwendet werden. 

d Nur für Erdeinführungsstangen. 

e Chrom ≥ 16 %, Nickel ≥ 8%, Kohlenstoff max. 0,03 % 

f Bei nichtrostendem Stahl im Beton und/oder in direktem Kontakt mit 

entflammbarem Werkstoff ist der Mindestquerschnitt für Rundmaterial auf 

75 mm 2 (Ø10 mm) und für Flachmaterial auf 75 mm 2 (Dicke 3 mm) zu 

erhöhen. 

Tabelle 5.3.1 Werkstoff, Form und Mindestquerschnitte von Fangleitungen, Fangstangen und Ableitungen 

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1,2 m max. 0,15 m 

» 0,4 m 

Bild 5.4.1 Beispiele von Einzelheiten eines Äußeren Blitzschutzes an einer baulichen Anlage mit geneigtem Ziegeldach 

5.4 Montagemaße für Fangeinrichtungen 

und Ableitungen 

Nachfolgende Maße (Bild 5.4.1) haben 

sich in der Praxis bewährt und sind in 

erster Linie bestimmt durch die mechanischen 

Kräfte die auf die Komponenten 

des Äußeren Blitzschutzes einwirken. 

Diese mechanischen Kräfte entstehen 

weniger durch die elektrodynamischen 

Kräfte beim Fließen des Blitzstromes, 

sondern vielmehr durch Druck- und 

Zugkräfte z. B. bei temperaturbedingter 

Längenänderungen, Wind- oder 

Schneelast. 

Die Angabe über die max. Abstände 

von 1,2 m zwischen den Leitungshaltern 

ist in erster Linie auf St/tZn bezogen 

(relativ starr). In der Praxis haben 

sich bei der Verwendung von Aluminium 

Abstände von 1 m etabliert. 

In der DIN V VDE V 0185-3 werden folgende 

Montagemaße für den Äußeren 

Blitzschutz angegeben (Bild 5.4.2). 

e = 0,2 m 

zweckmäßiger Abstand 

1,2 m max. 

Bild 5.4.2 Fangstange für Schornstein 

a 

e 

0,05 m 

Bild 5.4.3 zeigt die Anwendung auf 

einem Flachdach. 

» 1 m 

Wenn möglich sollte bei der Verlegung 

von Ableitungen der Trennungsabstand 

s zu Fenster, Türen und zu anderen 

Öffnungen eingehalten werden. 

Weitere wichtige Montagemaße sind: 

Verlegung von Oberflächenerdern 

(z. B. Ringerder) um das Gebäude in 

einer Tiefe von > 0,5 m und mit einem 

Abstand von ca. 1 m zur baulichen Anlage 

(Bild 5.4.4). 

Beim Einbringen von mehreren Tiefenerdern 

nebeneinander (bedingt durch 

Bodenverhältnisse) sollte der Abstand 

zwischen den Erdern mindestens der 

Eintreibtiefe entsprechen. Die einzelnen 

Tiefenerder sind miteinander zu 

verbinden. 

Bei den Erdeinführungen oder Anschlüssen 

an den Fundamenterder 

(Ringerder) ist der Korrosionsschutz zu 

beachten. Es sind Maßnahmen wie das 

Aufbringen von Korrosionsschutzbinde 

oder die Verwendung von Draht mit 

PVC-Mantel min. 0,3 m ober- und 

unterhalb der Grasnarbe (Erdeintritt) 

zu treffen (Bild 5.4.5). 

Eine optisch gefällige und korrosionsfreie 

Anschlussmöglichkeit bietet ein 

Erdungsfestpunkt aus NIRO, der einbetoniert 

wird. 

Weiterhin ist bei der Anschlussfahne 

für den Potentialausgleich im Gebäudeinneren 

bei feuchten und nassen 

Räumen ebenfalls ein Korrosionsschutz 

zu erstellen. 


» 0,2 m 

1,2 m 

max. 

Bild 5.4.3 Anwendung auf einem Flachdach 

³ 0,5 m 

Gebäude 

Bild 5.4.4 Maße für Ringerder 

» 1 m 

0,3 m 

0,3 m 

0,3 m 

1,5 m 

0,5 m 

Bild 5.4.5 Korrossionsgefährdete Stellen 

Korrosionsschutz 

5

5 

Unter der Voraussetzung, dass keine 

besonderen aggressiven Umwelteinflüsse 

zu berücksichtigen sind, haben 

sich untenstehende Werkstoff-Kombinationen 

(für Fangeinrichtungen, Ableitungen 

untereinander und mit Konstruktionsteilen) 

bewährt. Dabei handelt 

es sich um Erfahrungswerte aus 

der Praxis (Tabelle 5.4.1). 

5.4.1 Längenänderung von 

Metalldrähten 

In der Praxis wird häufig die temperaturbedingte 

Längenänderung von 

Fangeinrichtungen und Ableitungen 

unterschätzt. 

In den älteren Vorschriften und Festlegungen 

wurde vielfach pauschal etwa 

alle 20 m ein Dehnungsstück empfohlen. 

Diese Festlegung bezog sich auf 

die früher übliche und ausschließliche 

Verwendung von Stahldrähten. Die 

höheren Werte der Längenausdehnungs-Koeffizienten 

der Werkstoffe 

Edelstahl, Kupfer und vor allem Aluminium 

wurden nicht beachtet. 

Auf und am Dach muss im Jahresverlauf 

mit Temperaturänderungen von 

100 K gerechnet werden. Die dabei auftretenden 

Längenänderungen, bezogen 

auf verschiedene Werkstoffe der 

Metalldrähte, sind in der Tabelle 5.4.1.1 

dargestellt. Auffällig ist, dass die temperaturbedingte 

Längenänderung zwischen 

Stahl und Aluminium etwa dem 

Faktor 2 entspricht. 

Werkstoff Längenausdehnungs- 

Koeffizient α 

1 1 

⎯⎯ ⎯ 

106 K 

Stahl 11 

Edelstahl 16 

Kupfer 17 

Aluminium 24 

Berechnungsformel: 


∆L = α • L • ∆T 

Stahl Alu- Kupfer NIRO Titan Zinn 

(tZn) minium 

Stahl (tZn) ja ja nein ja ja ja 

Aluminium ja ja nein ja ja ja 

Kupfer nein nein ja ja nein ja 

NIRO ja ja ja ja ja ja 

Titan ja ja nein ja ja ja 

Zinn ja ja ja ja ja ja 

Tabelle 5.4.1 Werkstoffkombinationen 

Für die Praxis ergeben sich daher für 

den Einsatz von Dehnungsstücken Festlegungen 

wie in Tabelle 5.4.1.2 dargestellt. 

Beim Einsatz der Dehnungsstücke ist 

darauf zu achten, dass es sich um einen 

flexiblen Längenausgleich handeln 

muss. Das S-förmige Biegen der Metalldrähte 

ist nicht ausreichend, da diese 

manuell vor Ort selbst hergestellten 

„Dehnungsstücke“ nicht ausreichend 

flexibel sind. 

Beim Anschluss von Fangeinrichtungen, 

zum Beispiel an umlaufende 

metallene Attiken an Dachrändern, 

sollte auf einen flexiblen Anschluss mit 

geeigneten Bauteilen oder Maßnahmen 

geachtet werden. Wird dieser flexible 

Anschluss nicht ausgeführt, 

besteht die Gefahr, dass die metallene 

Attika-Abdeckung durch die tempera- 

angenommene Temperaturänderung auf dem Dach: ∆T = 100 K 

Stahl ∆L = 11 • 10-6 • 100 cm • 100 = 0,11 cm = 1,1 mm/m 

Edelstahl ∆L = 16 • 10-6 • 100 cm • 100 = 0,16 cm = 1,6 mm/m 

Kupfer ∆L = 17 • 10-6 • 100 cm • 100 = 0,17 cm = 1,7 mm/m 

Aluminium ∆L = 24 • 10-6 • 100 cm • 100 = 0,24 cm ≈ 2,4 mm/m 

Tabelle 5.4.1.1 Berechnung der temperaturbedingten Längenänderung ∆L von Metalldrähten im Blitzschutz 

Werkstoff Untergrund der Befestigung Abstand 

der Fang- oder Ableitung Dehnungsstücke 

weich, hart, in m 

z. B. Flachdach mit z. B. Ziegelpfannen 

Bitumen- oder oder 

Kunststoff-Dachbahnen Mauerwerk 

Stahl X ≈ 15 

X ≤ 20 

Edelstahl / X ≈ 15 

Kupfer X ≤ 15 

Aluminium X X ≤ 10 

Anwendung von Dehnungsstücken, wenn kein anderer Längenausgleich 

gegeben ist. 

Tabelle 5.4.1.2 Dehnungsstücke im Blitzschutz – Anwendungsempfehlung 

turbedingte Längenänderung beschädigt 

wird. 

Um die temperaturbedingten Längenänderungen 

der Fangleitungen zu 

kompensieren, sind Dehnungsstücke 

für den Längenausgleich einzusetzen 

(Bild 5.4.1.1). 

Bild 5.4.1.1 Fangeinrichtung – Dehnungsausgleich 

mit Überbrückungsband 

www.dehn.de

PAS 

Bild 5.4.2.1 Äußerer Blitzschutz eines Wohnhauses 

5.4.2 Äußerer Blitzschutz für ein 

Wohnhaus 

Das Bild 5.4.2.1 zeigt die Ausführung 

des Äußeren Blitzschutzes für ein 

Wohnhaus mit angebauter Garage. 

Nachfolgend sind beispielhaft die heute 

zur Verwendung kommenden Bauteile 

(Bild 5.4.2.1 und Tabelle 5.4.2.1) 

aufgeführt. 

Nicht berücksichtigt sind die erforderlichen 

Maßnahmen des Inneren Blitzschutzes, 

wie z. B. Blitzschutz-Potentialausgleich 

und Überspannnungsschutz 

(siehe dazu Kapitel 6). 

Besonders verwiesen sei auf die DEHN- 

Halterprogramme DEHNsnap und DEHNgrip. 

Die DEHNsnap-Kunststoffhaltergeneration 

(Bild 5.4.2.2) ist als Grundbaustein 

(Dach und Wand) geeignet. Durch einfaches 

Einschwenken der Kappe wird 

der Leiter im Halter fixiert und dennoch 

lose geführt. Die besondere Verrasttechnik 

übt keinerlei mechanische 

Belastung auf den Verschluss aus. 

DEHNgrip (Bild 5.4.2.2) ist ein schraubenloses 

NIRO-Haltersystem, das in 

Ergänzung zum DEHNsnap-Kunststoffhaltersystem 

in das Programm aufgenommen 

wurde. 

Auch dieses schraubenlose Haltersystem 

ist sowohl als Dach- als auch als 

4 

6 8 

5 

10 

13 

19 

21 

20 

1 

9 

7 

17 

18 

14 


DEHNsnap 


DEHNgrip 

3 

Wandleitungshalter für die Leitungen 

Ø8 mm geeignet. 

Ein einfaches Eindrücken der Leitungen 

genügt und die Leitung ist im DEHNgrip 

fixiert (Bild 5.4.2.2). 


Kappe 

2 

Grundkörper 

Bild 5.4.2.2 Leitungshalter DEHNsnap und DEHNgrip 

15 

16 

12 

11 

5

5 

Pos. in Artikel-Bezeichnung Artikel- 

Bild 5.4.2.1 Nr. 

1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

9 

10 


Runddraht Ø8 mm – DEHNALU, 840 008 

halbhart, tordierbar weich 840 018 

Bandstahl 30 x 3,5 mm – St/tZn 810 335 

Runddraht Ø10 mm – NIRO V4A 860 010 

Dachleitungshalter für First- 202 020 

und Gratsteine 204 109 

204 249 

204 269 

206 109 

206 239 

Dachleitungshalter für 204 149 

Leitungen in der Dachfläche 204 179 

202 010 

202 050 

202 080 

206 209 

206 309 

DEHNsnap 204 006 

DEHNgrip 207 009 


mit Überleger und Abdeckbund 275 160 

für Wärmedämmung 273 740 

Dachrinnenklemme für Wulste 339 050 

aus NIRO 339 059 

Einschraubendachrinnenklemme 339 100 


MV–Klemme aus Al 390 050 

MV–Klemme aus NIRO 390 059 

Schneefanggitterklemme 343 000 

Regenrohrschelle 

verstellbar für Ø60-150 mm 423 020 

für beliebige Querschnitte 423 200 

KS-Verbinder 

zum Anschluss von Leitungen 301 000 


MV-Klemme 390 051 

Tabelle 5.4.2.1 Bauteile für den Äußeren Blitzschutz eines Wohnhauses 

Pos. in Artikel-Bezeichnung Artikel- 

Bild 5.4.2.1 Nr. 

11 

12 

13 

14 

15 

16 

17 

18 

19 

20 

21 

Überbrückungslasche 

aus Aluminium 377 006 


aus Aluminium 377 015 

Erdeinführungsstange Ø16 mm 480 150 

komplett 480 175 

Stangenhalter mit Abdeckbund 275 116 

275 260 

Parallelverbinder 305 000 

306 020 

319 201 

SV-Klemmen aus St/tZn 308 220 

SV-Klemmen aus NIRO 308 229 

Stangenhalter 

mit Überleger und Abdeckbund 275 260 

für Wärmedämmung 273 730 

Nummernschild zur Kenn- 480 006 

zeichnung von Trennstellen 480 005 

Fangstange 

mit angeschmiedetem Lappen 100 075 

beidseitig angekuppt 483 075 

Stangenklemme 380 020 

Stangenhalter mit Spitze 262 130 

Tiefenerder St/tZn 620 150 

zusammensetzbar mit Zapfen 625 150 

und Bohrung 620 151 

625 151 

Schlagspitze für Tiefen- 620 001 

erderstäbe 625 001 

Anschluss-Schelle 

für Tiefenerder 620 011 

einseitig 625 011 

für Tiefenerder 620 015 

625 015 

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5.4.3 Arbeitshinweise für die 

Montage von Dachleitungshaltern 

First- und Gratsteine: 

Dachleitungshalter entsprechend der 

Abmessung des Firstziegels mit Stellschraube 

einstellen (Bild 5.4.3.1). 

Die Leitungsführung kann zusätzlich 

über Leitungshalter von oben Mitte bis 

unten seitlich stetig verstellt werden. 

(Lockern des Leitungshalters entweder 

durch Drehen des Halters oder Öffnen 

der Befestigungsschraube möglich.) 

Bild 5.4.3.1 Leitungshalter mit DEHNsnap für Firstziegel 

Dachleitungshalter SPANNsnap mit 

Kunststoff-Leitungshalter DEHNsnap 

oder NIRO-Leitungshalter DEHNgrip 

(Bild 5.4.3.2). 

Dauerhafte Spannkraft durch NIRO- 

Zugfeder. Universeller Spannbereich 

von 180-280 mm mit seitlich verstellbarer 

Leitungsführung für Leiter Rd 

8 mm. 

Bild 5.4.3.2 SPANNsnap mit Kunststoff-Leitungshalter 

DEHNsnap 

Leitungshalter FIRSTsnap mit Kunststoff-Leitungshalter 

DEHNsnap, zum 

Aufsetzen auf bereits vorhandene Firstklammern 

bei Trockenfirsten. 

Der Leitungshalter DEHNsnap (1) (Bild 

5.4.3.3) wird auf die bauseits vorhandene 

Firstklammer (2) bei Trockenfirsten 

aufgesteckt und von Hand (nur DEHNsnap 

drehen) festgeschraubt. 

1 

2 

Bild 5.4.3.3 FIRSTsnap zum Aufsetzen auf bereits 

vorhandene Firstklammern 

Falzpfannen: 

Der Dachleitungshalter mit geprägter 

Strebe wird für die Dachflächen verwendet. 

Nach dem Abwinkeln per 

Hand wird der Leitungshalter in die 

Dachlattung eingehängt und kann 

zusätzlich festgenagelt werden (Bild 

5.4.3.4). 

Abwinkeln per Hand 

Bild 5.4.3.4 Dachleitungshalter mit geprägter Strebe 

– Anwendung auf Falzpfannen 

Glatte Ziegel (Bild 5.4.3.5): 


– Anwendung auf glatten Ziegeln 

z. B. Biberschwanz 

Schieferdächer: 

Bei Anwendung auf Schieferdächern 

wird die innere Verhakung abgewinkelt 

(Bild 5.4.3.6) oder mit zusätzlichem 

Klemmteil (Art.-Nr. 204 089) versehen. 

Bei Anwendung auf 

Schieferdächern innere 

Verhakung abwinkeln 


– Anwendung auf Schieferdächern 


5

5 

Falzziegel: 

Dachleitungshalter FLEXIsnap für Falzziegel, 

zum direkten Anformen an die 

Falze (Bild 5.4.3.7). 

Halter 

unterschieben 

Ziegel 

aufdrücken 

Die flexible NIRO-Strebe wird zwischen 

die Falzziegel geschoben. 

Durch Aufdrücken auf den oberen Falzziegel 

verformt sich die NIRO-Strebe 

und passt sich dem Falz an. Sie sitzt somit 

fest unter dem Ziegel. 

Diese Anwendung mit einer Aluminium-Strebe 

ermöglicht ein leichtes Anformen 

an die Falze. 

Eine Aussparung für einen evtl. vorhandenen 

Sturmhaken ist vorgesehen. 

Zusätzlich kann die Strebe des Halters 

festgenagelt werden (Löcher in der 

Strebe). 

Dachleitungshalter mit vorgeformter 

Strebe, zum Einhängen am unteren 

Falz bei Pfannendächern (Bild 5.4.3.8). 


Ziegel anheben 

Bild 5.4.3.7 Leitungshalter zum direkten Anformen 

an die Falze 

Halter 

unterschieben 

Ziegel 

aufdrücken 

Ziegel anheben 

Bild 5.4.3.8 Dachleitungshalter zum Einhängen in 

den unteren Falz bei Pfannendächern 

Flache Ziegel oder Platten: 


5.4.3.9) wird mit seiner Klemmvorrichtung 

(2) zwischen die flachen Ziegel (3) 

(z. B. Biberschwanz) oder Platten eingeschoben 

und von Hand (nur DEHNsnap 

drehen) festgeschraubt. 

1 

DEHNsnap 

Bild 5.4.3.9 ZIEGELsnap, zum Befestigen zwischen 

flachen Ziegeln oder Platten 

1 

2 

4 

3 

Überlappte Konstruktionen: 


5.4.3.10) mit Klemmbügel (2) wird bei 

überlappten Konstruktionen (3) (z. B. 

Platten und Naturschiefer) seitlich aufgeschoben 

und bei geöffnetem Halter 

mit Schraubendreher befestigt. 

DEHNsnap kann bei schrägverlegten 

Platten auch so gedreht werden, dass 

eine lotrechte Leitungsführung möglich 

ist. 

2 

DEHNsnap 

Bild 5.4.3.10 Dachleitungshalter PLATTENsnap für 

überlappte Konstruktionen 

1 

1 

2 

www.dehn.de 

3

5.5 Erdungsanlagen 

Eine umfassende Erläuterung der in der 

Erdungstechnik gebräuchlichen Begriffe 

befindet sich in DIN V VDE V 0185-3 

"Blitzschutz – Schutz von baulichen 

Anlagen und Personen", DIN VDE 0101 

"Starkstromanlagen für Nennwechselspannungen 

über 1 kV", DIN VDE 0100 

"Errichten von Starkstromanlagen mit 

Nennspannungen bis 1000 V" (Teil 200 

und Teil 540). Hier werden nur die für 

das Verständnis der folgenden Ausführungen 

notwendigen Begriffserläuterungen 

wiederholt. 

Begriffserläuterung 

Erde 

ist das leitfähige Erdreich, dessen elektrisches 

Potential an jedem Punkt vereinbarungsgemäß 

gleich Null gesetzt 

wird. Das Wort "Erde" ist auch die 

Bezeichnung sowohl für die Erde als 

Ort als auch für die Erde als Stoff, z. B. 

die Bodenart Humus, Lehm, Sand, Kies 

und Gestein. 

Bezugserde 

(neutrale Erde) ist der Teil der Erde, insbesondere 

der Erdoberfläche außerhalb 

des Einflussbereiches eines Erders 

oder einer Erdungsanlage, in welchem 

zwischen zwei beliebigen Punkten keine 

merklichen, vom Erdungsstrom herrührenden 

Spannungen auftreten (Bild 

5.5.1). 

Erder 

ist ein leitfähiges Teil oder mehrere leitfähige 

Teile, die im elektrischen Kontakt 

mit der Erde stehen und mit dieser 

j 

FE 

U B1 

UE Erdungsspannung 

UB Berührungsspannung 

UB1 Berührungsspannung ohne Potentialsteuerung 

(am Fundamenterder) 

UB2 Berührungsspannung 

mit Potentialsteuerung 

(Fundamenterder + Steuererder) 

U B2 

U S SE 

j FE 

1 m 

eine elektrische Verbindung bilden 

(hierzu zählen auch Fundamenterder). 

Erdungsanlage 

ist eine örtlich abgegrenzte Gesamtheit 

miteinander leitend verbundener Erder 

oder in gleicher Weise wirkender 

Metallteile (z. B. Bewehrungen von 

Betonfundamenten, erdfühlige Kabelmetallmäntel, 

usw.). 

Erdungsleitung 

ist eine Leitung, die ein zu erdendes 

Anlagenteil mit einem Erder verbindet 

und außerhalb des Erdreichs oder isoliert 

im Erdreich verlegt ist. 

Blitzschutzerdung 

ist die Erdung einer Blitzschutzanlage 

zum Ableiten eines Blitzstromes in die 

Erde. 

Im Nachfolgenden werden Arten von 

Erdern und deren Einteilung nach 

Lage, Form und Profil beschrieben. 

Einteilung nach der Lage 

Oberflächenerder 

ist ein Erder, der im Allgemeinen in 

geringer Tiefe bis etwa 1 m eingebracht 

wird. Er kann aus Rund- oder Bandmaterial 

bestehen und als Strahlen-, Ringoder 

Maschenerder oder als Kombination 

aus diesen ausgeführt werden. 

Tiefenerder 

ist ein Erder, der im Allgemeinen lotrecht 

in größere Tiefen eingebracht 

wird. Er kann z. B. aus Rund- oder anderem 

Profilmaterial bestehen. 

j FE + SE UE 

US Schrittspannung 

j Erdoberflächenpotential 

FE Fundamenterder 

SE Steuererder (Ringerder) 

Bezugserde 

Bild 5.5.1 Erdoberflächenpotential und Spannungen beim stromdurchflossenen Fundamenterder FE und 

Steuererder SE 

Einteilung nach Form und Profil 

Man unterscheidet: 

Banderder, Kreuzerder und Tiefenerder. 

Natürlicher Erder 

ist ein mit der Erde oder mit Wasser 

unmittelbar oder über Beton in Verbindung 

stehendes Metallteil, dessen 

ursprünglicher Zweck nicht die Erdung 

ist, das aber als Erder wirkt (Bewehrungen 

von Betonfundamenten, Rohrleitungen, 

usw.). 


ist ein Leiter, der in Beton eingebettet 

ist, der mit der Erde großflächig in 

Berührung steht. 

Steuererder 

ist ein Erder, der nach Form und Anordnung 

mehr zur Potentialsteuerung als 

zur Einhaltung eines bestimmten Ausbreitungswiderstandes 

dient. 

Widerstandsarten 

Spezifischer Erdwiderstand 

ρE ist der spezifische elektrische Widerstand 

der Erde. Er ist wird in Ωm angegeben 

und stellt den Widerstand eines 

Erdwürfels von 1 m Kantenlänge zwischen 

zwei gegenüberliegenden Würfelflächen 

dar. 

Ausbreitungswiderstand 

RA eines Erders ist der Widerstand der 

Erde zwischen dem Erder und der 

Bezugserde. RA ist praktisch ein Wirkwiderstand. 

Stoßerdungswiderstand 

Rst ist der beim Durchgang von Blitzströmen 

zwischen einem Punkt einer 

Erdungsanlage und der Bezugserde 

wirksame Widerstand. 

Spannungen bei stromdurchflossenen 

Erdungsanlagen, Potentialsteuerung 

Erdungsspannung 

UE ist die zwischen einer Erdungsanlage 

und Bezugserde auftretende Spannung 

(Bild 5.5.1). 

Erdoberflächen-Potential 

ϕ ist die Spannung zwischen einem 

Punkt der Erdoberfläche und Bezugserde 

(Bild 5.5.1). 

Berührungsspannung 

UB ist der Teil des Erdoberflächen- 

Potentials, der vom Menschen überbrückt 

werden kann (Bild 5.5.1), wobei 

der Stromweg über den menschlichen 

Körper von Hand zu Fuß (waagrechter 

Abstand vom berührbaren Teil etwa 

1m) oder von Hand zu Hand verläuft. 


5

5 

Schrittspannung 

US ist der Teil des Erdobeflächen-Potentials, 

der vom Menschen in einem 

Schritt von 1 m Länge überbrückt werden 

kann, wobei der Stromweg über 

den menschlichen Körper von Fuß zu 

Fuß verläuft (Bild 5.5.1). 

Potentialsteuerung 

ist die Beeinflussung des Erdpotentials, 

insbesondere des Erdoberflächenpotentials, 

durch Erder (Bild 5.5.1). 


für Blitzschutzanlagen ist das Verbinden 

metallener Installationen und elektrischer 

Anlagen mit der Blitzschutzanlage 

über Leitungen, Blitzstrom-Ableiter 

oder Trennfunkenstrecken. 

Ausbreitungswiderstand / Spezifischer 

Erdwiderstand 

Ausbreitungswiderstand RA Das Überleiten des Blitzstromes über 

den Erder in die Erde erfolgt nicht 

punktförmig, sondern setzt einen bestimmten 

Bereich um den Erder unter 

Strom. 

Erderform und Verlegungsart müssen 

nun so gewählt werden, dass die sich 

auf die Erdoberfläche auswirkenden 

Spannungen (Berührungs- und Schrittspannungen) 

keine gefährlichen Werte 

annehmen. 

Den Ausbreitungswiderstand RA eines 

Erders kann man am besten an einer im 

Erdboden vergrabenen Metallkugel 

erklären. 

Ist die Kugel genügend tief vergraben, 

so tritt der Strom gleichmäßig über die 

Kugeloberfläche verteilt radial aus. 

Dieser Fall ist im Bild 5.5.2a dargestellt; 

im Vergleich dazu zeigt Bild 5.5.2b den 

Fall einer direkt unter der Erdoberfläche 

vergrabenen Kugel. 

Die konzentrischen Kreise um die 

Kugeloberfläche stellen Niveauflächen 

konstanter Spannung dar. Der Ausbreitungswiderstand 

RA setzt sich aus der 

Reihenschaltung der Teilwiderstände 

einzelner Kugelschichten zusammen. 

a) Kugelektrode tief 

im Erdreich 


Niveaulinien 

b) Kugelektrode nahe 

der Erdoberfläche 

Bild 5.5.2 Stromaustritt aus einem Kugelerder 

Der Widerstand einer solchen Kugelschicht 

berechnet sich nach 

l 

R = ρ E • ⎯ q 

Dabei ist ρE der spezifische Erdwiderstand 

des als homogen angenommenen 

Erdbodens, 

l die Dicke einer angenommenen 

Kugelschicht 


q die mittlere Oberfläche dieser Kugelschicht. 

Zur Veranschaulichung sei eine in 3 m 

Tiefe vergrabene Metallkugel von 

20 cm Durchmesser bei einem spezifischen 

Erdwiderstand von 200 Ωm angenommen. 

Berechnet man nun für die verschiedenen 

Kugelschichten die Ausbreitungswiderstands-Zunahme, 

so ergibt sich in 

Abhängigkeit der Entfernung vom 

Kugelzentrum ein Verlauf nach Bild 

5.5.3. 

Der Ausbreitungswiderstand R A für den 

Kugelerder berechnet sich nach: 

rK 1 + ⎯⎯ 

ρE • 100 2 • t 

RA = ⎯⎯⎯⎯ • ⎯⎯⎯⎯⎯ 

2 π • rK 2 

ρE Spezifischer Erdwiderstand in Ωm 

t Eingrabtiefe in cm 

rK Radius des Kugelerders in cm 

Aus dieser Formel ergibt sich für den 

Kugelerder ein Ausbreitungswiderstand 

RA = 161 Ω. 

Aus dem Kurvenverlauf im Bild 5.5.3 

erkennt man, dass der größte Anteil 

am gesamten Ausbreitungswiderstand 

in unmittelbarer Umgebung des Erders 

auftritt. So ist z. B. in 5 m Entfernung 

vom Kugelmittelpunkt bereits 90 % des 

gesamten Ausbreitungswiderstandes 

R A erreicht. 

Ausbreitungswiderstand R A (W) 

160 

140 

120 

100 

80 

60 

40 

20 

R A = 161 W 

1 2 3 4 5 

Entfernung x (m) 

Spezifischer Erdwiderstand ρE Der für die Größe des Ausbreitungswiderstandes 

RA eines Erders maßgebende 

spezifische Widerstand ρE der Erde 

ist von der Bodenzusammensetzung, 

der Bodenfeuchtigkeit und der Temperatur 

abhängig. Er kann in weiten 

Grenzen schwanken. 

Werte für verschiedene Bodenarten 

Im Bild 5.5.4 sind für verschiedene 

Bodenarten die Schwankungsbreiten 

des spezifischen Erdwiderstandes ρE wiedergegeben. 

Jahreszeitliche Schwankungen 

Umfangreiche Messungen (Literatur) 

haben gezeigt, dass der spezifische Erdwiderstand 

je nach Eingrabtiefe des 

Erders stark variiert. Wegen des negativen 

Temperaturkoeffizienten des Erdbodens 

(α =0,02 ... 0,004) erreichen die 

spezifischen Erdwiderstände im Winter 

ein Maximum und im Sommer ein Minimum. 

Es empfiehlt sich daher, die Messwerte 

von Erdern auf die maximal zu 

erwartenden Werte umzurechnen, da 

auch unter ungünstigen Bedingungen 

(Tiefsttemperaturen) zulässige Werte 

nicht überschritten werden dürfen. Der 

Verlauf des spezifischen Erdwiderstandes 

ρE in Abhängigkeit von der Jahres- 

www.dehn.de 

ca. 90% 

Bild 5.5.3 Ausbreitungswiderstand R A eines Kugelerders 

mit Ø20 cm in 3 m Tiefe, bei ρ E = 

200 Ωm in Abhängigkeit von der Entfernung 

x vom Kugelmittelpunkt 

Beton 

Moorboden, Torf 

Ackerboden, Lehm 

Sandboden feucht 

Sandboden trocken 

Erde steinig 

Kies 

Kalk 

Fluss- u. Seewasser 

Meerwasser 

0,1 1 10 100 1000 10000 r E in Wm 

Bild 5.5.4 Spezifischer Erdwiderstand ρ E bei verschiedenen Bodenarten

zeit (Bodentemperatur) kann mit recht 

guter Annäherung durch eine Sinuskurve 

dargestellt werden, die ihr Maximum 

etwa Mitte Februar und ihr Minimum 

etwa Mitte August besitzt.Untersuchungen 

haben weiterhin gezeigt, 

dass bei Erdern, die nicht tiefer als etwa 

1,5 m vergraben sind, die maximalen 

Abweichungen des spezifischen Erdwiderstandes 

vom Mittelwert rund ± 30 % 

betragen (Bild 5.5.5). 

Bei tiefer eingegrabenen Erdern (insbesondere 

bei Tiefenerdern) beträgt die 

Schwankung lediglich ± 10 %. Anhand 

des sinusförmigen Verlaufs des spezifischen 

Erdwiderstandes im Bild 5.5.5 

kann der an einem bestimmten Tag 

gemessene Ausbreitungswiderstand R A 

einer Erdungsanlage auf den maximal 

zu erwartenden Wert umgerechnet 

werden. 

+ r E in % 

30 

20 

10 

0 

10 

20 

30 

- r E in % 

Eingrabtiefe < ca. 1,5 m 

Eingrabtiefe > ca. 1,5 m 

Juni Juli Aug. Sept. Okt. Nov. 

Jan. Feb. März April Mai Dez. 

Bild 5.5.5 Spezifischer Erdwiderstand ρ E in Abhängigkeit 

von der Jahreszeit ohne Beeinflussung 

durch Niederschläge (Eingrabtiefe 

des Erders < 1,5 m) 

Messung 

Zur Ermittlung des spezifischen Erdwiderstandes 

ρ E wird eine Erdungsmessbrücke 

mit 4 Klemmen, die nach 

der Nullmethode arbeitet, verwendet. 

Bild 5.5.6 zeigt die Messanordnung dieser 

nach WENNER benannten Messmethode. 

Die Messung wird von einem 

festen Mittelpunkt M ausgeführt, der 

bei allen folgenden Messungen beibehalten 

wird. Auf einer im Gelände 

abgesteckten Strecke a – a' werden vier 

Mess-Sonden (Erdspieße mit 30 ... 50 cm 

e e e 

a M a’ 

Messgerät 

Bild 5.5.6 Ermittlung des spezifischen Erdwiderstands 

ρ E mit einer Vierklemmen-Messbrücke 

nach der Methode WENNER 

Länge) in den Boden eingebracht. Aus 

dem gemessenen Widerstand R ermittelt 

man den spezifischen Erdwiderstand 

ρ E des Erdreiches: 

ρ E = 2 π • e • R 

R gemessener Widerstand in Ω 

e Sondenabstand in m 

ρE mittlerer spezifischer Erdwiderstand 

in Ωm bis zu einer Tiefe entsprechend 

dem Sondenabstand e 

Durch Vergrößern des Sondenabstandes 

e und erneutes Abstimmen der 

Erdungsmessbrücke kann der Verlauf 

des spezifischen Erdwiderstandes ρE in 

Abhängigkeit von der Tiefe ermittelt 

werden. 

Berechnung von Ausbreitungswiderständen 

Für die häufig verwendeten Erderarten 

sind in Tabelle 5.5.1 die Formeln für die 

Berechnung der Ausbreitungswiderstände 

angegeben. Für die Praxis genügen 

durchaus diese Faustformeln. Die 

genauen Berechnungsformeln sind den 

folgenden Abschnitten zu entnehmen. 

Gerader Oberflächenerder 

Oberflächenerder werden in der Regel 

horizontal in 0,5...1 m Tiefe im Erdreich 

eingebettet. Da die über dem Erder liegende 

Bodenschicht im Sommer austrocknet 

und im Winter gefriert, 

berechnet man den Ausbreitungswiderstand 

RA eines solchen Oberflächenerders 

so, als ob er an der Erdoberfläche 

liegt: 

ρE 2 • l 

RA = ⎯⎯⎯ • In ⎯⎯⎯ 

π • l d 

RA Ausbreitungswiderstand eines gestreckten 

Oberflächenerders in Ω 


l Länge des Oberflächenerders in m 

d Halbe Bandstahlbreite in m bzw. 

Durchmesser des Runddrahtes in m 

Erder Faustformel Hilfsgröße 

2 • ρ E 

Oberflächenerder (Strahlenerder) R A = ⎯⎯⎯⎯ ⎯ 

l 

ρ E 

Tiefenerder (Staberder) R A = ⎯⎯⎯⎯ ⎯ 

l 

2 • ρ E 

Ringerder R A = ⎯⎯⎯⎯ D = 1,13 • 2 

√ A 

3 • D 

ρ E 

Maschenerder R A = ⎯⎯⎯⎯ D = 1,13 • 2 

√ A 

2 • D 

ρ E 

Plattenerder R A = ⎯⎯⎯⎯ ⎯ 

4,5 • a 

ρ E 

Halbkugelerder R A = ⎯⎯⎯⎯ D = 1,57 • 3 

√ V 

π • D 

RA Ausbreitungswiderstand (Ω) 

ρE Spezifischer Erdwiderstand (Ωm) 

I Länge des Erders (m) 

D Durchmesser eines Ringerders, der Ersatzkreisfläche oder eines Halbkugelerders 

(m) 

A Fläche (m2 ) der umschlossenen Fläche eines Ring- oder Maschenerders 

a Kantenlänge (m) einer quadratischen Erderplatte, bei Rechteckplatten ist 

für a einzusetzen: √b • c, wobei b und c die beiden Rechteckseiten sind 

V Inhalt (m3 ) eines Einzelfundamentes 

Tabelle 5.5.1 Formeln zur Berechnung des Ausbreitungswiderstandes R A für verschiedene Erder 


5

5 

Aus Bild 5.5.7 lässt sich der Ausbreitungswiderstand 

R A in Abhängigkeit 

von der Länge des Erders entnehmen. 

Im Bild 5.5.8 ist für einen 8 m langen 

Banderder die Erdungsspannung U E in 

Quer- und Längsrichtung dargestellt. 

Deutlich ist hier der Einfluss der Eingrabtiefe 

auf die Erdungsspannung zu 

erkennen. 

Im Bild 5.5.9 ist die Schrittspannung U S 

in Abhängigkeit von der Eingrabtiefe 

wiedergegeben. 


100 

50 

Erdungsspannung U E (%) 

Erdungsspannung U E (%) 

U E 

100 

80 

60 

40 

20 

r E = 100 Wm 

QUERRICHTUNG 

UE 100 

80 

60 100 cm 

50 cm 

40 

20 t = 0 cm 


r E = 200 Wm 

LÄNGSRICHTUNG 

100 cm 

50 cm 

t = 0 cm 

r E = 500 Wm 

50 100 

Länge l des gestreckten Oberflächenerders (m) 

Bild 5.5.7 Abhängigkeit des Ausbreitungswiderstandes 

R A von der Länge l des Oberflächenerders 

bei verschiedenen spezifischen Erdwiderständen 

ρ E 

t 

t 

a 

V 

a 

Abstand a (m) vom Erder 

a 

V 

a 

Abstand a (m) vom Erder 

Bild 5.5.8 Erdungsspannung U E zwischen Erderzuleitung 

und Erdoberfläche in Abhängigkeit 

vom Abstand zum Erder, bei einem Banderder 

(8 m lang) in unterschiedlicher Tiefe 

max. Schrittspannung in 

% der Gesamtspannung 

% 

100 

80 

60 

40 

20 

0,5 1 

Eingrabtiefe 

1,5 2m 

Bild 5.5.9 Maximale Schrittspannung U S in Abhängigkeit 

von der Eingrabtiefe für einen 

gestreckten Banderder 

Für die Praxis ist die Berechnung nach 

der Faustformel aus Tabelle 5.5.1: 

2 • ρ E 

R A = ⎯⎯⎯ 

l 

Tiefenerder 

Der Ausbreitungswiderstand R A eines 

Tiefenerders errechnet sich aus: 

ρ E 2 • l 

R A = ⎯⎯⎯ • In ⎯⎯⎯ 

2 π • l d 

RA Ausbreitungswiderstand in Ω 


l Länge des Tiefenerders in m 

d Durchmesser des Tiefenerders in m 

Näherungsweise kann der Ausbreitungswiderstand 

R A mit der in Tabelle 

5.5.1 angegebenen Faustformel berechnet 

werden: 

ρ E 

R A = ⎯⎯⎯ 

l 

Die Abhängigkeit des Ausbreitungswiderstandes 

R A von der Stablänge l und 

des spezifischen Erdwiderstandes ρ E ist 

in Bild 5.5.10 wiedergegeben. 

Ausbreitungswiderstand R A 

100 

80 

60 

40 

20 

r E = 100 Wm 

r E = 500 Wm 

r E = 200 Wm 

2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 

Einschlagtiefe l des Tiefenerders (m) 

Bild 5.5.10 Ausbreitungswiderstand R A von Tiefenerdern 

in Abhängigkeit von ihrer Länge I 

bei verschiedenen spezifischen Erdwiderständen 

ρ E 

Kombination von Erdern 

Die nach den Formeln errechneten Ausbreitungswiderstände 

und die in den 

Diagrammen wiedergegebenen Messergebnisse 

gelten für Gleichstrom und 

für Wechselstrom niedriger Frequenz 

und unter der Voraussetzung einer verhältnismäßig 

geringen Ausdehnung 

(einige hundert Meter) des Erders. Bei 

größeren Längen, z. B. bei Oberflächenerdern, 

kommt für Wechselstrom 

noch ein induktiver Anteil hinzu. 

Weiterhin gelten die berechneten Ausbreitungswiderstände 

nicht für Blitzströme. 

Hier wird der induktive Anteil 

wirksam, der bei größerer Ausdehnung 

der Erdungsanlage zu höheren Werten 

des Stoßerdungswiderstandes führen 

kann. 

Durch Verlängerung von Oberflächenoder 

Tiefenerdern über 30 m hinaus 

wird nur noch eine unwesentliche Verringerung 

des Stoßausbreitungswiderstandes 

erreicht. Es ist deshalb zweckmäßig, 

mehrere kürzere Erder zu kombinieren. 

Hierbei ist zu berücksichtigen, 

dass wegen der gegenseitigen Beeinflussung 

der tatsächliche Gesamtausbreitungswiderstand 

größer ist als der 

aus der Parallelschaltung der Einzelwiderstände 

berechnete Wert. 

Strahlenerder 

Strahlenerder in Form von gekreuzten 

Oberflächenerdern sind dann von 

Bedeutung, wenn in schlecht leitendem 

Erdboden relativ niedrige Ausbreitungswiderstände 

mit wirtschaftlich 

tragbaren Kosten erstellt werden sollen. 

Der Ausbreitungswiderstand RA eines 

gekreuzten Oberflächenerders, dessen 

Schenkel im 90°-Winkel zueinander stehen, 

berechnet sich aus: 

ρE 2 • l 

RA = ⎯⎯ •(In ⎯⎯ + 2,5) 

4 π • l d 

RA Ausbreitungswiderstand des gekreuzten 

Oberflächenerders in Ω 


l Schenkellänge in m 

d Halbe Bandbreite in m bzw. Durchmesser 

des Runddrahtes in m 

In grober Annäherung kann bei größerer 

Strahlenlänge (l > 10 m) der Ausbreitungswiderstand 

R A mit der Gesamtlänge 

der Strahlen aus den Gleichungen 

nach Tabelle 5.5.1 ermittelt werden. 

Bild 5.5.11 zeigt den Verlauf des Ausbreitungswiderstandes 

R A gekreuzter 

Oberflächenerder in Abhängigkeit von 

der Eingrabtiefe; 

www.dehn.de


% 

14 

12 

10 

8 

6 

4 

2 

l 

0,5 1 

Eingrabtiefe (m) 

1,5 

l = Schenkellänge 

Bild 5.5.12 gibt den Erdungsspannungsverlauf 

wieder. 

Bei Strahlenerdern soll der Winkel zwischen 

den einzelnen Strahlen größer 

als 60° sein. 

Nach Bild 5.5.12 gilt für den Ausbreitungswiderstand 

eines Maschenerders 

die Formel: 

ρ E 

R A = ⎯⎯⎯ 

2 • D 

r E = 200 Wm 

l = 10 m 

l = 25 m 

Bild 5.5.11 Ausbreitungswiderstand R A gekreuzter 

Oberflächenerder (90°) in Abhängigkeit 

von der Eingrabtiefe 

Spannung 

% 

100 

80 

60 

40 

20 

10 20 30 m 

Abstand vom Kreuzmittelpunkt 

Messrichtung I 

45° 

Messrichtung II 

Schenkellänge 25 m 

Bild 5.5.12 Erdungsspannung U E zwischen Erderzuleitung 

und Erdoberfläche gekreuzter 

Oberflächenerder (90°) in Abhängigkeit 

vom Abstand zum Kreuzmittelpunkt 

(Eingrabtiefe 0,5 m) 

D ist dabei der Durchmesser des dem 

Maschenerder flächengleichen Ersatzkreises, 

der sich wie folgt ermittelt: 

Bei rechteckigen oder polygonen Abmessungen 

des Maschenerders: 

A • 4 

D = ⎯⎯⎯ 

π 

A Fläche des Maschenerders 

Bei quadratischen Abmessungen (Kantenlänge 

b): 

D = 1,1 • b 

Bild 5.5.13 zeigt den Verlauf des Stoßausbreitungswiderstandes 

von ein- und 

mehrstrahligen Oberflächenerdern bei 

Rechteck-Stoßspannungen. 

Man ersieht aus diesem Diagramm, 

dass es zweckmäßiger ist, bei gleicher 

Länge einen sternförmigen Erder als 

einen einzelnen Strahl zu verlegen. 

Stoßerdungswiderstand R st 

W 

160 

140 

120 

Z = 150 W 

R A = 10 W 

n = 1 ... 4 

n · l = 300 m 

100 

80 

2 

n = 1 

60 

40 

3 

RA = 10 W 

20 

0 

4 

0 1 2 3 4 5 6 Zeit µs 


Der Ausbreitungswiderstand eines 

metallenen Leiters im Betonfundament 

kann näherungsweise mit der Formel 

für Halbkugelerder berechnet werden: 

ρE RA = ⎯⎯⎯ 

π • D 

D ist dabei der Durchmesser der dem 

Fundament inhaltsgleichen Ersatz- 

Halbkugel 

D = 1,57 • √ V 

V Inhalt des Fundamentes 

Bei der Berechnung des Ausbreitungswiderstandes 

ist zu beachten, dass der 

Fundamenterder nur wirksam sein 

kann, wenn der Betonkörper großflächig 

mit dem umgebenden Erdreich in 

Berührung steht. Wasser abweisende, 

isolierende Umhüllungen vergrößern 

den Erdausbreitungswiderstand erheblich. 

Parallel geschaltete Tiefenerder 

Um die gegenseitigen Beeinflussungen 

in vertretbaren Grenzen zu halten, sollten 

bei parallel geschalteten Tiefenerdern 

die Abstände der Einzelerder 

möglichst nicht kleiner als die Eintreibtiefe 

sein. 

Sind die Einzelerder annähernd auf 

einem Kreis angeordnet und weisen sie 

etwa die gleiche Länge auf, dann kann 

der Ausbreitungswiderstand wie folgt 

berechnet werden: 

R A’ 

R A = ⎯⎯⎯ 

p 

Dabei ist R A' der mittlere Ausbreitungswiderstand 

der Einzelerder. Der Reduktionsfaktor 

p kann aus Bild 5.5.14 in 

Abhängigkeit von der Erderlänge dem 

Einzelerderabstand und der Anzahl der 

Erder entnommen werden. 

Kombination aus Band- und Tiefenerdern 

Erhält man durch Tiefenerder, z. B. bei 

tiefliegenden Wasser führenden Schichten 

im Sandboden, einen ausreichenden 

Ausbreitungswiderstand, so soll 

der Tiefenerder möglichst dicht am zu 

schützenden Objekt liegen. Ist eine lange 

Zuleitung erforderlich, so ist es 


n = 4 

l 

Z Wellenwiderstand der Erdleitung 

R A Ausbreitungswiderstand 

n Anzahl der parallel geschalteten Erder 

l mittlere Erderlänge 

Bild 5.5.13 Stoßerdungswiderstand R st ein- und 

mehrstrahliger Oberflächenerder gleicher 

Länge 

p 

20 

10 

5 

3 

2 

1 

n = 20 

10 

5 

3 

0,5 1 2 5 10 

a 

l 

n Anzahl der parallel geschalteten Erder 

a mittlerer Erderabstand 

l mittlere Erderlänge 

Bild 5.5.14 Reduktionsfaktor p für die Berechnung 

des Gesamtausbreitungswiderstandes R A 

von parallel geschalteten Tiefenerdern 

2 

5

5 

zweckmäßig, parallel dazu einen sternförmigen 

Mehrstrahlerder zu verlegen, 

um den Widerstand während des 

Stromanstieges herabzusetzen. 

Der Ausbreitungswiderstand eines 

Banderders mit Tiefenerder kann näherungsweise 

so berechnet werden, als 

ob der Banderder um die Einschlagtiefe 

des Tiefenerders verlängert ist. 

ρE RA ≈ ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯ 

I Band + I Tiefenerder 

Ringerder 

Bei kreisförmigen Ringerdern mit großem 

Durchmesser (D > 30 m) wird der 

Ausbreitungswiderstand angenähert 

mit der Formel für den Banderder 

berechnet (wobei für die Länge des 

Erders der Kreisumfang π • D eingesetzt 

wird): 

ρE 2 π • D 

RA = ⎯⎯⎯ • In ⎯⎯⎯ 

π2 • D d 

Bei nicht kreisförmigen Ringerdern 

wird für die Berechnung des Ausbreitungswiderstandes 

mit dem Durchmesser 

D eines flächengleichen Ersatzkreises 

gerechnet: 

2 • ρ E 

R A = ⎯⎯⎯ 

3 • D 

A • 4 

D = √ ⎯⎯⎯ 

π 

A Fläche, die vom Ringerder umschlossen 

wird 

Ausführung 

Entsprechend den DIN VDE-Normen 

wird für jede zu schützende Anlage 

eine eigene Erdungsanlage gefordert, 

die auch ohne Mitverwendung von 

metallenen Wasserleitungen oder 

geerdeten Leitern der elektrischen 

Anlage für sich allein voll funktionsfähig 

sein muss. 

Die Größe des Ausbreitungswiderstandes 

R A ist für den Blitzschutz eines 

Gebäudes oder einer Anlage nur von 

untergeordneter Bedeutung. Wichtig 

ist, dass in der Erdebene der Potentialausgleich 

konsequent durchgeführt ist 

und der Blitzstrom gefahrlos im Erdreich 

verteilt wird. 


Das zu schützende Objekt wird durch 

den Blitzstrom i auf die Erdungsspannung 

U E 

1 di 

U E = i • R A + ⎯ • L • ⎯ 

2 dt 

gegenüber der Bezugserde angehoben. 

Das Erdoberflächenpotential nimmt 

mit zunehmender Entfernung vom 

Erder ab (Bild 5.5.1). 

Der induktive Spannungsfall am Erder 

während des Blitzstromanstieges ist 

nur bei ausgedehnten Erdungsanlagen 

(z. B. bei langen Oberflächenerdern, 

die in schlecht leitenden Böden mit felsigem 

Untergrund notwendig sind) zu 

berücksichtigen. Im Allgemeinen wird 

der Ausbreitungswiderstand allein 

durch den ohmschen Anteil bestimmt. 

Gegenüber isoliert in das Gebäude 

geführten Leitungen tritt die Erdungsspannung 

U E in voller Höhe auf. 

Um hier die Durch- und Überschlagsgefahr 

zu vermeiden, werden solche Leitungen 

über Trennfunkenstrecken oder 

bei spannungsführenden Leitungen 

über Überspannungs-Schutzgeräte (siehe 

DEHN-Hauptkatalog Überspannungsschutz 

UE) im Rahmen des Blitzschutzpotentialausgleichs 

mit der Erdungsanlage 

verbunden. 

Um Berührungs- und Schrittspannungen 

möglichst klein zu halten, ist es 

notwendig, den Ausbreitungswiderstand 

in seiner Größe zu begrenzen. 

Die Erdungsanlage kann als Fundamenterder, 

als Ringerder und bei Gebäuden 

mit großen Grundflächen auch als vermaschter 

Erder und in Sonderfällen 

auch als Einzelerder ausgelegt werden. 

Fundamenterder sind nach DIN 18014 

auszulegen. 

Der Fundamenterder ist als geschlossener 

Ring auszuführen und in den Fundamenten 

der Außenwände des Gebäudes 

oder in der Fundamentplatte 

entsprechend DIN 18014 anzuordnen. 

Bei größeren Gebäuden sollte der Fundamenterder 

Querverbindungen erhalten, 

so dass die max. Größe der Masche 

20 m x 20 m nicht überschritten wird. 

Der Fundamenterder muss so angeordnet 

werden, dass er allseitig von Beton 

umschlossen wird. Bei Bandstahl in 

nicht armiertem Beton ist der Erder 

hochkant zu verlegen. 

Es ist eine Verbindung herzustellen 

zwischen Fundamenterder und Potentialausgleichsschiene 

im Hausanschlussraum. 

Nach der DIN V VDE V 0185-3 

muss ein Fundamenterder Anschlussfahnen 

für den Anschluss der Ableitungen 

des Äußeren Blitzschutzes an die 

Erdungsanlage erhalten. 

Aufgrund der Korrosionsgefahr an der 

Austrittstelle einer Anschlussfahne aus 

dem Beton sollte ein zusätzlicher Korrosionsschutz 

berücksichtigt werden 

(mit PVC-Ummantelung oder Verwendung 

von Edelstahl mit der Werkstoff- 

Nr. 1.4571). 

Die Bewehrung von Platten- oder Streifenfundamenten 

kann wie ein Fundamenterder 

benutzt werden, wenn die 

notwendigen Anschlussfahnen an die 

Bewehrung angeschlossen und die 

Bewehrungen über die Fugen miteinander 

verbunden werden. 

Oberflächenerder sind in min. 0,5 m 

Tiefe zu verlegen. 

Der Stoßerdungswiderstand von Erdern 

ist abhängig vom Maximalwert 

des Blitzstromes und vom spezifischen 

Erdwiderstand. Siehe dazu auch Bild 

5.5.13. Die beim Blitzstrom wirksame 

Erderlänge berechnet sich annäherungsweise 

wie folgt: 

Oberflächenerder: 

Tiefenerder: 

I eff = 0,28 √ î • ρ E 

I eff = 0,2 √ î • ρ E 

Ieff wirksame Erderlänge in m 

î Scheitelwert des Blitzstromes in kA 

ρE spezifischer Erdwiderstand in Ωm 

Der Stoßerdungswiderstand R st kann 

nach den Formeln (Tabelle 5.5.1) errechnet 

werden, indem für die Länge I 

die wirksame Erderlänge I eff eingesetzt 

wird. 

Oberflächenerder sind immer dann 

vorteilhaft, wenn die oberen Schichten 

des Erdbodens einen kleineren spezifischen 

Widerstand aufweisen als der 

Untergrund. 

Bei relativ homogenem Erdreich (wenn 

also der spezifische Erdwiderstand an 

der Erdoberfläche und in der Tiefe 

etwa gleich groß ist) liegen die Erstellungskosten 

für Oberflächen- und Tiefenerder 

bei gleichem Ausbreitungswiderstand 

etwa in gleicher Höhe. 

Nach Bild 5.5.15 ist bei einem Tiefenerder 

etwa nur die Hälfte der Länge eines 

Oberflächenerders erforderlich. 

www.dehn.de


90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

15 

10 

5 

0 

Oberflächenerder 

Tiefenerder 

r E = 400 Wm 

r E = 100 Wm 

0 5 101520 30 40 50 60 70 80 90 100 

Erderlänge l (m) 

Bild 5.5.15 Ausbreitungswiderstand R A von Oberflächen- 

und Tiefenerdern in Abhängigkeit 

von der Erderlänge I 

Weist das Erdreich in der Tiefe eine bessere 

Leitfähigkeit als an der Oberfläche 

auf, z. B. durch Grundwasser, so ist ein 

Tiefenerder in der Regel wirtschaftlicher 

als der Oberflächenerder. 

Die Frage, ob Tiefen- oder Oberflächenerder 

im Einzelfall wirtschaftlicher 

sind, kann oft nur durch Messung des 

spezifischen Erdwiderstandes in Abhängigkeit 

von der Tiefe entschieden 

werden. 

Da mit Tiefenerdern ohne Grabarbeiten 

und Flurschäden bei geringem 

Montageaufwand sehr gute konstante 

Ausbreitungswiderstände erreicht werden 

können, sind diese Erder auch zur 

Verbesserung bereits bestehender 

Erdungsanlagen geeignet. 

5.5.1 Erdungsanlagen nach DIN V 

VDE V 0185-3 

Die Erdungsanlage ist die Fortsetzung 

der Fangeinrichtungen und Ableitungen 

zum Einleiten des Blitzstromes in 

die Erde. Weitere Aufgaben der 

Erdungsanlage sind, Potentialausgleich 

zwischen den Ableitungen und eine 

Potentialsteuerung in der Nähe der 

Wände der baulichen Anlage herzustellen. 

Es ist zu beachten, dass für die verschiedenen 

elektrischen Systeme (Blitzschutz, 

Niederspannungsanlagen und 

Fernmeldeanlagen) eine gemeinsame 

Erdungsanlage zu bevorzugen ist. Diese 

Erdungsanlage muss mit dem Potentialausgleich 

verbunden werden (HPAS 

– Hauptpotentialausgleichsschiene). 

Da DIN V VDE V 0185-3 von dem konsequenten 

Blitzschutz-Potentialausgleich 

ausgeht, wird für den Erdausbreitungswiderstand 

kein besonderer Wert gefordert. 

Im Allgemeinen wird jedoch 

ein niedriger Erdwiderstand (kleiner als 

10 Ω, gemessen mit Niederfrequenz) 

empfohlen. 

Die Norm unterscheidet Erderanordnungen 

nach Typ A und Typ B. 

Für beide Erderanordnungen Typ A und 

B gilt die Mindesterderlänge I 1 der 

Erdungsleiter in Abhängigkeit von der 

Schutzklasse (Bild 5.5.1.1) 

Der genaue spezifische Erdwiderstand 

kann nur durch Messung vor Ort mit 

der „WENNER-Methode“ (Vierleiter- 

Messung) ermittelt werden. 

l 1 (m) 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

Schutzklasse III-IV 

0 

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 

rE (Wm) 

Schutzklasse I 

Schutzklasse II 

Bild 5.5.1.1 Mindestlängen von Erdern 

Erder Typ A 

Die Erderanordnung Typ A beschreibt 

einzeln angeordnete horizontale 

Strahlerder (Oberflächenerder) oder 

Vertikalerder (Tiefenerder), die jeweils 

mit einer Ableitung zu verbinden sind. 

Die Mindestanzahl der Erder des Typs A 

sind 2. 

Für die Schutzklasse III und IV ist eine 

Mindesterderlänge von 5 m gefordert. 

Für die Schutzklasse I und II wird die 

Länge des Erders in Abhängigkeit des 

spezifischen Bodenwiderstandes festgelegt. 

Die Mindesterderlänge I1 kann 

dem Bild 5.5.1.1 entnommen werden 

Mindesterderlänge jedes Erders beträgt: 

I1 x 0,5 für Vertikal- oder Schrägerder 

I1 für Strahlenerder 

Diese ermittelten Werte gelten für 

jeden Einzelerder. 

Bei Kombinationen der verschiedenen 

Erder (vertikal und horizontal) sollte 

die äquivalente Gesamtlänge berücksichtigt 

werden. 

Die Mindesterderlänge kann vernachlässigt 

werden, wenn ein Erdausbreitungswiderstand 

kleiner 10 Ω erreicht 

wird. 

Tiefenerder werden im Allgemeinen 

senkrecht in größere Tiefen eingebracht. 

Sie werden in gewachsenen 

Boden eingetrieben, der im Allgemeinen 

erst unterhalb von Fundamenten 

anzutreffen ist. Erderlängen von 9 m 

haben sich als vorteilhaft erwiesen. Tiefenerder 

haben den Vorteil, dass sie in 

größeren Tiefen in Erdschichten liegen, 

deren spezifischer Widerstand im Allgemeinen 

geringer ist als in oberflächennahen 

Bereichen. 

Es wird empfohlen den ersten halben 

Meter eines Vertikalerders unter Frostbedingung 

als nicht wirksam zu betrachten. 

Die Forderungen an Potentialausgleich 

zwischen den Ableitungen und die 

Potentialsteuerung erfüllt der Erder 

Typ A nicht. 

Erder Typ B 

Erder der Anordnung Typ B sind Ringerder 

um das zu schützende Objekt oder 

Fundamenterder. Anforderungen an 

diese Erder sind in DIN 18014 beschrieben. 

Ist ein geschlossener Ring außen um die 

baulichen Anlage nicht möglich, so ist 

durch Leitungen im Inneren eine Vervollständigung 

des Ringes herzustellen. 

Hierzu können auch Rohrleitungen 

oder sonstige metallene Bauteile, die 

elektrisch dauerhaft durchgängig sind, 

verwendet werden. Mindestens 80% 

der Erderlänge muss Kontakt mit der 

Erde haben, damit bei der Berechnung 

des Trennungsabstandes der Erder Typ 

B zu Grunde gelegt werden kann. 

Die Mindestlängen der Erder entsprechend 

der Anordnung Typ B sind 

abhängig von der Schutzklasse. Bei den 

Schutzklassen I und II wird die Mindesterderlänge 

zusätzlich in Abhängigkeit 

vom spezifischen Bodenwiderstand 

festgelegt (siehe dazu Bild 5.5.4). 

Bei Erdern Typ B darf der mittlere Radius 

r des vom Erder eingeschlossenen 

Bereiches nicht weniger als die angegebene 

Mindestlänge l 1 betragen. 

Um den mittleren Radius r zu ermitteln, 

wird die zu betrachtende Fläche in eine 

äquivalente Kreisfläche übertragen 

und der Radius entsprechend den Bildern 

5.5.1.2 und 5.5.1.3 ermittelt. 

Zu betrachtende 

Fläche A 1 


r 

Kreisfläche A 2 

mittlerer 

Radius r 

A = A 1 = A 2 

r = 

r ³ l 1 

A p 

Beim Ringerder 

oder Fundamenterder 

darf der mittlere 

Radius r des vom 

Erder eingeschlossenen 

Bereiches 

nicht weniger als l 1 

betragen. 

Bild 5.5.1.2 Erder Typ B – Ermittlung des mittleren 

Radius – beispielhafte Berechnung 

5

5 

12 m 

12 m 

Zu betrachtende 

Fläche A 1 

7 m 

r 

Kreisfläche A 2 

mittlerer 

Radius r 

Bild 5.5.1.3 Erder Typ B – Ermittlung des mittleren 

Radius 

Nachfolgend eine beispielhafte Berechung: 

Ist der geforderte Wert von l1 größer 

als der der baulichen Anlage entsprechende 

Wert von r, müssen zusätzliche 

Strahlen- oder Vertikalerder (oder 

Schrägerder) hinzugefügt werden, 

deren jeweilige Längen lr (radial/horizontal) 

und lv (vertikal) sich aus den folgenden 

Gleichungen ergeben: 

l r = l 1 –r 

l 1 – r 

l v = ⎯⎯⎯ 

2 

Die Anzahl der zusätzlichen Erder darf 

nicht kleiner sein als die Anzahl der 

Ableitungen, mindestens jedoch 2. Diese 

zusätzlichen Erder sollen gleichmäßig 

auf dem Umfang verteilt mit dem 

Ringerder verbunden werden. 

Sollen zusätzliche Erder an den Fundamenterder 

angeschlossen werden, ist 

auf die Werkstoffe der Erder und auf 

den Anschluss an den Fundamenterder 

zu achten. Hier sollte bevorzugt Edelstahl 

Werkstoff-Nr. 1.4571 verwendet 


Zusätzliche Anforderungen an die Erdungsanlage 

können z. B. folgende Systeme 

stellen: 

⇒ Elektrische Systeme – Abschaltbedingungen 

der jeweiligen Netzform 

(TN-, TT-, IT-Systeme) nach der 

VDE 0100 Teil 410 


7 m 

5 m 

5 m 

A = A 1 = A 2 

r = 

r ³ l 1 

A p 

Beispiel Wohnhaus, 

Sk III, l 1 = 5 m 

A1 = 109 m² 

r = 

109 m² 

3,14 

r = 5,89 m 

Es sind keine 

zusätzlichen Erder 

erforderlich! 

⇒ Potentialausgleich nach der 

VDE 0100 Teil 540 

⇒ Elektronische Systeme – Daten-Informationstechnik 

⇒ Antennenerdung nach der VDE 0855 

⇒ Elektromagnetische Verträglichkeit 

⇒ Trafostation in oder neben der 

baulichen Anlage unter Beachtung 

von VDE 0101 und 0141 

5.5.2 Erdungsanlagen, Fundamenterder 

und Fundamenterder 

bei besonderen baulichen 

Maßnahmen 

Fundamenterder – Erder Typ B 

In der DIN 18014 "Fundamenterder" 

sind die Anforderungen an den Fundamenterder 

spezifiziert. 

Viele nationale wie auch internationale 

Normen spezifizieren den Fundamenterder 

als einen bevorzugten Erder, 

denn bei fachgerechter Installation ist 

er allseitig mit Beton umschlossen und 

damit korrosionsbeständig. Durch die 

hygroskopischen Eigenschaften des 

Betons ergibt sich in der Regel ein ausreichend 

geringer Erdausbreitungswiderstand. 

Der Fundamenterder muss als geschlossener 

Ring im Streifenfundament oder 

der Bodenplatte verlegt werden (Bild 

5.5.2.1) und erfüllt damit primär auch 

die Funktion des Potentialausgleiches. 

Die Aufteilung in Maschen ≤ 20 mx20 m 

und notwendige Anschlussfahnen nach 

außen für den Anschluss von Ableitungen 

des Äußeren Blitzschutzes und 

nach innen für den Potentialausgleich 

sind zu beachten (Bild 5.5.2.2). 

Unter Beachtung von DIN 18014 ist die 

Errichtung des Fundamenterders eine 

elektrotechnische Maßnahme und 

muss von einer anerkannten Elektro- 

Fachkraft ausgeführt oder überwacht 

werden. 

Anschlussfahne 

min. 1,5 m lang, auffällig gekennzeichnet 

- Bandstahl 30 x 3,5 mm 

- NIRO-Rundstahl 10 mm 

- Rundstahl 10 mm mit PVC-Mantel 

- Erdungsfestpunkt 


- Bandstahl 30 x 3,5 mm 

- Rundstahl 10 mm 

Bild 5.5.2.1 Fundamenterder mit Anschlussfahne 

£ 20 m 

20 m 

zusätzliche Verbindungsleitung 

zur Maschenbildung £ 20 m x 20 m 

Empfehlung: 

Mehrere Anschlussfahnen 

z. B in jeder Technikzentrale 

Bild 5.5.2.2 Masche beim Fundamenterder 

Die Frage, wie der Fundamenterder zu 

verlegen ist, ist entsprechend der Notwendigkeit 

zu entscheiden, mit welcher 

Maßnahme sichergestellt werden 

kann, dass der Fundamenterder allseitig 

während dem Einfüllen von Beton 

umschlossen wird. 

Verlegung in unbewehrten Beton 

In unbewehrten Fundamenten, z. B. 

Streifenfundamenten von Wohngebäuden 

(Bild 5.5.2.3), müssen Abstandshalter 


Nur durch die Verwendung der Abstandshalter 

im Abstand von ca. 2 m ist 

sichergestellt, dass der Fundamenterder 

"hochgehoben" wird und allseitig 

von Beton umschlossen werden kann. 

Bild 5.5.2.3 Fundamenterder 

Verlegung im bewehrten Beton 

Bei Verwendung von Stahlmatten, Armierungskörben 

oder Armierungseisen 

in Fundamenten kann nicht nur, sondern 

sollte der Fundamenterder mit 

diesen natürlichen Eisenkomponenten 

verbunden werden. Die Funktion des 

Fundamenterders wird dadurch noch 

günstiger. Die Verwendung von Abstandshaltern 

ist nicht notwendig. 

Durch die modernen Methoden des 

Einbringens von Beton mit anschließendem 

Rütteln/Verdichten ist sichergestellt, 

dass der Beton auch unter den 

Fundamenterder "fließt" und ihn allseitig 

umschließt. 

www.dehn.de 

Anschlussfahne

Bild 5.5.2.4 zeigt ein Anwendungsbeispiel 

für die waagerechte Verlegung 

eines Flachbandes als Fundamenterder. 

Die Kreuzungspunkte des Fundamenterders 

müssen stromtragfähig verbunden 

sein. Als Material für Fundamenterder 

ist verzinkter Stahl ausreichend. 

Bild 5.5.2.4 Anwendung Fundamenterder 

Anschlussfahnen nach außen ins Erdreich 

müssen an der Austrittstelle zusätzlich 

korrosionsgeschützt werden. 

Geeignet sind z. B. Stahldraht mit 

Kunststoffmantel (wegen der Bruchgefahr 

des Kunststoffmantels bei tiefen 

Temperaturen ist besondere Montagesorgfalt 

notwendig), hochlegierter 

Edelstahl, Werkstoff-Nr. 1.4571 oder Erdungsfestpunkte. 

Bei fachgerechter Installation ist der 

Erder allseitig mit Beton umschlossen 

und damit korrosionsbeständig. 

Bei der Ausführung des Fundamenterders 

sind Maschen von nicht größer 

20 m x 20 m zu realisieren. Diese Maschenweite 

hat keinen Zusammenhang 

mit der Schutzklasse des Äußeren Blitzschutzes. 

In der heutigen Bautechnik werden die 

verschiedenartigen Fundamente in den 

unterschiedlichsten Ausführungsformen 

und Abdichtungsvarianten errichtet. 

Auf die Ausführungen der Streifenfundamente 

und der Fundamentplatten 

haben die Wärmeschutzverordnungen 

ebenfalls Einfluss genommen. 

Im Bezug auf die Fundamenterder, die 

bei Neubauten auf Basis der DIN 18014 

errichtet werden, hat die Isolierung 

Auswirkung auf deren Einbringung 

und Anordnung. 

Perimeter- / Sockeldämmung 

Eine entscheidende Größe bei der 

Betrachtung der Auswirkungen von 

Perimeterdämmungen auf den Ausbreitungswiderstand 

von Fundameterdern 

bei herkömmlicher Anordnung im 

Fundament (Streifenfundament, Fundamentplatte) 

stellt der spezifische 

Widerstand der Perimeterdämmplatten 

dar. So wird z. B. für einen Polyurethan 

Hartschaum mit der Rohdichte 

30 kg/m 2 ein spezifischer Widerstand 

5,4 • 10 12 Ωm angegeben. Demgegenüber 

liegt der spezifische Widerstand 

von Beton zwischen 150 Ωm und 

500 Ωm. Allein hieraus lässt sich ableiten, 

dass bei lückenloser Perimeterdämmung 

ein herkömmlich im Funda- 


Erdreich 

Perimeter- / 

Sockeldämmung 

Abstandshalter 

Art.-Nr. 290 001 

Drainage 

ment angeordneter Fundamenterder 

praktisch keine Wirkung hat. Die Perimeterdämmung 

wirkt auch elektrisch 

als Isolator. 

Nachfolgende Abbildungen zeigen die 

verschiedenen Möglichkeiten der Isolierung 

der Fundamente und Mauern 

bei Bauten mit Perimeter- und Sockeldämmung. 

Die Anordnung der Fundamenterder in 

den jeweiligen Ausführungen ist in den 

Bildern 5.5.2.5 bis 5.5.2.7 dargestellt. 

Die Anordnung des Erders im Streifenfundament 

bei Isolierung an den 

außen liegenden Seiten und der Bodenplatte 

ist nicht als kritisch zu 

betrachten (Bild 5.5.2.6). 

Bodenplatte 

Sauberkeitsschicht 


Beton 

MV-Klemme 

Art.-Nr. 390 050 


Kreuzstück 

Art.-Nr. 318 201 

Erdungsfestpunkt für PAS 

Art.-Nr. 478 800 

Isolierung 

Feuchtigkeitssperre 

Kellerfußboden 

Lit.: VDE-Schriftenreihe 35 

Bild 5.5.2.5 Anordnung des Fundamenterders bei einem Streifenfundament (Kellerwand isoliert) 


Erdreich 

Perimeter- / 


Abstandshalter 

Art.-Nr. 290 001 

Drainage 

Beton 

MV-Klemme 

Art.-Nr. 390 050 


Kreuzstück 

Art.-Nr. 318 201 

Bild 5.5.2.6 Anordnung des Fundamenterders bei einem Streifenfundament 


Art.-Nr. 478 800 

Isolierung 


Trennlage 


Bodenplatte 



5

5 

Erdreich 

Bei einer gesamten Isolierung der Fundamentplatte 

ist der Erder unterhalb 

der Bodenplatte einzubringen. Hierbei 

sollte V4A (Werkstoff-Nr. 1.4571) verwendet 


Besonders bei armierter Bauweise ist 

eine Installation von Erdungsfestpunkten 

sinnvoll. Dabei ist auf die fachgerechte 

Montage während der Bauphase 

zu achten (Bild 5.5.2.8). 

Schwarze-, Weiße Wanne 

Bei Gebäuden, die in Gegenden mit 

hohem Grundwasserstand oder in 

Lagen, z. B. Hanglagen, mit “drückendem” 

Wasser errichtet werden, sind bei 

den Kellergeschossen besondere Maßnahmen 

gegen das Eindringen von 

Feuchtigkeit vorgesehen. Die erdumschlossenen 

Außenwände und die Fundamentplatte 

sind so gegen Eindringen 

des Wassers abgedichtet, dass sich an 


Beton 


Werkst.-Nr. 1.4571 MV-Klemme 

Art.-Nr. 390 050 

Perimeter- / 


Kreuzstück 

Art.-Nr. 318 209 

Ringerder 

Werkst.-Nr. 1.4571 


Art.-Nr. 478 800 

Isolierung 


Fundamentplatte 

Armierung 




Bild 5.5.2.7 Anordnung des Fundamenterders bei einer geschlossenen Bodenplatte (vollisoliert) 

Bild 5.5.2.8 Erdungsfestpunkt 

der Innenseite keine störende Feuchtigkeit 

bilden kann. 

In der modernen Bautechnik gibt es die 

beiden genannten Verfahren, um gegen 

eindringendes Wasser abzudichten. 

Eine besondere Frage in diesem Zusammenhang 

ist, ob dabei die Funktionsfähigkeit 

eines Fundamenterders für die 


Erdreich 

Drainage 


Beton 

MV-Klemme 

Art.-Nr. 390 050 

Kreuzstück 

Art.-Nr. 318 201 


Einhaltung der Körperschutzmaßnahmen 

nach DIN VDE 0100 Teil 410 und als 

Blitzschutzerder nach DIN V VDE V 

0185 noch gegeben ist. 

Fundamenterder bei Gebäuden mit 

Weißer Wanne 

Der Name "Weiße Wanne" ergibt sich 

im Unterschied zur "Schwarzen Wanne": 

Die "Weiße Wanne" hat keine 

zusätzliche Behandlung der erdzugewandten 

Seite, ist also "weiß". 

Die "Weiße Wanne" wird aus Spezialbeton 

hergestellt. Der Betonkörper ist 

wasserundurchlässig, was jedoch nicht 

bedeutet, dass der Beton kein Wasser 

aufnehmen kann. Wasserundurchlässigkeit 

der Betonwanne bedeutet, dass 

Wasser bei langzeitigem, einseitigem 

Einwirken den Beton der Wanne nicht 

durchdringt und dass die dem Wasser 

abgewandte Seite der Wanne sowohl 

keinen Wasseraustritt als auch keine 

feuchten Flecken zeigt. 

Bei sachgerechter Betonherstellung 

und Stärken der "Weißen Wanne" von 

10 - 40 cm ist ein Wasser/Zement-Wert 

von höchstens 0,6 (W/Z < 0,6) zulässig. 

Die Wasser-Eindringtiefe bei diesem 

Beton beträgt dann maximal 5 cm. 

Wird ein geschlossener Rund- oder 

Bandstahlring als Fundamenterder in 

die unterste Schicht der Betonplatte 

eingelegt, ist mit einer ausreichenden 

Erderwirkung zu rechnen. 


Art.-Nr. 478 800 

Isolierung 



Folie 

Armierung 



Bild 5.5.2.9 Anordnung des Fundamenterders bei einer geschlosssenen Bodenplatte “Weiße Wanne” 

www.dehn.de

Ist für die Einhaltung der Schutzmaßnahme 

gegen gefährliche Körperströme, 

z. B. im TT-System (Abschaltorgan 

FI-Schutzschalter oder Sicherung), ein 

bestimmter Wert des Erdausbreitungswiderstandes 

gefordert, ist dieser 

durch Erdungsmessung nachzuweisen. 

Wenn die Anforderungen an den Erdausbreitungswiderstand 

auf Grund des 

Personenschutzes (Abschaltbedingung, 

Berührungsspannung) nicht erfüllt 

werden, sind zusätzliche Erder (Strahlenerder, 

Tiefenerder, Ringerder) einzubringen. 

Bild 5.5.2.9 zeigt die Anordnung des 

Fundamenterders in einer Weißen 

Wanne. 

Erder bei Gebäuden mit Schwarzer 

Wanne 

Der Name "Schwarze Wanne" ergibt 

sich aus der Art der außen im Erdreich 

auf das Gebäude aufgebrachten mehrlagigen 

schwarzen Bitumenbahnen. 

Der Gebäudekörper wird mit Bitumen-/ 

Teermasse angestrichen, auf die dann 

in der Regel bis zu 3 Lagen Bitumenbahnen 

aufgebracht werden. 

Ein in die Fundamentplatte oberhalb 

der Abdichtung eingebrachter Ringleiter 

kann zur Potentialsteuerung in dem 

Gebäude dienen. Durch die hochohmige 

Isolation nach außen ist jedoch eine 

Erderwirkung nicht gegeben. 

Für das Einhalten der Erdungsanforderungen 

nach den verschiedenen Normen 

ist die Installation eines Erders, 

z.B. eines Ringerders außen um das 

Gebäude herum oder unterhalb aller 

Abdichtungen in der Sauberkeitsschicht, 

notwendig. 

Das Einführen des äußeren Erders in 

das Gebäudeinnere sollte nach Möglichkeit 

oberhalb der Gebäudeabdichtung 

erfolgen (Bild 5.5.2.10), um auch 

langfristig eine dichte Gebäudewanne 

zu gewährleisten. Eine wasserdichte 

Durchdringung der "Schwarzen Wanne" 

ist nur mit einer speziellen Erder- 

Gebäude-Durchführung möglich (Bild 

5.5.2.11). 

Fundamentplatten aus Faserbeton 

Bei Faserbeton handelt es sich um eine 

Betonart, die durch die Beigabe von 

Stahlfasern in den flüssigen Beton nach 

dem Aushärten eine hochbelastbare 

Betonplatte bildet. 

Die Stahlfasern haben eine Länge von 

ca. 6 cm und einen Durchmesser von 1 – 

2 mm. Die Stahlfasern sind leicht gewellt 

und werden dem flüssigen Beton 

gleichmäßig beigemischt. Der Anteil 

der Stahlfasern beträgt ca. 20 – 

30 kg/m 3 Beton. 

Erdreich 

Höchster 

Grundwasserstand 


Durch die Beimengung ist die Betonplatte 

nicht nur auf Druck, sondern 

auch auf Zug höchstbelastbar und er 

besitzt gegenüber einer herkömmlichen 

Betonplatte mit Armierung auch 

eine wesentlich höhere Elastizität. 

Der flüssige Beton wird vor Ort 

geschüttet und es lässt sich eine sehr 

glatte Oberfläche ohne Fugen für große 

Flächen herstellen. 


Er wird z. B. für Bodenplatten bei großen 

Hallenfundamenten verwendet. 

Der Faserbeton ist ohne Bewehrung, so 

dass für Erdungsmaßnahmen ein zusätzlicher 

Ringleiter oder ein Maschennetz 

aufgebaut werden muss. Der 

Erdleiter kann in den Beton eingebracht 

werden und muss, wenn er aus 

verzinktem Werkstoff besteht, allseitig 

umschlossen sein. Dies dürfte nur sehr 

schwierig vor Ort herzustellen sein. 


Beton 

Ringerder 

Anschlussfahne mind. 150 cm 

Einführung über Grundwasserstand 

z.B. NIRO (Werkst.-Nr. 1.4571) 

Wannenabdichtung 

Bild 5.5.2.10 Anordnung des Erders außerhalb der Wannenabdichtung “Schwarze Wanne” 

Erdreich 

Höchster 

Grundwasserstand 


Beton 


Ringerder 

Erder-Gebäude-Durchführung 

Art.-Nr. 478 600 

Bild 5.5.2.11 Anordnung des Erders außerhalb der Wannenabdichtung “Schwarze Wanne” 


Erdreich 




Erdreich 

5

5 

Es empfiehlt sich daher, unterhalb der 

späteren Betonbodenplatte einen korrosionsbeständigen, 

hochlegierten 

Edelstahl, Werkstoff-Nr. 1.4571, zu verlegen. 

Die entsprechenden Anschlussfahnen 

sind zu berücksichtigen. 

Anmerkung: 

Der Einbau von Erdungsleitungen und 

Verbindungsbauteilen in Beton muss 

von einer Fachkraft durchgeführt werden. 

Wenn dies nicht möglich ist, kann 

der Bauunternehmer diese Aufgabe 

nur übernehmen, wenn die Fachaufsicht 

gewährleistet ist. 

5.5.3 Ringerder – Erder Typ B 

Bei allen neu zu errichtenden Bauten 

schreibt die DIN 18014 einen Fundamenterder 

vor. Die Erdungsanlage bei 

bestehenden Bauten kann als Ringerder 

ausgeführt werden (Bild 5.5.3.1). 

Dieser Erder muss in einem geschlossenen 

Ring um das Gebäude errichtet 

oder wenn dies nicht möglich ist, eine 

Verbindung zum Schließen des Ringes 

im Inneren des Gebäudes erstellt werden. 

Es sollen 80 % der Leitungen des Erders 

erdfühlig verlegt sein. Können diese 

80 % nicht erreicht werden, ist zu prüfen, 

ob zusätzliche Erder Typ A erforderlich 

sind. 

Die Anforderungen an die Mindesterderlänge 

je nach Schutzklasse sind zu 

beachten (siehe Kapitel 5.5.1). 

Bei der Verlegung des Ringerders ist 

darauf zu achten, dass er in einer Tiefe 

von > 0,5 m und in einer Entfernung 

von 1 m zum Gebäude verlegt wird. 

Wird der Erder wie vorher beschrieben 

eingebracht, reduziert er die Schrittspannung 

und dient somit als Potentialsteuerung 

um das Gebäude. 


PAS 

Bild 5.5.3.1 Ringerder um ein Wohnhaus 

Dieser Erder sollte in gewachsenem 

Boden verlegt werden. Durch die Einbringung 

in aufgeschüttetem oder mit 

Bauschutt aufgefülltem Erdreich wird 

der Erdausbreitungswiderstand verschlechtert. 

Bei der Auswahl des Erderwerkstoffes 

hinsichtlich Korrosion sind die örtlichen 

Gegebenheiten zu berücksichtigen. 

Vorteilhaft ist der Einsatz von Edelstahl. 

Dieser Erderwerkstoff korrodiert 

nicht und erfordert später keine aufwändige 

und teuere Sanierungsmaßnahmen 

der Erdungsanlage, wie das 

Entfernen von Pflaster, Teerdecken 

oder auch Treppen, um ein neues Band 

zu verlegen. 

Weiterhin sind die Anschlussfahnen 

besonders gegen Korrosion zu schützen. 

5.5.4 Tiefenerder – Erder Typ A 

Die zusammensetzbaren Tiefenerder, 

System DEHN, werden aus Sonderstahl 

gefertigt und im Vollbad feuerverzinkt 

oder bestehen aus hochlegiertem Edelstahl 

der Werkstoff-Nr. 1.4571 (der 

Erder aus hochlegiertem Edelstahl wird 

in besonders korrosionsgefährdeten 

Bereichen eingesetzt). Besonderes 

Kennzeichen dieser Tiefenerder ist ihre 

Kupplungsstelle, die eine Verbindung 

der Erderstäbe ohne Durchmesser-Vergrößerung 

ermöglicht. 

Jeder Stab besitzt am unteren Ende 

eine Bohrung, während das andere 

Stangenende einen entsprechenden 

Zapfen aufweist (Bild 5.5.4.1). 

Beim Erdertyp “S” verformt sich beim 

Eintreibevorgang die Weichmetalleinlage 

in der Bohrung, so dass eine elektrisch 

und mechanisch hervorragende 

Verbindung besteht. 

Typ S Typ Z Typ AZ 

Bild 5.5.4.1 Kupplungen von DEHN-Tiefenerdern 

Bild 5.5.4.2 Eintreiben des Tiefenerders mit einem 

Arbeitsgerüst und einem Vibrationshammer 

Beim Erdertyp “Z” wird die hohe Kupplungsqualität 

durch einen mehrfach 

gerändelten Zapfen erreicht. 

Beim Erdertyp “AZ” wird die hohe 

Kupplungsqualität durch einen mehrfach 

gerändelten und stufig abgesetzten 

Zapfen erreicht. 

Die Vorzüge der DEHN-Tiefenerder 

sind: 

⇒ Spezial-Kupplung: 

keine Durchmesser-Vergrößerung, 

so dass der Tiefenerder über seine 

gesamte Länge in innigem Kontakt 

mit dem Erdreich steht 

www.dehn.de

⇒ schließt selbsttätig beim Eintreiben 

der Stäbe 

⇒ einfaches Eintreiben mit Vibrationshämmern 

(Bild 5.5.4.2) oder 

Handschlegel 

⇒ gleichbleibende Widerstandswerte 

werden erreicht, da die Tiefenerder 

in Erdschichten vordringen, die von 

jahreszeitlichen Feuchtigkeits- und 

Temperaturschwankungen unberührt 

bleiben 

⇒ hohe Korrosionsbeständigkeit 

⇒ 

durch Feuerverzinkung im Vollbad 

(Zinkschichtdicke 70 µm) 

auch die Kupplungsstellen sind bei 

verzinkten Tiefenerdern feuerverzinkt 

⇒ einfache Lagerhaltung und Transportmöglichkeit, 

da Einzelstablänge 

1,5 oder 1 m. 

5.5.5 Erder bei felsigem Boden 

Bei felsigem oder steinigem Untergrund 

sind Oberflächenerder wie Ringerder 

oder Strahlender oft die einzige 

Möglichkeit, eine Erdungsanlage zu 

erstellen. 

Beim Errichten der Erder wird das 

Band- oder das Rundmaterial auf den 

steinigen Boden oder Felsen gelegt. 

Der Erder sollte mit Schotter, Mineralbeton 

o. ä. bedeckt werden. 

Vorteilhaft ist die Verwendung von 

Edelstahl Werktstoff-Nr. 1.4571 als Erderwerkstoff. 

Die Klemmstellen sollten 

besonders sorgfältig und korrosionsgeschützt 

(Korrosionsschutzbinde) ausgeführt 

werden. 

5.5.6 Vermaschung von Erdungsanlagen 

Eine Erdungsanlage kann vielfältige 

Aufgaben haben. 

Aufgabe einer Schutzerdung ist es, 

elektrische Einrichtungen und Betriebsmittel 

sicher mit Erdpotential zu verbinden 

und im Falle eines elektrischen 

Fehlers für die Sicherheit der Personen 

und Sachen zu sorgen. 

Die Blitzschutzerdung sorgt dafür, den 

Strom sicher von den Ableitungen zu 

übernehmen und in das Erdreich abzuleiten. 

Die Funktionserdung hat die Aufgabe, 

den sicheren und störungsfreien Betrieb 

von elektrischen und elektronischen 

Anlagen zu gewährleisten. 

Die Erdungsanlage einer baulichen 

Anlage muss für alle Erdungsaufgaben 

gemeinsam verwendet werden, d. h. 

die Erdungsanlage nimmt alle Aufgaben 

der Erdung wahr. Andernfalls können 

Potentialdifferenzen zwischen den 

an unterschiedlichen Erdungsanlagen 

geerdeten Einrichtungen auftreten. 

Früher wurden zum Teil in der Praxis 

für die Funktionserdung der Elektronik 

eine "saubere Erde" getrennt von der 

Blitzschutz- und Schutzerde ausgeübt. 

Dies ist äußerst ungünstig und kann 

sogar gefährlich werden. Im Falle von 

Blitzeinwirkungen treten in der Erdungsanlage 

sehr große Potentialdifferenzen 

bis zu einigen 100 kV auf, was 

zu Zerstörungen von elektronischen 

Einrichtungen und auch zu Personengefährdungen 

führen kann. Deshalb 

fordern die DIN V VDE V 0185-3 und -4 

einen lückenlosen Potentialausgleich 

innerhalb einer baulichen Anlage. 

Die Erdung der elektronischen Einrichtung 

kann im Inneren einer baulichen 

Anlage sowohl sternförmig, zentral als 

auch vermascht, flächenförmig aufge- 

Produktion 

baut sein (Bild 5.5.6.1). Dies hängt sowohl 

von der elektromagnetischen 

Umgebung als auch von den Eigenschaften 

der elektronischen Einrichtung 

ab. Besteht eine größere bauliche 

Anlage aus mehr als einem Gebäude 

und existieren elektrische und elektronische 

Verbindungsleitungen zwischen 

diesen, so kann durch einen Zusammenschluss 

der einzelnen Erdungssysteme 

der (Gesamt-) Erdwiderstand verkleinert 

werden. Zusätzlich werden die 

Potentialdifferenzen zwischen den 

Gebäuden deutlich verringert. Dabei 

wird die Spannungsbeanspruchung der 

elektrischen und elektronischen Verbindungsleitungen 

deutlich reduziert. 

Dabei sollte die Verbindung der einzelnen 

Erdungssysteme der Gebäude 

untereinander ein Maschennetz ergeben. 

Das Erdungsmaschennetz sollte so 

aufgebaut werden, dass es dort an den 

Erdungsanlagen ansetzt, wo auch die 

senkrechten Ableitungen verbunden 

werden. Die Potentialdifferenzen zwischen 

den Gebäuden sind im Falle eines 

Blitzeinschlages um so geringer, je engmaschiger 

das Maschennetz der Erdung 

aufgebaut wird. Dies hängt von 

der Gesamtfläche der baulichen Anlage 

ab. Als wirtschaftlich haben sich 

Maschenweiten von 20 m x 20 m bis zu 

40 m x 40 m erwiesen. Sind z. B. hohe 

Abluftkamine (bevorzugte Blitzeinschlagstellen) 

vorhanden, dann sollten 

um den betreffenden Anlagenteil 

herum die Verbindungen enger und 

nach Möglichkeit sternförmig mit ringförmigen 

Querverbindungen (Potentialsteuerung) 

gemacht werden. Bei der 

Materialauswahl für die Leiter des 

Erdungs-Maschennetzes ist die Korrosions- 

und Materialverträglichkeit zu 

berücksichtigen. 

Werkstatt Lager Verwaltung 

Energiezentrale 

Produktion 

Bild 5.5.6.1 Vermaschte Erdungsanlage eines Industrie-Unternehmens 

Produktion 


Pforte 

5

5 

5.5.7 Erderkorrosion 

5.5.7.1 Erdungsanlagen unter besonderer 

Berücksichtigung 

der Korrosion 

Metalle, die unmittelbar mit Erdboden 

oder Wasser (Elektrolyten) in Verbindung 

stehen, können durch Streuströme, 

aggressiven Erdboden und Elementbildung 

korrodiert werden. Ein 

Korrosionsschutz durch lückenlose Umhüllung, 

d. h. also eine Trennung der 

Metalle vom Erdboden, ist bei Erdern 

nicht möglich, da alle bisher üblichen 

Umhüllungen einen hohen elektrischen 

Widerstand besitzen und dadurch 

die Erderwirkung aufgehoben 

wird. 

Erder aus einem einheitlichen Werkstoff 

können durch aggressiven Erdboden 

und durch Bildung von Konzentrationselementen 

korrosionsgefährdet 

sein. Die Korrosionsgefährdung hängt 

vom Werkstoff und von der Art und 

Zusammensetzung des Bodens ab. 

In steigendem Maße werden Korrosionsschäden 

durch galvanische Elementbildung 

beobachtet. Diese Elementbildung 

zwischen verschiedenen 

Metallen mit stark unterschiedlichen 

Metall/Elektrolyt-Potentialen ist schon 

seit vielen Jahren bekannt. Vielfach 

noch unbekannt ist jedoch die Erkenntnis, 

dass auch Bewehrungen von Betonfundamenten 

zur Kathode eines Elementes 

werden und damit Korrosionen 

an anderen Anlagen auslösen können. 

Mit der veränderten Bauweise – größere 

Stahlbetonbauwerke und kleinere 

freie Metallflächen im Erdboden – wird 

das Oberflächenverhältnis Anode/ 

Kathode immer ungünstiger, und die 

Korrosionsgefahr der unedleren Metalle 

nimmt zwangsläufig zu. 

In vielen Fällen wurden bisher andere 

Korrosionsursachen, z. B. Wechselströme, 

vermutet. Durch umfangreiche 

Messungen konnte jedoch nachgewiesen 

werden, dass Wechselströme mit 

den technischen Frequenzen 16 2 / 3 und 

50 Hz bei den in der Praxis vorkommenden 

Stromdichten nicht die Ursache für 

Korrosion an den heute im Erdboden 

üblichen blanken Werkstoffen sein 

können. 

Eine elektrische Trennung anodisch 

wirkender Anlagen zur Vermeidung 

dieser Elementbildung ist nur in Ausnahmefällen 

möglich. Heute wird der 

Zusammenschluss aller Erder auch mit 

anderen mit der Erde in Verbindung 

stehenden metallenen Anlagen angestrebt, 

um einen Potentialausgleich 

und damit ein Höchstmaß an Sicherheit 

gegen zu hohe Berührungsspannun- 


gen im Fehlerfalle und bei Blitzeinwirkungen 

zu erreichen. 

In Hochspannungsanlagen werden in 

immer größerem Umfang Hochspannungsschutzerden 

mit Niederspannungsbetriebserdungen 

nach DIN VDE 

0101 verbunden, und nach DIN VDE 

0100 Teil 410 wird das Einbeziehen von 

Rohrleitungen und anderen Anlagen in 

die Berührungs-Schutzmaßnahmen 

verlangt. Es bleibt demnach nur der 

Weg, Korrosionsgefährdungen für 

Erder und andere mit den Erdern verbundene 

Anlagen durch die Wahl von 

geeigneten Erderwerkstoffen zu vermeiden 

oder wenigstens zu verringern. 

DIN VDE 0151 "Werkstoffe und Mindestmaße 

von Erdern bezüglich der 

Korrosion" liegt seit Juni 1986 im Weißdruck 

vor. Neben den jahrzehntelangen 

Erfahrungen aus der Erdungstechnik 

haben hier auch die Ergebnisse 

umfangreicher Voruntersuchungen 

ihren Niederschlag gefunden. Es liegt 

eine Vielzahl interessanter Ergebnisse 

vor, die für die Erder, auch solche von 

Blitzschutzanlagen, Bedeutung haben. 

Im Folgenden sollen die grundlegenden 

Vorgänge beim Korrosionsgeschehen 

erläutert werden. 

Daraus und aus der Fülle des bisher 

vom VDE-Arbeitskreis "Erderwerkstoffe" 

erarbeiteten Materials sollen dann 

praktische Korrosionsschutzmaßnahmen 

speziell für Blitzschutzerder abgeleitet 

werden. 

Begriffe aus dem Korrosionsschutz und 

der Korrosionsschutzmesstechnik 

Korrosion 

ist die Reaktion eines metallenen Werkstoffs 

mit seiner Umgebung, die zu 

einer Beeinträchtigung der Eigenschaften 

des metallenen Werkstoffes 

und/oder seiner Umgebung führt. Die 

Reaktion ist in den meisten Fällen elektrochemischer 

Art. 

Elektrochemische Korrosion 

ist eine Korrosion, bei der elektrochemische 

Vorgänge stattfinden. Sie laufen 

ausschließlich in Gegenwart eines 

Elektrolyten ab. 

Elektrolyt 

ist ein ionenleitendes Korrosionsmedium 

(z. B. Erdboden, Wasser, Salzschmelzen). 

Elektrode 

ist ein Elektronen leitender Werkstoff 

in einem Elektrolyten. Das System Elektrode-Elektrolyt 

bildet eine Halbzelle. 

Anode 

ist eine Elektrode, an der ein Gleichstrom 

in den Elektrolyten austritt. 

Kathode 

ist eine Elektrode, an der ein Gleichstrom 

aus dem Elektrolyten eintritt. 

Bezugselektrode 

ist eine Messelektrode zum Bestimmen 

des Potentials eines Metalles im Elektrolyten. 

Kupfersulfat/Elektrode 

ist eine nahezu unpolarisierbare Bezugselektrode, 

die aus Kupfer in gesättigter 

Kupfersulfat-Lösung besteht. 

Die Kupfersulfat-Elektrode ist die gebräuchlichste 

Bezugselektrode für die 

Messung des Potentials unterirdischer 

metallener Objekte (Bild 5.5.7.1.1). 

Korrosionselement 

ist ein galvanisches Element mit örtlich 

unterschiedlichen Teilstromdichten für 

die Metallauflösung. Anoden und 

Kathoden des Korrosionselementes 

können gebildet werden: 

⇒ werkstoffseitig 

bedingt durch unterschiedliche 

Metalle (Kontaktkorrosion) oder 

durch unterschiedliche Gefügebestandteile 

(selektive oder interkristaline 

Korrosion). 

⇒ elektrolytseitig 

bedingt durch unterschiedliche 

Konzentration bestimmter Stoffe, 

die für die Metallauflösung stimulierende 

oder inhibitorische Eigenschaften 

haben. 

Potentiale 

Bezugspotential 

Potential einer Bezugselektrode bezogen 

auf die Standard-Wasserstoffelektrode. 

1 

2 

3 

4 

1 Elektrolyt-Kupferstab mit Bohrung für 

Messanschluss 

2 Gummistopfen 

3 Keramikzylinder mit porösem Boden 

4 Glasur 

5 Gesättigte Cu/CuSO 4 -Lösung 

6 Cu/CuSO 4 -Kristalle 

Bild 5.5.7.1.1 Ausführungsbeispiel für eine unpolarisierbare 

Messelektrode (Kupfer/Kupfersulfat-Elektrode) 

für den Abgriff eines 

Potentials im Elektrolyten (Schnittzeichnung) 

5 

6 

www.dehn.de

Elektropotential 

ist das elektrische Potential eines Metalles 

oder eines Elektronen leitenden 

Festkörpers in einem Elektrolyten. 

5.5.7.2 Bildung galvanischer Elemente, 

Korrosion 

Die Korrosionsvorgänge lassen sich 

deutlich anhand eines galvanischen 

Elementes erklären. Wird z. B. ein 

Metallstab in einen Elektrolyten getaucht, 

dann treten positiv geladene 

Ionen in den Elektrolyten über und 

umgekehrt werden auch positive Ionen 

aus dem Elektrolyten von dem Metallverband 

aufgenommen. Man spricht in 

diesem Zusammenhang von "Lösungsdruck" 

des Metalls und vom "osmotischen 

Druck" der Lösung. Je nach Größe 

dieser beiden Drucke gehen entweder 

die Metall-Ionen des Stabes vermehrt 

in die Lösung (der Stab wird also 

gegenüber der Lösung negativ) oder 

die Ionen des Elektrolyten lagern sich 

vermehrt am Stab an (der Stab wird 

positiv gegenüber dem Elektrolyten). 

Es entsteht also eine Spannung zwischen 

zwei Metallstäben im Elektrolyten. 

In der Praxis werden die Potentiale der 

Metalle im Erdboden mit Hilfe einer 

Kupfersulfat-Elektrode gemessen. Sie 

besteht aus einem Kupferstab, der in 

eine gesättigte Kupfersulfat-Lösung 

taucht (das Bezugs-Potential dieser 

Vergleichselektrode bleibt konstant). 

Betrachtet man den Fall, dass zwei Stäbe 

aus verschiedenen Metallen in denselben 

Elektrolyten tauchen. An jedem 

Stab im Elektrolyten entsteht nun eine 

Spannung bestimmter Größe. Mit 

einem Voltmeter kann man die Spannung 

zwischen den Stäben (Elektroden) 

messen; sie ist die Differenz zwischen 

den Potentialen der einzelnen 

Elektroden gegen den Elektrolyten. 

Wie kommt es nun zu einem Stromfluss 

im Elektrolyten und damit zum Stofftransport, 

also zur Korrosion? 

Verbindet man z. B., wie hier gezeigt, 

die Kupfer- und die Eisenelektrode 

über ein Amperemeter außerhalb des 

Elektrolyten, so wird man Folgendes 

feststellen (Bild 5.5.7.2.1): Im äußeren 

Stromkreis fließt der Strom i von + nach 

–, also von der nach Tabelle 5.5.7.2.1 

"edleren" Kupferelektrode zur Eisenelektrode. 

Elektrode I 

Fe 

Elektrolyt 

Im Elektrolyten hingegen muss also der 

Strom i von der "negativeren" Eisenelektrode 

zur Kupferelektrode fließen, 

damit der Stromkreis geschlossen ist. 

Das bedeutet ganz allgemein, der 

negativere Pol gibt positive Ionen an 

den Elektrolyten ab und wird damit zur 

Anode des galvanischen Elementes, 

d.h. er wird aufgelöst. Die Auflösung 

des Metalls findet an denjenigen Stellen 

statt, an denen der Strom in den 

Elektrolyten übertritt. 

Ein Korrosionsstrom kann auch durch 

ein Konzentrationselement (Bild 

5.5.7.2.2) entstehen. Hierbei tauchen 

zwei Elektroden aus demselben Metall 

in verschiedene Elektrolyten. Die Elek- 


i 

i 

Elektrode II 

Cu 

Bild 5.5.7.2.1 Galvanisches Element: Eisen/Kupfer 

Bezeichnung Zeichnung Maßeinheit Kupfer Blei Zinn Eisen Zink 

1 Freies Korrosions- UM-Cu/CuSO4 V 0 bis – 0,1 – 0,5 bis – 0,4 bis – 0,5 bis – 0,9 bis 

potential im Erdboden1) – 0,6 – 0,6 2) – 0,8 3) – 1,1 5) 

2 Kathodisches Schutz- UM-Cu/CuSO4 potential im Erdboden1) V – 0,2 – 0,65 – 0,65 2) – 0,85 4) – 1,2 5) 

3 Elektrochemisches K = ∆ m kg/(A• Jahr) 10,4 33,9 19,4 9,1 10,7 

Äquivalent It 

4 Lineare Abtragerate W lin = ∆ s/t mm/Jahr 0,12 0,3 0,27 0,12 0,15 

bei J = 1 mA/dm 2 

1) Gemessen gegen gesättigte Kupfer/Kupfersulfat-Elektrode (Cu/Cu SO4 ). 

2) Werte werden in z. Z. laufenden Versuchen überprüft. Das Potential von verzinntem Kupfer hängt von der Dicke der 

Zinnauflage ab und liegt bei den bisher üblichen Zinnauflagen von wenigen µm zwischen den Werten von Zinn und 

Kupfer im Erdboden. 

3) Diese Werte gelten auch für niedrig legierte Stähle. Das Potential von Stahl in Beton (Bewehrungseisen von Fundamenten) 

hängt stark von äußeren Einflüssen ab. Gemessen gegen eine gesättigte Kupfer/Kupfersulfat-Elektrode 

beträgt es im Allgemeinen – 0,1 bis – 0,4 V. Bei metallenleitender Verbindung mit großflächigen unterirdischen Anlagen 

aus Metallen mit negativeren Potentialen wird es kathodisch polarisiert und erreicht dann Werte bis zu etwa 

– 0,5 V. 

4) In anaeroben Böden sollte das Schutzpotential – 0,95 V betragen. 

5) Feuerverzinkter Stahl, mit einer Zinkauflage nach obiger Tabelle, weist eine geschlossene äußere Reinzinkschicht 

auf. Das Potential von feuerverzinktem Stahl im Erdboden entspricht deshalb etwa dem angegebenen Wert von 

Zink im Erdboden. Bei einem Verlust der Zinkschicht wird das Potential positiver und kann bei deren völligem 

Abgang den Wert von Stahl erreichen. 

Für das Potential von feuerverzinktem Stahl in Beton ergeben sich etwa dieselben Anfangswerte. Im Laufe der Zeit 

kann das Potential positiver werden, positivere Werte als etwa – 0,75 V wurden jedoch bisher nicht festgestellt. 

Stark feuerverzinktes Kupfer mit einer Zinkauflage von mindestens 70 µm besitzt ebenfalls eine geschlossene äußere 

Reinzinkauflage. Das Potential von feuerverzinktem Kupfer im Erdboden entspricht deshalb etwa dem angegebenen 

Wert von Zink im Erdboden. Bei einer dünneren Zinkschicht oder bei einem Abtrag der Zinkschicht wird das Potential 

positiver, Grenzwerte sind z. Z. noch unsicher. 

Tabelle 5.5.7.2.1 Potentialwerte und Abtragsraten gebräuchlicher Metalle 

5

5 

Elektrode I 

Elektrolyt I 

trode im Elektrolyten II mit der größeren 

Metall-Ionen-Konzentration wird 

elektrisch positiver als die andere. 

Durch Verbindung der beiden Elektroden 

kommt es zum Stromfluss i, und 

die elektrochemisch negativere Elektrode 

löst sich auf. 

Ein solches Konzentrationselement 

kann z. B. durch zwei Eisenelektroden, 

von denen die eine in Beton eingegossen 

ist und die andere im Erdreich liegt, 

gebildet werden (Bild 5.5.7.2.3). 

Bei Verbindung dieser Elektroden wird 

das Eisen im Beton zur Kathode des 

Konzentrationselementes und das im 

Erdreich befindliche zur Anode; das 

letztere wird also durch Ionenabgabe 

zerstört. 

Allgemein gilt für die elektrochemische 

Korrosion, dass mit dem Stromfluss i 

ein umso größerer Metalltransport verbunden 

ist, je größer die Ionen sind 

und je kleiner ihre Ladung ist (d. h. i ist 

proportional zur Atommasse des 

Metalls). 

In der Praxis rechnet man mit Stromstärken, 

die über einen bestimmten 

Zeitraum fließen, z. B. über ein Jahr. In 

Tabelle 5.5.7.2.1 sind Werte angegeben, 

die die Wirkung des Korrosionsstromes 

(Stromdichte) durch die Menge 

des aufgelösten Metalls ausdrücken. 

Korrosionsstrommessungen machen es 

also möglich vorauszuberechnen, um 

wieviel Gramm ein Metall in einer 

bestimmten Zeit abgetragen wird. 


ionendurchlässig 

i 

Elektrolyt II 

Bild 5.5.7.2.2 Konzentrationselement 

Elektrode I 

Fe 

i 

i 

i 

Erdreich 

Beton 

Elektrode II 

Elektrode II 

Fe 

Bild 5.5.7.2.3 Konzentrationselement: 

Eisen im Erdreich / Eisen im Beton 

Für die Praxis interessanter jedoch ist 

die Vorhersage, ob und in welcher Zeit 

in Erdern, Stahlbehältern, Rohren usw. 

Löcher oder Mulden durch Korrosion 

entstehen. Es ist also von Bedeutung, 

ob ein flächenmäßiger oder ein punktueller 

Angriff des Stromes zu erwarten 

ist. 

Für den Korrosionsangriff ist nicht die 

Größe des Korrosionsstromes allein 

maßgebend, sondern besonders seine 

Dichte, also der Strom je Flächeneinheit 

der Austrittsfläche. 

Diese Stromdichte lässt sich oft nicht 

direkt bestimmen. Man behilft sich in 

diesen Fällen mit Potentialmessungen, 

an denen man die Höhe der vorhandenen 

"Polarisation" ablesen kann. Es sei 

hier nur kurz auf das Polarisationsverhalten 

von Elektroden eingegangen. 

Betrachten wir den Fall, dass ein im 

Erdreich befindliches verzinktes Stahlband 

mit der (schwarzen) Stahlarmierung 

eines Betonfundamentes verbunden 

ist (Bild 5.5.7.2.4). Nach unseren 

Messungen treten dabei folgende 

Potentialdifferenzen gegen die Kupfersulfat-Elektrode 

auf: 

Stahl, (schwarz) im Beton: – 200 mV 

Stahl, verzinkt, im Sand: – 800 mV 

Elektrode I 

St/tZn 

i 

Zwischen diesen beiden Metallen 

besteht also eine Potentialdifferenz 

von 600 mV. Werden sie nun außerhalb 

des Erdreiches verbunden, so fließt ein 

Strom i im äußeren Kreis von Betonstahl 

zum Stahl im Sand und im Erdreich 

vom Stahl im Sand zum Armierungsstahl. 

Die Größe des Stromes i hängt nun von 

der Spannungsdifferenz, vom Leitwert 

des Erdreiches und von der Polarisation 

der beiden Metalle ab. 

Allgemein ist festzustellen, dass der 

Strom i im Erdreich unter stofflichen 

Veränderungen erzeugt wird. 

Eine stoffliche Veränderung bedeutet 

aber auch, dass sich die Spannung der 

einzelnen Metalle gegen das Erdreich 

i 

Erdreich 

Beton 

Elektrode II 

St 

Bild 5.5.7.2.4 Konzentrationselement: 

Stahl verzinkt im Erdreich / Stahl 

(schwarz) im Beton 

verändert. Diese Potentialverschiebung 

durch den Korrosionsstrom i heißt Polarisation. 

Die Stärke der Polarisation ist 

direkt proportional zur Stromdichte. 

Polarisationserscheinungen treten nun 

an der negativen und an der positiven 

Elektrode auf. Allerdings sind die 

Stromdichten an beiden Elektroden 

meistens verschieden. 

Zur Veranschaulichung sei folgendes 

Beispiel betrachtet: 

Eine gut isolierte Gasleitung aus Stahl 

im Erdreich ist mit Erdern aus Kupfer 


Wenn die isolierte Leitung nur wenige 

kleine Fehlstellen aufweist, dann 

herrscht an diesen eine hohe Stromdichte 

und eine schnelle Korrosion des 

Stahls ist die Folge. 

Bei der weitaus größeren Stromeintrittsfläche 

der Kupfererder hingegen 

ist die Stromdichte nur gering. 

Demzufolge wird bei der negativeren 

isolierten Stahlleitung eine größere 

Polarisation auftreten als bei den positiven 

Kupfererdern. Es findet eine Verschiebung 

des Potentials der Stahlleitung 

zu positiveren Werten statt. 

Damit nimmt dann auch die Potentialdifferenz 

zwischen den Elektroden ab. 

Die Größe des Korrosionsstromes hängt 

also auch von den Polarisationseigenschaften 

der Elektroden ab. 

Die Stärke der Polarisation kann durch 

Messen der Elektroden-Potentiale bei 

aufgetrenntem Stromkreis abgeschätzt 

werden. Man trennt den Kreis auf, um 

den Spannungsfall im Elektrolyten zu 

vermeiden. Meistens werden für derartige 

Messungen schreibende Instrumente 

verwendet, da oft sofort nach 

der Unterbrechung des Korrosionsstromes 

eine rasche Depolarisation eintritt. 

Wird nun eine starke Polarisation an 

der Anode (der negativeren Elektrode) 

gemessen (liegt also eine deutliche Verschiebung 

zu positiveren Potentialen 

vor), so besteht eine hohe Korrosionsgefahr 

für die Anode. 

Kehren wir nun zu unserem Korrosionselement 

Stahl (schwarz) im Beton/ 

Stahl, verzinkt im Sand zurück (Bild 

5.5.7.2.4). Gegen eine weit entfernte 

Kupfersulfat-Elektrode kann man je 

nach Verhältnis der anodischen zur 

kathodischen Fläche und der Polarisierbarkeit 

der Elektroden ein Potential 

des zusammengeschalteten Elementes 

zwischen – 200 und – 800 mV messen. 

Ist z. B. die Fläche des armierten Betonfundamentes 

sehr groß gegen die 

Oberfläche des verzinkten Stahldrahtes, 

dann tritt am letzteren eine hohe 

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anodische Stromdichte auf, so dass er 

bis nahe an das Armierungsstahl- 

Potential polarisiert ist und in relativ 

kurzer Zeit zerstört wird. 

Eine hohe positive Polarisation deutet 

also immer auf eine erhöhte Korrosionsgefahr 

hin. 

Für die Praxis ist es nun natürlich wichtig, 

die Grenze zu kennen, ab welcher 

eine positive Potentialverschiebung 

eine akute Korrosionsgefahr bedeutet. 

Leider lässt sich hierfür kein eindeutiger 

Wert angeben, der in jedem Fall 

gilt; dafür sind allein schon die Einflüsse 

durch die Bodenbeschaffenheit zu 

groß. Potentialverschiebungsbereiche 

hingegen können für natürliche Böden 

festgelegt werden. 

Zusammenfassung: 

Eine Polarisation unter + 20 mV ist im Allgemeinen 

ungefährlich. Potentialverschiebungen, 

die über + 100 mV hinausgehen, 

sind sicher gefährlich. Zwischen 

20 und 100 mV wird es immer Fälle 

geben, bei denen die Polarisation deutliche 

Korrosionserscheinungen auslöst. 

Zusammenfassend kann also festgestellt 

werden: 

Voraussetzung für die Bildung von Korrosionselementen 

(galvanische Elemente) 

ist immer das Vorhandensein von 

metallen und elektrolytisch leitend verbundenen 

Anoden und Kathoden. 

Anoden und Kathoden entstehen aus: 

⇒ Werkstoffen: 

• Unterschiedliche Metalle bzw. 

• 

unterschiedliche Oberflächenbeschaffenheit 

eines Metalls (Kontaktkorrosion), 

unterschiedliche Gefügebestandteile 

(selektive oder interkristalline 

Korrosion), 

⇒ Elektrolyten: 

Unterschiedliche Konzentration 

(z. B. Salzgehalt, Belüftung). 

Bei den Korrosionselementen haben 

die anodischen Bereiche stets ein negativeres 

Metall/Elektrolyt-Potential als 

die kathodischen Bereiche. 

Die Metall/Elektrolyt-Potentiale werden 

mit einer gesättigten Kupfersulfat- 

Elektrode gemessen, die in unmittelbarer 

Nähe des Metalls im oder auf dem 

Erdreich aufgesetzt wird. Die Potentialdifferenz 

bewirkt bei einer metallen 

leitenden Verbindung zwischen Anode 

und Kathode im Elektrolyten einen 

Gleichstrom, der aus der Anode unter 

Metallauflösung in den Elektrolyten 

übertritt und dann in die Kathode wieder 

eintritt. 

Zur Abschätzung der mittleren anodischen 

Stromdichte I Ä wird oft die "Flächenregel" 

angewendet: 

UK – UA AK IÄ = ⎯⎯⎯⎯ • ⎯⎯ in A/m2 ϕK AA U A , U K 

ϕ K 

A A , A K 

Anoden- bzw. 

Kathoden-Potentiale in V 

spezifischer Polarisationswiderstand 

der Kathode in Ωm 2 

Anoden- bzw. Kathoden- 

Oberflächen in m 2 

Der Polarisationswiderstand ist der 

Quotient aus der Polarisationsspannung 

und dem Summenstrom einer 

Mischelektrode (eine Elektrode, an der 

mehr als eine Elektrodenreaktion abläuft). 

In der Praxis können zwar zur Abschätzung 

der Korrosionsgeschwindigkeit 

die treibende Elementspannung U A – 

U K und die Größe der Flächen A K und 

A A annähernd ermittelt werden, die 

Werte für ϕ A (spezifischer Polarisationswiderstand 

der Anode) und ϕ K liegen 

aber nicht mit hinreichender Genauigkeit 

vor. Sie sind abhängig von den 

Elektrodenwerkstoffen, den Elektrolyten 

und den anodischen bzw. kathodischen 

Stromdichten. 

Aus bisher vorliegenden Untersuchungsergebnissen 

kann geschlossen 

werden, dass ϕ A viel kleiner als ϕ K ist. 

Für ϕ K gilt: 

Stahl im Erdboden ca. 1 Ωm 2 

Kupfer im Erdboden ca. 5 Ωm 2 

Stahl im Beton ca. 30 Ωm 2 

Aus der Flächenregel erkennt man 

jedoch deutlich, dass sowohl an umhüllten 

Stahlleitungen und Behältern 

mit kleinen Fehlstellen in der Umhüllung 

in Verbindung mit Kupfererdern 

als auch an Erdungsleitungen aus verzinktem 

Stahl in Verbindung mit ausgedehnten 

Erdungsanlagen aus Kupfer 

oder sehr großen Stahlbetonfundamenten 

starke Korrosionserscheinungen 

auftreten. 

Durch die Wahl geeigneter Werkstoffe 

können Korrosionsgefährdungen für 

Erder vermieden oder verringert werden. 

Zur Erzielung einer ausreichenden 

Lebensdauer müssen Werkstoff-Mindestabmessungen 

eingehalten werden 

(Tabelle 5.5.8.1). 

5.5.7.3 Auswahl der Erderwerkstoffe 

In Tabelle 5.5.8.1 sind heute übliche 

Erderwerkstoffe und Mindestabmessungen 

zusammengestellt. 

Feuerverzinkter Stahl 

Feuerverzinkter Stahl ist auch für die 

Einbettung in Beton geeignet. Fundamenterder, 

Erdungs- und Potentialausgleichsleitungen 

aus verzinktem Stahl 

in Beton dürfen mit Bewehrungseisen 


Stahl mit Kupfermantel 

Bei Stahl mit Kupfermantel gelten für 

den Mantelwerkstoff die Bemerkungen 

für blankes Kupfer. Eine Verletzung des 

Kupfermantels bewirkt jedoch eine 

starke Korrosionsgefahr für den Stahlkern, 

deshalb muss immer eine lückenlose 

geschlossene Kupferschicht vorhanden 

sein. 

Blankes Kupfer 

Blankes Kupfer ist aufgrund seiner Stellung 

in der elektrolytischen Spannungsreihe 

sehr beständig. Hinzu 

kommt, dass es beim Zusammenschluss 

mit Erdern oder anderen Anlagen im 

Erdboden aus "unedleren" Werkstoffen 

(z. B. Stahl) zusätzlich kathodisch 

geschützt wird, allerdings auf Kosten 

der "unedleren" Metalle. 

Nichtrostende Stähle 

Bestimmte hochlegierte nicht rostende 

Stähle nach DIN 17440 sind im Erdboden 

passiv und korrosionsbeständig. 

Das freie Korrosionspotential von 

hochlegierten nicht rostenden Stählen 

in üblich belüfteten Böden liegt in den 

meisten Fällen in der Nähe des Wertes 

von Kupfer. 

Edelstähle sollten mindestens 16 % 

Chrom, 5 % Nickel und 2 % Molybdän 

enthalten. 

Aufgrund von umfangreichen Messungen 

hat sich ergeben, dass nur ein 

hochlegierter Edelstahl mit z. B. der 

Werkstoff-Nr. 1.4571 im Erdboden ausreichend 

korrosionsbeständig ist. 

Sonstige Werkstoffe 

Sonstige Werkstoffe können verwendet 

werden, wenn sie in bestimmten 

Umgebungen besonders korrosionsbeständig 

oder den in der Tabelle 5.5.8.1 

aufgeführten Werkstoffen mindestens 

gleichwertig sind. 


5

5 

5.5.7.4 Zusammenschluss von Erdern 

aus verschiedenen 

Werkstoffen 

Die bei einem elektrisch leitenden 

Zusammenschluss von zwei verschiedenen 

erdverlegten Metallen auftretende 

Elementstromdichte führt zur Korrosion 

des als Anode wirkenden Metalls 

(Tabelle 5.5.7.4.1). Sie ist im Wesentlichen 

vom Verhältnis der Größe der 

kathodischen Fläche A K zu der Größe 

der anodischen Fläche A A abhängig. 

Das Forschungsvorhaben "Korrosionsverhalten 

von Erderwerkstoffen" hat 

für die Auswahl der Erderwerkstoffe 

besonders im Hinblick auf den Zusammenschluss 

verschiedener Werkstoffe 

folgendes Ergebnis gebracht: 

Mit stärkerer Korrosion ist erst bei Flächenverhältnissen 

zu rechnen. 

A K 

⎯⎯ > 100 

A A 

Im Allgemeinen kann davon ausgegangen 

werden, dass der Werkstoff mit 

dem positiveren Potential zur Kathode 

wird. Die Anode eines tatsächlich vorliegenden 

Korrosionselementes kann 

daran erkannt werden, dass diese nach 

Auftrennen der metallenleitenden Verbindung 

das negativere Potential aufweist. 

Bei Zusammenschluss mit erdverlegten 

Anlagen aus Stahl verhalten sich in 

(deckschichtbildenden) Böden folgende 

Erdermaterialien immer kathodisch: 

– blankes Kupfer, 

– verzinntes Kupfer, 

– hochlegierter Edelstahl. 

Stahlbewehrung von Betonfundamenten 

Die Stahlbewehrung von Betonfundamenten 

kann ein sehr positives Potential 

(ähnlich wie Kupfer) aufweisen. 

Erder und Erdungsleitungen, die mit 

der Bewehrung von großen Stahlbetonfundamenten 

unmittelbar verbunden 

werden, sollten deshalb aus nichtrostendem 

Stahl oder Kupfer sein. 

Dies gilt vor allem auch für kurze Verbindungsleitungen 

in unmittelbarer 

Nähe der Fundamente. 

Einbau von Trennfunkenstrecken 

Wie bereits erwähnt ist es möglich, die 

leitende Verbindung zwischen erdverlegten 

Anlagen mit stark unterschiedlichen 

Potentialen durch den Einbau von 

Trennfunkenstrecken zu unterbrechen. 

Dann kann im Normfall kein Korrosionsstrom 

mehr fließen. Beim Auftreten 

einer Überspannung spricht die Trennfunkenstrecke 

an und verbindet die 

Anlagen für die Dauer der Überspannung 

miteinander. Bei Schutz- und 

Betriebserdern dürfen allerdings keine 

Trennfunkenstrecken installiert werden, 

weil diese Erder mit den Betriebsanlagen 

immer verbunden sein müssen. 

5.5.7.5 Sonstige Korrosionsschutzmaßnahmen 

Verbindungsleitungen aus verzinktem 

Stahl von Fundamenterdern zu Ableitungen 

Verbindungsleitungen aus verzinktem 

Stahl von Fundamenterdern zu Ableitungen 

sollen in Beton oder Mauerwerk 

bis oberhalb der Erdoberfläche 


Falls die Verbindungsleitungen durch 

das Erdreich geführt werden, ist verzinkter 

Stahl mit Betonumhüllung oder 

Kunststoffumhüllung zu versehen, 

oder es sind Anschlussfahnen mit Kabel 

NYY, nicht rostendem Stahl oder 

Erdungsfestpunkte zu verwenden. 

Innerhalb des Mauerwerks können die 

Erdleitungen auch ohne Korrosionsschutz 

hochgeführt werden. 

Werkstoff mit großer Fläche 

Werkstoff mit Stahl Stahl Stahl Kupfer 

kleiner Fläche verzinkt im Beton Edelstahl 

Stahl verzinkt + + –– –– 

Stahl + + + + 

Stahl im Beton + + + + 

Stahl mit Cu-Mantel + + + + 

Kupfer / Edelstahl + + + + 

Tabelle 5.5.7.4.1 Werkstoff-Kombinationen von Erdungsanlagen bei unterschiedlichen Flächenverhältnissen 

(A K > 100 x A A ) 


Erdeinführungen aus verzinktem Stahl 

Erdeinführungen aus verzinktem Stahl 

müssen von der Erdoderfläche ab nach 

oben und nach unten mindestens auf 

0,3 m gegen Korrosion geschützt werden. 

Bitumen-Anstriche sind im Allgemeinen 

nicht ausreichend. Schutz bietet 

eine nicht Feuchtigkeit aufnehmende 

Umhüllung, z. B. Butyl-Kautschuk-Band 

oder Schrumpfschlauch. 

Unterirdische Anschlüsse und Verbindungen 

Schnittflächen und Verbindungsstellen 

im Erdboden müssen so ausgeführt 

sein, dass sie in ihrer Korrosionsbeständigkeit 

der Korrosionsschutzschicht des 

Erderwerkstoffes gleichwertig sind. 

Daher sind Verbindungsstellen im Erdreich 

mit einer geeigneten Beschichtung 

zu versehen, z. B. mit einer Korrosionsschutzbinde 

zu umhüllen. 

Aggressive Abfälle 

Beim Verfüllen von Gräben und Gruben, 

in denen Erder verlegt sind, dürfen 

Schlacke- und Kohleteile nicht 

unmittelbar mit dem Erderwerkstoff in 

Berührung kommen; gleiches gilt für 

Bauschutt. 

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Mindestabmessungen 

Material Form Staberder 

Ø 

Erdleiter Plattenerder Anmerkungen 

Kupfer Seil f 50 mm2 Mindestdraht 

Ø1,7 mm 

Rund f 50 mm2 Ø8 mm 

Band 50 mm2 Mindestdicke 

2 mm 

Rund 20 mm 

Rohr 20 mm Mindestwandstärke 

2 mm 

Platte 500 x 500 mm Mindestdicke 

2 mm 

Gitter- 600 x 600 mm 25 x 2 mm 

platte Querschnitt 

Stahl Verzinkt 20 mm Ø10 mm 

Rund a,b 

Verzinkt 25 mm Mindestwand- 

Rohr a,b stärke 2 mm 

Verzinkt 100 mm2 Mindestdicke 

Band a 3 mm 

Verzinkt 500 x 500 mm Mindestdicke 

Platte a 3mm 

Verzinkt 600 x 600 mm 30 x 3 mm 

Gitterplatte Querschnitt 

Verkupfert 14 mm mindestens 

250 µm 

Rund c Auflage mit 

99,9 % Kupfer 

Blank Rund e Ø10 mm 

Blank oder 75 mm2 Mindestdicke 

verzinktes 

Band 

3 mm 

d,e 

Verzinktes 100 mm 2 Mindestdraht-Ø 

Seil d 1,7 mm 

Nicht- Rund 20 mm Ø10 mm h 

rostender 

Stahl g Band h 100 mm 2 Mindestdicke 

3 mm 

a Der Zinküberzug muss glatt, durchgehend und frei von Flussmittelresten 

sein, Mittelwert 50 µm für runde und 70 µm für flache Werkstoffe. 

b Das Material muss vor der Verzinkung in die entsprechende Form gebracht 

werden. 

c Das Kupfer muss mit dem Stahl unlösbar verbunden sein. 

d Nur erlaubt, wenn vollständig in Beton eingebettet. 

e In dem Teil des Fundamentes, der Erdberührung hat, nur erlaubt, wenn 

wenigstens alle 5 m mit der Bewehrung sicher verbunden. 

f Kann auch verzinnt sein. 

g Chrom ≥16 %, Nickel ≥5%, Molybdän ≥2%, Kohlenstoff ≤0,03 %. 

h Erlaubt auch als Erdeinführung. 

Anmerkung: Aluminium und Aluminium-Legierungen dürfen nicht in Erde 

verlegt werden. 

Tabelle 5.5.8.1 Werkstoff, Form und Mindestquerschnitte von Erdern 

5.5.8 Werkstoffe und Mindestmaße 

für Erder 

In der Tabelle 5.5.8.1 sind die Mindestquerschnitte, 

Form und Werkstoff von 

Erdern dargestellt. 

5.6 Elektrische Isolierung 

des Äußeren Blitzschutzes 

– Trennungsabstand 

Eine Gefahr des unkontrollierten Überschlages 

zwischen Teilen des Äußeren 

Blitzschutzes und metallenen und elektrischen 

Anlagen im Inneren des Gebäudes 

besteht dann, wenn der Abstand 

zwischen der Fangeinrichtung 

oder Ableitung einerseits und metallenen 

und elektrischen Installationen 

innerhalb der zu schützenden baulichen 

Anlage andererseits nicht ausreichend 

ist. 

Durch metallene Installationen, z. B. 

Wasser-, Klima- und Elektroleitungen, 

ergeben sich Induktionsschleifen im 

Gebäude, in die durch das rasch veränderliche 

magnetische Blitzfeld Stoßspannungen 

induziert werden. Es muss 

verhindert werden, dass es durch diese 

Stoßspannungen zu einem unkontrollierten 

Überschlag kommt, der gegebenenfalls 

auch einen Brand verursachen 

kann. 

Durch einen Überschlag z. B. auf Elektroleitungen 

können enorme Schäden 

an der Installation und an den angeschlossenen 

Verbrauchern entstehen. 

Bild 5.6.1 zeigt das Prinzip des Trennungsabstandes. 

Die Formel für die Berechung des Trennungsabstandes 

ist für den Praktiker 

schwierig zu handhaben. 

Ableitung 

Erdreich 


s 

s 


elektr. Installation 

HV 

PAS 

L 

metall. Installation 

HV = Hauptverteiler s = Trennungsabstand 

Bild 5.6.1 Prinzipdarstellung – Trennungsabstand 

5

5 

Die Formel lautet: 

k c 

s = k i ⎯⎯ • L (m) 

k m 

wobei 

ki von der gewählten Schutzklasse 

der Blitzschutzanlage abhängt, 

k c 

k m 

von der geometrischen Anordnung 

abhängt (Stromaufteilungskoeffizient), 

vom Material in der Näherungsstelle 

abhängt und 

L (m) der geometrische Abstand, gemessen 

von dem Punkt der Näherung 

bis zum nächsten Punkt der 

Blitzschutz-Potentialausgleichs- 

Ebene ist. 

Der Koeffizient k i (Induktionsfaktor) 

der jeweiligen Schutzklasse steht für 

die Bedrohung durch die Stromsteilheit. 

Für die Schutzklassen sind folgende 

Werte definiert: 

Schutzklasse Koeffizient k i 

Der Faktor k c berücksichtigt die Stromaufteilung 

im Ableitungssystem der 

Äußeren Blitzschutzanlage. In der 

Norm sind verschiedene Bestimmungsformeln 

für k c angegeben. Um vor 

allem bei höheren Gebäuden in der 

Praxis noch realisierbare Trennungsabstände 

zu erreichen, wird die Installation 

von Ringleitungen, d. h. eine Vermaschung 

der Ableitungen, empfohlen. 

Durch diese Vermaschung wird eine 

Symmetrierung des Stromflusses erreicht, 

was sich reduzierend auf den 

notwendigen Trennungsabstand auswirkt. 

Der Materialfaktor k m berücksichtigt 

die Isolationseigenschaften der Umgebung. 

Die elektrischen Isolationseigenschaften 

der Luft werden bei dieser 

Berechnung mit dem Faktor 1 angenommen. 

Alle anderen festen Werkstoffe 

die im Bauwesen verwendet werden 

(z. B. Mauerwerk, Holz, etc.) haben 

eine um die Hälfte schlechtere Isoliereigenschaft 

als Luft. 


I 0,1 

II 0,075 

III / IV 0,05 

Material Faktor k m 

Luft 1 

Festes Material 0,5 

Weitere Materialfaktoren sind nicht 

genannt. Abweichende Werte müssen 

prüftechnisch nachgewiesen werden. 

Für das verwendete Material GFK (glasfaserverstärkter 

Kunststoff) bei den 

Produkten der getrennten Fangeinrichtungen 

von DEHN + SÖHNE (DEHNiso- 

Distanzhalter, DEHNiso-Combi) wird 

der Faktor 0,7 spezifiziert. Dieser Faktor 

kann wie die anderen Materialfaktoren 

in die Berechnung eingesetzt 

werden. 

Die Länge L ist nicht die reale Länge der 

Ableitung, sondern der lotrechte Abstand 

(senkrechtes Maß), gemessen 

vom Punkt der „Näherung“ bis zum 

nächsten Potentialausgleich oder der 

nächsten Blitzschutz-Potentialausgleichs-Ebene. 

Jedes Gebäude mit dem Blitzschutz- 

Potentialausgleich hat in der Nähe der 

Erdoberfläche eine Äquipotentialfläche 

des Fundamenterders oder Erders. 

Diese Fläche ist die Bezugsebene für 

die Ermittlung des Abstandes L. 

Soll bei hohen Gebäuden eine Blitzschutz-Potentialausgleichs-Ebenegeschaffen 

werden, so muss z. B. bei einer 

Höhe von 20 m der Blitzschutz-Potentialausgleich 

für alle elektrischen und 

elektronischen Leitungen sowie alle 

metallenen Installationen durchgeführt 

werden. Der Blitzschutz-Potentialausgleich 

ist mit Überspannungs- 

Schutzgeräten des Typs I zu erstellen. 

Ansonsten ist auch bei hohen Gebäuden 

als Basis für die Länge L, die Äquipotentialfläche 

des Fundamenterders / 

Erders als Bezugspunkt zu verwenden. 

Durch große Höhen von Gebäuden 

wird es immer schwieriger, die geforderten 

Trennungsabstände einzuhalten. 

Der Potentialunterschied zwischen den 

Installationen des Gebäudes und den 

Ableitungen ist nahe der Erdoberfläche 

gleich null. Mit zunehmender Höhe 

wird der Unterschied der Potentialdifferenz 

größer. Dies kann sich wie ein 

auf der Spitze stehender Kegel vorgestellt 

werden (Bild 5.6.2). 

Somit ist der einzuhaltende Trennungsabstand 

auf der Spitze des Gebäudes 

oder auf der Dachfläche am größten 

und wird in Richtung Erdungsanlage 

immer geringer. 

Dadurch kann es erforderlich werden, 

den Abstand zu den Ableitungen 

mehrfach zu berechen, mit einem 

unterschiedlichen Abstand L. 

Erdreich 

Die Berechnung des Stromaufteilungskoeffizienten 

k c stellt sich häufig auf 

Grund der unterschiedlichen Bauwerke 

als nicht einfach heraus. 

Wird eine einzelne Fangstange z. B. 

neben dem Gebäude errichtet, fließt in 

dieser einen Fang- und Ableitung der 

volle Blitzstrom. Der Faktor k c ist also 

gleich 1. 

Der Blitzstrom kann sich hier nicht aufteilen 

und dadurch wird es häufig 

schwierig, den Trennungsabstand einzuhalten. 

Im Bild 5.6.3 kann dies 

erreicht werden, wenn der Mast weiter 

vom Gebäude entfernt aufgestellt 

wird. 

I 

Ableitung 

Erder 

Bild 5.6.2 Potentialdifferenz mit zunehmender Höhe 

s 

Schutzwinkel 

Bild 5.6.3 Fangmast mit k c = 1 

Annähernd die gleiche Situation ist bei 

Fangstangen z. B. für Dachaufbauten 

gegeben. Bis zur nächsten Anbindung 

der Fangstange an die Fang- oder 

Ableitungen führt dieser definierte 

s 

s 

www.dehn.de

Erde 

k c = 1 

s 

M 

Bild 5.6.4 Flachdach mit Fangstange und Lüfter 

Weg 100 % (k c = 1) des Blitzstromes 

(Bild 5.6.4). 

Werden zwei Fangstangen oder Fangmaste 

überspannt, so kann sich der 

Blitzstrom auf zwei Pfade aufteilen 

(Bild 5.6.5). Die Aufteilung findet allerdings 

aufgrund der unterschiedlichen 

Impedanzen nicht 50 % zu 50 % statt, 

da der Blitz nicht immer genau die Mitte 

der Anordnung trifft, sondern auch 

im Verlauf der Fangeinrichtung einschlagen 

kann. 

Der ungünstigste Fall wird mit der 

Berechnung des Faktors k c bei der Formel 


Eine Erdungsanlage Typ B wird in dieser 

Berechnung vorausgesetzt. Sind Einzelerder 

Typ A vorhanden, sind diese 

untereinander zu verbinden. 

h + c 

k c = ⎯⎯⎯ 

2h + c 

h lotrechter 

Gebäudes 

Abstand, Höhe des 

c Abstand der Fangstangen oder der 

Fangmaste zueinander 

h 

Bild 5.6.5 Ermittlung von k c bei zwei Masten mit 

Seil-Überspannung und Erder Typ B 

c 

Nachfolgendes Beispiel zeigt die 

Berechnung des Koeffizienten bei 

einem Satteldach mit zwei Ableitungen 

(Bild 5.6.6). Es ist eine Erdungsanlage 

Typ B (Ring- oder Fundamenterder) vorhanden. 

h 

9 + 12 

k c = ⎯⎯⎯⎯⎯ = 0,7 

2 • 9 + 12 

c 

Bild 5.6.6 Ermittlung von k c beim Satteldach mit 

2 Ableitungen 

Die Anordnung der Ableitungen, nach 

Bild 5.6.6, sollte auch bei einem Einfamilienhaus 

nicht mehr errichtet werden. 

Durch zwei weitere Ableitungen, 

also in Summe 4 wird der Stromaufteilungskoeffizient 

wesentlich verbessert 

(Bild 5.6.7). Zur Berechnung wird folgende 

Formel angesetzt: 

1 c 

kc = ⎯ + 0,1 + 0,2 3 

√⎯ 2n h 

h lotrechter Abstand, Höhe bis zum 

Gibel des Gebäudes 

c Abstand der Ableitungen zueinander 

n ist die Gesamtzahl der Ableitungen 

h 

c 

Bild 5.6.7 Satteldach mit 4 Ableitungen 

1 12 

kc = ⎯⎯ + 0,1 + 0,2 3 

√ ⎯ 

2 • 4 9 

Ergebnis: k c ≈ 0,45 

Am Beispiel eines Einfamilienhauses 

mit Schutzklasse III (k i = 0,05) und den 

beiden ermittelten Werte des Faktors 

k c (für 2 und 4 Ableitungen) soll die 

Berechnung des Trennungsabstand s 

für die Firstleitung verdeutlicht werden. 

Der erforderliche Abstand zwischen 

der Firstleitung und der elektrischen 

Leitung z. B. für die Dachbodenbeleuchtung 

soll ermittelt werden (Bild 

5.6.8). 

Zwischen den beiden Leitungen ist die 

Dacheindeckung und die Dachkonstruktion 

vorhanden. Somit ist der 

Materialfaktor k m = 0,5. 

Eine Erdungsanlage Typ B (Fundamenterder, 

Ringerder) wird als gegeben 

angenommen. 

Trennungsabstand bei 2 Ableitungen 

(erstes Beispiel k c = 0,7) Gebäudehöhe 

9m, die elektrische Leitung ist auf einer 

Höhe von 8,5 m verlegt (Abstand 0,5 m 

zur Firstleitung). 

kc 

s = ki ⎯⎯ L (m) 

k m 

0,7 

s = 0,05 ⎯⎯ 8,5 (m) 

0,5 

Ergebnis: s = 0,595 m 

Der reale Abstand von 0,5 m reicht 

nicht aus, da der geforderte Trennungsabstand 

0,595 ist. Die Gefahr des unkontrollierten 

Überschlages ist gegeben. 


L 

s 

Elektroleitung 

Lampe 

Bild 5.6.8 Trennungsabstand s 

Problematische Verlegung von metallenen 

Leitungen 

5

5 

Wird die Anzahl der Ableitungen um 

weitere 2 (zweites Beispiel k c =0,46) 

erhöht, so ergibt sich der Trennungsabstand 

wie folgt: 

0,45 

s = 0,05 ⎯⎯ 8,5 (m) 

0,5 

Ergebnis: s ≈ 0,39 m 

Der erforderliche Trennungsabstand 

von 0,39 m (kleiner 0,5 m) zwischen der 

Dachbeleuchtung und der Fangeinrichtung 

auf dem First wird eingehalten. 

Soll der Trennungsabstand auf Höhe 

der Dachrinne (über Erdboden 5 m) 

ermittelt werden, ist die Berechnung 

wie folgt: 

0,45 

s = 0,05 ⎯⎯ 5 (m) 

0,5 


Somit könnte eine elektrische Leitung 

im Inneren des Gebäudes bei einer 

Wandstärke von 24 cm z. B. in einem 

Kabelkanal verlegt werden, ohne dass 

die Gefahr des unkontrollierten Überschlages 

besteht. 

Bei baulichen Anlagen mit Flachdächern, 

wird der Stromaufteilungskoeffizient 

wie folgt berechnet, wenn die 

Ableitungen gleichmäßig auf dem 

Umfang verteilt sind (gleicher Abstand). 

Eine Erderanordnung Typ B 

wird dabei vorausgesetzt (Bild 5.6.9). 

1 c 

kc = ⎯ + 0,1 + 0,2 3 

√⎯ 2n h 

h lotrechter Abstand, Höhe des Gebäudes 

c Abstand der Ableitungen zueinander 

n die Gesamtzahl der Ableitungen 

h 


c 

Bild 5.6.9 Werte des Koeffizienten k c im Falle eines 

vermaschten Fangleitungsnetzes und einer 

Typ-B-Erdung 

Häufig können Ableitungen aufgrund 

örtlicher Gegebenheiten (z. B. Tore, 

Stützenabstand) nicht gleichmäßig angeordnet 

werden (Bild 5.6.10). Hier ist 

ein Korrekturfaktor in die Berechnung 

zu integrieren. 

1 cs cd 

kc = ⎯ + 0,1 + 0,2 3 

√⎯ 6 

√⎯ 2n h cs n Gesamtzahl der Ableitungen 

cs Abstand von der nächsten Ableitung 

cd Abstand von der nächsten Ableitung 

auf der anderen Seite 

h lotrechter Abstand, Höhe des Gebäudes 

c s 

c d 

h 

Bild 5.6.10 Werte des Koeffizienten k c bei unsymmetrischer 

Anordnung der Ableitungen 

Befinden sich auf dem Flachdach elektrische 

Aufbauten oder Lichtkuppeln 

(Bild 5.6.11), sind für die Berechnung 

des Trennungsabstandes zwei Stromaufteilungskoeffizienten 

zu berücksichtigen. 

Für die Fangstange gilt bis zur 

nächsten Fang-/Ableitung ein k c = 1. 


k c für den weiteren Verlauf 

der Fangeinrichtung und Ableitungen 

erfolgt wie oben erläutert. Zur Verdeutlichung 

sei nachfolgend der Tren- 

s 

k m = 0,5 

Bild 5.6.11 Materialfaktoren bei einer Fangstange 

auf Flachdach 

nungsabstand s für ein Flachdach mit 

Dachaufbauten bestimmt. 

Beispiel: 

Auf einem Gebäude mit Blitzschutzklasse 

III wurden Lichtkuppeln errichtet. 

Diese besitzen elektrische Antriebe. 

Daten des Gebäudes: 

⇒ Länge 40 m 

Breite 30 m 

Höhe 14 m = Umfang 140 m 

⇒ Erdungsanlage, Fundamenterder 

Typ B 

⇒ Anzahl der Erder: 11 

⇒ Abstand der Ableitungen: 

min. 12 m 

max. 16 m 

⇒ Höhe der Lichtkuppeln mit elektrischem 

Antrieb: 1,5 m 


kc für das Gebäude lautet: 

1 12 16 

kc = ⎯⎯ + 0,1 + 0,2 3 

√⎯ 6 

√⎯ 2•11 14 12 

Ergebnis: k c ≈ 0,345 

Der Faktor k c für die Fangstange muss 

nicht berechnet werden k c = 1. 

Berechnung des Trennungsabstandes 

für die Dachoberkante des Gebäudes: 

Als Materialfaktor k m wird fester Baustoff 

angesetzt k m = 0,5. 

0,345 

s = 0,05 ⎯⎯⎯ 14 (m) 

0,5 


Berechnung des Trennungsabstandes 

für die Fangstange: 

Durch die Lage der Fangstange auf 

dem Flachdach ist der Materialfaktor 

k m = 0,5. 

1 

s = 0,05 ⎯⎯ 1,5 (m) 

0,5 

Ergebnis: s = 0,15 m 

www.dehn.de

Dieser berechnete Trennungsabstand 

wäre korrekt, wenn die Fangstange auf 

der Erdoberfläche (Blitzschutz-Potentialausgleichs-Ebene) 

aufgestellt wäre. 

Um den Trennungsabstand vollständig 

und richtig zu erhalten, ist der Trennungsabstand 

des Gebäudes zu addieren. 

Sges = sGebäude + sFangstange = 0,48 m + 0,15 m 

Sges = 0,63 m 

Durch diese Rechnung ist am obersten 

Punkt der Lichtkuppel ein Trennungsabstand 

von 0,63 m einzuhalten. Dieser 

Trennungsabstand wurde mit dem 

Materialfaktor 0,5 für feste Materialien 

ermittelt. 

Durch die Errichtung der Fangstange 

mit einem Betonsockel ist am Fuß der 

Fangstange nicht die “volle Isoliereigenschaft“ 

der Luft vorhanden (Bild 

5.6.11). 

Werden bei hohen Gebäuden Blitzschutz-Potentialausgleichs-Ebenen 

auf 

verschiedenen Höhen erstellt, indem 

ki Sg = · (kc1 · l1 + kc2 · l2 + kc3 + l 

k 

3) 

m 

1 

cs 

kc1 = + 0,1 + 0,2 · · 

2h 

L 

1 

kc2 = + 0,1 

h 

1 

kc3 = + 0,01 

h 

3 6 cd 

cs 

k c1 

k c2 

k c3 

L 1 

L 2 

L 3 

Ableitung 

Bild 5.6.13 Prinzip von Ringleitungen um ein Gebäude 

alle metallenen Installationen und alle 

elektrischen und elektronischen Leitungen 

mittels Blitzstrom-Ableiter (SPD 

Typ I) eingebunden werden, dann kann 

nachfolgende Berechnung angestellt 

werden. Darin werden Abstände zu 

Leitungen berechnet, die nur in einer 

Blitzschutz-Potentialausgleichs-Ebenen 

verlegt sind, oder auch über mehrere 

Ebenen übergreifend installiert sind. 

Eine Erdungsanlage in Form eines Fundament- 

oder Ringerders (Typ B) vorausgesetzt 

(Bild 5.6.12). 

Wie bereits erwähnt, können zusätzliche 

Ringleitungen um das Gebäude 

(Bauchbinde) zur Symmetrierung des 

Blitzstromes errichtet werden und 

somit wird der Trennungsabstand positiv 

beeinflusst. Im Bild 5.6.13 ist das 

Prinzip von Ringleitungen um das Gebäude 

abgebildet, ohne dass auf der 

Höhe der Ringleitungen eine Blitzschutz-Potentialausgleichs-Ebene 

durch 

den Einsatz von Blitzstrom-Ableitern 

errichtet wird. 

Ringleitung 


7. OG 

6. OG 

5. OG 

4. OG 

3. OG 

2. OG 

1. OG 

EG 

h 1 

h 2 

h 3 

h 4 

h n 

I a 

I b 

I c 

I d 

c a 

(A) 

d a 

d b 

d c 

d d 

d f 

d g 

I f 

I g 

Bild 5.6.12 Werte des Koefizienten k c im Falle eines 

vermaschten Fangleitungsnetzes, die 

Ableitungen verbindende Ringleiter und 

einer Typ-B-Erdung 

c d 

5

5 

Den einzelnen Segmenten werden 

unterschiedliche Stromaufteilungskoeffizienten 

k c zugewiesen. Soll nun für 

einen Dachaufbau der Trennungsabstand 

ermittelt werden, muss die 

Gesamtlänge von der Äquipotentialfläche 

des Erders bis zur obersten Spitze 

des Dachaufbaus zugrunde gelegt werden 

(Summe der Teillängen). Soll der 

gesamte Trennungsabstand s g ermittelt 

werden, muss mit folgender Formel 

gerechnet werden: 

k i 

sg = ⎯ (k c1 •l 1 +k c2 •l 2 +k c3 •l 3 ) 

k m 

Bei dieser Ausführungsform von zusätzlichen 

Ringleitungen um das Gebäude 

werden nach wie vor keinerlei 

Blitzteilströme in das Gebäudeinnere 

geleitet. 

Kann selbst aufgrund von vielen Ableitungen 

und zusätzlichen Ringleitungen 

der Trennungsabstand für die gesamte 

Anlage nicht mehr eingehalten werden, 

besteht die Möglichkeit, die Gebäudeoberkante 

als Blitzschutz-Potentialausgleichsfläche 

(+/– 0) zu definieren. 

Diese Blitzschutz-Potentialausgleichsfläche 

auf der Dachebene wird 

in der Regel bei sehr hohen Gebäuden 

realisiert, wo physikalisch bedingt der 

Trennungsabstand nicht mehr eingehalten 

werden kann. 

Hierzu werden sämtliche metallene 

Installationen und alle elektrischen und 

elektronischen Leitungen mittels Blitzstrom-Ableitern 

(SPD Typ I) in den 

Potentialausgleich mit eingebunden. 

Dieser Potentialausgleich wird auch mit 

dem Äußeren Blitzschutz direkt verbunden. 

Durch diese vorher beschriebene 

Maßnahmen werden die Trennungsabstände 

an der Oberkante des 

Gebäudes auf 0 gesetzt. Der Nachteil 

dieser Ausführungsform besteht darin, 

dass alle Leitungen, metallene Installationen, 

z. B. Bewehrungen, Aufzugsschienen 

und auch die Ableitungen 

blitzstromführend sind. Die Auswirkungen 

dieser Ströme auf elektrische und 

elektronische Systeme müssen bei der 

Konzeptionierung des Inneren Blitzschutzes 

(Überspannungsschutz) mit 

berücksichtigt werden. 

Vorteilhaft ist die großflächige Aufteilung 

des Blitzstromes. 


5.7 Schritt- und Berührungsspannung 

In der DIN V VDE V 0185-3 wird darauf 

hingewiesen, dass in besonderen Fällen 

außerhalb eines Gebäudes in der Nähe 

der Ableitungen die Berührungsspannung 

oder die Schrittspannung lebensgefährlich 

werden kann, obwohl das 

Blitzschutzsystem nach den Stand der 

Normung geplant wurde. 

Besondere Fälle sind beispielsweise die 

Eingangsbereiche oder Unterstellbereiche 

von baulichen Anlagen mit hoher 

Besucherfrequenz, wie Theater, Kinos, 

Einkaufszentren, bei denen blanke 

Ableitungen und Erder in unmittelbarer 

Nähe vorhanden sind. 

Bei besonders exponierten (blitzgefährdeten) 

baulichen Anlagen, die dem 

öffentlichen Personenverkehr frei zugänglich 

sind, können ebenfalls Maßnahmen 

gegen unzulässig hohe Schrittund 

Berührungsspannungen erforderlich 

sein. 

Diese Maßnahmen (z. B. Potentialsteuerung) 

werden in erster Linie bei 

Kirchtürmen, Aussichtstürmen, Schutzhütten, 

Flutlichtmasten in Sportanlagen 

und Brücken angewendet. 

Personenansammlungen können örtlich 

unterschiedlich sein (z. B. im Eingangsbereich 

von Einkaufszentren 

oder im Aufstiegsbereich von Aussichtstürmen). 

Somit sind nur in diesen 

besonders gefährdeten Bereichen 

Maßnamen zur Reduzierung der 

Schritt- und Berührungsspannungen 

notwendig. 

Hier werden Potentialsteuerung, Isolierung 

des Standortes oder weitere, 

j 

FE 

Ut 

UE Ut U S 

Erdungsspannung 

Berührungsspannung 

j FE 

1 m 

Bild 5.7.1 Prinzipdarstellung Schritt- und Berührungsspannung 

nachfolgend beschriebene Maßnahmen 

angewendet. Die einzelnen Maßnahmen 

können auch untereinander 

kombiniert werden. 

Definition der Berührungsspannung 

Die Berührungsspannung ist die Spannung, 

die einen Menschen zwischen 

seiner Standfläche auf der Erde (Abstand 

1 m zur Ableitung) und bei 

Berührung der Ableitung einwirkt. 

Der Stromweg führt von der Hand über 

den Körper zu den Füßen (Bild 5.7.1). 

Die Gefahr der unzulässig hohen 

Berührungsspannung besteht nicht bei 

einer Stahlskelett- oder Stahlbetonbauweise, 

vorausgesetzt, dass die Bewehrung 

sicher durchverbunden ist oder 

die Ableitungen im Beton verlegt sind. 

Weiterhin kann bei metallenen Fassaden 

die Berührungsspannung vernachlässigt 

werden, wenn diese in den 

Potentialausgleich eingebunden sind 

und/oder als natürliche Bestandteile 

der Ableitung verwendet werden. 

Ist in den gefährdeten Bereichen 

außerhalb der baulichen Anlage 

bereits unterhalb der Erdoberfläche ein 

bewehrter Beton mit einer sicheren 

Anbindung der Bewehrung an den 

Fundamenterder vorhanden, verbessert 

diese Maßnahme bereits den Verlauf 

des Potentialtrichters und wirkt als 

Potentialsteuerung. Somit kann die 

Schrittspannung in der Betrachtung 

vernachlässigt werden. 

Die Gefahr, dass eine Person durch 

Berührung der Ableitung Schaden 

nimmt, kann durch folgende Maßnahmen 

reduziert werden: 

j FE + SE UE 

US Schrittspannung 

j Erdoberflächenpotential 

FE Fundamenterder 

Bezugserde 

www.dehn.de

⇒ die Wahrscheinlichkeit der Häufung 

von Personen kann durch Hinweisschilder 

oder Verbotstafeln 

reduziert werden, auch Absperrungen 

sind denkbar. 

⇒ die Position der Ableitungen kann 

verändert werden, z. B. nicht im 

Eingangsbereich der baulichen Anlage 

⇒ die Ableitung wird mit Isolierstoff 

ummantelt (min. 3 mm vernetzes 

Polyethylen mit einer Stehstoßspannungsfestigkeit 

von 100 kV 

1,2/50 µs) 

⇒ Der spezifische Widerstand der 

Oberflächenschicht der Erde im 

Abstand bis zu 3 m um die Ableitung 

ist nicht geringer als 5000 Ωm. 

In der Regel erfüllt diese Anforderung 

eine 5 cm dicke Asphaltschicht 

⇒ Verdichtung des Maschennetzes 

der Erdungsanlage durch Potentialsteuerung 

Anmerkung 

Ein Regenfallrohr, auch wenn dieses 

Rohr nicht als Ableitung definiert ist, 

kann eine Gefahr für Personen bei 

Berührung darstellen. In diesem Fall 

kann z. B. das metallene Rohr durch ein 

PVC-Rohr ersetzt werden (Höhe: 3 m; 

Bereich 0 c ). 

Definition der Schrittspannung 

Die Schrittspannung ist ein Teil der 

Erdungsspannung, der vom Mensch mit 

einem Schritt von 1 m Länge überbrückt 

werden kann, wobei der Stromweg 

über den menschlichen Köper von 

Fuß zu Fuß verläuft (Bild 5.7.1). 

Die Schrittspannung hängt von der 

Form des Spannungstrichters ab. 

Wie aus der Darstellung ersichtlich, 

wird die Schrittspannung mit zunehmender 

Entfernung zum Gebäude 

geringer. Somit wird das Risiko für Personen 

mit zunehmenden Abstand zur 

baulichen Anlage verringert. 

Für die Reduzierung der Schrittspannung 

können folgende Maßnahmen 

angewendet werden: 

⇒ der Zugang von Personen zu den 

gefährdeten Bereichen kann verhindert 

werden (z. B. durch Absperrungen 

oder Zäune) 

⇒ Verringerung der Maschenweite 

des Erdungsnetzes – Potentialsteuerung 

⇒ Der spezifische Widerstand der 

Oberflächenschicht der Erde im 

Abstand bis zu 3 m um die Ableitung 

ist nicht geringer als 5000 Ωm. 

In der Regel erfüllt diese Anforderung 

eine 5 cm dicke Asphaltschicht 

Wenn sich viele Personen häufig in 

einem gefährdeten Bereich in der Nähe 

der zu schützenden baulichen Anlage 

aufhalten, sollte eine Potentialsteuerung 

zum Schutze dieser Personen vorgesehen 

werden. 

Ausreichend ist die Potentialsteuerung, 

wenn das Widerstandsgefälle auf der 

Erdoberfläche im zu schützenden Bereich 

nicht mehr als 1 Ω/m beträgt. 

Hierzu sollte zu einem bestehenden 

Fundamenterder ein zusätzlicher Ringerder 

im Abstand von 1 m und einer 

Tiefe von 0,5 m einbracht werden. Ist 

für die bauliche Anlagen eine Erdungsanlage 

in Form eines Ringerders vorhanden, 

so ist dieser bereits „der erste 

Ring“ der Potentialsteuerung. 

Weitere Ringerder sollten im Abstand 

von 3 m zum ersten und den weiteren 

Ringerdern installiert werden. Mit 

zunehmender Entfernung zum Gebäude 

soll die Tiefe (jeweils 0,5 m) erhöht 

werden (siehe Tabelle 5.7.1). 

0,5 m 

1 m 3 m 3 m 

symbolischer Verlauf 

Abstand zum Tiefe 

Gebäude 

1 Ring 1 m 0,5 m 

2 Ring 4 m 1,0 m 

3 Ring 7 m 1,5 m 

4 Ring 10 m 2,0 m 

Tabelle 5.7.1 Ringabstände und Tiefen der Potentialsteuerung 

Wird eine Potentialsteuerung für eine 

bauliche Anlage realisiert, ist diese wie 

folgt zu installieren (Bild 5.7.2): 

Die Ableitungen sind mit allen Ringen 

der Potentialsteuerung zu verbinden. 

Eine Verbindung der einzelnen Ringe 

ist jedoch mindestens 2 mal herzustellen. 

Können Ringerder (Steuererder) nicht 

kreisförmig ausgeführt werden, so sind 

diese an den Enden mit den anderen 

Enden der Ringerder zu verbinden. Es 

sollten mindestens zwei Verbindungen 

innerhalb der einzelnen Ringe erstellt 



1 m 

Bild 5.7.2 Potentialsteuerung – Prinzipielle Darstellung und symbolischer Verlauf des Potentialtrichters 

3 m 

1,5 m 

2 m 

Bezugserde 

5

5 

Bild 5.7.3 Mögliche Potentialsteuerung im Bereich 

des Eingangs einer baulichen Anlage 

Bei der Auswahl der Werkstoffe für die 

Ringerder muss die mögliche Korrosionsbelastung 

beachtet werden (Kapitel 

5.5.7). 

Unter der Berücksichtigung der galvanischen 

Elementebildung zwischen 

Fundamenterder und Ringerder hat 

sich der Werkstoff NIRO V4A (Werkstoff-Nr. 

1.4571) bewährt. 

Ringerder können als Runddraht 

Ø10 mm oder als Band 30 x 3,5 mm ausgeführt 

werden. 


Mast 

Klemmstellen 

Bild 5.7.4 Ausführung der Potentialsteuerung für 

einen Fluchlicht- oder Mobilfunkmast 

Mast 

www.dehn.de 

Anbindung an 

z. B. bestehendes Fundament (Beton, armiert) 

Bild 5.7.5 Anschlusssteuerung am Ringerder / Fundamenterder

6. Innerer Blitzschutz 

6.1 Potentialausgleich für 

metallene Installationen 

Potentialausgleich nach DIN VDE 

0100-410 und -540 

Der Potentialausgleich wird für alle 

neu errichteten elektrischen Verbraucheranlagen 

gefordert. Der Potentialausgleich 

nach DIN VDE 0100 beseitigt 

Potentialunterschiede, d. h. verhindert 

gefährliche Berührungsspannungen 

z. B. zwischen dem Schutzleiter der 

Niederspannungs-Verbraucheranlage 

und metallenen Wasser-, Gas- und Heizungsrohrleitungen. 

Nach der DIN VDE 0100-410 besteht der 

Potentialausgleich aus dem 

Hauptpotentialausgleich 

und dem 

zusätzlichen Potentialausgleich 

Jedes Gebäude muss nach den oben 

genannten Normen einen Hauptpotentialausgleich 

erhalten. 

Der zusätzliche Potentialausgleich ist 

für die Fälle vorgesehen, für die die 

Abschaltbedingungen nicht erfüllt 

werden können oder für besondere 

Bereiche nach der VDE Reihe 0100 

Gruppe 700 (Bild 6.1.1). 

Hauptpotentialausgleich 

Folgende fremde leitfähigen Teile sind 

direkt in den Hauptpotentialausgleich 

einzubeziehen: 

⇒ Leiter für den Hauptpotentialausgleich 

nach DIN VDE 0100-410 

⇒ Fundamenterder bzw. Blitzschutzerder 

⇒ Zentrale Heizungsanlage 

⇒ metallene 

tungWasserverbrauchslei- 

⇒ leitende Teile der Gebäudekonstruktion 

(z. B. Aufzugsschienen, 

Stahlskelett, Lüfter- Klimakanäle) 

⇒ metallene Abwasserleitung 

⇒ Gasinnenleitung 

⇒ Erdungsleitung für Antennen 

⇒ 

(nach DIN VDE 0855 Teil 1) 

Erdungsleitung für Fernmeldeanlagen 

(nach DIN VDE 0800 Teil 2) 

⇒ Schutzleiter der Elektroanlage 

⇒ 

nach DIN VDE 0100 (PEN-Leiter bei 

TN-System und PE-Leiter bei TTbzw. 

IT-Systemen) 

metallene Schirme von elektrischen 

und elektronischen Leitungen 

⇒ Metallmäntel von Starkstromkabeln 

bis 1000 V 

⇒ Erdungsanlagen von Niederspannungs-Verbraucheranlagen 

über 

1 kV nach DIN VDE 0141, wenn keine 

unzulässig hohe Erdungsspannung 

verschleppt werden kann 

Normative Definition in der DIN VDE 

0100-200:1998-06 eines weiteren fremden 

leitfähigen Teiles: 

Ein fremdes leitfähiges Teil, das nicht 

zur elektrischen Anlage gehört, das 

jedoch ein elektrisches Potential, einschließlich 

des Erdpotentials, einführen 

kann. 

Anmerkung: Zu den fremden leitfähigen 

Teilen gehören auch leitfähige 

Fußböden und Wände, wenn über diese 

ein elektrisches Potential einschließlich 

des Erdpotentials eingeführt werden 

kann. 

Isolierstück 

Z 

erdverlegte Anlage betriebsmäßig 

getrennt (z. B. kathodisch 

geschützte Tankanlage) 

6 

Z 

Gas 

gebäudedurchziehendes 

Metallteil 

(z. B. Aufzugsschiene) 

8 

6 6 

Wasser 

Antenne 

Fernmeldeanlage 

Bad-Potentialausgleich 

Fundamenterder bzw. Blitzschutzerder 

Folgende Anlageteile sind indirekt 

über Trennfunkenstrecken in den 

Hauptpotentialausgleich einzubeziehen: 

⇒ Anlagen mit kathodischem Korrosionsschutz 

und Streustromschutzmaßnahmen 

nach DIN VDE 0150 

⇒ Erdungsanlagen von Niederspannungs-Verbraucheranlagen 

über 

1 kV nach DIN VDE 0101 und 0141, 

wenn unzulässig hohe Erdungsspannungen 

verschleppt werden 

können 

⇒ Bahnerde bei Wechselstrom- und 

Gleichstrombahnen nach DIN VDE 

0115 (Gleise von Bahnen der DB 

dürfen nur mit schriftlicher Genehmigung 

angeschlossen werden) 


5 

Abwasser 

1 

2 

6 

Heizung 

7 

3 

4 

zu PEN 

4 

230/400 V 

kWh 

HAK 

Anschlussfahne zum 

Äußeren Blitzschutz 

1 Potentialausgleichsschiene 4 Blitzstrom-Ableiter 7 Anschlussfahne 

2 Fundamenterder 5 Anschlussklemme 8 Trennfunkenstrecke 

3 Keilverbinder 6 Rohrschelle 

Bild 6.1.1 Prinzip des Blitzschutz-Potentialausgleiches bestehend aus Blitzschutz- und Hauptpotentialausgleich 

3 

Verteilungsnetz 

informationstechn. System 

6

6 

⇒ Messerde für Laboratorien, sofern 

sie von den Schutzleitern getrennt 

ausgeführt wird 

In Bild 6.1.1 sind die Anschlüsse und die 

jeweiligen Komponenten des Hauptpotentialausgleiches 

dargestellt. 

Ausführung der Erdungsanlage für 

den Potentialausgleich 

Da die elektrische Niederspannungs- 

Verbraucheranlage bestimmte Erdungswiderstände(Abschaltbedingungen 

der Schutzorgane) erforderlich 

macht und der Fundamenterder gute 

Erdungswiderstände bei wirtschaftlicher 

Verlegung bietet, stellt der Fundamenterder 

eine optimale und wirkungsvolle 

Ergänzung zum Potentialausgleich 

dar. Für die Ausführung des 

Fundamenterders ist die DIN 18014 

maßgebend, die z. B. Anschlussfahnen 

für die Potentialausgleichschiene fordert. 

Genauere Beschreibungen und 

Ausführungen des Fundamenterder 

sind in Kapitel 5.5 enthalten. 

Bei der Verwendung des Fundamenterders 

als Blitzschutzerder sind gegebenenfalls 

zusätzliche Anforderungen zu 

beachten, diese können dem Kapitel 

5.5 entnommen werden. 

Potentialausgleichsleitungen 

Die Potentialausgleichsleitungen sollen, 

sofern sie Schutzfunktion haben, 

wie Schutzleiter, d. h. grün/gelb, gekennzeichnet 

werden. 

Potentialausgleichsleitungen führen 

keinen Betriebsstrom und können daher 

blank aber auch isoliert sein. 

Maßgebend für die Bemessung der 

Hauptpotentialausgleichsleitungen 

nach DIN VDE 0100-540 ist der Querschnitt 

des Hauptschutzleiters. Hauptschutzleiter 

ist der von der Stromquelle 

kommende oder vom Hausanschlusskasten 

oder dem Hauptverteiler abgehende 

Schutzleiter. 

In jedem Fall beträgt der Mindestquerschnitt 

des Hauptpotentialausgleichsleiters 

min. 6 mm2 Cu. Als mögliche 

Begrenzung nach oben wurde 25 mm2 Cu festgelegt. 

Als Mindestquerschnitte für den 

zusätzlichen Potentialausgleich (Tabelle 

6.1.1) wird bei geschützter Verlegung 

2,5 mm2 Cu und bei ungeschützter 

Verlegung 4 mm2 Cu gefordert. 

Für Erdungsleitungen von Antennen 

(nach DIN VDE 0855 Teil 1) beträgt der 

Mindestquerschnitt 16 mm 2 Cu, 25 mm 2 

Al oder 50 mm 2 Stahl. 


Potentialausgleichsschienen 

Die Potentialausgleichsschiene ist ein 

zentrales Bauelement des Potentialausgleiches 

und muss alle in der Praxis vorkommenden 

Anschlussleitungen und 

Querschnitte kontaktsicher klemmen, 

Stromtragsicher sein und der Korrosionsfestigkeit 

genügen. 

In der DIN VDE 0618 Teil 1:1989-08 sind 

Anforderungen an die Potentialausgleichsschienen 

für den Hauptpotentialausgleich 

beschrieben. Darin werden 

folgende Anschlussmöglichkeiten als 

Minimum definiert: 

⇒ 1x Flachleiter 4 x 30 mm oder Rundleiter 

Ø 10 mm 

⇒ 1x 50mm2 ⇒ 6x 6mm 2 bis 25 mm 2 

⇒ 1x 2,5mm 2 bis 6 mm 2 

Haupt- zusäzlicher 

potentialausgleich Potentialausgleich 

normal 0,5 • Querschnitt zwischen zwei 1 • Querschnitt des 

des größten Schutz- Körpern kleineren Schutzleiters 

der Anlage leiters 

zwischen einem 0,5 • Querschnitt 

Körper und einem 

fremden leitfähigen 

Teil 

des Schutzleiters 

mindestens 6 mm2 bei mechanischem 2,5 mm2 Cu oder 

Schutz gleicher Leitwert 

ohne mechanischen 4 mm2 Cu oder 

Schutz gleicher Leitwert 

mögliche 25 mm 2 Cu – – 

Begrenzung oder gleichwertiger 

Leitwert 

Tabelle 6.1.1 Querschnitte für Potentialausgleichsleiter 

Diese Anforderungen an eine Potentialausgleichsschiene 

werden von der 

K12 (Bild 6.1.2) erfüllt. 

Mit in dieser Norm enthalten ist, die 

Prüfung der Blitzstromtragfähigkeit 

für Klemmenstellen ab einen Querschnitt 

von 16 mm 2 . Darin wird auf die 

Prüfung der Blitzschutzbauteile nach 

der DIN V VDE V 0185-201 bezug genommen. 

Werden die Anforderungen in der vorhergenannten 

Norm erfüllt, kann dieses 

Bauteil auch für den Blitzschutz- 

Potentialausgleich nach der DIN V VDE 

V 0185-1-4 eingesetzt werden. 

Anschlüsse für den Potentialausgleich 

Anschlüsse für den Potentialausgleich 

müssen einen guten und dauerhaften 

Kontakt geben. 

Einbeziehen von Rohrleitungen in den 


Zum Einbinden von Rohrleitungen in 

den Potentialausgleich werden Erdungsrohrschellen 

für die entsprechenden 

Durchmesser der Rohre verwendet 

(Bilder 6.1.3 und 6.1.4). 

Bild 6.1.2 Potentialausgleichsschiene K12, 

Art.-Nr. 563 200 Bild 6.1.3 Erdungsrohrschelle, Art.-Nr. 408 014 

www.dehn.de

Bild 6.1.4 Erdungsrohrschelle, Art.-Nr. 407 114 

Enorme Montagevorteile bieten Erdungsbandrohrschellen 

aus NIRO, die 

universell dem Rohrdurchmesser angepasst 

werden können. 

Bild 6.1.5 Erdungsbandrohrschelle, Art.-Nr. 540 910 

Mit diesen Erdungsbandrohrschellen 

können unterschiedliche Werkstoffe 

der Rohre (z. B. Stahl, Kupfer und Edelstahl) 

geklemmt werden und eine 

Durchgangsverdrahtung ist mit diesen 

Bauteilen ebenfalls möglich. 

Bild 6.1.6 zeigt einen Potentialausgleich 

von Heizungsrohren mit Durchgangsverdrahtung. 

Bild 6.1.6 Potentialausgleich mit Durchgangsverdrahtung 

Prüfung und Überwachung des Potentialausgleichs 

Vor Inbetriebsetzung der elektrischen 

Verbraucheranlage sind die Verbindungen 

auf ihre einwandfreie Beschaffenheit 

und ihre Wirksamkeit zu überprüfen. 

Ein niederohmiger Durchgang zu den 

verschiedenen Anlagenteilen und dem 

Potentialausgleich wird empfohlen. Ein 

Richtwert von < 1 Ω wird für die Verbindungen 

beim Potentialausgleich in der 

DIN V VDE V 0185-3 Hauptabschnitt 3 

Absatz 4.3.1 genannt. 

Zusätzlicher Potentialausgleich 

Können Abschaltbedingungen der 

jeweiligen Netzform für eine Anlage 

oder einen Teil der Anlage nicht eingehalten 

werden, ist ein zusätzlicher örtlicher 

Potentialausgleich erforderlich. 

Hintergedanke ist, alle gleichzeitig 

berührbaren Körper, sowie ortsfeste 

Betriebsmittel untereinander als auch 

fremde leitfähige Teile zu verbinden. 

Ziel ist es eine eventuell auftretende 

Berührungsspannung möglichst klein 

zu halten. 

Weiterhin ist der zusätzliche Potentialausgleich 

anzuwenden bei Anlagen 

oder Anlagenteile bei IT-Systemen mit 

Isolationsüberwachung. 

Erforderlich ist der zusätzliche Potentialausgleich 

auch bei besonderer 

Gefährdung aufgrund der Umgebungsbedingungen 

in speziellen Anlagen 

oder Anlageteilen. 

In der VDE Reihe 0100 Gruppe 700 wird 

auf den zusätzlichen Potentialausgleich 

für Betriebsstätten, Räume und 

Anlagen besonderer Art hingewiesen. 

Dies sind z. B. 

⇒ DIN VDE 0100-701 für Baderäume 

⇒ DIN VDE 0100-702 für Schwimmbäder 

⇒ DIN VDE 0100-705 für landwirtschaftliche 

Betriebstätten 

Der Unterschied zum Hauptpotentialausgleich 

besteht darin, dass die Querschnitte 

der Leitungen kleiner gewählt 

werden dürfen (Tabelle 6.1.1), und dieser 

zusätzliche Potentialausgleich örtlich 

begrenzt sein kann. 


Niederspannungs-Verbraucheranlagen 

Der Potentialausgleich für Niederspannungs-Verbraucheranlagen 

im Rahmen 

des Inneren Blitzschutzes nach DIN V 

VDE V 0185-3, Abschnitt 5.2.4, stellt 

eine Erweiterung des Hauptpotentialausgleichs 

nach DIN VDE 0100-410 dar 

(Bild 6.1.1). 

Zusätzlich zu allen fremden leitfähigen 

Systemen werden dabei auch die Zuleitungen 

der Niederspannungs-Verbraucheranlage 

in den Potentialausgleich 

einbezogen. Die Besonderheit dieses 

Potentialausgleichs liegt darin, dass 

eine Anbindung an den Potentialausgleich 

nur über entsprechende Überspannungs-Schutzgeräte 

erfolgen kann. 

Die Anforderungen, die an derartige 

Überspannungs-Schutzgeräte gestellt 

werden, sind in den Kapiteln 7.5.2 und 

8.1 näher beschrieben. 

Analog zum Potentialausgleich mit 

metallenen Installationen (siehe Kapitel 

6.1) soll der Potentialausgleich für 

die Niederspannungs-Verbraucheranlage 

ebenfalls unmittelbar an der Einführungsstelle 

im Objekt durchgeführt 

werden. Für die Installation der Überspannungs-Schutzgeräte 

im ungezählten 

Bereich der Niederspannungs-Verbraucheranlage(Hauptstrom-Versorgungssystem) 

gelten die in der Richtlinie 

des VDEW „Überspannungsschutz- 

Bild 6.2.1 Blitzstrom-Ableiter DEHNbloc NH im Sammelschienen-Anschlussfeld 

einer Zähleranlage 

(siehe dazu Bild 6.2.2) 


6

6 

einrichtung der Anforderungsklasse B – 

Richtlinie für den Einsatz im Hauptstrom-Versorgungssystemen“beschriebenen 

Anforderungen (siehe hierzu 

auch Kapitel 7.5.2 und 8.1) (Bilder 6.2.1 

und 6.2.2). 

Bild 6.2.2 Detail aus Bild 6.2.1 


Anlagen der Informationstechnik 

Der Innere Blitzschutz bzw. Blitzschutz- 

Potentialausgleich fordert, dass alle 

metallisch leitenden Teile wie Leitungsadern 

und Schirme am Gebäudeeintritt 

möglichst niederimpedant in den Potentialausgleich 

einbezogen werden. 

Dazu gehören beispielsweise Antennenleitungen,Telekommunikationsleitungen 

mit metallischen Leitern, aber 

auch Lichtwellenleiteranlagen mit metallischen 

Elementen. Die Leitungen 

werden mit Hilfe von blitzstromtragfähigen 

Elementen (Ableiter und Schirmanschlusstechnik) 

angeschlossen. Ein 

günstiger Installationsort ist der Übergabepunkt 

von gebäudeüberschreitender 

auf gebäudeinterne Verkabelung. 

Sowohl die Ableiter, als auch die 

Schirmanschlusstechnik sind entsprechend 

der zu erwartenden Blitzstromparameter 

auszuwählen. 

Um innerhalb von Gebäuden Induktionsschleifen 

zu minimieren, empfehlen 

sich zusätzlich folgende Schritte: 

⇒ Eintritt von Leitungen und Metallrohren 

an der gleichen Stelle 

⇒ Räumlich gemeinsame, jedoch abgeschirmte, 

Verlegung von Energie- 

und Datenleitungen 

⇒ Vermeidung unnötiger Kabellängen 

durch direkte Leitungsverlegung 


45° 

(SK III) 

100% 

î~50% î~50% 

î~70% î~14% 

î~16% 

PAS 

Antennenanlagen: 

Antennenanlagen sind in der Regel aus 

funktechnischen Gründen exponiert 

angebracht und unterliegen einer 

erhöhten Beeinflussung durch Überspannungen, 

insbesondere bei direktem 

Blitzeinschlag. Sie sind gemäß DIN 

VDE 0855 Teil 300 in den Potentialausgleich 

zu integrieren und müssen durch 

ihre Konstruktion (Kabelaufbau, Steckverbinder 

und Armaturen) oder geeignete 

zusätzliche Maßnahmen die 

Gefahr einer Beeinflussung reduzieren. 

Antennenelemente, die aus Funktionsgründen 

nicht direkt mit dem Potentialausgleich 

verbunden werden können 

und mit einer Antennen-Speiseleitung 

Sender/ 

Empfänger 

Das elektromagnetische Blitzfeld kann hohe 

Spannungen in Installationsschleifen induzieren. 

Diese bestehen aus HF-, Daten- und Energieversorgungsleitungen 

als auch Potentialausgleichseinrichtungen. 

Datenleitung 

Energieversorgung 

Bild 6.3.1 Mögliche Aufteilung des Blitzstromes bei Antennenanlagen nach DIN VDE 0855 Teil 300 

Bild 6.3.2 Isolierter Aufbau von Blitzschutzanlage und Mobilfunkantenne 

verbunden sind, sollten durch Ableiter 

geschützt werden. 

Vereinfacht kann angenommen werden, 

dass 50 % des Direktblitzstroms 

über die Schirme aller Antennenleitungen 

fließt. Ist eine Antennenanlage für 

Blitzströme bis 100 kA (10/350 µs) dimensioniert 

((Blitz-) Schutzklasse III), 

ergibt sich eine Aufteilung des Blitzstromes 

von (50 kA) über die Erdungsleitung 

und (50 kA) über die Schirme 

aller Antennenkabel. Nicht blitzstromtragfähige 

Antennenanlagen sind deshalb 

mit Fangeinrichtungen auszurüsten, 

in deren Schutzbereich die Antennen 

liegen. Bei der Auswahl eines 

geeigneten Kabels ist der jeweilige 

s 

s 

www.dehn.de 

zur "fernen Erde" 

Trennungsabstand s ist einzuhalten 

Antenne 

Antennenmast 

Potentialausgleich

Anteil an Teilblitzstrom für jede an der 

Ableitung beteiligte Antennenleitung 

zu ermitteln. In ungünstigen Fällen 

kann sich der Blitzstrom auf einem 

Antennenkabel im Verhältnis von 2:1 

von Schirm zu Seele aufteilen. Die 

erforderliche Kabel-Spannungsfestigkeit 

kann aus dem Kopplungswiderstand 

und der Länge der Antennenleitung 

und der Amplitude des Blitzstroms 

ermittelt werden (Bild 6.3.1). 

Nach der aktuellen Norm DIN V VDE V 

0185-3 können Antennenanlagen auf 

Gebäuden durch 

– Fangstangen 

– erhöht geführten Drähten 

– oder gespannten Seilen 

unter Einhaltung des Trennungsabstandes 

s in den einschlagsgeschützten Bereich 

gebracht werden. 

Durch die elektrische Isolation der 

Blitzschutzanlage von leitenden Teilen 

der Gebäudekonstruktion (metallische 

Konstruktionsteile, Armierung usw.) 

und Isolation gegenüber elektrischen 

Leitungen im Gebäude wird das Eindringen 

von Blitzteilströmen in Steuerund 

Versorgungsleitungen und damit 

die Beeinflussung/Zerstörung von empfindlichen 

elektrischen und elektronischen 

Einrichtungen verhindert (Bild 

6.3.2). 

Lichtwellenleiteranlagen: 

Lichtwellenleiteranlagen mit metallischen 

Elementen lassen sich üblicherweise 

in folgende Typen einteilen: 

⇒ Kabel mit metallfreier Seele aber 

mit Metallmantel (z. B. eine metallische 

Dampfsperre) oder metallischen 

Tragelementen 

⇒ Kabel mit metallischen Elementen 

in der Seele und mit Metallmantel 

oder metallischen Tragelementen 

⇒ Kabel mit metallischen Elementen 

in der Seele, aber ohne Metallmantel. 

Für alle Kabeltypen mit metallischen 

Elementen muss der minimale Scheitelwert 

des Blitzstroms ermittelt werden, 

der zu einer Beeinträchtigung der 

Übertragungseigenschaften der Lichtwellenleiter 

führt. Blitzstromtragfähige 

Kabel sind auszuwählen und die 

metallischen Elemente direkt oder über 

einen SPD an Potentialausgleichsschiene 

angeschlossen werden. 

⇒ Metallmantel: Anschluss mit Schirmanschlusstechnik 

z. B. SAK, am Gebäudeeintritt 

⇒ Metallische Seele: Anschluss mit 

Erdungsklemme z. B. SLK, Nähe 

Spleißbox 

⇒ Vermeiden von Ausgleichsströmen: 

Anschluss nicht direkt, sondern 

indirekt über Funkenstrecke z. B. 

DEHNgap, BLITZDUCTOR CT 

Telekommunikationsleitungen: 

Telekommunikationsleitungen mit metallischen 

Leitern bestehen üblicherweise 

aus Kabeln mit symmetrischen 

oder koaxialen Verseilelementen folgender 

Typen: 

⇒ Kabel ohne zusätzliche Metallelemente 

⇒ Kabel mit Metallmantel (z. B. eine 

metallische Dampfsperre) und/oder 

metallischen Tragelementen 

⇒ Kabel mit Metallmantel und zusätzlicher 

Blitzschutzbewehrung 

Die Aufteilung des Blitzteilstroms auf 

informationstechnischen Leitungen 

lässt sich ermitteln, wenn nach der DIN 

V VDE V 0185-3 oder 4 vorgegangen 

wird. Die einzelnen Kabel sind wie 

folgt in den Potentialausgleich einzubeziehen: 

a) Ungeschirmte Kabel sind mit blitzteilstromtragfähigen 

Ableitern zu 

beschalten. Blitzteilstrom der Leitung: 

Anzahl der Einzeladern = 

Blitzteilstrom pro Ader 

b) Ist der Kabelschirm blitzstromtragfähig 

fließt der Blitzstrom über den 

Schirm. Jedoch gelangen kapazitive/induktive 

Störeinkopplungen 

⇒ 

auf die Adern und machen Überspannungs-Ableiter 

erforderlich. 

Vorraussetzungen: 

Der Schirm an beiden Enden muss 

blitzstromtragfähig mit dem 

⇒ 

Hauptpotentialausgleich verbunden 

sein (Bild 6.3.3). 

In beiden Gebäuden, in denen das 

Kabel endet, muss das Blitzschutzzonenkonzept 

angewendet und 

der Anschluss der aktiven Adern in 

Bild 6.3.3 Blitzstromtragfähiges Schirmanschlusssystem 

SAK 

der gleichen Blitzschutzzone (üblicherweise 

LPZ 1) durchgeführt werden. 

⇒ Wird ein ungeschirmtes Kabel in 

einem Metallrohr verlegt, ist dieses 

wie ein Kabel mit blitzstromtragfähigem 

Kabelschirm zu behandeln. 

c) Ist der Kabelschirm nicht blitzstromtragfähig, 

dann gilt: 

⇒ Bei beidseitigem Schirmanschluss 

ist ebenso wie mit einer Signalader 

einer ungeschirmten Leitung zu 

verfahren. Blitzteilstrom der Leitung 

/ Anzahl der Einzeladern + 1 

(Schirm) = Blitzteilstrom pro Ader. 

⇒ Ist der Schirm nicht beidseitig aufgelegt, 

gilt er als nicht vorhanden 

Blitzteilstrom der Leitung / Anzahl 

der Einzeladern = Blitzteilstrom 

pro Ader. 

Lässt sich die genaue Aderbelastung 

nicht ermitteln, ist es sinnvoll, eher 

konservativ Annahmen zu treffen. Es 

hat sich bewährt hierzu die Näherung 

für die Telekommunikationsleitung 

eines Wohnhauses heran zu ziehen. 

Daraus ergibt sich bei Annahme der 

Blitzschutzklasse 3 eine maximale Belastung 

pro Ader von 2,5 kA (10/350). 


APL 

Telekom Kunde 

3 OUT 4 

Blitzductor CT 

BCT MOD ... 

1 IN 2 

TAE 

BLITZDUCTOR CT 

BCT MOD BD 110 

5 kA (10/350 µs) 

Informationstechnische 

Einrichtung 

Bild 6.3.4 Blitzschutz-Potentialausgleich für den TK- 

Anschluss mit BLITZDUCTOR CT 

(Einsatz von Deutscher TELEKOM erlaubt) 

6

6 


www.dehn.de

7. Schutz von elektrischen und elektronischen Systemen gegen LEMP 

7.1 Blitz-Schutzzonen-Konzept 

Mit einem Blitzschutzsystem nach DIN 

V VDE V 0185-3 sind zwar Personen und 

materielle Werte in den Gebäuden 

geschützt, nicht aber elektrische und 

elektronische Systeme in den Gebäuden, 

die empfindlich auf kurzzeitige, 

energiereiche Überspannungen infolge 

der Blitzentladung reagieren. Gerade 

diese Systeme halten in Form von 

Gebäudemanagement-, Telekommunikations-, 

Steuerungs- und Sicherheitssystemen 

mit sehr hohen Wachstumsraten 

Einzug in nahezu alle Bereiche der 

Wohn- und Zweckbauten. Die Anforderungen, 

die durch den Eigentümer/Betreiber 

an die permanente Verfügbarkeit 

und Zuverlässigkeit derartiger Systeme 

gestellt werden, sind sehr hoch. 

Der Schutz von elektrischen und 

elektronischen Systemen in baulichen 

Anlagen gegen Überspannungen, die 

durch den elektromagnetischen Blitzimpuls 

(LEMP) verursacht werden, 

beruht auf dem Prinzip der Blitzschutzzonen 

(LPZ – Lightning Protection 

Zones). Nach diesem Prinzip ist die zu 

schützende bauliche Anlage in innere 

Blitzschutzzonen unterschiedlicher 

LEMP-Bedrohungswerten zu unterteilen 

(Bild 7.1.1). Damit können Bereiche 

Ableitung 

Niederspannungs- 

Versorgungssystem 

informationstechnisches 

System 

Lüftung 

Bild 7.1.1 Blitz-Schutzzonen-Konzept 


unterschiedlicher LEMP-Bedrohungswerte 

der Festigkeit des elektronischen 

Systems angepasst werden. 

Nach diesem flexiblen Konzept können 

abhängig von Zahl, Art und Empfindlichkeit 

der elektronischen Geräte/Systeme, 

geeignete LPZ definiert werden. 

Von kleinen lokalen Zonen bis zu großen 

integralen Zonen, die das gesamte 

Gebäudevolumen umfassen können. 

Abhängig von der Art der Blitzbedrohung 

sind folgende Blitzschutzzonen 

definiert: 

Äußere Zonen 

⇒ LPZ 0A – Gefährdet durch direkte 

Blitzeinschläge, durch Impulsströme 

bis zum vollen Blitzstrom und 

durch das volle elektromagnetische 

Feld des Blitzes 

⇒ LPZ 0B – Geschützt gegen direkten 

Blitzeinschlag, gefährdet durch 

Impulsströme bis zum vollen Blitzstrom 

und durch das volle elektromagnetische 

Feld des Blitzes 

⇒ LPZ 0C – Geschützt gegen direkten 

Blitzeinschlag, gefährdet durch Impulsströme 

bis zum vollen Blitzstrom 

und durch das volle elektromagnetische 

Feld des Blitzes, 

Gefahr von Berührungs- und Schrittspannungen 

für Lebewesen. Definiert 

auf Erdniveau innerhalb einer 

Raumschirm 

Höhe von 3 m und einem Abstand 

von 3 m außerhalb einer baulichen 

Anlage 

Innere Zonen 

⇒ LPZ 1 – Impulsströme begrenzt 

durch Stromaufteilung und durch 

Überspannungsschutzgeräte (SPDs) 

an den Zonengrenzen. Das elektromagnetische 

Feld des Blitzes kann 

durch räumliche Schirmung gedämpft 

sein. 

⇒ LPZ 2 ... n – Impulsströme weiter 

begrenzt durch Stromaufteilung 

und durch Überspannungsschutzgeräte 

(SPDs) an den Zonengrenzen. 

Das elektromagnetische Feld 

des Blitzes ist meistens durch räumliche 

Schirmung gedämpft. 

Die Anforderungen für die inneren 

Zonen müssen entsprechend der Festigkeit 

der zu schützenden elektrischen 

und elektronischen Systeme definiert 

werden. 

An der Grenze jeder inneren Zone muss 

der Potentialausgleich für alle eintretenden 

metallenen Teile und Versorgungsleitungen 

durchgeführt werden. 

Dieser erfolgt direkt oder durch geeignete 

SPDs. Die Zonengrenze wird durch 

die Schirmungsmaßnahmen gebildet. 


M 

Endgerät 


Stahlarmierung 



(SPD Typ 1) 

örtlicher Potentialausgleich 


(SPD Typ 2, SPD Typ 3) 



örtlicher Potentialausgleich 


7

7 

Bild 7.1.2 Beispiel für die Umsetzung des Blitz-Schutzzonen-Konzeptes 

Bild 7.1.2 zeigt ein Beispiel für die 

Umsetzung der beschriebenen Maßnahmen 

für das Blitz-Schutzzonen- 

Konzept. 


7.2 LEMP-Schutz-Management 

Für neue bauliche Anlagen kann der 

optimale Schutz von elektronischen 

Systemen mit einem Minimum an Kosten 

nur erreicht werden, wenn die 

elektronischen Systeme gemeinsam mit 

dem Gebäude und vor dessen Errichtung 

geplant werden. Auf diese Weise 

können Komponenten des Gebäudes, 

wie z. B. die Bewehrung, Metallträger 

und metallene Stützpfeiler, in das 

LEMP-Schutz-Management einbezogen 

werden. 

Für bestehende bauliche Anlagen sind 

die Kosten für den LEMP-Schutz meist 

höher als bei neuen baulichen Anlagen. 

Werden jedoch die LPZ geeignet 

gewählt und bestehende Installationen 

genutzt oder aufgerüstet, so können 

Kosten reduziert werden. 

Wird durch die Risikoanalyse nach DIN 

V VDE V 0185-2 der LEMP-Schutz gefordert, 

so kann dieser nur erreicht werden 

wenn: 

⇒ die Maßnahmen von einer Blitzschutz-Fachkraft 

mit fundierter 

Kenntnis der EMV geplant werden, 

⇒ zwischen den Experten für den Bau 

und für den LEMP-Schutz (z. B. Bauund 

Elektroingenieure) eine enge, 

gewerkeübergreifende Koordination 

erfolgt und 

⇒ dem Management-Plan nach Tabelle 

7.2.1 (Anhang D der DIN V VDE V 

0185-4) gefolgt wird. 

Eine abschließende Risikoanalyse muss 

nachweisen, dass das verbleibende Risiko 

kleiner als das akzeptierbare Risiko 

ist. 

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Schritt Ziel Maßnahme ist durchzuführen von 

(soweit betroffen) 

Erste Risikoanalyse a Prüfung der Notwendigkeit eines LEMP- • Blitzschutz-Fachkraft b 

Schutzes auf der Basis des akzeptierbaren • Eigentümer 

Risikos. 

LEMP-Schutz-Planung Vorbereitung eines Schutzkonzepts • Blitzschutz-Fachkraft 

mit der Definition von • Eigentümer 

• Gefährdungspegeln, die maßgebliche • Architekt 

Blitzstromparameter definieren • Planer der elektronischen Systeme 

• LPZ und ihren Grenzen • Planer maßgeblicher Installationen 

•räumliche Schirmung 

• Potentialausgleich-Netzwerken 

•Erdungsanlagen 

• Leitungsführen und -schirmung 

• Potentialausgleich von Versorgungsleitungen 

an den Grenzen der LPZ 

LEMP- Schutz Allgemeine Zeichnungen und • Ingenieurbüro oder gleichwertig 

Auslegung Beschreibungen 

Vorbereitung der Ausschreibungsunterlagen 

Detailzeichnungen und Zeitpläne für 

die Installation 

LEMP-Schutzsystem Qualität der Installation • Blitzschutz-Fachkraft 

Installation und 

Überprüfung 

Dokumentation 

• Errichter des LEMP-Schutzsystems 

• Ingenieurbüro 

Mögliche Revision von Detailzeichnungen 

• Prüfungsbeauftragter 

LEMP-Schutzsystem Prüfung und Dokumentation des • Unabhängige Blitzschutz-Fachkraft 

Abnahme Zustands des Systems • Prüfungsbeauftragter 

Abschließende Prüfung, ob das verbleibende Risiko • Unabhängige Blitzschutz-Fachkraft 

Risikoanalyse a kleiner als das akzeptierbare Risiko ist • Prüfungsbeauftragter 

Wiederkehrende Sicherstellung eines angemessenen LEMP- • Blitzschutz-Fachkraft 

Prüfungen Schutzsystems • Prüfungsbeauftragter 

a Siehe DIN V VDE V 0185-2 (VDE V 0185 Teil 2) 

b Mit fundierten Kenntnissen der EMV und der Installationspraxis. 

Tabelle 7.2.1 LEMP-Schutz-Management für neue Gebäude und für umfassende Änderungen der Konstruktion oder der Nutzung von Gebäuden 

7.3 Berechnung der magnetischen 

Schirmdämpfung 

von Gebäude-/Raumschirmen 

Die vorrangige Störquelle für zu schützende 

Geräte und Anlagen in einem 

Objekt ist der Blitzstrom und das damit 

verbundene elektromagnetische Feld. 

Im Bild 7.3.1 ist die prinzipielle Wirkungsweise 

von Gitterstrukturen dargestellt. 

Die Berechnungsgrundlagen 

sind in der Norm DIN V VDE V 0185-4 

beschrieben. 

Berechnungsgrundlagen basieren auf 

Annahmen und Abschätzungen. Mit 

einer ersten Näherung soll die komplexe 

Verteilung des magnetischen Feldes 

innerhalb von gitterförmigen Schirmen 

bestimmt werden. Die Formeln für die 

Bestimmung des magnetischen Feldes 

basieren auf numerischen Berechnun- 

hohe Feldstärke, große magnetische 

Felder / Induktionsspannungen in Nähe 

der Ableitung 

Bild 7.3.1 Reduzierung des Magnetfeldes durch Gitterschirme 

Reduzierung der Feldstärke, großer 

magnetischer Felder / Induktionsspannungen 

in Nähe der Ableitung durch 

Gitterschirme 


7

7 

gen des magnetischen Feldes. Bei der 

Berechnung wurde die magnetische 

Feldkopplung jedes Stabes des gitterförmigen 

Schirmes mit allen anderen 

Stäben einschließlich des simulierten 

Blitzkanals berücksichtigt. 

Für die Betrachtung, ob die Wirkung 

des elektromagnetischen Feldes des 

ersten Teilblitzes oder des Folgeblitzes 

für die zu schützende elektrische Einrichtung 

die kritischere Störgröße ist, 

müssen die Berechnungen mit dem 

Maximalwert des Stromes des ersten 

Teilblitzes (if/max) und dem Maximalwert 

des Stromes der Folgeblitze (is/max) entsprechend 

der gewählten Blitz-Schutzklasse 

durchgeführt werden. 

Die Schirmwirkung von gitterförmigen 

Schirmen bei direkten Blitzeinschlägen 

kann durch die im Bild 7.3.2 dargestellte 

Formel berechnet werden. Dieser 

Betrachtung liegt zugrunde, dass die 

Blitzstromeinkopplung an einer beliebigen 

Stelle des Daches erfolgt. 

Direkteinschlag in ein 

geschirmtes Gebäude 

i 

d w 

Die berechneten Werte für das magnetische 

Feld gelten für das Sicherheitsvolumen 

V s innerhalb von gitterförmigen 

Schirmen, die durch den Sicherheitsabstand 

d s/... definiert sind (Bild 7.3.3). 

Dieses Sicherheitsvolumen berücksichtigt 

Maximalwerte der magnetischen 

Feldstärke unmittelbar an der Gitterstruktur, 

welche die Näherungsformel 

nur ungenügend berücksichtigt. Informationstechnische 

Geräte dürfen nur 

innerhalb des Volumens V s installiert 

werden. 


d r 

H 1 = k H × i × 

w 

d w × Öd r [A/m] 

Bild 7.3.2 Magnetfeld bei Blitzeinschlag (LEMP) 

DIN V VDE V 0185-... 

w 

w 

d s/... 

Schirm von LPZ 0 A – 1 

Volumen V s für 

elektronische 

Geräte 

Sicherheitsabstand 

Naheinschlag: Direkteinschlag: 

d s/1 = w • SF/10 d s/2 = w 

Bild 7.3.3 Volumen für elektronische Geräte innerhalb 

LPZ 1 

Die Berechnungsgrundlage der Schirmwirkung 

von gitterförmigen Schirmen 

bei nahen Blitzeinwirkungen wird 

durch die Bilder 7.3.4 und 7.3.5 näher 

erläutert. 

Feld des 

Blitzkanals 

s a 

H 0 

H 0 = 

i 

2pS a [A/m] 

Bild 7.3.4 Magnetfeld bei Blitzeinschlag (LEMP) 

DIN V VDE V 0185-... 

Bild 7.3.4 zeigt die Ausbildung des 

elektromagnetischen Feldes als eine 

ebene Welle, deren Feldstärke sich indirekt 

proportional durch den Abstand s a 

reduziert. Die Größe des magnetischen 

Feldes innerhalb eines geschützten 

Feld des 

Blitzkanals 

s a 

H 0 

Volumens, z. B. Blitz-Schutzzone 1 (Bild 

7.3.5), lässt sich durch die Qualität der 

Schirmung beschreiben. 

Der Schirmfaktor SF lässt sich entsprechend 

Tabelle 7.3.1 berechnen. 

Die Ergebnisse dieser Berechnung des 

magnetischen Feldes gelten für ein 

Sicherheitsvolumen V s (Bild 7.3.3), das 

sich innerhalb der Blitz-Schutzzone mit 

einem Sicherheitsabstand d s/1 von der 

Schirmung befindet. 

Der Sicherheitsabstand d s/1 ergibt sich: 

d s/1 = w • SF/10 (m) 

w entspricht der Maschenweite des 

gitterförmigen Schirmes in Metern 

SF Schirmfaktor 

H 1 

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ohne Schirm 

H 0 = 

H 1 = 

i 

2pS a 

mit Schirm 

H 0 

10 SF/20 

Bild 7.3.5 Magnetfeld bei fernem Blitzeinschlag (LEMP) 

DIN V VDE V 0185-... 

Material SF (dB) w = Maschenweite (m) 

25 kHz (erster Teilblitz) 1 MHz (Folgeblitze) (w ≤ 5m) 

Kupfer 

Aluminium 

20 • log (8,5/w) 20 • log (8,5/w) r = Stabradius (m) 

(8,5/w) 

Stahl 20 • log 20 • log (8,5/w) 

√1+18•10-6 /r2 Beispiel: Stahl-Gitter 

µ r ≈ 200 

w (m) r (m) dB bei 25 kHz dB bei 1 MHz 

0,012 0,0010 44 57 

0,100 0,0060 37 39 

0,200 0,0090 32 33 

0,400 0,0125 26 27 

Tabelle 7.3.1 Magnetische Dämpfung von Gittern bei Naheinschlag 

DIN V VDE V 0185-...

Realisierung der magnetischen Schirmdämpfung 

von Gebäude-/ Raumschirmen 

Besonders wichtig zur Abschirmung 

magnetischer Felder, und damit für die 

Errichtung von Blitz-Schutzzonen, sind 

bauseits vorhandene, ausgedehnte metallene 

Komponenten, z. B. Metalldächer 

und -fassaden, Stahlarmierungen 

in Beton, Streckmetalle in Wänden, Gitter, 

metallene Tragkonstruktionen und 

Rohrsysteme. Durch den vermaschten 

Zusammenschluss entsteht eine effektive 

elektromagnetische Schirmung. 

Bild 7.3.6 zeigt im Prinzip, wie eine 

Stahlarmierung zu einem elektromagnetischen 

Käfig (Löcherschirm) ausgebildet 

werden kann. In der Praxis wird 

es jedoch bei großen baulichen Anlagen 

nicht möglich sein, jeden Knotenpunkt 

zu verschweißen oder zusammen 

zu klemmen. Üblich ist es, in der 

Praxis in die Armierung ein vermaschtes 

Leitersystem einzulegen mit einem 

typischen Maß a ≤ 5m. Dieses Maschennetz 

ist an den Kreuzungspunkten 

elektrisch sicher, z. B. durch Klemmen, 

verbunden. An dieses Maschennetz 

wird die Armierung in einem Abstand 

von typisch b ≤ 1m „elektrisch angehängt“. 

Dies geschieht bauseits z. B. 

durch Rödelverbindungen. 

Baustahlmatten in Beton sind für Abschirmzwecke 

geeignet. Bei der Nachrüstung 

bestehender Anlagen werden 

derartige Baustahlmatten auch nachträglich 

verlegt. Für diese Ausführungs- 

Betonfassade 

Bild 7.3.8 Gebäudeschirmung 

Betonstütze 

a 

Erdungsfestpunkt 

b 

a 

form ist es notwendig, die Baustahlmatten 

aus Korrosionsschutzgründen 

zu verzinken. Diese verzinkten Baustahlmatten 

werden dann z. B. auf 

Dächern überlappend aufgelegt oder 

für die Gebäudeschirmung an der 

Außenwand außen oder innen aufgebracht. 


4 1 

2 

3 

6 

7 

8 

4 

5 

9 

1 Metallene Abdeckung der Attika 

2 Stahl-Armierungsstäbe 

3 Vermaschte Leiter, der Armierung 

überlagert 

4 Anschluss der Fangeinrichtung 

5 Innere Potentialausgleichs-Schiene 

6 Stromtragfähige Verbindung 

7 Verbindung z.B. Rödelverbindung 

8 Ringerder (falls vorhanden) 

9 Fundamenterder 

(Typische Maße: a £ 5 m, b £ 1 m) 

Bild 7.3.6 Verwendung der Armierungsstäbe einer baulichen Anlage zur Schirmung und zum Potentialausgleich 

Bild 7.3.7a Verzinkte Baustahlmatten zur Gebäudeschirmung 

Bodenplatte 

Bild 7.3.7b Nutzung verzinkter Baustahlmatten zur 

Schirmung, z. B. bei begrüntem Dach 

Erdungsringleiter 

Flachbandhalter 

Stahlstütze 

7

7 

Die Bilder 7.3.7a und 7.3.7b zeigen die 

nachträgliche Installation von verzinkten 

Baustahlmatten auf dem Dach 

eines Gebäudes. 

Zum Überbrücken von Dehnungsfugen, 

zum Anschluss der Armierung von 

Betonfertigteilen und für Anschlüsse 

an die außenliegende Erdungsanlage 

oder das innenliegende Potentialausgleichsystem 

ist es notwendig, bereits 

bauseits eine ausreichende Anzahl von 

Erdungsfestpunkten vorzusehen. 

Bild 7.3.8 zeigt eine derartige Installation, 

die in der Rohbauplanung berücksichtigt 

werden muss. 

Das magnetische Feld innerhalb der 

baulichen Anlage wird über einen breiten 

Frequenzbereich durch Reduktionsschleifen 

verringert, die durch das vermaschte 

Potentialausgleich-Netzwerk 

entstehen. Typische Maschenweiten 

sind a ≤ 5m. Durch die vielfache Verbindung 

aller metallenen Komponenten 

innerhalb und auch auf den baulichen 

Anlagen erreicht man so ein dreidimensionales, 

vermaschtes Potentialausgleich-Netzwerk. 

Bild 7.3.9 zeigt ein vermaschtes Potentialausgleich-Netzwerk 

mit den entsprechenden 

Anschlüssen. 

Wird ein Potentialausgleich-Netzwerk 

in den Blitz-Schutzzonen installiert, so 

wird das magnetische Feld, welches 

entsprechend den oben angegebenen 

Formeln berechnet wurde, typisch um 

einen Faktor 2 (entsprechend 6 dB) weiter 

reduziert. 

7.3.1 Kabelschirmung 

Kabelschirme werden eingesetzt, um 

die Störungseinwirkung auf die aktiven 

Adern und die Störungsaussendung 

der aktiven Adern zu benachbarten 

Systemen zu verringern. Aus Sicht des 

Blitz- und Überspannungsschutzes sind 

folgende Anwendungsfälle geschirmter 

Leitungen zu beachten: 

⇒ Keine Schirmerdung 

Es gibt Installationssysteme, die zwar 

ein geschirmtes Kabel empfehlen, 

jedoch die Schirmerdung verbieten 

(z. B. EIB). Ohne Schirmanschluss wirkt 

der Schirm nicht gegen Störungen und 

ist als nicht vorhanden zu betrachten 

(Bild 7.3.1.1). 


mindesten 50 mm² 

Erdungssammelleiter 

Anschluss an den 

Erdungssammelleiter 

Bild 7.3.9 Erdungssammelleiter entsprechend DIN VDE 0800 Teil 2 

⇒ Beidseitige Schirmerdung 

Ein Leitungsschirm muss entlang der 

gesamten Verbindungsstrecke gut leitend 

durch verbunden und mindestens 

an beiden Enden geerdet sein. Nur ein 

beidseitig aufgelegter Schirm kann 

induktive und kapazitive Einkopplungen 

mindern. Wird das geschirmte 

Kabel zwischen zwei Blitzschutzsystemen 

verlegt, so ist der Kabelschirm 

nach DIN V VDE V 0185-3 blitzstromtragfähig, 

wenn dieser einen Schirmquerschnitt 

> 10 mm2 aufweist und eine 

Maximallänge von ca. 80 m nicht überschreitet. 

Die Schirmenden sind zu 

erden (Bild 7.3.1.2). 

⇒ Einseitige und indirekte Schirmerdung 

Aus betriebstechnischen Gründen kann 

es vorkommen, dass Leitungsschirme 

nur einseitig aufgelegt werden. Eine 

gewisse Dämpfung gegen kapazitive 

Störfelder ist dadurch zwar gegeben, 

jedoch kein Schutz gegen die elektromagnetische 

Induktion, wie sie bei 

C 

Bewehrung 

Blitzeinwirkung auftritt. Der Grund für 

die einseitige Schirmerdung ist die 

Furcht vor niederfrequenten Ausgleichsströmen. 

In ausgedehnten Anlagen 

erstreckt sich beispielsweise eine 

Busleitung oft mehrere hundert Meter 

zwischen Gebäuden. Gerade bei älteren 

Anlagen kommt es vor, dass ein Teil 

der Erdungsanlagen nicht mehr in Takt 

ist oder kein vermaschter Potentialausgleich 

vorhanden ist. Hier können Störungen 

durch mehrfache Schirmerdung 

auftreten. Potentialdifferenzen unterschiedlicher 

Gebäudeerdungssysteme 

können niederfrequente Ausgleichsströme 

(n x 50 Hz) und diesen überlagerte 

Transienten fließen lassen. Dabei 

sind Stromstärken bis zu einigen Ampere 

möglich, was im Extremfall zu Kabelbränden 

führen kann. Daneben kann 

es zu Signalstörungen durch Übersprechen 

kommen, wenn die Signalfrequenz 

in einem ähnlichen Frequenzbereich 

wie das Störsignal liegt. 

PAS 1 PAS 2 

Bild 7.3.1.1 Kein Schirmanschluss – keine Abschirmung gegen kapazitive/induktive Einkopplung 

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PAS 1 

Zu Beachten: 

Stoß-Kopplungswiderstand 

des 

Schirmes! 

PAS 2 

Bild 7.3.1.2 Beidseitiger Schirmanschluss – Abschirmung gegen kapazitive/induktive Einkopplung 

Direkte Erdung Indirekte Erdung 

über Gasentladungsableiter 

PAS 1 PAS 2 

Bild 7.3.1.3 Beidseitiger Schirmanschluss – Lösung: Direkte und indirekte Schirmerdung 

Das Ziel jedoch muss es sein, die Forderungen 

der EMV und die Vermeidung 

von Ausgleichströmen gleichsam zu 

realisieren. Möglich ist dies durch die 

Kombination von einseitiger mit indirekter 

Schirmerdung. An einer zentralen 

Stelle, etwa der Leitwarte, werden 

alle Schirme mit dem lokalen Potentialausgleich 

direkt verbunden. An den 

fernen Leitungsenden schließt man die 

Schirme indirekt über Trennfunkenstrecken 

am Erdpotential an. Da der Widerstand 

einer Funkenstrecke bei etwa 

10 GΩ liegt, werden im überspannungsfreien 

Betrieb Ausgleichsströme verhindert. 

Treten EMV-Störungen wie Blitzeinwirkungen 

auf, so zündet die Funkenstrecke 

und leitet den Störimpuls 

zerstörungsfrei ab. Dadurch wird der 

Restimpuls auf den aktiven Leitungsadern 

verringert und die Endgeräte 

noch weniger gestresst. Der Ableiter 

BLITZDUCTOR CT verfügt über einen 

patentierten Einschub, welcher bei 

Bedarf einen Gasentladungsableiter 

aufnehmen kann. Dieser schaltet sich 

l = 200 m 

zwischen dem Leitungsschirm und der 

örtlichen Erde. Der Gasentladungsableiter 

kann während Nachrüstungen 

oder Wartungsarbeiten eingelegt oder 

entnommen werden, um zwischen 

direkter und indirekter Schirmerdung 

zu wechseln (Bild 7.3.1.3). 

⇒ Niederimpedante Schirmerdung 

Leitungsschirme können Stoßströme 

bis zu mehreren kA führen. Die Stoßströme 

fließen beim Ableitvorgang 

unter den Schirm und durch die Schirmanschlussklemme 

gegen Erde ab. Durch 

die Impedanz des Leitungsschirmes und 

des Schirmanschlusses entstehen Spannungsdifferenzen 

zwischen Schirmpotential 

und Erde. In diesem Fall können 

Spannungen bis zu einigen kV entstehen 

und die Isolation von Leitern oder 

angeschlossenen Geräten zerstören. 

Besonders kritisch sind großmaschige 

Schirme sowie das Verdrillen des Leitungsschirmes 

(Pig-Tail) zum Anschluss 

in einer Reihenklemme. Die Qualität 

des verwendeten Leitungsschirmes 

beeinflusst die notwendige Anzahl der 

Schirmerdungen. Unter Umständen ist 

eine Erdung in Abschnitten von wenigen 

10 Metern nötig, um eine ausreichende 

Schirmwirkung zu erzielen. Für 

Schirmanschlussklemme 

Ankerschiene 

Bild 7.3.1.4 Schirmanschluss 

I = 5 kA 

U iso = 2 kV 

Gesucht: höchstzulässiger Kopplungswiderstand R K der Kabelabschirmung 

Uiso 2000 V 

RK = = = 0,4 Ω 

I 5000 A 

0,4 Ω 10 

l = 200 m: RK = = 2 

200 m 

-3 Ω 

m 

Bild 7.3.1.5 Beidseitiger Schirmanschluss – Abschirmung gegen kapazitive/induktive Einkopplung 


Kabel 

Kabelschirm 

7

7 

den Schirmanschluss empfehlen sich 

geeignete großflächig kontaktierende 

Klemmen, mit nachsetzenden Federeigenschaften. 

Dies ist wichtig zur Kompensation 

des Fließverhaltens der 

Kunststoffisolierung der Leiter (Bild 

7.3.1.4). 

⇒ Maximale Länge geschirmter Leitungen 

Leitungsschirme besitzen einen sogenannten 

Kopplungswiderstand, der in 

etwa dem Gleichstromwiderstand entspricht, 

der vom Kabelhersteller ausgewiesen 

wird. Durch diesen Widerstand 

entsteht auf dem Leitungsschirm ein 

Spannungsfall, wenn er von einem Störimpuls 

durchflossen wird. In Abhängigkeit 

von der Spannungsfestigkeit 

des Endgerätes und des Kabels sowie 

der Leitungslänge lässt sich der zulässige 

Kopplungswiderstand für den Leitungsschirm 

bestimmen. Wichtig ist, 

dass der Spannungsfall geringer ist als 

die Isolationsfestigkeit des Systems. 

Wenn nicht, ist der Einsatz von Ableitern 

notwendig (Bild 7.3.1.5). 

⇒ Ausdehnen von LPZs mit Hilfe 

geschirmter Leitungen 

Gemäß DIN V VDE V 0185-4 kann bei 

Verwenden einer geschirmten Leitung 

zwischen zwei gleichen LPZ auf den 

Einsatz von Ableitern verzichtet werden. 

Diese Aussage trifft zu für Störungen, 

die aus dem räumlichen Umfeld 

der geschirmten Leitung zu erwarten 

sind (z. B. elektromagnetische Felder) 

und bei normgemäßen, vermaschten 

Potentialausgleich. Doch ist Vorsicht 

geboten. In Abhängigkeit der Installatinsbedingungen 

kann es trotzdem zu 

Gefährdungen kommen, die den Einsatz 

von Ableitern erforderlich machen. 

Typische Gefahrenpotenziale 

sind: Die Speisung der Endgeräte aus 

verschiedenen Niederspannungs-Hauptverteilern 

(NSHV), TNC-Systeme, hohe 

Kopplungswiderstände der Leitungsschirme 

oder unzureichende Erdung 

des Schirmes. Weitere Vorsicht ist bei 

Leitungen mit schlechter Schirmbedeckung 

geboten, die häufig aus wirtschaftlichen 

Gründen eingesetzt werden. 

Reststörungen auf den Signaladern 

sind die Folge. Solche Störungen 

können jedoch durch ein hochwertig 

geschirmtes Kabel oder durch den Einsatz 


beherrscht werden. 


7.4 Potentialausgleich-Netzwerk 

Die Hauptaufgabe des Potentialausgleich-Netzwerks 

ist es, in den inneren 

LPZ gefährliche Potentialdifferenzen 

zwischen allen Geräten / Anlagen zu 

vermeiden und das magnetische Feld 

des Blitzes zu reduzieren. 

Das erforderliche niederinduktive Potentialausgleich-Netzwerk 

wird durch vielfache 

Verbindungen aller metallenen 

Komponenten mit Hilfe von Potentialausgleichsleitern 

innerhalb der LPZ der 

baulichen Anlage erreicht. Dadurch entsteht 

ein dreidimensionales vermaschtes 

Netzwerk (Bild 7.4.1). Typische Komponenten 

des Netzwerks sind: 

⇒ alle metallenen Installationen (z. B. 

Rohrleitungen, Kessel), 

⇒ Armierungen im Beton (in Böden, 

Wänden und Decken) 

⇒ Gitterroste (z. B. Zwischenböden), 

Bild 7.4.1 Potentialausgleich-Netzwerk in einer baulichen Anlage 

Bild 7.4.2 Ring-Potentialausgleichsschiene in einem Computer-Raum 

⇒ Metalltreppen,Metalltüren, 

Metallrahmen, 

⇒ Kabelkanäle, 

⇒ Lüftungskanäle, 

⇒ Aufzugsschienen, 

⇒ metallene Böden, 

⇒ Versorgungsleitungen. 

Anzustreben ist eine Gitterstruktur des 

Potentialausgleich-Netzwerks von etwa 

5 m x 5 m. Dadurch wird das elektromagnetische 

Blitzfeld innerhalb einer 

LPZ typisch um einen Faktor 2 (entsprechend 

6 dB) vermindert. 

Gehäuse und Racks elektronischer Geräte 

und Systeme sollen mit kurzen Verbindungen 

in das Potentialausgleich- 

Netzwerk integriert werden. Dazu sind 

in der baulichen Anlage Potentialausgleichsschienen 

und/oder Ring-Potentialausgleichsschienen 

(Bild 7.4.2) in ge- 

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Bild 7.4.3 Verbindung der Ring-Potentialausgleichsschiene 

mit dem Potentialausgleich-Netzwerk 

über Erdungsfestpunkt 

nügender Anzahl vorzusehen, die wiederum 

mit dem Potentialausgleich- 

Netzwerk zu verbinden sind (Bild 

7.4.3). 

Schutzleiter (PE) und Kabelschirme der 

Datenleitungen elektronischer Geräte 

und Systeme müssen in das Potentialausgleich-Netzwerk 

entsprechend der 

Vorgaben des Systemherstellers integriert 

werden. Die Verbindung kann 

maschen- oder sternförmig erfolgen 

(Bild 7.4.4). 

Bei Verwendung einer Sternpunkt- 

Anordnung S müssen alle metallenen 

Komponenten des elektronischen Systems 

gegenüber dem Potentialausgleich-Netzwerk 

in geeigneter Art und 

Weise isoliert sein. Eine sternförmige 

Anordnung ist deshalb in den meisten 

Fällen auf die Anwendung in kleinen, 

lokal begrenzten Systemen beschränkt. 

Dabei müssen alle Leitungen an einer 

einzigen Stelle in die bauliche Anlage 

oder einen Raum innerhalb der baulichen 

Anlage eintreten. Die Sternpunkt-Anordnung 

S darf an das Potentialausgleich-Netzwerk 

nur an einem 

einzigen Erdungsbezugspunkt (ERP) 

angeschlossen werden. Dadurch ergibt 

sich die Anordnung S S . 

Bei Verwendung der Maschen-Anordnung 

M müssen die metallenen Komponenten 

des elektronischen Systems 

gegenüber dem Potentialausgleich- 

Netzwerk nicht isoliert sein. Alle metallenen 

Komponenten sollen an möglichst 

vielen Potentialausgleichspunkten 

in das Potentialausgleich-Netzwerk 

integriert werden. Die sich daraus ergebende 

Anordnung M m wird für ausgedehnte 

und offene Systeme verwendet 

werden, bei denen es viele Leitungen 

grundsätzliche 

Anordnung 

Integration in 

das Potentialausgleich- 

Netzwerk 

Legende 

ERP 

Ss Mm Integration in 

das Potentialausgleich- 

Netzwerk 

Legende 

ERP 

Ss Mm Ms Sternförmige Anordnung S maschenförmige Anordnung M 

S M 


S s 

ERP 

M m 


Potentialausgleichsleiter 

Gerät 

Anschlusspunkt an das Potentialausgleich-Netzwerk 

Erdungsbezugspunkt 

sternförmige Anordnung integriert über einen Sternpunkt 

maschenförmige Anordnung integriert über ein Maschengitter 

Bild 7.4.4 Integration elektronischer Systeme in das Potentialausgleich-Netzwerk 

Kombination 1 Kombination 2 

S s 

ERP 

M m 



Gerät 

Anschlusspunkt an das Potentialausgleich-Netzwerk 

Erdungsbezugspunkt 

sternförmige Anordnung integriert über einen Sternpunkt 

maschenförmige Anordnung integriert über ein Maschengitter 

maschenförmige Anordnung integriert über einen Sternpunkt 

Bild 7.4.5 Kombination der Integrationsmethoden nach Bild 7.4.4 

Ms 

ERP 

M m 

7

7 

zwischen den einzelnen Geräten gibt. 

Ein weiterer Vorteil dieser Anordnung 

ist, dass die Leitungen des Systems an 

unterschiedlichen Stellen in eine bauliche 

Anlage oder einen Raum eintreten 

können. 

In komplexen elektronischen Systemen 

können auch Kombinationen von 

Sternpunkt- und Maschen-Anordnung 

(Bild 7.4.5) realisiert werden, um die 

Vorteile beider Anordnungen miteinander 

zu verbinden. 

7.5 Potentialausgleich an 

der Grenze von LPZ 0 A 

und LPZ 1 

7.5.1 Potentialausgleich für 


An der Schnittstelle zwischen den EMV- 

Blitz-Schutzzonen sind Maßnahmen für 

die Reduzierung des eingestrahlten 

elektromagnetischen Feldes zu realisieren 

und ausnahmslos alle die Schnittfläche 

durchdringenden metallenen 

und elektrischen Leitungen / Systeme in 

den Potentialausgleich einzubeziehen. 

Diese Forderung des Potentialausgleiches 

entspricht im Grunde denen des 

Hauptpotentialausgleiches nach der 

DIN VDE 0100-410 und 540. 

Weiterführend zum Hauptpotentialausgleich 

ist der Blitzschutz-Potentialausgleich 

auch für elektrischen und 

elektronische Leitungen (siehe auch 

Kapitel 7.5.2) an dieser Schnittstelle der 

Zonen zu realisieren. 

Dieser Potentialausgleich ist möglichst 

nahe an der Eintrittstelle der Leitungen 

und metallenen Installationen in die 

bauliche Anlage zu realisieren. Die Leitungsführung 

sollte möglichst kurz 

(niederimpedant) ausgeführt sein. 

Für den Potentialausgleich sind folgende 

Mindestquerschnitte für die Anbindung 

der Potentialausgleichschiene an 

das Erdungssystem, die Verbindung 

von verschiedenen Potentialausgleichschienen 

untereinander und die Anbindung 

von den metallenen Installationen 

an die Potentialausgleichsschiene 

zu beachten: 

Werkstoff Querschnitt 


Cu 16 mm 2 

Al 25 mm 2 

Fe 50 mm 2 

Folgende metallenen Installationen 

sind an den Potentialausgleich einzubinden: 

⇒ metallene Kabelkanäle 

⇒ geschirmte Kabel und Leitungen 

⇒ Bewährung des Gebäudes 

⇒ metallene Wasserverbrauchsleitungen 

⇒ metallene Schutzrohre für Leitungen 

⇒ sonstige metallenen Rohrsysteme 

oder leitfähige Teile (z. B. Druckluft) 

Der Erdanschluss kann einfach und korrosionsfrei 

mittels Erdungsfestpunkten 

erstellt werden. Hierbei kann gleichzeitig 

die Armierung mit den Potentialausgleich 

verbunden werden (Bild 

7.5.1.1). 

Die Anbindung der Potentialausgleichsschiene 

an den Erdungsfestpunkt 

und der Anschluss von Rohrleitungen 

in den Potentialausgleich wird 

untenstehend dargestellt (Bild 7.5.1.2). 

Die Anbindung von Kabelschirmen in 

den Potentialausgleich wird im Kapitel 

7.3 behandelt. 

7.5.2 Potentialausgleich für Energieversorgungsanlagen 

Analog zu metallenen Installationen 

sind alle elektrischen Energie- und 

Datenleitungen am Gebäudeeintritt 

(Blitz-Schutzzonen (LPZ)-Übergang 0A auf 1) in den Potentialausgleich einzubeziehen. 

Während die Ausführung für 

Datenleitungen in Abschnitt 7.5.3 

beschrieben wird, soll im Folgenden 

auf die Ausführung des Potentialausgleichs 

mit elektrischen Energieleitungen 

näher eingegangen werden. Die 

Schnittstellen für den Potentialausgleich 

an der LPZ- Grenze 0A auf 1 defi- 

SPD 

0/1 

Bild 7.5.2.1 Transformator außerhalb der baulichen 

Anlage 

Bild 7.5.1.1 Installation Erdungsfestpunkt 

Bild 7.5.1.2 Anschluss PAS an Erdungsfestpunkt 

nieren sich anhand der spezifischen 

baulichen Ausführung des zu schützenden 

Objektes. Für Anlagen mit Einspeisung 

vom Niederspannungssystem 

orientiert sich die LPZ-Grenze 0 A /1 

meist an der Gebäudegrenze (Bild 

7.5.2.1). 

Bei Objekten, welche direkt aus dem 

Mittelspannungsnetz gespeist werden, 

wird die Blitz-Schutzzone LPZ 0 A bis zur 

Sekundärseite des Transformators ausgestülpt. 

Der Potentialausgleich erfolgt 

SPD 

0/1 

Bild 7.5.2.2 Transformator innerhalb der baulichen 

Anlage (LPZ 0 eingestülpt in LPZ 1) 

www.dehn.de

auf der 230/400 V-Seite des Transformators 

(Bild 7.5.2.2). 

Um eine Beeinflussung aufgrund des 

Fließens von Blitzteilströmen in der LPZ 

0 auf Anlagenteile/Systeme in der LPZ 1 

zu verhindern, sind zusätzliche Schirmungsmaßnahmen 

der eingeführten 

Mittelspannungsleitung notwendig. 

Zur Verhinderung von Ausgleichsströmen 

zwischen den verschiedenen Po- 

Zähler 

Hausanschlusskasten 

Strom 

Gas 

Wasser 

Verbraucher-Stromkreise 

Zähler 

Wasseruhr 

tentialausgleichspunkten in einer elektrischen 

Anlage wird empfohlen, den 

Blitzschutz-Potentialausgleich aller eingeführten 

metallenen Leitungen und 

elektrischen Energie- und Datenleitungen 

zentral an einer Stelle vorzunehmen. 

Sollte dies aus örtlichen Gegebenheiten 

nicht möglich sein, dann empfiehlt 

sich der Einsatz einer Ring-Potentialausgleichsschiene 

(Bilder 7.5.2.3 und 

7.5.2.4). 

Heizung 

elektronische Geräte 

Antennenleitung 


Bild 7.5.2.3 Ausführung des Inneren Blitzschutzes mit einer gemeinsamen Einführungsstelle aller Versorgungsleitungen 

6 

9 

1 

4 

7 

8 

2 

3 

10 

5 

1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

9 

10 


PAS 

Bewehrung der Außenwände und des Fundamentes 

andere Erder, z. B. Vermaschung zu Nachbargebäuden 

Anschluss an die Bewehrung 

innerer (Potential-) Ringleiter 

Verbindung zu äußeren leitenden Teilen, 

z.B. Wasserleitung 

Typ B-Erder, Ringerder 

Überspannungsschutzgerät 


elektrische Energie- oder Telekommunikationsleitung 

Verbindung zu zusätzlichen Erdern, 

Typ-A-Erder 

Bild 7.5.2.4 Beispiel des Potentialausgleichs in einer baulichen Anlage mit mehreren Einführungsstellen der 

äußeren leitenden Teile und mit einem inneren Ringleiter als Verbindung der Potentialausgleichsschienen 

Bild 7.5.2.5 Kombi-Ableiter DEHNventil 

Bild 7.5.2.6 Blitzschutzpotentialausgleich für energietechnisches 

und informationstechnisches 

System zentral an einer Stelle 

Bild 7.5.2.7 Blitzstrom-Ableiter an der Grenze 

LPZ 0 A – 1 

7

7 

Das Ableitvermögen der eingesetzten 

Blitzstrom-Ableiter (SPD, Typ 1) muss 

den Belastungen am Einsatzort unter 

Zugrundelegung der für das Objekt 

eingesetzten Blitz-Schutzklasse entsprechen. 

Die für die jeweilige bauliche 

Anlage geeignete Blitz-Schutzklasse ist 

aufgrund einer Risikoabschätzung auszuwählen. 

Liegt keine Risikoabschätzung 

vor oder können keine detaillierten 

Aussagen über die Blitzstromaufteilung 

an der LPZ-Grenze 0 A auf 1 

gemacht werden, empfiehlt es sich, die 

Blitz-Schutzklasse mit den höchsten 

Anforderungen (Blitz-Schutzklasse I) 

zugrunde zu legen. Die sich ergebende 

Blitzstrombelastung der einzelnen Ableitpfade 

ist in Tabelle 7.5.2.1 dargestellt. 

Bei der Installation von Blitzstrom- 

Ableitern an der LPZ-Grenze 0 A auf 1 ist 

weiterhin zu beachten, dass der empfohlene 

Einsatzort unmittelbar am 

Hausanschluss oftmals nur in Übereinstimmung 

mit dem Energieversorgungsunternehmen 

realisiert werden 

kann. Die Anforderungen an Blitzstrom-Ableiter 

in Hauptstromversorgungssystemen 

ergeben sich aus der 

Richtlinie des VDEW „Überspannungs- 

Schutzeinrichtungen der Anforderungsklasse 

B – Richtlinie für den Einsatz 

in Hauptstromversorgungssystemen“. 

Bei der Auswahl von Blitzstrom- 

Ableitern an der LPZ-Grenze 0 A auf 1 ist 

neben der Bemessung des Ableitvermögens 

der zu erwartende Kurzschlussstrom 

am Einbauort zu beachten. 

Blitzstrom-Ableiter auf Funkenstreckenbasis 

sollten über ein hohes 

Eigenlöschvermögen und eine hohe 

Folgestrombegrenzung verfügen, um 

ein selbstständiges Abschalten von 

netzfrequenten Folgeströmen sicher zu 

stellen und um ein Fehlauslösen von 

Überstrom-Schutzeinrichtungen, z. B. 

Sicherungen, zu verhindern (Bilder 

7.5.2.5 – 7.5.2.7). 

Die Besonderheiten bezüglich Auswahl, 

Installation und Montage von 

Blitzstrom-Ableitern (SPD, Typ 1) werden 

in den Unterabschnitten 8.1 näher 

ausgeführt. 

7.5.3 Potentialausgleich für Anlagen 

der Informationstechnik 

LPZ 0 – 1 

Der Blitzschutz-Potentialausgleich von 

LPZ 0 auf 1 ist für alle metallenen Systeme 

durchzuführen, die in ein Gebäude 

eingeführt werden. Für informationstechnische 

Leitungen gilt, dass diese 


Blitzschutzklasse Blitzstoßstromtragfähigkeit 

im TN-System im TT-System im TT-System 

(L – N) (N – PE) 

I ≥ 100 kA / m ≥ 100 kA / m ≥ 100 kA 

II ≥ 75 kA / m ≥ 75 kA / m ≥ 75 kA 

III / IV ≥ 50 kA / m ≥ 50 kA / m ≥ 50 kA 

m: Anzahl der Leiter, z. B. bei L1, L2, L3, N und PE ist m = 5 

Tabelle 7.5.2.1 Geforderte Blitzstoßstromtragfähigkeit von Überspannungs-Schutzeinrichtungen SPD Typ 1 

(Anforderungsklasse B) nach DIN V VDE 0100-534/A1 

möglichst nahe am Eintrittspunkt mit 

Blitzstrom-Ableiter zu beschalten sind, 

die ein geeignetes Energie-Ableitvermögen 

besitzen. Für Telekommunikationsleitungen 

kleinerer Objekte wird 

pauschal ein Ableitvermögen von 5 kA 

(10/350 µs) gefordert beim Übergang 

von LPZ 0 A auf 1. Von dem pauschalisierten 

Ansatz wird jedoch abgesehen 

bei der Auslegung des Ableitvermögens 

für Anlagen mit einer Vielzahl von 

informationstechnischen Leitern. Nach 

der Berechnung des zu erwartenden 

Blitzteilstromes für ein informationstechnisches 

Kabel (siehe DIN V VDE V 

0185-3), ist dann der Blitzstrom durch 

die Anzahl der verwendeten Einzeladern 

im Kabel zu dividieren, um den 

Stoßstrom pro Ader zu erhalten. Bei 

sehr vieladrigen Kabeln wird die Blitzteilstrombelastung 

pro Ader niedriger 

ausfallen, als bei Kabeln mit wenigen 

Einzeladern. Zusätzliche Informationen 

unter 6.3. 

Stoßstrom (8/20 µs) in kA 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

Bild 7.5.3.1 Vergleich der Amplituden von Prüfströmen 

Wellenform 10/350 µs und 8/20 µs bei jeweils gleicher Ladung 

Deshalb können folgende Überspannungs-Schutzgeräte 

eingesetzt werden: 

1. Ableiter, die mit einem Ableitstoßstrom 

(10/350 µs) ausgewiesen sind 

2. Ableiter, die mit einem Ableitstoßstrom 

(8/20 µs) ausgewiesen sind 

wenn 

⇒ diese keine Induktivität als Entkopplungsglied 

aufweisen 

⇒ der ausgewiesene Nennableitstoßstrom 

(8/20 µs) > 25 x geforderter 

Ableitstoßstrom (10/350 µs) pro 

Ader ist (Bild 7.5.3.1). 

Wird der Potentialausgleich für Leitungen 

am LPZ-Übergang 0 B auf 1 durchgeführt, 

ist der Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten 

mit einem Ableitvermögen 

von 20 kA (8/20 µs) ausreichend, 

da keine galvanisch eingekoppelten 

Blitzteilströme zum Fließen 

kommen. 

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 

Blitzprüfstrom (10/350µs) in kA 

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der Grenze von LPZ 0 A 

und LPZ 2 

7.6.1 Potentialausgleich für metallene 

Installationen 

Siehe Kapitel 7.5.1. 


LPZ 0A – 2 

Bedingt durch die Ausführung der baulichen 

Anlage ist es besonders bei kompakten 

Anlagen oftmals unumgänglich, 

an einer Grenze den LPZ-Übergang 

von 0A auf 2 zu realisieren (Bild 

7.6.2.1). 

Bild 7.6.2.1 Nur ein SPD (0/1/2) nötig 

(LPZ 2 ausgestülpt in LPZ 1) 

SPD 

0/1/2 

Die Realisierung eines solchen LPZ- 

Übergangs stellt hohe Ansprüche an 

die eingesetzten Überspannungs- 

Schutzgeräte und deren Installationsumgebung. 

Neben den Parametern, 

wie sie bereits im Abschnitt 7.5.2 

beschrieben wurden, ist ein Schutzniveau 

zu erreichen, welches das sichere 

Betreiben von Betriebsmitteln und Systemen 

der Blitz-Schutzzone LPZ 2 

gewährleistet. Ein niedriger Schutzpegel 

und eine hohe Begrenzung der vom 

Ableiter noch durchgelassenen Störenergie 

sind dabei Grundlage für eine 

sichere energetische Koordination zu 

Überspannungs-Schutzgeräten in der 

Blitz-Schutzzone LPZ 2 oder zu überspannungsbegrenzendenBauelementen 

in den Eingangsschaltungen der zu 

schützenden Betriebsmittel. Die Kombi-Ableiter 

der Gerätefamilie DEHNventil 

sind für diese Anwendungsfälle 

ausgelegt und ermöglichen dem 

Anwender die Kombination von Blitzschutz-Potentialausgleich 

und koordiniertem 

Endgeräteschutz in nur einem 

Gerät (Bild 7.6.2.2). 

Bild 7.6.2.2 DEHNventil TT 

Da bei dem LPZ-Übergang 0 auf 2 

zwangsläufig die beiden Blitzschutzzonen 

direkt aneinander grenzen, ist eine 

hohe Schirmung an den Zonengrenzen 

unbedingt notwendig. Grundsätzlich 

wird empfohlen, die Fläche der direkt 

aneinander grenzenden Blitz-Schutzzonen 

LPZ 0 und 2 so klein wie möglich 

auszuführen. Sofern es die bauliche 

Anlage zulässt, sollte die LPZ 2 mit 

einem zusätzlichen Zonenschirm ausgerüstet 

sein, der getrennt vom blitzstromdurchflossenen 

Zonenschirm an 

der Zonengrenze 0 aufgebaut ist, so 

dass wie in Bild 7.6.2.1 ersichtlich, die 

LPZ 1 für einen weiten Bereich der 

Anlage aufgebaut wird. Die mit dieser 

Maßnahme realisierte Abschwächung 

des elektromagnetischen Feldes in der 

LPZ 2 vermeidet die sonst notwendige 

konsequente Schirmung aller Leitungen 

und Systeme innerhalb der LPZ 2. 

Äußerer 

Blitzschutz 

Blitzstrom-Ableiter Überspannungs-Ableiter 

KK: XX X KK: X 1 

Kombi-Ableiter 

KK: 

Bild 7.6.3.1 Die Kombinationshilfe Koordinations-Kennzeichen (KK) 



LPZ 0A – 2 

Üblicherweise arbeitet ein Blitzstromableiter 

von der LPZ 0 auf 1 wie eine 

Art Wellenbrecher. Er leitet einen großen 

Teil der Störenergie ab und schützt 

so die Installation im Gebäude vor 

Schäden. Oft ist jedoch der Reststörpegel 

noch zu hoch für den Endgeräteschutz. 

In einem weiteren Schritt am 

LPZ-Übergang von 1 auf 2 werden dann 

zusätzlich Überspannungs-Schutzgeräte 

installiert, um einen niedrigen 

Reststörpegel, der angepasst ist an die 

Festigkeit des Endgerätes, zur Verfügung 

zu stellen. 

Wird der Potentialausgleich von der 

LPZ 0 auf 2 durchgeführt, so ist zunächst 

bei der Wahl des Installationsortes 

und Bestimmung des Blitzteilstromes 

der Einzelladern und Schirme 

genau so vorzugehen, wie unter 6.3 

beschrieben. 

Es ändert sich jedoch die Anforderung 

an ein einzusetzendes SPD am LPZ- 

Übergang und die Anforderung an die 

Verdrahtung nach diesem Übergang. 

Das Schutzgerät muss als Kombi-Ableiter 

ausgeführt sein und zum Endgerät 

energetisch koordiniert sein (Bild 

7.6.3.1). Kombi-Ableiter besitzen einerseits 

ein sehr hohes Ableitvermögen 

und andererseits eine geringen Reststörpegel 

zum Schutz der Endgeräte. 

Zusätzlich ist zu beachten, dass die 

abgehende Leitung vom Schutzgerät 

zum Endgerät geschirmt und der Leitungsschirm 

an beiden Enden in den 

Potentialausgleich einzubeziehen ist. 


XX 1 

Geschirmtes Kabel 

? 

Endgerät 

(Schärfegrad 1) 

? 

Endgerät 

(Schärfegrad 1) 

7

7 

Der Einsatz von Kombi-Ableitern wird 

empfohlen: 

⇒ Wenn die Endgeräte nahe am Gebäudeeintritt 

der Kabel sind 

⇒ Wenn sich ein niederimpedanter 

Potentialausgleich von Schutzgerät 

zu Endgerät herstellen lässt 

⇒ Wenn die Leitung vom Schutzgerät 

zum Endgerät durchgehend geschirmt 

ist 

⇒ Wenn eine besonders wirtschaftliche 

Lösung gesucht wird 

Der Einsatz von Blitzstrom-Ableiter und 

Überspannungs-Ableiter wird empfohlen: 

⇒ Wenn vom Schutzgerät zum Endgerät 

große Leitungslängen vorhanden 

sind 

⇒ Wenn die Erdung von energietechnischem 

und informationstechnischem 

Schutzgerät auf verschiedene 

Potentialausgleichsschienen geführt 

wird 

⇒ Wenn ungeschirmte Leitungen verwendet 

werden 

⇒ Wenn große Störungen innerhalb 

der LPZ 1 auftreten können. 


der Grenze von LPZ 1 

und LPZ 2 und höher 

7.7.1 Potentialausgleich für 


Dieser Potentialausgleich ist möglichst 

nahe an der Eintrittstelle der Leitungen 

und metallenen Installationen in die 

Zone zu realisieren. 

Es müssen ebenfalls alle Systeme und 

leitfähigen Teile, wie im Kapitel 7.5.1 

beschrieben, angeschlossen werden. 

Die Leitungsführung sollte möglichst 

kurz (niederimpedant) ausgeführt werden. 

Ein Ringpotentialausgleich in diesen 

Zonen ermöglicht eine niederimpedante 

Anbindung der Systeme an den 

Potentialausgleich. 

Folgende metallenen Installationen 

sind an den Potentialausgleich einzubinden: 

⇒ metallene Kabelkanäle 

⇒ geschirmte Kabel und Leitungen 

⇒ Bewährung des Gebäudes 

⇒ metallene Wasserverbrauchsleitungen 


Bild 7.7.1.1 Ringpotentialausgleich und Erdungsfestpunkt für die Anbindung von metallenen Installationen 

⇒ metallene Schutzrohre für Leitungen 

⇒ sonstige metallenen Rohrsysteme 

oder leitfähige Teile (z. B. Druckluft) 

Es sind die gleichen Querschnitte für 

die Verbindungsleitungen der Potentialausgleichschiene 

an die Erdungsanlagen 

und an andere Potentialausgleichsschienen 

wie im Kapitel 7.5.1 beschrieben, 

zu verwenden. 

Bei den Anbindungen der metallenen 

Installationen an den Potentialausgleich 

können bei diesen Zonenübergängen 

reduzierte Querschnitte verwendet 

werden: 

Werkstoff Querschnitt 

Cu 6 mm 2 

Al 10 mm 2 

Fe 16 mm 2 

Bild 7.7.1.1 zeigt die Vorbereitung zur 

Anbindung einer Kabelrinne in den 

Ringpotentialausgleich beim Zonenübergang. 


LPZ 1 – 2 und höher 

Auch bei den LPZ-Übergängen 1 auf 2 

und höher wird eine Überspannungsbegrenzung 

und Feldabschwächung 

dadurch erreicht, dass parallel zu allen 

metallenen Systemen, auch die elektrischen 

Energie- und Datenleitungen 

konsequent an jeden LPZ-Übergang in 

den Potentialausgleich einbezogen 

werden. Durch die Realisierung von 

Raum- und Geräteschirmung wird eine 

Abschwächung der elektromagnetischen 

Beeinflussung erreicht. 

Die Überspannungs-Schutzgeräte, welche 

an den LPZ-Übergängen 1 auf 2 

oder an den höherwertigen LPZ-Übergängen 

eingesetzt werden haben die 

Aufgabe, die Restgrößen vorgelagerter 

Überspannungs-Schutzgeräte weiter 

zu minimieren. Sie müssen induzierte 

Überspannungen, die auf die in der LPZ 

verlegten Leitungen einwirken und die 

in der LPZ selbst erzeugten Überspannungen 

abbauen. Je nachdem, an welcher 

Stelle die Schutzmaßnahmen 

getroffen werden, lassen sie sich entweder 

einem Gerät zuordnen (Geräteschutz) 

(Bild 7.7.2.2 ) oder stellen in der 

Installation die infrastrukturelle Grundlage 

für das Funktionieren eines Gerätes 

oder Systems dar (Bild 7.7.2.3). Die 

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Schirm 

1 

2 

Schirm 

I 0, H 0 

Ausführungsformen des Überspannungsschutzes 

an den LPZ-Grenzen 1 

auf 2 und höher können somit sehr 

unterschiedlich ausgeführt sein. 



LPZ 1 – 2 und höher 

An den LPZ-Übergängen innerhalb von 

Gebäuden sind weitere Maßnahmen zu 

treffen, die eine Verminderung des 

Störpegels zur Folge haben. Da in der 

LPZ 2 oder höher in der Regel Endgeräte 

installiert sind müssen die Schutzmaßnahmen 

einen Reststörpegel sicherstellen, 

der unterhalb endgeräteverträglicher 

Werte liegt. 

⇒ Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten 

in der Nähe von Endgeräten 

⇒ Einbeziehen der Leitungsschirme in 

den Potentialausgleich 

2 

1 

Elektronisches System 

(Störsenke) 

Schirm (Gehäuse) 

Primäre Störquelle 

Primäre Störquelle 

definiert entsprechend dem gewählten Gefährungspegel durch: 

DIN V VDE V 0185-1 I 0 und H 0: Impuls 10/350 µs und 0,25/100 µs 

(VDE V 0185 Teil 1): 

H 2 

U 2, I 2 U 1, I 1 Anteiliger 

Blitzstrom 

Elektronisches System (Störsenke) 

definiert durch die Festigkeit gegen leitungsgebundene (U, I) und gestrahlte (H) Blitzwirkungen: 

IEC 61000-4-5: U: Impuls 1,2/50 µs 

I: Impuls 8/20 µs 

IEC 61000-4-9 H: Impuls 8/20 µs, (gedämpfte Schwingung 25 kHz), T p = 10 µs 

IEC 61000-4-10: H: (Impuls 0,2/5 µs), gedämpfte Schwingung 1 MHz, T p = 0,25 µs 

Bild 7.7.2.1 Elektromagnetische Verträglichkeit im Fall eines Blitzeinschlags 

⇒ Niederimpedanter Potentialaus- 

⇒ 

gleich des informationstechnischen 

SPD zu Endgerät und energietechnischem 

SPD 

Beachtung der energetischen Koordination 

von SPD zu Endgerät 

⇒ Der Installationsabstand zwischen 

Telekommunikationsleitungen und 

Gasentladungslampen muss mindestens 

130 mm betragen 

⇒ Elektroinstallationsverteiler und 

⇒ 

Datenverteiler sollten sich in verschiedenen 

Schränken befinden 

Niederspannungsleitungen und Telekommunikationsleitungenmüssen 

sich im 90° Winkel kreuzen 

⇒ Kabelkreuzungen sind auf dem 

kürzesten Weg durchzuführen 

H 1 


H 0 

Bild 7.7.2.2 DEHNflex M 

Bild 7.7.2.3 Mehrpoliger DEHNguard 

Bild 7.7.3.1 Schutz einer SPS mit BLITZDUCTOR CT 

und einem SPS-Protector 

7

7 

7.8 Koordination der Schutzmaßnahmen 

an unterschiedlichen 

LPZ-Grenzen 

7.8.1 Energieversorgungsanlagen 

Während einem Überspannungsschutz 

im Gerät, oder diesem unmittelbar vorgelagert, 

eine ausgesprochene Geräteschutzfunktion 

zukommt, ist die Funktion 


in der umgebenden Installation 

zweigeteilt. Sie stellt zum einen den 

Schutz der Installation dar und bildet 

zum anderen das Schutzglied zwischen 

den Gefährdungsparametern des 

Gesamtsystems und der Gerätefestigkeit 

der zu schützenden Betriebsmittel 

und Systeme. Die Gefährdungsparameter 

des Systems und die Störfestigkeit 

des zu schützenden Gerätes sind somit 

Dimensionierungsfaktoren für die zu 

errichtende Schutzkaskade. Damit diese 

Schutzkaskade beginnend vom Blitzstrom-Ableiter 

bis hin zum Endgeräteschutz 

funktionieren kann, muss sichergestellt 

werden, dass die einzelnen 

Schutzgeräte selektiv wirksam werden, 

d. h. jede Schutzstufe nur den Anteil 

der Störenergie übernimmt, für den sie 

ausgelegt ist. Die Abstimmung zwischen 

den Schutzstufen wird allgemein 

als Koordination bezeichnet. Um die 

beschriebene Selektivität im Wirken 

des Schutzgerätes zu erreichen, sind 

die Parameter der einzelnen Ableiterstufen 

so aufeinander abzustimmen, 

dass bei drohender energetischen 

Überbelastung einer Schutzstufe der 

vorgelagerte leistungsstärkere Ableiter 

„anspricht“ und somit die Störenergieableitung 

übernimmt. Bei der Auslegung 

der Koordination ist darauf zu 

achten, dass die Impuls-Wellenform mit 

der größten Impulsdauer als Bedrohung 

für die gesamte Ableiterkette 

angenommen werden muss. Obwohl 

Überspannungs-Schutzgeräte definitionsgemäß 

nur mit Impuls-Wellenformen 

8/20 µs geprüft sind, ist für die 

Koordination zwischen Überspannungs- 

und Blitzstrom-Ableiter auch 

für das Überspannungs-Schutzgerät 

eine Bestimmung der Stoßstromtragfähigkeit 

von Blitzteilströmen der Wellenform 

10/350 µs unabdingbar. Um die 

Gefahren einer fehlerhaften Koordination 

und der daraus resultierenden 

Überlastung energieschwächerer Schutzstufen 

zu verhindern, wurde die energetisch 

koordinierte Red/Line-Produktfamilie 

geschaffen. Diese sowohl miteinander 

als mit dem zu schützenden 

Gerät koordinierten Überspannungs- 

Schutzgeräte, bieten dem Anwender 

ein Höchstmaß an Sicherheit. Durch die 


Ausführungen als Blitzstrom- , Überspannungs- 

und Kombi-Ableiter ist 

eine ideale Anpassung an die Anforderungen 

der entsprechenden LPZ-Übergänge 

gegeben (Bilder 7.8.1.1 – 

7.8.1.3). 

Bild 7.8.1.1 DEHNbloc 3polig – Blitzstrom-Ableiter 

Bild 7.8.1.2 DEHNguard TT – Überspannungs-Ableiter 

Bild 7.8.1.3 DEHNventil TNS – Kombi-Ableiter 

7.8.2 Anlagen der Informationstechnik 

Bei der Realisierung vom Schutzmaßnahmen 

gegen Störgrössen aus Nah-, 

Fern- und direkten Blitzeinwirkungen 

innerhalb von Gebäuden ist es empfehlenswert 

eine Schutzgerätekonzeption 

in mehreren Schutzstufen auszuführen. 

Dadurch wird die energiereiche Störgrösse 

(Blitzteilstrom) in Stufen reduziert, 

indem eine erste vorgeordnete, 

energieabsorbierende Stufe den 

Hauptanteil der Störgrösse vom nachfolgenden 

System abhält. Die nachgeordneten 

Stufen dienen der Reduzierung 

der Störgrößen auf systemverträgliche 

Werte. Je nach Installationsbedingungen 

können mehrere Schutzstufen 

mittels einer Kombinations- 

Schutzschaltung auch in einem Überspannungs-Schutzgerät 

realisiert werden. 

Die relevanten Schnittstellen, an denen 

die Schutzgeräte im Zuge einer Kaskade 

zum Einsatz kommen sind z. B. die 

Zonenschnittstellen (LPZ) eines Blitzschutzzonenkonzeptes 

nach DIN V VDE 

V 0185-4. 

Eine Kaskadierung der Schutzgeräte 

hat unter der Berücksichtigung der 

Koordinationskriterien zu erfolgen. 

Zur Ermittlung der Koordinationsbedingungen 

gibt es verschiedene Methoden 

(E DIN VDE 0100 Teil 534, Beiblatt 

1), die teilweise bestimmte Kenntnisse 

vom Aufbau der Schutzgeräte 

voraussetzen. Eine „Black box“ Methode 

ist die sogenannte „Let-Through- 

Energy (Durchlassenergie) -Methode, 

die auf Standart-Impuls-Parameter aufbaut 

und deshalb sowohl rechnerisch 

als auch praktisch nachvollzogen werden 

kann. Diese Methoden sind jedoch 

für den Anwender nur schwer durchführbar, 

da sie sehr aufwendig sind. Um 

Zeit und Mühe zu sparen, erlaubt die 

Norm auch Angaben zur Koordination 

der Hersteller zu benutzen (Bild 

7.8.2.1). 

Die Kaskade gilt als zueinander koordiniert, 

wenn jeweils die Restgrößen I p 

bei kurzgeschlossenem Ausgang und 

U p bei Leerlaufendem Ausgang kleiner 

sind, als die Eingangsgrößen I in /U in . 

Blitzstromableiter an der LPZ 0/1 oder 

höher werden in der Regel mit einem 

Ableitvermögen der Wellenform 

10/350 µs ausgewiesen. Überspannungs-Ableiter 

dagegen nur mit der 

Wellenform 8/20 µs. Dies rührt daher, 

weil Überspannungs-Ableiter in erster 

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I P1 

SPD 1 SPD 2 ITE 

U P1 

I IN2 

U IN2 

Linie für Störungen induktiver und 

kapazitiver Einkopplung entwickelt 

wurden. Wird jedoch eine gebäudeüberschreitende 

Leitung mit einer Kaskade 

aus Blitzstromableiter und Überspannungs-Ableiter 

beschaltet, so ist 

aus den Koordinationsbedingungen zu 

folgern: 

⇒ Als erstes spricht das empfindlichste 

Element an – der Überspannungs-Ableiter 

⇒ Der Überspannungs-Ableiter muss 

also ebenfalls einen – wenn auch 

I P2 

U P2 

I IN ITE 

Bild 7.8.2.1 Koordination nach Durchlassmethode von 2 Schutzgeräten und einem Endgerät 

(nach E DIN VDE 0100 Teil 534, Beiblatt 1) 

Einsatz eines Kombi-Ableiters 

Blitzstrom 

XX 1 

BLITZDUCTOR BCT B... 

Gestaffelter Ableitereinsatz 

Blitzstrom 

XX X 

BLITZDUCTOR BCT B... 

Störfestigkeit 

Prüfschärfegrad 

nach EN 61000-4-5 

Überspannung 

U IN ITE 

UIN Zerstörfestigkeit gegen 

Impulsspannungen 

IIN Zerstöfestigkeit gegen 

Impulsströme 

UP Schutzpegel Impulsspannung 

IP Durchlass-Impulsstrom 

geringen – Anteil des Blitzteilstroms 

mit der Wellenform 

⇒ 

10/350 µs tragen können. 

Bevor der Überspannungs-Ableiter 

überlastet wird, muss der Blitzstromableiter 

zünden und den 

Ableitvorgang übernehmen. 

Die Schutzgeräte der Yellow/Line Familie 

sind durchgängig und sicher zueinander 

und auch zu Endgeräten koordiniert. 

Dazu tragen diese das Koordinationskennzeichen 

(Bild 7.8.2.2). 

X 1 

Endgerät 

1 

BLITZDUCTOR BCT M... 

Störfestigkeit 

Prüfschärfegrad 

nach EN 61000-4-5 

Endgerät 

Leitungs- Ableiterlösung Typische Koordinations-Kennzeichen für 

verlegung geeignete Ableiter an LPZ-Übergängen 

nach LPZ 1 nach LPZ 2 nach LPZ 3 

Aus LPZ 0A Kombi-Ableiter 

Kaskadierung XX|X 

XX|1 

X | 1 

– 

– 

XX|X 

X | 

4 | 1 

Aus LPZ 0B Zweistufiger X | 1 

– 

Überspannungs- 

Ableiter 

X | 1 

– – 

Kaskadierung X | 

4 | 1 

– 

Aus LPZ 1 Überspannungs- 

Ableiter 

– X | 1 

– 

Kaskadierung – 

X | 

4 | 1 

Aus LPZ 2 Überspannungs- – – 

X | 1 

Ableiter – – 4 | 1 

Bild 7.8.2.2 Zuordnung von Koordinations-Kennzeichen der SPDs zu LPZ-Übergängen 

7.9 Prüfung und Wartung 

des LEMP-Schutzes 

Hinsichtlich der Prüfung und Wartung 

des LEMP-Schutzes gelten dieselben 

Grundlagen und Voraussetzungen wie 

für Prüfung und Wartung von Blitzschutzsystemen, 

die bereits in Kapitel 

3.4 beschrieben wurden. 

Besondere Bedeutung kommt bei der 

Prüfung des LEMP-Schutzes den baubegleitenden 

Prüfungen zu, da eine Vielzahl 

von Komponenten des LEMP- 

Schutzes nach Abschluss der Bauarbeiten 

nicht mehr zugänglich sind. Die 

erforderlichen Maßnahmen (z. B. Verbindung 

und Anschluss der Armierung) 

sind fotografisch zu dokumentieren 

und dem Prüfungsbericht beizufügen. 

Prüfungen sollen durchgeführt werden: 

⇒ während der Installation des LEMP- 

Schutzes, 

⇒ nach der Installation des LEMP- 

Schutzes, 

⇒ in periodischen Abständen, 

⇒ nach jeder Änderung von Komponenten, 

die für den LEMP-Schutz 

relevant sind, 

⇒ erforderlichenfalls nach einem 

Blitzeinschlag in die bauliche Anlage. 

Nach Abschluss der Prüfung müssen 

alle festgestellten Mängel unverzüglich 

beseitigt werden. Wenn nötig, ist die 

technische Dokumentation zu aktualisieren. 

Eine umfassende Inspektion des LEMP- 

Schutzes sollte im Zuge der Überprüfung 

der Elektroanlage gemäß Arbeitsstätten-Verordnung 

mindestens alle 

vier Jahre durchgeführt werden. 


1 

7

7 


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8. Auswahl, Installation und Montage von Überspannungs-Schutzgeräten 

(SPDs) 

8.1 Energieversorgungsanlagen 

(im Rahmen des 

Blitz-Schutzzonen-Konzeptes 

nach DIN V VDE V 

0185-4) 

Die Errichtung eines Blitz- und Überspannungsschutz-Systems 

für elektrische 

Anlagen repräsentiert den aktuellen 

Stand der Technik und ist unabdingbare 

infrastrukturelle Voraussetzung 

für den störungs- und zerstörungsfreien 

Betrieb komplexer elektrischer 

und elektronischer Systeme. Die Anforderungen 

an SPDs, die für die Errichtung 

eines derartigen Blitz- und Überspannungsschutz-Systems 

im Rahmen 

des Blitz-Schutzzonen-Konzeptes nach 

DIN V VDE V 0185-4 im Bereich der 

Energietechnik benötigt werden, sind 

in der EN 61643-11 festgelegt. 

SPDs, die im Bereich der festen Gebäudeinstallation 

eingesetzt sind, werden 

entsprechend den Anforderungen 

und Belastungen an den gewählten 

Installationsorten, in Überspannungs- 

Schutzgeräte vom Typ 1, 2 und 3 unterteilt. 

Die höchsten Anforderungen hinsichtlich 

ihres Ableitvermögens werden an 

SPDs vom Typ 1 gestellt. Diese werden 

im Rahmen des Blitz- und Überspannungsschutz-Systems 

an der Schnittstelle 

der Blitz-Schutzzone 0 A auf 1 und 

höher, gemäß Bild 8.1.1, eingesetzt. 

Diese Schutzgeräte müssen in der Lage 

sein, Blitz-Teilströme der Wellenform 

10/350 µs mehrmals zerstörungsfrei zu 

führen. Diese SPDs vom Typ 1 werden 

Blitzstrom-Ableiter genannt. Aufgabe 

dieser Schutzgeräte ist es, ein Eindringen 

von zerstörenden Blitz-Teilströmen 

in die elektrische Anlage eines Gebäudes 

zu verhindern. 

Am Übergang der Blitz-Schutzzone 

0 B (0 C )* auf 1 und höher oder Blitz- 

Schutzzone 1 auf 2 und höher werden 

SPDs des Typs 2 zum Schutz vor Überspannungen 

eingesetzt. Ihr Ableitvermögen 

liegt im Bereich von einigen 

10 kA (8/20 µs). 

Letztes Glied im Blitz- und Überspannungsschutz-System 

in Anlagen der 

Energietechnik stellt der Endgeräteschutz 

(Übergang Blitz-Schutzzone 2 

auf 3 und höher) dar. Hauptaufgabe 

des an dieser Stelle eingesetzten 

Schutzgerätes vom Typ 3 ist der Schutz 

* Blitz-Schutzzone 0 C ist Bestandteil der Blitz- 

Schutzzone 0 B , jedoch mit zusätzlicher Gefahr der 

Schrittspannung 

PEN 

Äußerer 

Blitzschutz 

Hauptverteilung 


F1 

HAK 

Bild 8.1.1 Einsatz von Ableitern im energietechnischen System (prinzipielle Darstellung) 

gegen Überspannungen, die zwischen 

L und N im elektrischen System auftreten. 

Hierbei handelt es sich insbesondere 

um Schaltüberspannungen. 

Die verschiedenen Aufgaben, Anordnungen 

und Anforderungen an Ableiter 

zeigen zusammenfassend die Tabellen 

8.1.1 und 8.1.2. An dieser Stelle sei 

darauf hingewiesen, dass die E DIN VDE 

0675-6, -6 /A1 und -6 /A2 noch bis 10- 

2004 übergangsweise Gültigkeit hat 

und danach durch den europäischen 

Standard EN 61643-11 ersetzt wird. 

F2 

Unterverteilung Endgeräte 


örtlicher PAS 


PAS 

Zähler 

Wh 

Norm E DIN VDE 0675-6 IEC 61643-1:1998 EN 61643-11:2001 

Typ / mit A1, A2 

Bezeichnung 

Blitzstrom-Ableiter Ableiter der SPD class I SPD Typ 1 

Kombi-Ableiter Anforderungsklasse 

B 

Überspannungs- Ableiter der SPD class II SPD Typ 2 

Ableiter für Anforderungs- 

Verteilung, klasse C 

Unterverteilung, 

feste Installation 

Überspannungs- Ableiter der SPD class III SPD Typ 3 

Ableiter für Steck- Anforderungsdose/Endgerät 

klasse D 

Tabelle 8.1.1 Klassifizierung der Schutzgeräte nach VDE, IEC und EN 

F2 

L1 

L2 

L3 

N 

PE 

8

8 

Ableiter der Anforderungen an Ableiter entsprechend 

Anforderungsklasse Einsatzort Schutzpegel Belastbarkeit 

A • kein Schutz gegen direktes entsprechend entsprechend 

zum Einsatz in Berühren erforderlich • IEC 99.1 • E DIN VDE 0675-6:1989-11, 

Niederspannungsfreileitungen 

• können bei direkten Blitzeinschlägen 

überlastet 

(Tab. 1 in Beratung) 

• Stehstoßspannungs- 

Tab. 6 (isn = 5 kA (8/20 µs)) 

• E DIN VDE 0675-6/A1:1996oder 

zerstört werden kategorie IV nach 03, Abschnitt 5.19.5 

•Isolationsfestigkeit auch EN 60664-1 

bei Witterungseinflüssen • E DIN VDE 0675-6/A1:1996- 

03, Tab. 7 

B • Schutz gegen direktes entsprechend entsprechend 

bestimmt zum Zweck des Berühren erforderlich • Stehstoßspannungs- • E DIN VDE 0675-6/A1: 

Blitzschutz-Potentialaus- • kein Defekt und keine kategorie IV nach 1996-03, Tab. 4 

gleiches nach DIN VDE 0185-1 

VDE V 0185-100 

Brandgefahr bei Beanspruchung 

entsprechend 

EN 60664-1 

• E DIN VDE 0675-6/A1:1996- 

(Iimp = 0,5 ... 50 kA (8/20 µs)) 

• E DIN VDE 0675-6/A1:1996- 

DIN VDE 0185-103 der geforderten Belast- 03, Tab. 7 03, Abschnitt 5.19.5 



barkeit 

C entsprechend entsprechend 

bestimmt zum Zweck des • Stehstoßspannungs- • E DIN VDE 0675-6:1989-11, 

Überspannungsschutzes in 

der festen Installation, vorkategorie 

III nach 

EN 60664-1 

Tab. 6 (isn = 5 kA (8/20 µs)) 

• E DIN VDE 0675-6/A1:1996zugsweise 

zum Einsatz in der • E DIN VDE 0675-6:1989-11, 03, Abschnitt 5.19.5 

Stehstoßspannungskategorie Tab. 4 

(Überspannungskategorie) III • E DIN VDE 0675-6/A1:1996- 

Überspannungs-Ableiter 03, Tab. 7 

D entsprechend entsprechend 

bestimmt zum Zweck des • Stehstoßspannungs- • E DIN VDE 0675-6:1989-11, 

Überspannungsschutzes in kategorie II nach Tab. 6 (i sn = 5 kA (8/20 µs)) 

der ortsveränderlichen/ EN 60664-1 • E DIN VDE 0675-6/A1:1996festen 

Installation, vorzugs- • E DIN VDE 0675-6:1989-11, 03, Abschnitt 5.19.7 

weise zum Einsatz in der Tab. 4 

Stehstoßspannungskategorie • E DIN VDE 0675-6/A1:1996- 

(Überspannungskategorie) II 03, Tab. 7 


Tabelle 8.1.2 Anforderungsklassen von Ableitern für energietechnische Anlagen nach E DIN VDE 0675-6:1989-11 und E DIN VDE 0675-6/A1:1996-03 

(übergangsweise bis 10-2004 gültig) 

8.1.1 Charakteristische Merkmale 

für SPDs 

Höchste Dauerspannung UC Die höchste Dauerspannung (alt: 

Bemessungsspannung) ist der Effektivwert 

der max. Spannung, die betriebsmäßig 

an die dafür gekennzeichneten 

Anschlussklemmen des Überspannungs-Schutzgerätes 

angelegt werden 

darf. Sie ist diejenige maximale Spannung, 

die am Ableiter im definierten, 

nichtleitenden Zustand liegt und nach 

seinem Ansprechen und Ableiten das 

Wiederherstellen dieses Zustandes 

sicherstellt. 

Der Wert von UC richtet sich nach der 

Nennspannung des zu schützenden Systems 

sowie den Vorgaben der Errichter- 

Bestimmungen (IEC 60364-5-534). 

Blitz-Stoßstrom I imp 

Hierbei handelt es sich um einen standardisierten 

Stoßstromverlauf mit der 

Wellenform 10/350 µs, welcher auch als 


Impulsstrom bezeichnet wird. Er bildet 

mit seinen Parametern (Scheitelwert, 

Ladung, spezifische Energie) die Beanspruchung 

natürlicher Blitzströme 

nach. 

Blitz-Stoßströme (10/350 µs) gelten für 

SPDs vom Typ 1. Sie müssen solche Blitz- 

Stoßströme mehrmals zerstörungsfrei 

ableiten können. 

Nennableitstoßstrom I n 

Der Nennableitstoßstrom I n ist der 

Scheitelwert des Stromes, der durch das 

Überspannungs-Schutzgerät (SPD) 

fließt. Er hat die Stoßstrom-Wellenform 

8/20 µs und ist bemessen für die Klassifizierung 

der Prüfung von SPDs des 

Typs 2 sowie für die Konditionierung 

der SPDs für Prüfungen zu Typ 1 und 

Typ 2. 

Schutzpegel U p 

Mit dem Schutzpegel eines SPDs wird 

der höchste Momentanwert der Span- 

nung an den Klemmen eines SPDs 

bezeichnet und gleichzeitig deren 

Fähigkeit charakterisiert, Überspannungen 

auf einen Restpegel zu begrenzen. 

Je nach SPD-Typ wird der Schutzpegel 

aus folgenden Einzelprüfungen bestimmt: 

⇒ Ansprechblitzstoßspannung 

1,2/50 µs (100%) 

⇒ Restspannung bei Nennableitstoßstrom 

(nach EN 61643-11: Ures ) 

Die Auswahl der Überspannungs- 

Schutzgeräte entsprechend ihres Einsatzortes 

erfolgt in Übereinstimmung 

der nach DIN VDE 0110 (IEC 60664-1) 

beschriebenen Überspannungskategorien. 

Es ist zu beachten, dass der 

geforderte Mindestwert von 2,5 kV nur 

für Betriebsmittel der festen elektrischen 

Installation gilt. Von ihr gespeiste 

Betriebsmittel in den Endstromkreisen 

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edürfen eines weitaus geringeren 

Schutzpegels als 2,5 kV. 

Auch nach IEC 60364-4-534 ist für eine 

230/400 V Niederspannungs-Verbraucheranlage 

ein Mindestschutzpegel 

von 2,5 kV gefordert. Dieser Mindestschutzpegel 

kann durch einen koordinierten 

Aufbau von SPDs des Typs 1 und 

SPDs des Typs 2 oder durch den Einsatz 

eines Kombi-Überspannungs-Schutzgerätes 

vom Typ 1 realisiert werden. 

Kurzschlussfestigkeit 

Hierbei handelt es sich um den Wert 

des betriebsfrequenten, prospektiven 

Kurzschlussstromes, der von dem Überspannungs-Schutzgerät 

bei Vorschaltung 

seiner zugeordneten Vorsicherung 

(Back-up-Schutzes) beherrscht 

wird. 

Folgestromlöschvermögen bei U C (I fi ) 

Das auch als Ausschaltvermögen bezeichnete 

Folgestromlöschvermögen 

ist der unbeeinflusste (prospektive) 

Effektivwert des Netzfolgestromes, der 

vom Überspannungs-Schutzgerät beim 

Anliegen von U C selbständig gelöscht 

werden kann. 

Entweder die ausgewiesene Folgestromlöschfähigkeit 

der SPDs entspricht 

dem maximal zu erwartendem 

Kurzschlussstrom am Einbauort der 

SPDs oder es ist eine entsprechende 

Vorsicherung für das Schutzgerät zu 

wählen, die den Netzfolgestrom durch 

das Schutzgerät unterbricht. 

Nach IEC 60364-5-534 und nach EN 

61643-11 (VDE 0675 Teil 6-11) müssen 

SPDs, die zwischen Neutralleiter und 

PE-Leiter angeschlossen sind, und bei 

denen nach dem Ansprechen ein netzfrequenter 

Folgestrom auftreten kann 

(z. B. Funkenstrecken) ein Folgestromlöschvermögen 

von I fi ≥ 100 A eff aufweisen. 

Folgestrombegrenzung (bei SPDs Typ 1 

auf Funkenstreckenbasis) 

Als Folgestrombegrenzung bezeichnet 

man die Fähigkeit eines SPDs auf Funkenstreckenbasis 

auftretende Netzfolgeströme 

derart stark zu begrenzen, 

dass der tatsächlich fließende Strom 

deutlich kleiner ist als der am Einbauort 

mögliche Kurzschlussstrom. 

Durch eine hohe Folgestrombegrenzung 

wird verhindert, dass vorgelagerte 

Schutzelemente (z. B. Sicherungen) 

durch Fließen eines zu hohen Netzfolgestromes 

zum Auslösen gebracht werden. 

Besonders bei SPDs mit niedrigem 

Schutzpegel auf Funkenstreckenbasis 

ist die Folgestrombegrenzung ein wichtiger 

Parameter für die Verfügbarkeit 

der elektrischen Anlage. 

Koordination 

Zur Gewährleistung eines selektiven 

Wirkens der unterschiedlichen SPDs, ist 

eine energetische Koordination der 

einzelnen SPDs untereinander unabdingbar. 

Dabei ist das Grundprinzip der 

energetischen Koordination dadurch 

gekennzeichnet, dass jede Schutzstufe 

nur soviel Störenergie ableitet, für die 

der SPD ausgelegt ist. Beim Auftreten 

höherer Störenergien muss die dem 

SPD vorgeschaltete Schutzstufe, z. B. 

SPD Typ 1, die Ableitung des Stoßstromes 

übernehmen und die nachgeschalteten 

Schutzgeräte entlasten. Eine derartige 

Koordination muss alle möglichen 

Störereignisse, wie Schaltüberspannungen, 

Blitzteilströme, usw., berücksichtigen. 

Ein Nachweis der energetischen 

Koordination ist gemäß DIN 

V VDE V 0185-4, Absatz 12.5 „Nachweis 

der energetischen Koordination“ durch 

den Hersteller zu erbringen. 

Die Geräte der Red/Line-Produktfamilie 

sind bezüglich der energetischen 

Koordination aufeinander abgestimmt 

und geprüft. 

TOV-Spannung 

Mit einer TOV-Spannung (TOV = Temporary 

Over Voltage) werden zeitweilige 

(temporäre) Überspannungen bezeichnet, 

die aufgrund von Fehlern 

innerhalb des Mittelspannungs- und 

Niederspannungsnetzes entstehen 

können. 

Für TN-Systeme und für den L-N-Pfad in 

TT-Systemen gilt bei einer Bemessungsdauer 

von 5 Sekunden U TOV = 1,45 x U 0 , 

wobei U 0 die Nennwechselspannung 

der Außenleiter gegen Erde darstellt. 

Im Falle von TOV’s, die aufgrund von 

Erdfehlern innerhalb des Hochspannungssystems 

entstehen, gilt für den N- 

PE-Pfad in TT-Systemen bei einer 

Bemessungsdauer von 200 ms U TOV = 

1200 V. 

Die Geräte der Red/Line-Produktfamilie 

sind entsprechend EN 61643-11 nach 

TOV-Spannungen bemessen und geprüft. 

8.1.2 Einsatz von SPDs in verschiedenen 

Systemen 

Maßnahmen zur Sicherstellung des Personenschutzes 

haben immer Vorrang 

vor Maßnahmen des Überspannungsschutzes. 

Da beide Maßnahmen in 

direktem Zusammenhang mit der Art 

der verwendeten Systeme und daraus 

folgend auch mit dem Einsatz von 

Überspannungs-Schutzgeräten (SPDs) 

stehen, seien im Folgenden TN-,TT- und 

IT-Systeme und der unterschiedliche 

Einsatz von SPDs darin beschrieben. 

Elektrische Ströme, die über den 

menschlichen Körper fließen, können 

gefährliche Auswirkungen haben. Deshalb 

sind Schutzmaßnahmen zur Verhinderung 

gefährlicher Körperdurchströmungen 

in jeder elektrischen Anlage 

notwendig. Durch Isolieren, Abdecken, 

Umhüllen oder Anordnen der im 

ungestörten Betrieb unter Spannung 

stehenden Teile muss deren Berühren 

ausgeschlossen werden, wenn dadurch 

eine gefährliche Körperdurchströmung 

möglich ist. Diese Schutzmaßnahme 

wird als “Schutz gegen direktes Berühren” 

(neue Bezeichnung: “Schutz gegen 

elektrischen Schlag unter normalen 

Bedingungen") bezeichnet. Darüber 

hinaus darf natürlich auch dann 

keine Gefährdung durch eine Körperdurchströmung 

entstehen, wenn infolge 

eines Fehlers, z. B. eine schadhafte 

Isolierung, die Spannung auf das 

Metallgehäuse (Körper eines elektrischen 

Betriebsmittels) verschleppt 

wird. Dieser Schutz vor Gefahren, der 

sich im Fehlerfall aus einer Berührung 

mit Körpern oder fremden, leitfähigen 

Teilen ergeben kann, wird als “Schutz 

bei indirektem Berühren” (neue Bezeichnung: 

"Schutz gegen elektrischen 

Schlag unter Fehlerbedingungen") 

bezeichnet. 

In der Regel ist die Grenze der dauernd 

zulässigen Berührungsspannung UL bei 

Wechselspannungen 50 V und bei 

Gleichspannung 120 V. 

Höhere Berührungsspannungen, die im 

Fehlerfall auftreten können, müssen in 

Stromkreisen bis 35 A Nennstrom mit 

Steckdosen und in Stromkreisen, die 

ortsveränderliche Betriebsmittel der 

Schutzklasse I enthalten, die während 

des Betriebes üblicherweise dauernd in 

der Hand gehalten werden, innerhalb 

von 0,4 s selbsttätig abgeschaltet werden. 

In allen anderen Stromkreisen 

müssen höhere Berührungsspannungen 

innerhalb von 5 s selbsttätig abgeschaltet 

werden. 

In DIN VDE 0100 Teil 410 sind Schutzmaßnahmen 

bei indirektem Berühren 

8 


8 

mit Schutzleitern beschrieben. Diese 

Schutzmaßnahmen wirken im Fehlerfall 

durch automatische Abschaltung 

oder Meldung. Bei der Einrichtung der 

Maßnahmen zum “Schutz bei indirektem 

Berühren” ist eine Zuordnung hinsichtlich 

der Systemform und Schutzeinrichtung 

notwendig. 

Nach DIN VDE 0100 Teil 410 wird ein 

Niederspannungs-Verteilungssystem in 

seiner Gesamtheit von Stromquelle bis 

zum letzten Betriebsmittel im wesentlichen 

charakterisiert durch: 

⇒ Erdungsverhältnisse der Stromquelle 

(z. B. Niederspannungsseite 

des Ortsnetztransformators) 


⇒ Erdungsverhältnisse der Körper der 

Betriebsmittel in elektrischen Verbraucheranlagen. 

Damit werden als Verteilungssysteme 

im wesentlichen drei Grundarten 

definiert: 

TN-System, TT-System und IT-System. 

Die angewandten Buchstaben haben 

folgende Bedeutung: 

Der ERSTE BUCHSTABE beschreibt die 

Erdungsbedingungen der speisenden 

Stromquelle: 

T direkte Erdung eines Punktes der 

Stromquelle (in der Regel der 

Sternpunkt der Transformatorwicklung), 

I Isolierung aller aktiven Teile von 

der Erde oder Verbindung eines 

Punktes der Stromquelle mit Erde 

über eine Impedanz. 

Der ZWEITE BUCHSTABE beschreibt die 

Erdungsbedingungen der Körper der 

Betriebsmittel der elektrischen Anlage: 

T Körper des Betriebsmittels ist 

N 

direkt geerdet, unabhängig von 

einer eventuell bestehenden Erdung 

eines Punktes der Stromversorgung, 

Körper des elektrischen Betriebsmittels 

ist direkt mit dem Betriebserder 

(Erdung der Stromquelle) 


WEITERE BUCHSTABEN beschreiben die 

Anordnung des Neutralleiters und des 

Schutzleiters: 

S Neutralleiter und Schutzleiter sind 

voneinander getrennt (separat), 

C Neutralleiter und Schutzleiter sind 

(in einem Leiter) kombiniert. 


Damit ergeben sich für das TN-System 

drei mögliche Varianten: 

TN-S-System, TN-C-System und TN-C-S- 

System. 

Die Schutzeinrichtungen, die in den 

verschiedenen Systemen installiert werden 

können, sind: 

⇒ Überstromschutzeinrichtung, 

⇒ Fehlerstromschutzeinrichtung, 

⇒ Isolationsüberwachungseinrichtung, 

⇒ Fehlerspannungs-Schutzeinrichtung. 

Wie bereits erwähnt, ist eine Zuordnung 

zwischen Systemform und Schutzeinrichtung 

notwendig. 

Es ergeben sich folgende Zuordnungen: 

TN-System 


⇒ Fehlerstromschutzeinrichtung. 

TT-System 




IT-System 



⇒ Isolationsüberwachungseinrichtung, 


Diese Maßnahmen des Personenschutzes 

haben bei der Errichtung von Starkstromanlagen 

erste Priorität. Den 

ergriffenen Schutzmaßnahmen gegen 

indirektes Berühren mit Schutzleiter 

unter Berücksichtigung der Systemform 

und der Schutzeinrichtung haben 

sich alle anderen Schutzmaßnahmen 

wie Blitz- und Überspannungsschutz 

elektrischer Systeme und Anlagen 

unterzuordnen und dürfen durch den 

Einsatz von Schutzgeräten zum Blitzund 

Überspannungsschutz nicht außer 

Kraft gesetzt werden. Dabei ist auch 

der Fehlerfall eines SPDs, und sei er 

noch so unwahrscheinlich, in Betracht 

zu ziehen. Dies ist von besonderer 

Bedeutung, weil der Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten 

stets gegen 

den Schutzleiter erfolgt. 

In den nachfolgenden Abschnitten 

wird deshalb der Einsatz von SPDs in 

verschiedenen Systemformen beschrieben. 

Diese Schaltungsvorschläge sind 

der IEC 60364-5-534 entnommen. 

Die aufgezeigten Lösungsbeispiele zeigen 

den Einsatz von Blitzstrom-Ableitern 

prinzipiell im Bereich des Hausanschlusskastens, 

d. h. im Vorzählerbereich. 

Die IEC 60364-5-534 definiert den 

Installationsort der Blitzstrom-Ableiter 

„nahe dem Speisepunkt der Anlage“. 

Der Einsatz von Blitzstrom-Ableitern im 

Vorzählerbereich wird durch die "Richtlinie 

für den Einsatz von Überspannungs-Schutzeinrichtungen 

der Anforderungsklasse 

B in Hauptstrom-Versorgungssystemen" 

geregelt. Dabei handelt 

es sich bei der Bezeichnung der 

Anforderungsklasse B (VDE 0675 Teil 6 – 

Bezeichnung) um einen SPD vom Typ 1. 

Diese vom VDEW erarbeitete Richtlinie 

legt Basisanforderungen fest, die je 

nach VNB (Verteilnetzbetreiber) zu 

unterschiedlichen technischen Ausführungen 

führen kann. 

Die VDEW-Richtlinie wurde ebenfalls 

als ein ergänzender Hinweis in der TAB 

2000 im Kapitel 12 „Auswahl von 

Schutzmaßnahmen“ aufgenommen. 

Die im jeweiligen Versorgungsgebiet 

bevorzugte technische Ausführung 

(Systemform) ist beim zuständigen VNB 

zu erfragen. 

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8.1.3 Einsatz von SPDs im TN-System 

Für das TN-System sind als Schutzeinrichtung 

für den “Schutz bei indirektem 

Berühren” Überstromschutz- und 

Fehlerstrom-Schutzeinrichtungen zugelassen. 

Das bedeutet für den Einsatz 

von SPDs, dass diese Schutzgeräte nur 

nach den Schutzeinrichtungen zum 

“Schutz bei indirektem Berühren” angeordnet 

werden dürfen, um die Personenschutzmaßnahme 

auch im Fehlerfall 

eines SPDs sicherzustellen. 

Wird ein SPD vom Typ 1 oder 2 nach 

einem Fehlerstromschutzschalter angeordnet, 

so ist damit zu rechnen, dass 

aufgrund des abgeleiteten Stoßstromes 

gegen PE dieser Vorgang von 

einem Fehlerstrom-Schutzschalter 

(RCD) als Fehlerstrom interpretiert wird 

und dieser dann den Stromkreis unterbricht. 

Zusätzlich dazu ist bei der Beanspruchung 

mit Blitz-Teilströmen beim Einsatz 

eines SPDs vom Typ 1 davon auszugehen, 

dass aufgrund der hohen Dynamik 

des Blitzstromes der Fehlerstrom- 

Schutzschalter mechanisch beschädigt 

werden würde. Damit wäre die Schutzmaßnahme 

bei indirektem Berühren 

außer Kraft gesetzt. 

Bild 8.1.3.1 Durch Blitzstoßstrom zerstörter RCD 

Dies ist natürlich zu vermeiden, so dass 

der Einsatz des Blitzstrom-Ableiters 

vom Typ 1 als auch der Einsatz des SPDs 

vom Typ 2 vor dem Fehlerstrom-Schutzschalter 

erfolgen sollte. Damit kommt 

für SPDs vom Typ 1 und 2 als Maßnahme 

zum “Schutz bei indirektem Berüh- 

ren” nur der Einsatz von Überstromschutzeinrichtungen 

in Frage. Der Einsatz 

der SPDs ist deshalb immer im 

Zusammenwirken mit einer Sicherung 

als Überstromschutzeinrichtung zu 

sehen. Ob eine zusätzliche separate 

Vorsicherung im Ableiterzweig vorzusehen 

ist, hängt von der Größe der 

nächst vorgelagerten Einspeisesiche- 

L1 

L2 

L3 

PEN 

Bild 8.1.3.2 Schaltungsvariante “3-0” im TN-C-System 

L1 

L2 

L3 

N 

PE 

1,1 U 0 

Bild 8.1.3.3a Schaltungsvariante “4-0” im TN-S-System 

L1 

L2 

L3 

N 

PE 

1,1 U 0 

1,1 U 0 

U 0 

Bild 8.1.3.3b Schaltungsvariante “3+1” im TN-S-System 

U 0 

R A 

rung und der für das SPD zulässigen 

Vorsicherung ab. Für den Einsatz von 

SPDs Typ 1, 2 und 3 gelten im TN-System 

folgende höchste Dauerspannungen 

(Bilder 8.1.3.2 bis 3b): 

Ein Anschlussbeispiel für den Einsatz 

von Blitzstrom-Ableitern und Überspannungs-Schutzgeräten 

im TN-C-S- 

System ist in Bild 8.1.3.4 gezeigt. Es ist 


R A 

R A 

U 0 = 230 V AC 

U c ³ 1,1 x 230 V = 255 V AC 

=> 3 x Ableiter mit U c ³ 255 V ac 

U 0 = Nennwechselspannung der Außenleiter 

gegen Erde 

U 0 = 230 V AC 

Außenleiter gegen PE: 

U c ³ 1,1 x 230 V = 255 V AC 

Neutralleiter gegen PE: 

U c ³ 230 V AC 

3 x Ableiter mit U c ³ 255 V ac 


Die Werte von U 0 zwischen Neutralleiter und PE beziehen 

sich bereits auf die Bedingungen im ungünstigsten 

Betriebsfall, deshalb wird die Toleranz von 10% nicht 



gegen Erde 

U 0 = 230 V AC 

Außenleiter gegen Neutralleiter: 

U c ³ 1,1 x 230 V = 255 V AC 


U c ³ 230 V AC 








gegen Erde 

8

8 

zu erkennen, dass der Einsatz von SPDs 

Typ 3 nach der Fehlerstrom-Schutzeinrichtung 

(RCD) erfolgt. Hierzu ist folgendes 

anzumerken: 

Aufgrund der Häufigkeit von Schaltüberspannungen 

in Endstromkreisen 

werden SPD Typ 3 primär zum Schutz 

von Quer-Überspannungen eingesetzt. 

Diese Überspannungen treten in der 

Regel zwischen L und N auf. Mit einer 

Überspannungsbegrenzung zwischen L 

und N wird kein Stoßstrom gegen PE 

abgeleitet, so dass dieser Vorgang 

durch die RCD auch nicht als Fehlerstrom 

interpretiert werden kann. Im 

Übrigen sind SPDs Typ 3 für ein Nennableitvermögen 

von 1,5 kA ausgelegt. 

Diese Werte sind insofern ausreichend, 

als dass vorgelagerte Schutzstufen der 

SPDs Typ 1 und 2 die Ableitung energiereicher 

Impulse übernehmen. Beim 

Einsatz einer stoßstromfesten RCD sind 

diese Stoßströme nicht in der Lage, die 

RCD auszulösen oder eine mechanische 

Beschädigung herbeizuführen. Die 

nachfolgenden Bilder zeigen den Einsatz 

von SPDs im Rahmen des Blitz- 

Schutzzonen-Konzeptes und der dafür 

erforderlichen Blitz- und Überspannungsschutzmaßnahmen 

für ein TN-C- 

S-System. 


PEN 

Äußerer 

Blitzschutz 

Bild 8.1.3.4 Einsatz von SPDs im TN-C-S-System 

Das nachfolgende Bild zeigt den Einsatz 

von SPDs im TN-S-System. 

Äußerer 

Blitzschutz 



F1 

HAK 

F2 

Unterverteilung 

Endgeräte 


Schutz nach IEC 61024-1, IEC 61312-1 (DIN V VDE V 0185/1-4) 

PAS 

Wh 



F1 

HAK 

PAS 

Bild 8.1.3.5 Einsatz von SPDs im TN-S-System 

Schutz nach IEC 60364-4-443 (DIN VDE 0100/443) 


F2 

RCD 



Schutz nach IEC 61024-1, IEC 61312-1 (DIN V VDE V 0185/1-4) 

F2 

Wh 



F2 

www.dehn.de 

L1 

L2 

L3 

N 

PE 

L1 

L2 

L3 

N 

PE

L1 L2 L3 N PE 

Leitungslänge ³ 5 m 

16 A 


PAS 

ÜS-Schutz 

1x DSA 230 LA Art.-Nr. 924 370 

für Kabelkanäle 

1 

125 A 

500 A1 

PEN 

® 

DEHNguard DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® 

L1 L2 L3 N 

DEHNbridge 

DBR 35 

L1 L2 L3 

DEHNbloc ® DB 3 255 

N/PEN 

DEHNbridge 

DBR 35 

DEHNbridge 

DBR 35 

1 

125 A 

500 A 1 

Bild 8.1.3.6 Einsatz von SPDs im TN-System – Beispiel Bürogebäude mit Auftrennung des PEN in der Hauptverteilung 

DEHNflex 

1x DFL M 255 Art.-Nr. 924 396 

für Unterflursysteme 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 


PEN 

® 


L L' 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

L1 L2 L3 N 

1x DG TNS 230 400 Art.-Nr. 900 530 oder mit Fernmeldekontakt: 

1x DG TNS 230 400 FM Art.-Nr. 900 560 

Leitungslänge < 15 m 

DEHNbridge ® je nach Nennstrom 

3x DBR 35 Art.-Nr. 900 121 

3x DBR 63 Art.-Nr. 900 122 

1x DB 3 255 Art.-Nr. 900 110 

alt. 3x DP 255 Art.-Nr. 900 100 

1x MVS 1 8, Art.-Nr. 900 611 

alt. 3x DPM 255 Art.-Nr. 900 104 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

alt. 3x DB 1 255 H Art.-Nr. 900 222 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

Störmeldung 

DEHNbloc ® Maxi 

Ohne zusätzliche Entkopplungsdrossel oder 

Leitungslänge zu DEHNguard ® koordiniert 

Fernmeldemodul DEHNsignal DSI DBM 

mit potentialfreiem Wechsler und Lichtwellenleiter-Anschluss 

DSI DBM Art.-Nr. 910 623 

3x DBM 1 255 L Art.-Nr. 900 026 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

alt. 3x DBM 1 255 Art.-Nr. 900 025 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

1x STC 230 Art.-Nr. 924 350 

für vorhandene Steckdosen 

DEHNventil ® 

(Blitzstrom- und Überspannungs-Ableiter) 


Leitungslänge direkt koordinierbar mit 

Typ 2- und 3-Ableitern der Red/Line 

Durchgangsverdrahtung siehe Bild 8.1.3.9 

Fernmeldemodul DEHNsignal DSI DV 


(Anschluss siehe Bild 8.1.3.8) 

DSI DV Art.-Nr. 910 620 

315 A1 

L1 L1' L2 L2' L3 L3' 

H1 

DEHNventil 

H2 H3 

® DV TNC 255 

- only for DEHNsignal - 

- nur für DEHNsignal - 

1x DV TNC 255 Art.-Nr. 900 373 

auch erhältlich als 

DV TNS 255-Variante Art.-Nr. 900 374 

1) nur erforderlich, wenn im vorgelagerten 

Netz nicht bereits eine Sicherung mit diesem 

oder kleinerem Nennwert vorhanden 

PE 

Steckdosenebene 

Hauptverteilung Unterverteilung 

8

8 

L1 L2 L3 N PE 


16 A 


PAS 

Bild 8.1.3.7 Einsatz von SPDs im TN-System – Beispiel Bürogebäude mit Auftrennung des PEN in der Unterverteilung 


Überspannungsschutz 

PEN 

DEHNguard ® 

DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® 

L1 L2 L3 

1 

1 

125 A 125 A 

500 A1 

DEHNbridge 

DBR 35 

L1 L2 L3 


N/PEN 

DEHNbridge 

DBR 35 

DEHNbridge 

DBR 35 

500 A1 

PEN 

DEHNguard ® 


L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

S-PROTECTOR 

230V~ Defect 

1x NSM PRO EW Art.-Nr. 924 342 1x SF PRO Art.-Nr. 909 820 

1x S PRO Art.-Nr. 909 821 

L1 L2 L3 

1x DG TNC 230 400 Art.-Nr. 900 510 oder mit Fernmeldekontakt: 

1x DG TNC 230 400 FM Art.-Nr. 900 540 



3x DBR 35 Art.-Nr. 900 121 

3x DBR 63 Art.-Nr. 900 122 

1x DB 3 255 Art.-Nr. 900 110 

alt. 3x DP 255 Art.-Nr. 900 100 

1x MVS 1 8, Art.-Nr. 900 611 

alt. 3x DPM 255 Art.-Nr. 900 104 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

alt. 3x DB 1 255 H Art.-Nr. 900 222 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

Störmeldung 







3x DBM 1 255 L Art.-Nr. 900 026 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

alt. 3x DBM 1 255 Art.-Nr. 900 025 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

0 

1 

1 

315 A 

SFL-Protector 

1x SFL PRO Art.-Nr. 912 260 

DEHNventil ® 




Typ 2- und 3-Ableitern 






L1 L1' L2 L2' L3 L3' 

H1 

DEHNventil 

H2 H3 

® DV TNC 255 



1x DV TNC 255 Art.-Nr. 900 373 






PE 

www.dehn.de 



Hauptverteilung

L1 L2 L3 N PE 


16 A 


PAS 

3 A 1 

SPS-Protector 

500A 1 

VNH 

V NH 00 280 

DEHNbridge 

DBR 35 

DEHNbloc ® NH 

DB NH00 255 

VNH 

V NH 00 280 

DEHNbridge 

DBR 35 


DB NH00 255 

Bild 8.1.3.8 Einsatz von SPDs im TN-System – Beispiel Industrie mit Auftrennung des PEN in der Unterverteilung 

VNH 

V NH 00 280 

SPS 

2 

DEHNbridge 

DBR 35 


DB NH00 255 

ohne Netzfilter 

NF 10 auch 

16 A möglich 

1 

10 A 

1 

125 A 

500 A 1 

1 2 

DEHNrail 

DR ... FML 

3 4 

L L N N 

IN 

NETZFILTER 

OUT 

L' L' N' N' 


PEN 

DEHNguard ® 


L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

L1 L2 L3 

L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

SPS 

Störmeldung 

14 11 12 

DEHNsignal 

DSI DBM 

1 2 3 

315 A 1 

16 A 1 

N L1 L2 L3 

DEHNrail 230/3N FML 

DR 230 3N FML 

14 11 12 

DEHNsignal 

DSI DV 

1 2 3 4 

N L1 L2 L3 

elektronisches 

Gerät 

1x SPS PRO Art.-Nr. 912 253 1x DR 230 FML Art.-Nr. 901 100 

1x NF 10 Art.-Nr. 912 254 1xDR 230 3N FML Art.-Nr. 901 130 

3x V NH00 280 Art.-Nr. 900 261 1x DG TNC 230 400 Art.-Nr. 900 510 

oder mit Fernmeldekontakt: 

1x DG TNC 230 400 FM Art.-Nr. 900 540 



3x DBR 35 Art.-Nr. 900 121 

3x DBR 63 Art.-Nr. 900 122 

3x DB NH00 255 Art.-Nr. 900 260 

alt. 3x DPM 255 Art.-Nr. 900 104 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

alt. 3x DB 1 255 H Art.-Nr. 900 222 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 







3x DBM 1 255 L 900 026 

1x MVS 1 8 900 611 

alt. 3x DBM 1 255 900 025 

1x MVS 1 8 900 611 

1) nur erforderlich, wenn im vorgelagerten Netz nicht 

bereits eine Sicherung mit diesem oder kleinerem 

Nennwert vorhanden. 

DEHNventil ® 










Störmeldung 

L1 L1' L2 L2' L3 L3' 

H1 

DEHNventil 

H2 H3 

® DV TNC 255 

1x DV TNC 255 Art.-Nr. 900 373 



2) bei erd- und kurzschlusssicherer Verlegung ohne 

separate Vorsicherung 

PE 

Schaltschrank / Maschine 



8

8 

16 A 

125 A 

L1 L2 L3 N PE 

PAS 

Bild 8.1.3.9 Einsatz von SPDs im TN-System – Beispiel Einfamilienwohnhaus 

8.1.4 Einsatz von SPDs im TT-System 

Für das TT-System sind als Schutzeinrichtung 


Berühren” Überstrom-Schutzeinrichtungen,Fehlerstrom-Schutzeinrichtungen 

(RCD) und in Sonderfällen auch 

Fehlerspannungs-Schutzeinrichtungen 

(FU-Schutzeinrichtungen) zugelassen. 

Für den Einsatz von Blitzstrom- und 

Überspannungs-Ableitern im TT-System 

bedeutet dies, dass diese nur nach den 

oben beschriebenen Schutzeinrichtungen 

angeordnet werden dürfen, um im 

Fehlerfalle eines Überspannungs- 

Schutzgerätes (SPD) den “Schutz bei 

indirektem Berühren” sicherzustellen. 

Wie bereits im Abschnitt 8.1.3 beschrieben, 

ist bei einer Anordnung der 

vom Typ 1 und 2 nach einem RCD damit 

zu rechnen, dass aufgrund des abgeleiteten 

Stoßstromes gegen PE dieser 

Ableitvorgang von dem RCD als Fehlerstrom 

interpretiert wird und dieser 

dann den Stromkreis unterbricht. Beim 

Einsatz von SPDs vom Typ 1 ist zusätzlich 

davon auszugehen, dass ebenso 

wie im TN-System, der RCD durch die 


Störmeldung 

1 2 

DEHNrail 

DR ... FML 

3 4 

Heizung 

L1 L1' L2 L2' L3 L3' 

H1 

DEHNventil 

H2 H3 

® DV TNC 255 



PE 

Dynamik des abgeleiteten Blitz-Teilstromes 

beim Ansprechen der SPDs Typ 

1 mechanisch beschädigt werden würde. 

Damit wäre die Schutzeinrichtung 

zum "Schutz gegen direktes Berühren" 

beschädigt und die Schutzmaßnahme 

außer Kraft gesetzt. Ein derartiger 

Zustand, der Personengefährdung 

nach sich ziehen kann, ist natürlich zu 

vermeiden. Deshalb hat die Anordnung 

von SPDs vom Typ 1 als auch von SPDs 

vom Typ 2 grundsätzlich vor der Fehlerstrom-Schutzeinrichtung 

im TT-System 

zu erfolgen. Die SPDs vom Typ 1und 2 

müssen im TT-System so angeordnet 

sein, dass die Bedingungen für den Einsatz 

von Überstrom-Schutzeinrichtungen 

zum “Schutz bei indirektem Berühren” 

erfüllt werden: 

Im Fehlerfall, d. h. bei einem defekten 

SPD, müssen Kurzschlussströme zum 

Fließen kommen, die eine automatische 

Abschaltung der Überstrom- 

Schutzeinrichtungen in 5 s einleiten. 

Würde die Anordnung der Ableiter im 

TT-System so erfolgen, wie in Bilder 

8.1.3.4 und 8.1.3.5 für das TN-System 

gezeigt, so würden sich im Fehlerfalle 

keine Kurzschluss-Ströme ausbilden, 

S-PROTECTOR 

230V~ Defect 

1x DR 230 FML Art.-Nr. 901 100 1x S PRO Art.-Nr. 909 821 

1x SF PRO Art.-Nr. 909 820 


1x DV TNC 255 Art.-Nr. 900 373 



Heizungssteuerung 





Anmerkung: 

Alternativ können Überspannungs-Ableiter 

(z.B. DG TNC 230 400 Art.-Nr. 900 510) 

eingesetzt werden, wenn 

- keine Blitzschutzanlage 

- keine Elektro-Einspeisung über Dachständer 

- keine Antenne über Dach 

vorhanden ist. 

sondern nur Erdschluss-Ströme. Diese 

Erdschluss-Ströme bringen jedoch unter 

Umständen eine vorgelagerte Überstrom-Schutzeinrichtung 

nicht in der 

geforderten Zeit zum Auslösen. 

Die Anordnung der SPDs Typ 1 und 2 im 

TT-System erfolgt deshalb L gegen N. 

Mit dieser Anordnung soll sichergestellt 

werden, dass sich im Falle eines 

defekten Schutzgerätes im TT-System 

ein Kurzschluss-Strom ausbilden kann 

und die nächst vorgelagerte Überstrom-Schutzeinrichtung 

zum Ansprechen 

bringt. Da jedoch Blitzströme 

grundsätzlich gegen Erde, d. h. PE, auftreten, 

ist hier zusätzlich ein Ableitpfad 

zwischen N und PE herzustellen. 

Diese sogenannten „N-PE-Ableiter“ 

müssen besondere Anforderungen erfüllen, 

da hier zum einen die Summe 

der Ableit-Teilströme aus L1, L2, L3 und 

N geführt werden muss und zum anderen 

bedingt durch eine mögliche Sternpunktverlagerung 

ein Folgestromlöschvermögen 

von 100 A eff bestehen muss. 

Für den Einsatz von SPDs im TT-System 

zwischen L und N gelten folgende 

www.dehn.de 


Zentrale HV/UV

L1 

L2 

L3 

N 

PE 

1,1 U 0 

U 0 

Bild 8.1.4.1 TT-System (230/400 V); Schaltungsvariante “3+1” 

höchste Dauerspannungen (Bild 

8.1.4.1): 

Die Blitzstromtragfähigkeit der SPDs 

Typ 1 wird entsprechend den Gefährdungspegeln 

I, II, III/IV, gemäß DIN V 

VDE V 0185-1 bemessen. 

Für die Blitzstromtragfähigkeit der 

SPDs zwischen N und PE sind nachfolgende 

Werte einzuhalten: 

Gefährdungspegel: 

I Iimp ≥ 100 kA (10/350 µs) 

II Iimp ≥ 75 kA (10/350 µs) 

III/IV Iimp ≥ 50 kA (10/350 µs). 

Die SPDs Typ 2 werden ebenfalls zwischen 

L und N sowie N und PE geschaltet. 

Für den SPD zwischen N und PE, in 

Zusammenhang mit SPDs vom Typ 2, 

besteht die Forderung nach einem 

Ableitvermögen von mindestens i sn 

≥ 20 kA (8/20 µs) für Drehstromsysteme 

und i sn ≥10 kA (8/20 µs) für Wechselstromsysteme. 

Da eine Koordination immer auf Basis 

der ungünstigsten zu erwartenden 

Bedrohungsgrößen (Wellenform 10/ 

350 µs) erfolgt, ist für N-PE-Ableiter Typ 

2 aus der Red/Line-Produktfamilie ein 

Wert von 12 kA (10/350 µs) zugrundegelegt. 

R A 

U 0 = 230 V AC 


U c ³ 1,1 x 230 V = 255 V AC 


U c ³ 230 V AC 

3 x Ableiter mit U c ³ 255 V AC 

1 x N-PE-Ableiter mit U c ³ 230 V AC 






gegen Erde 

Ein Anschlussbeispiel für den Einsatz 

von SPDs im TT-System ist in Bild 8.1.4.2 

gezeigt. Der Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten 

vom Typ 3 erfolgt 

hier wie auch im TN-System nach dem 

RCD. Der von diesem SPD abgeleitete 

Stoßstrom ist in der Regel so gering, 

dass dieser Vorgang durch den RCD 

nicht als Fehlerstrom erkannt wird. 

Jedoch sollte auch hier auf den Einsatz 

eines stoßstromfesten RCD Wert gelegt 

werden. 

Äußerer 

Blitzschutz 

F1 

HAK 




Endgeräte 


Schutz nach IEC 61024-1 (DIN V VDE V 0185/1-4) 




F2 

PAS 

Wh 

Bild 8.1.4.2 Einsatz von SPDs im TT-System 

F2 

RCD 

L1 

L2 

L3 

N 

PE 

8

8 

L1 L2 L3 N PE 


16 A 

RCD 


PAS 


ÜS-Schutz 

1x DSA 230 LA Art.-Nr. 924 370 

für Kabelkanäle 

500 A1 

1 

125 A 

PEN 

® 


DEHNbridge 

DBR 35 

L1 L2 L3 N 

DEHNbridge 

DBR 35 

DEHNport ® DEHNport Maxi 

DPM 255 

® Maxi 

DPM 255 

DEHNbridge 

DBR 35 

DEHNbridge 

DBR 35 

DEHNport ® Maxi Durchgangsklemme DEHNgap 

DPM 255 

DK 35 

® B 

DGP B 255 

1 

125 A 

1 

500 A 

DEHNflex 

1x DFL M 255 Art.-Nr. 924 396 

für Unterflursysteme 

PEN 

® 


L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

L1 L2 L3 N 

1x DG TT 230 400 Art.-Nr. 900 520 oder mit Fernmeldekontakt: 

1x DG TT 230 400 FM Art.-Nr. 900 550 



4x DBR 35 Art.-Nr. 900 121 

4x DBR 63 Art.-Nr. 900 122 

3x DPM 255* 

Art.-Nr. 900 104 

1x DK 35 

Art.-Nr. 900 699 

1x DGP B 255 

Art.-Nr. 900 130 

1x MVS 1 4 

Art.-Nr. 900 610 

1x MVS 1 8 

Art.-Nr. 900 611 

Alternativ: 

1x DB 3 255* 

Art.-Nr. 900 110 

1x DK 35 

Art.-Nr. 900 699 

1x DGP BN 255 

Art.-Nr. 900 132 

1x MVS 1 4 

Art.-Nr. 900 610 

*Alternativ 

3x DB 1 255 H 

Art.-Nr. 900 222 

Bild 8.1.4.3 Einsatz von SPDs im TT-System – Beispiel Bürogebäude 

L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

Störmeldung 


Ohne zusätzliche Entkopplungsdrossel 

oder Leitungslänge zu DEHNguard ® koordiniert 




N N' 

DEHNgap Maxi 

DGP M255 

3x DBM 1 255 L* Art.-Nr. 900 026 

1x DGPM 255 Art.-Nr. 900 055 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

*Alternativ: 

- 3x DBM 1 255 Art.-Nr. 900 025 

N 

D SI 

! 

1x STC 230 Art.-Nr. 924 350 

für vorhandene Steckdosen 

DEHNventil ® 










1 

315 A 

L1 L1' L2 L2' L3 L3' N N' 

H1 H2 H3 

DEHNventil ® DV TT 255 



1x DV TT 255 Art.-Nr. 900 375 




www.dehn.de 

PE 



Hauptverteilung

L1 L2 L3 N PE 


16 A 

RCD 


PAS 

3 A 1 

SPS-Protector 

1 

125 A 

500 A1 


DB NH00 255 

PEN 

® 


L1 L2 L3 N 

DEHNbridge 

DBR 35 


DB NH00 255 

DEHNbridge 

DBR 35 


DB NH00 255 

SPS 

DEHNbridge 

DBR 35 


DB NH00 255 

DEHNbridge 

DBR 35 


4x DBR 35 Art.-Nr. 900 121 

4x DBR 63 Art.-Nr. 900 122 

ohne Netzfilter 

NF 10 auch 

16 A möglich 

1 

10 A 

1 

125 A 

1 

500 A 

14 11 12 

DEHNsignal 

DSI DV 

1 2 3 4 

1 2 

DEHNrail 

DR ... FML 

3 4 

L L N N 

IN 

NETZFILTER 

OUT 

L' L' N' N' 


PEN 

® 


L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

L1 L2 L3 N 

L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

SPS 

L L' 

DEHNbloc Maxi 

DBM 1 255 L 

N/PEN N/PEN 

D SI 

! 

Störmeldung 

Störmeldung 

N N' 

DEHNgap Maxi 

DGP M255 

N 

D SI 

! 

1 

315 A 

14 11 12 

DEHNsignal 

DSI DV 

1 2 3 4 

16 A 1 

N L1 L2 L3 

DEHNrail 230/3N FML 

DR 230 3N FML 

N L1 L2 L3 


Gerät 

1x SPS PRO Art.-Nr. 912 253 1x DR 230 FML Art.-Nr. 901 100 

1x NF 10 Art.-Nr. 912 254 1x DR 230 3N FML Art.-Nr. 901 130 

1x DG TT 230 400 FM Art.-Nr. 900 520 oder mit Fernmeldekontakt: 

1x DG TT 230 400 FM Art.-Nr. 900 550 


3x DB NH00 255 

Art.-Nr. 900 260 

1x DGP B NH00 N 255 

Art.-Nr. 900 269 

*Alternativ 

3x DB 1 255 H 

Art.-Nr. 900 222 

Alternativ: 

3x DPM 255* 

Art.-Nr. 900 104 

1x DK 35 

Art.-Nr. 900 699 

1x DGP B 255 

Art.-Nr. 900 130 

1x MVS 1 4 

Art.-Nr. 900 610 

1x MVS 1 8 

Art.-Nr. 900 611 

Bild 8.1.4.4 Einsatz von SPDs im TT-System – Beispiel Industrie 







3x DBM 1 255 L* Art.-Nr. 900 026 

1x DGPM 255 Art.-Nr. 900 055 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

DEHNventil ® 










L1 L1' L2 L2' L3 L3' N N' 

H1 

DEHNventil 

H2 H3 

® DV TT 255 

Störmeldung 

3x DV TT 255 Art.-Nr. 900 375 




PE 

Schaltschrank / Maschine 

Hauptverteilung Unterverteilung 

8

8 

16 A 

125 A 

L1 L2 L3 N PE 

RCD 

PAS 

8.1.5 Einsatz von SPDs im IT-System 

Für das IT-System sind als Schutzeinrichtung 


Berühren” Überstrom-Schutzeinrichtungen,Fehlerstrom-Schutzeinrichtungen 

(RCD), Isolations-Überwachungseinrichtungen 

sowie in Sonderfällen 

FU-Schutzeinrichtungen zugelassen. 

Während im TN- oder TT-System der 

“Schutz bei indirektem Berühren” im 

Falle des ersten Fehlers durch die entsprechenden 

Abschaltbedingungen der 

Überstrom-Schutzeinrichtungen oder 

RCDs sichergestellt ist, erfolgt im IT-System 

beim ersten Fehler lediglich eine 

Meldung. Eine zu hohe Berührungsspannung 

kann nicht entstehen, da 

beim ersten Fehler im IT-System lediglich 

ein Erdbezug des Systems hergestellt 

wird. Das IT-System geht dann 

hinsichtlich seines Betriebszustandes in 

ein TN- oder TT-System über. Deshalb 

kann ein IT-System nach dem ersten 

Fehler gefahrlos weiter betrieben werden, 

so dass eingeleitete Arbeiten oder 

Produktionsprozesse (z. B. chemische 


Störmeldung 

1 2 

DEHNrail 

DR ... FML 

3 4 

Heizung 

L1 L1' L2 L2' L3 L3' N N' 

H1 H2 H3 

DEHNventil ® DV TT 255 



PE 

Industrie) noch abgeschlossen werden 

können. Beim ersten Fehler nimmt der 

Schutzleiter das Potential des fehlerhaften 

Außenleiters an, was jedoch keine 

Gefahr darstellt, da über den 

Schutzleiter alle Körper und berührbaren 

Metallteile dieses Potential annehmen 

und somit auch keine gefährlichen 

Potentialdifferenzen überbrückt werden 

können. Es ist jedoch zu beachten, 

dass beim ersten Fehlerfall die Spannung 

des IT-Systems der nicht fehlerbe- 

S-PROTECTOR 

230V~ Defect 

1x DR 230 FML Art.-Nr. 901 100 1x S PRO Art.-Nr. 909 821 

1x SF PRO Art.-Nr. 909 820 


1x DV TT 255 Art.-Nr. 900 375 

Heizungssteuerung 

Bild 8.1.4.5 Einsatz von SPDs im TT-System – Beispiel Einfamilienwohnhaus 

L1 

L2 

L3 

PE 


mit potentialfreiem Wechsler und 

Lichtwellenleiter-Anschluss 



Anmerkung: 

Alternativ können Überspannungs-Ableiter 

(z.B. DG TT 230 400 Art.-Nr. 900 520) 

eingesetzt werden, wenn 

- keine Blitzschutzanlage 

- keine Elektro-Einspeisung über Dachständer 

- keine Antenne über Dach 

vorhanden ist. 

U L-L 

R A 

hafteten Leiter gegen Erde der Spannung 

zwischen den Außenleitern entspricht. 

Damit liegt in einem 230/400 V 

IT-System im Falle von einem defekten 

SPD an den nicht fehlerhaften SPDs 

eine Spannung von 400 V. Diesem möglichen 

Betriebszustand ist bei der Auswahl 

der SPDs hinsichtlich ihrer höchsten 

Dauerspannung Rechnung zu tragen. 

U L-L ³ 500 V AC 

Außenleiter gegen PE: 

U c ³ 500 V ac 


www.dehn.de 


Zentrale HV/UV 

Die Werte von U c beziehen sich bereits auf die Bedingungen 

im ungünstigsten Betriebsfall, deshalb wird die 

Toleranz von 10% nicht berücksichtigt. 

Bild 8.1.5.1a IT-System ohne mitgeführten Neutralleiter; “3-0” – Schaltungsvariante

Bei der Betrachtung von IT-Systemen 

wird unterschieden zwischen IT-Systemen 

mit mitgeführtem Neutralleiter 

und IT-Systemen ohne mitgeführten 

Neutralleiter. Für IT-Systeme ohne mitgeführten 

Neutralleiter werden die 

SPDs in der sogenannten “3+0”-Schaltung 

zwischen jedem Außenleiter und 

den PE-Leiter geschalten. Für IT-Systeme 

mit mitgeführten Neutralleiter 

kann sowohl die “4+0”- als auch die 

“3+1”-Schaltung angewendet werden. 

Bei der Anwendung der “3+1”-Schaltung 

ist darauf zu achten, dass im N-PE- 

Pfad ebenfalls ein SPD mit einem, den 

Systembedingungen entsprechendem 

Folgestromlöschvermögen einzusetzen 

ist. 

Für den Einsatz von SPDs vom Typ 1, 2 

und 3 gelten in IT-Systemen ohne und 

mit mitgeführtem Neutralleiter folgende 

höchste Dauerspannungen (Bilder 

8.1.5.1a – c): 

Bei einem zweiten Fehler in einem IT- 

System muss es dann zur Auslösung 

einer Schutzeinrichtung kommen. Für 

den Einsatz von SPDs im IT-System im 

Zusammenhang mit einer Schutzeinrichtung 

für den "Schutz bei indirektem 

Berühren" gelten die unter 

Abschnitt 8.1 und 8.2 für das TN- und 

TT-System gemachten Aussagen. Damit 

ist auch im IT-System der Einsatz der 

SPD-Typen 1 und 2 vor dem RCD angeraten. 

Ein Anschlussbeispiel für den 

Einsatz von SPDs im IT-System ohne mitgeführten 

Neutralleiter zeigt Bild 

8.1.5.2. 

L1 

L2 

L3 

N 

PE 

Ö3 U 0 

R A 


R A 

U 0 

U 0 = 230 V AC 


U c ³ Ö3 x 230 V = 398 V AC 


U c ³ 230 V AC 



Die Werte von U c beziehen sich bereits auf die Bedingungen 

im ungünstigsten Betriebsfall, deshalb wird die 

Toleranz von 10% nicht berücksichtigt. 


gegen Erde 

Bild 8.1.5.1b IT-System mit mitgeführtem Neutralleiter; “4-0” – Schaltungsvariante 

L1 

L2 

L3 

N 

PE 

1,1 U 0 

U 0 

U 0 = 230 V AC 


U c ³ 1,1 x 230 V = 255 V AC 


U c ³ 230 V AC 








gegen Erde 

Bild 8.1.5.1c IT-System mit mitgeführtem Neutralleiter; “3+1” – Schaltungsvariante 

Äußerer 

Blitzschutz 



F1 

F2 



Schutz nach IEC 61024-1 


F2 


Bild 8.1.5.2 Einsatz von Ableitern im IT-System ohne mitgeführten Neutralleiter 

PAS 

Wh 

L1 

L2 

L3 

PE 

8

8 

L1 L2 L3PE 


PAS 

8.1.6 Bemessung der Anschlusslängen 

für SPDs 

Die Bemessung der Anschlusslängen 

von Überspannungs-Schutzgeräten ist 

ein wesentlicher Bestandteil der Installationsvorschrift 

IEC 60364-5-534. 

Die nachfolgend genannten Aspekte 

sind häufig auch Grund von Beanstandungen 

bei Anlagenbegehungen 

durch Sachverständige, TÜV-Mitarbeiter, 

etc... . 


PEN 

DEHNguard ® 


L1 L2 L3 

1 

1 

100 A 100 A 

1 

125 A 

DEHNbloc ® 

DB 1 255 

DEHNbridge 

DBR 35 

DEHNbloc ® 

DB 1 255 

DEHNbridge 

DBR 35 

DEHNbloc ® 

DB 1 255 

DEHNbridge 

DBR 35 

Durchgangsklemme 

DK 35 

DEHNbridge 

DBR 35 

DEHNbloc ® 

DB 1 255 

DEHNbridge 

DBR 35 

Störmeldung 

V-förmige Anschlusstechnik nach IEC 

60364-5-534 

Entscheidend für den Schutz von Anlagen, 

Betriebsmitteln und Verbrauchern 

ist derjenige Stoßspannungspegel, der 

tatsächlich an den zu schützenden Einrichtungen 

anliegt. Optimale Schutzwirkung 

ist dann erreicht, wenn der 

Stoßspannungspegel an der zu schützenden 

Einrichtung mit dem Schutzpegel 

des Überspannungs-Schutzgerätes 

übereinstimmt. 

PEN 

DEHNguard ® 


DEHNbridge 

DBR 35 

L1 L2 L3 

1x DG IT 500 Art.-Nr. 900 516 oder mit Fernmeldekontakt: 

1x DG IT 500 FM Art.-Nr. 900 546 

6x DBR 35 Art.-Nr. 900 121 

6x DBR 63 Art.-Nr. 900 122 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

4x DB 1 255 Art.-Nr. 900 111 

1x DK 35 Art.-Nr. 900 699 

1x MVS 1 4 Art.-Nr. 900 610 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

Bild 8.1.5.3 Einsatz von SPDs im 500 V IT-System – Beispiel ohne mitgeführten Neutralleiter 



Netz nicht bereits eine Sicherung 

mit diesem oder kleinerem 

Nennwert vorhanden 

Aus diesem Grund wird zum Anschluss 

von Überspannungs-Schutzgeräten in 

IEC 60364-5-534 eine V-förmige Anschlusstechnik 

nach Bild 8.1.6.1 vorgeschlagen. 

Dabei werden keine separaten 

Leitungsabzweige zum Anschluss 

der Überspannungs-Schutzgeräte verwendet. 

www.dehn.de 


Hauptverteilung

L1 L2 L3 N PE 


PAS 

1 

125 A 

1 

500 A 

DEHNbloc ® 

DB 1 255 

® 


4x DG T 440 Art.-Nr. 900 655 

1x MVS 1 4 Art.-Nr. 900 610 

DEHNbridge 

DBR 35 

DEHNbloc ® 

DB 1 255 

DEHNbridge 

DBR 35 

DEHNbloc ® 

DB 1 255 

DEHNbridge 

DBR 35 

DEHNbloc ® 

DB 1 255 

DEHNbridge 

DBR 35 

4x DBR 35 Art.-Nr. 900 121 oder 

4x DBR 63 Art.-Nr. 900 122 

4x DB 1 440 Art.-Nr. 900 159 

1x MVS 1 8 Art.-Nr. 900 611 

1 

125 A 

® 


Parallele Anschlusstechnik nach IEC 

60364-5-534 

Diese optimale V-Anschlusstechnik lässt 

sich nicht unter allen Anlagenbedingungen 

anwenden. 

Nennströme, welche im Rahmen der V- 

Verdrahtung über die Doppelklemmen 

am Überspannungs-Schutzgerät geführt 

werden, werden durch die thermische 

Belastbarkeit der Doppelklemmen 

begrenzt. Aus diesem Grunde 

wird vom Hersteller des Überspannungs-Schutzgerätes 

ein bestimmter 

max. zulässiger Vorsicherungswert vorgeschrieben, 

was wiederum bei Systemen 

mit größeren Nennbetriebsströmen 

dazu führt, dass mitunter die V-8 

Verdrahtung nicht mehr angewendet 

werden kann. 

Die Industrie stellt mittlerweile sogenannte„Zweileiter-Anschluss-Klemmen“ 

zur Verfügung, mit welchen diese 

„Problematik“ gelöst werden kann. 

Somit können bei Erhöhung des Nennbetriebstromes 

dennoch die Anschlusslängen 

klein gehalten werden. Bei Ver- 


Störmeldung 

oder mit Fernmeldekontakt: 

3x DG T 440 FM Art.-Nr. 900 685 

1x MVS 1 4 Art.-Nr. 900 610 

Bild 8.1.5.4 Einsatz von SPDs im 230/400 V– IT-System – Beispiel mit mitgeführtem Neutralleiter 

i Stoß 

u sp 

U Ges = u sp 

U Ges 

iStoß abgeleiteter Stoßstrom 

usp Begrenzungsspannung des Schutzgerätes 

UGes am Endgerät anliegende Begrenzungsspannung 

Bild 8.1.6.1 Anschluss von Überspannungs-Schutzgeräten 

in V-förmiger Anschlusstechnik 



Netz nicht bereits eine Sicherung 

mit diesem oder kleinerem 

Nennwert vorhanden 


Hauptverteilung

8 

wendung solcher „Zweileiter-Anschluss-Klemmen“ 

muss aber in jedem 

Falle der vom Hersteller für diesen 

Anwendungsfall ausgewiesene Vorsicherungswert 

beachtet werden (Bilder 


Bild 8.1.6.2 Prinzip der „Zweileiter-Anschluss-Klemme 

(ZAK)“ – einpolige Darstellung 

Bild 8.1.6.3 „Zweileiter-Anschluss-Klemmen“ 

Scheidet die V-Verdrahtung definitiv 

aus, ist der Einbau von Überspannungs- 

Schutzgeräten in einem separaten Leitungsabzweig 

des Stromkreises notwendig. 

Übersteigt der Nennwert der 

nächst vorgelagerten Anlagensicherung 

die Nennstromstärke der max. 

zulässigen Vorsicherung des Überspannungs-Schutzgerätes, 

so muss der Leitungsabzweig 

mit einer Vorsicherung 

für das Überspannungs-Schutzgerät 

versehen werden (Bild 8.1.6.4). 

Beim Ansprechen des Überspannungs- 

Schutzgerätes im Leitungsabzweig 

werden zusätzliche Elemente (Leitungen, 

Sicherung) vom Ableitstoßstrom 

durchflossen, der an diesem Impedanzen 

zusätzliche dynamische Spannungsfälle 

hervorruft. 

Hier kann festgestellt werden, dass die 

ohmsche Komponente gegenüber der 

induktiven Komponente vernachlässigbar 

ist. 


L/N 

PE 

i Stoß 

U dyn 1 

usp 

U dyn 2 

Unter Berücksichtigung der Beziehung 

U dyn = i • R + (di/dt) L 

U Ges 

U Ges = U dyn 1 + u sp + U dyn 2 

iStoß abgeleiteter Stoßstrom 

usp Begrenzungsspannung des Schutzgerätes 

UGes am Endgerät anliegende Begrenzungsspannung 

Udyn 1 dynamischer Spannungsfall am phasenseitigen 

Anschluss des Schutzgerätes 

Udyn 2 dynamischer Spannungsfall am erdseitigen 

Anschluss des Schutzgerätes 

Bild 8.1.6.4 Anschluss von Überspannungs-Schutzgeräten 

im Leitungsabzweig 

und von Stromänderungsgeschwindigkeiten 

(di/dt) bei transienten Vorgängen 

von einigen 10 kA/µs wird der 

dynamische Spannungsfall U dyn maßgeblich 

durch die induktive Komponente 

bestimmt. 

Um diesen dynamischen Spannungsfall 

gering zu halten, muss durch die ausführende 

Elektrofachkraft die Induktivität 

der Anschlussleitung und damit 

deren Länge so gering wie möglich 

gehalten werden. In IEC 60364-5-534 

wird deshalb empfohlen, die Gesamtanschlusslänge 


Schutzgeräten in Leitungsabzweigen 

nicht größer als 0,5 m zu gestalten (Bild 

8.1.6.5). 

SPD 

a+b £ 0,50 m 

a 

b 

E/l 

PAS 

Gestaltung der erdseitigen Anschlussleitung 

Diese scheinbar schwer umzusetzende 

Forderung soll am Beispiel von Bilder 

8.1.6.6a und b erläutert werden. Es 

wird dort der Hauptpotentialausgleich 

einer Niederspannungs-Verbraucheranlage 

nach DIN VDE 0100 Teil 410 

gezeigt, wobei hier durch die Verwendung 


Typ 1 der Potentialausgleich zum 

Blitzschutz-Potentialausgleich ergänzt 

wird. 

In Bild 8.1.6.6a sind beide Maßnahmen 

getrennt voneinander errichtet worden. 

Dabei wurde der PEN mit der 

Potentialausgleichsschiene verbunden 

sowie über einen separaten Potentialausgleichsleiter 

der Erdungsanschluss 

der Überspannungs-Schutzgeräte vorgenommen. 

Die wirksame Anschlusslänge (l a ) für 

die Überspannungs-Schutzgeräte ist 

damit die Distanz zwischen dem Einsatzort 

der Überspannungs-Schutzgeräte 

(z. B. Hausanschlusskasten, Hauptverteiler) 

bis hin zur Potentialausgleichsschiene. 

Mit einer solchen Anschlussgestaltung 

lässt sich in den 

wenigsten Fällen ein wirksamer Schutz 

der Anlage erzielen. Ohne großen Aufwand 

kann jedoch mit einer Leitungsführung 

gemäß Bild 8.1.6.6b die wirksame 

Anschlusslänge der Überspannungs-Schutzgeräte 

vermindert werden 

(l b < 0,5 m). 

Erreicht wird dies durch eine “Bypass”- 

Leitung (y) vom erdseitigen Ausgang 

der Ableiter zum PEN. Die Verbindung 

vom erdseitigen Ausgang der Ableiter 

zur Potentialausgleichsschiene (x) 

bleibt weiterhin bestehen. 

SPD 

(b 1 + b 2) < 0,50 m 

Bild 8.1.6.5 Empfohlene maximale Anschlusslängen von Überspannungs-Schutzgeräten im Leitungsabzweig 

b 1 

b 2 

E/l 

www.dehn.de 

PAS

L1 

L2 

L3 

PEN 

PAS 

ungünstig 

Gemäß der VDEW-Richtlinie für den 

Einsatz in Hauptstromversorgungssystemen„Überspannungs-Schutzeinrichtungen 

der Anforderungsklasse B“ 

kann die Bypass-Leitung (y) nur dann 

entfallen, wenn die Überspannungs- 

Schutzeinrichtung in unmittelbarer 

Nähe (≤ 0,5 m) des Hausanschlusskastens 

und damit auch in unmittelbarer 

Nähe des Potentialausgleichs eingebaut 

wird. 

Bei einer Installation der Verbindung y 

ist die Distanz zwischen Hausanschlusskasten 

oder Hauptverteiler und Potentialausgleichschiene 

damit unerheblich. 

Die Lösung dieses Problemfalles 

bezog sich ausschließlich auf die 

Gestaltung der erdseitigen Anschlussleitung 

der Überspannungs-Schutzgeräte. 

x 

l a 

Bild 8.1.6.6a Ausführung des Anschlusses von Überspannungs-Schutzgeräten 


der empfohlenen maximalen 

Anschlusslängen 

L1 

L2 

L3 

PEN 

PAS 

y lb 

günstig 

Bild 8.1.6.6b Ausführung des Anschlusses von Überspannungs-Schutzgeräten 


der empfohlenen maximalen 

Anschlusslängen 

x 

Gestaltung der phasenseitigen Anschlussleitung 

Die phasenseitige Anschlusslänge ist 

ebenfalls zu betrachten. Dazu soll folgendes 

Fallbeispiel gezeigt werden: 

In einer räumlich ausgedehnten Schaltanlage 

ist ein Überspannungsschutz für 

das Sammelschienensystem und die 

daran angeschlossenen Stromkreise (A 

bis D) mit ihren Verbrauchern vorzusehen 

(Bild 8.1.6.7). 

Für den Einsatz der Überspannungs- 

Schutzgeräte in diesem Fall seien alternativ 

die Einbauorte 1 und 2 angenommen. 

Der Einbauort 1 befindet sich 

unmittelbar an der Einspeisung des 

Sammelschienensystems. Damit ist für 

alle Verbraucher der Schutz vor Überspannungen 

gleichermaßen sichergestellt. 

Die wirksame Anschlusslänge des 

Überspannungs-Schutzgerätes am Einbauort 

1 ist für alle Verbraucher das 

Maß l1 . Manchmal wird aus Platzgründen 

der Einbauort der Überspannungs- 

Schutzgeräte im Verlauf des Sammelschienensystems 

gewählt. Im Extremfall 

kann bei der betrachteten Anordnung 

im Bild 8.1.6.7 der Einbauort 2 

gewählt werden. Hinsichtlich des 

Stromkreises A ergibt sich damit die 

wirksame Anschlusslänge l2 Sammelschienensysteme 

besitzen zwar im Vergleich 

zu Kabeln und Leitungen eine 

geringe Induktivität (ca. 1/4) und damit 

einen geringen induktiven Spannungsfall, 

jedoch darf die Länge der Sammelschienen 

nicht vernachlässigt werden. 

Die Gestaltung der Anschlussleitungen 

übt einen maßgeblichen Einfluss auf 

die Wirksamkeit von Überspannungs- 

Schutzgeräten aus und muss deshalb 

bereits in der Planung der Anlage 

beachtet werden! 

Die eben beschriebenen Inhalte der IEC 

60364-5-534 waren wichtige Vorgaben 

HAK 

F1-F3 

L1 L2 L3PEN 

Neues Anschluss-Kabel 

Bild 8.1.6.8 V-förmige Verdrahtung 

F4 F5 F6 

A B C D 

l 1: Gesamtanschlusslänge am Einbauort 1 

l 2: Gesamtanschlusslänge am Einbauort 2 

bei der Entwicklung des neuen Kombiableiters 

DEHNventil, welcher die 

Anforderungen von Blitzstrom- und 

Überspannungsableitern entsprechend 

der Normenreihe DIN V VDE V 0185 1-4 

in nur einem Gerät vereinen sollte. 

Dabei wurde die Möglichkeit geschaffen, 

eine V-Verdrahtung direkt über 

das Gerät zu realisieren. Im Bild 8.1.6.8 

ist eine solche V-Verdrahtung als Wirkschaltplan 

dargestellt. 

Aus Bild 8.1.6.9 ist zu ersehen wie vorteilhaft 

eine V-Verdrahtung unter 

Zuhilfenahme einer Kammschiene umzusetzen 

ist. 

Die V-förmige Verdrahtung (auch 

Durchgangsverdrahtung genannt) ist 

aufgrund der thermischen Belastbarkeit 

der verwendeten Doppelklemmen 

bis 125 A anwendbar 

Für den Fall von Anlagenströmen 

>125 A erfolgt der Anschluss der Überspannungs-Schutzgeräte 

im Leitungsabzweig 

(sogenannte Parallelverdrah- 


l 1 

l 2 

Einbauort 1 Einbauort 2 

Bild 8.1.6.7 Anordnung von Überspannungs-Schutzgeräten 

in einer Anlage und die daraus 

resultierende wirksame Anschlusslänge 

L1 L1' L2 L2' L3 L3' 

H1 

DEHNventil 

H2 H3 

® DV TNC 255 



PAS 

PE 

L1' 

L2' 

L3' 

PEN 

F1 - F3 

> 125 A gL/gG 

F4 - F6 

= 125 A gL/gG 

8

8 

Bild 8.1.6.9 V-Verdrahtung mittels Kammschiene 

tung). Dabei sind die maximalen 

Anschlusslängen entsprechend IEC 

60364-5-534 zu beachten. Eine Umsetzung 

der Parallelverdrahtung kann Bild 

8.1.6.10 entnommen werden. 

In diesem Zusammenhang sollte allerdings 

beachtet werden, dass die erdseitige 

Anschlussleitung weiterhin von 

der Doppelklemme für den Erdanschluss 

profitiert. Hier kann, wie in Bild 

8.1.6.10 gezeigt, oft ohne großen Aufwand 

durch die Leitungsführung von 

Klemmenteil „PE“ der erdseitigen Doppelklemme 

nach PEN eine wirksame 

Anschlusslänge auf das Maß l < 0,5 m 

erreicht werden. 

8.1.7 Bemessung der Anschlussquerschnitte 

und des Backup-Schutzes 


Anschlussleitungen von Ableitern können 

durch Stoß-, Betriebs- und Kurzschlussströme 

beansprucht werden. Die 

einzelnen Belastungen sind von verschiedenen 

Punkten abhängig: 

⇒ Art der Schutzbeschaltung oneport 

(Bild 8.1.7.1) / two-port (Bild 

8.1.7.2) 

⇒ Ableitertyp: Blitzstrom-Ableiter, 

⇒ 

Kombi-Ableiter, Überspannungs- 

Schutzgeräte 

Folgestromverhalten des Ableiters: 

Folgestromlöschung/Folgestrombegrenzung 

Werden Überspannungs-Schutzgeräte 

nach Bild 8.1.7.1 installiert, sind die Anschlussleitungen 

S2 und S3 nur nach 

den Kriterien des Kurzschlussschutzes 


HAK 

F1-F3 

L1 L2 L3PEN 

Neues Anschluss-Kabel 

Bild 8.1.6.10 Parallelverdrahtung 

nach DIN VDE 0100 Teil 530 und der 

Stoßstromtragfähigkeit zu bemessen. 

Im Datenblatt des Schutzgerätes ist das 

maximal zulässige Überstrom-Schutzorgan 

ausgewiesen, welches in der 

Anwendung im Sinne des Back-up- 

Schutzes für den Ableiter eingesetzt 

werden kann. 

Bei der Installation der Geräte ist darauf 

zu achten, dass der tatsächlich fließende 

Kurzschlussstrom das Auslösen 

des Back-up-Schutzes ermöglicht. Die 

Bemessung des Leiterquerschnitts ergibt 

sich dabei aus folgender Gleichung: 

k 2 • S 2 = I 2 • t 

t zulässige Ausschaltzeit im Kurzschlussfall 

in s 

S Leiterquerschnitt in mm2 I Strom bei vollkommenen Kurzschluss 

in A 

k Materialbeiwert in A • s/mm2 nach Tabelle 8.1.7.1 

S2 

S3 

Bild 8.1.7.1 One-port Schutzbeschaltung 

1 

2 

1 

2 

3 

4 

F4 F5 F6 

s s s 

L1 L1' L2 L2' L3 L3' 

H1 

DEHNventil 

H2 H3 

® DV TNC 255 



Leiter- 

Werkstoff der Isolierung 

material NR PVC VPE IIK 

SR EPR 

Cu 141 115 143 134 

Al 87 76 94 89 

Tabelle 8.1.7.1 Materialbeiwert k für Kupfer- und 

Aluminiumleiter mit verschiedenen 

Isolierwerkstoffen 

Weiterhin ist darauf zu achten, dass die 

Angaben der maximal zulässigen Überstrom-Schutzorgane 

im Datenblatt des 

Überspannungs-Schutzgerätes nur bis 

zum Wert der angegebenen Kurzschlussfestigkeit 

des Schutzgerätes gelten. 

Sofern der Kurzschlussstrom am 

Einbauort größer als der Wert der 

angegebenen Kurzschlussfestigkeit des 

Schutzgerätes ist, ist eine Vorsicherung 

auszuwählen, die im Verhältnis 1:1,6 

kleiner ist als die im Datenblatt des 

Ableiters angegebene maximale Vorsicherung. 

Für Überspannungs-Schutzgeräte, die 

entsprechend Bild 8.1.7.2 installiert 

sind, darf der maximale Betriebsstrom 

nicht den für das Schutzgerät angegebenen 

Nennlaststrom überschreiten. 

Bei Schutzgeräten mit V-Verdrahtungsmöglichkeit 

gilt dabei der maximale 

Strom bei Durchgangsverdrahtung 

(Bild 8.1.7.3). 

Bild 8.1.7.2 Two-port Schutzbeschaltung Bild 8.1.7.3 SPD mit Durchgangsverdrahtung 

PAS 

PE 

L1' 

L2' 

L3' 

PEN 

F1 - F3 

> 315 A gL/gG 

F4 - F6 

= 315 A gL/gG 

www.dehn.de

L1 

L2 

L3 

PEN 

F1 

F2 

S2 

L1 L1' L2 L2' L3 L3' 

H1 

DEHNventil 

H2 H3 

® DV TNC 255 



PAS 

S3 

PE 

L1' 

L2' 

L3' 

PEN 

Bild 8.1.7.4 Beispiel DEHNventil, DV TNC 255 

L3' 

L2' 

L1' 

L1 

L2 

L3 

N 

PE 

F1 

F2 

Bild 8.1.7.5 Beispiel DEHNguard TNS 

F1 

F2 

PEN 

® 


1 2 

DEHNrail 

DR ... FML 

3 4 

DEHNrail DR ... FML 

F1 

F2 

Bild 8.1.7.6 Beispiel DEHNrail 

L1 L2 L3 N 

DEHNventil DV TNC 255 

F1 

F2 


Gerät 

F1 > 16 A gL / gG 

F2 = 16 A gL / gG 

F1 £ 16 A gL / gG 

F2 

A 

F1 > 315 A gL / gG 

F2 = 315 A gL / gG 

F1 £ 315 A gL / gG 

F2 

Fuse F1 S 2 / mm² S 3 / mm² Fuse F2 

A gL / gG A gL / gG 

25 10 16 --- 

35 10 16 --- 

40 10 16 --- 

50 10 16 --- 

63 10 16 --- 

80 10 16 --- 

100 16 16 --- 

125 16 16 --- 

160 25 25 --- 

200 35 35 --- 

250 35 35 --- 

315 50 50 --- 

>315 50 50 315 

DEHNguard TNC.../ TNS.../ TT... 

DG TNC 230 400 FM 

DG TNS 230 400 FM 

DG TT 230 400 FM 

F1 

F2 

F1 > 125 A gL / gG 

F2 = 125 A gL / gG 

F1 £ 125 A gL / gG 

Die Anschlussquerschnitte und der 

Back-up-Schutz für Blitzstrom- und 

Kombi-Ableiter, Typ 1 sind beispielhaft 

dem Bild 8.1.7.4 zu entnehmen. 

Für Überspannungs-Schutzgeräte, Typ 

2 werden die Anschlussquerschnitte 

und der Back-up-Schutz in Bild 8.1.7.5 

beispielhaft dargestellt und für Überspannungs-Schutzgeräte, 

Typ 3 in Bild 

8.1.7.6. 

Die Auslegung von Vorsicherungen für 

Überspannungs-Schutzgeräte erfolgt 

unter Beachtung des Stoßstromverhaltens. 

Sicherungen zeigen deutliche 

Unterschiede bei der Ausschaltung von 

Kurzschlussströmen im Vergleich zu 

Beanspruchungen mit Stoßströmen, 

insbesondere mit Blitzstoßströmen der 

Wellenform 10/350 µs. 

In Abhängigkeit vom Bemessungsstrom 

vom Blitzstoßstrom wurde das Verhalten 

von Sicherungen ermittelt (Bild 

8.1.7.7). 

Bereich 1: Kein Schmelzen 

Die durch den Blitzstoßstrom in die 

Sicherung eingetragene Energie ist so 

gering, dass die Sicherung nicht zum 

Schmelzen gebracht werden kann. 

Bereich 2: Schmelzen 

Die Energie des Blitzstoßstroms reicht 

aus, um die Sicherung zum Schmelzen 

zu bringen und damit den Strompfad 

durch die Sicherung zu unterbrechen 

(Bild 8.1.7.8). 

Charakteristisch für das Verhalten der 

Sicherung ist, dass der Blitzstoßstrom, da 

eingeprägt, unbeeinflusst durch das Verhalten 

der Sicherung weiter fließt. Die 

Sicherung schaltet erst nach Abklingen 

des Blitzstoßstromes ab. Eine Selektivität 

von Sicherungen bezüglich des Ausschaltverhaltens 

bei Blitzstoßströmen 

gibt es somit nicht. Es sollte deshalb darauf 

geachtet werden, dass aufgrund des 

Stoßstromverhaltens stets die maximal 

zulässige Vorsicherung entsprechend 

Datenblatt und/oder Einbauanleitung 

des Schutzgerätes verwendet wird. 

Aus Bild 8.1.7.8 ist ebenfalls zu erkennen, 

dass sich während des Schmelzens 

über die Sicherung ein Spannungsfall 

aufbaut, der zum Teil deutlich über 1 kV 

liegen kann. Im Falle von Anwendungen, 

wie sie im Bild 8.1.7.9 dargestellt 

sind, kann ein Aufschmelzen der Sicherung 

auch dazu führen, dass der Anlagen-Schutzpegel 

deutlich über den 

Schutzpegel des eingesetzten Überspannungs-Schutzgerätes 

liegt. 

Bereich 3: Explosion 

Sofern die Energie des Blitzstoßstromes 

so groß ist, dass sie weit über dem 

Schmelzintegral der Sicherung liegt, 

kann es vorkommen, dass der Sicherungsstreifen 

explosionsartig verdampft. 

Ein Bersten des Sicherungsgehäuses 

ist dabei oft die Folge. Neben 

den mechanischen Auswirkungen muss 

jedoch auch beachtet werden, dass der 

Blitzstrom in Form eines Lichtbogens 


F2 

Nennströme 

und Bauform 

250A/1 

200A/1 

160A/00 

100A/C00 

63A/C00 

35A/C00 

20A/C00 

25 kA 75 kA 

22 kA 70 kA 

50 kA 1) 

75 kA 2) 

9,5 kA 25 kA 

5,5 kA 20 kA 

4 kA 15 kA 

1,7 kA 8 kA 

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 

I (kA) 

Schmelzen Explosion 

Bild 8.1.7.7 Verhalten von NH-Sicherungen während 

der Stoßstrombelastung 10/350 µs 

8

8 

kA 

i 

8 

7 

6 

5 

4 

3 

2 

1 

über die berstende Sicherung weiter 

fließt; eine Unterbrechung des Blitzstoßstroms 

und damit verbunden eine 

Reduzierung der notwendigen Stoßstromtragfähigkeit 

des eingesetzten 

Ableiters kann somit nicht erfolgen. 

Selektivität zum Anlagenschutz 

Bei den Anwendungen von Überspannungs-Schutzgeräten 

auf Funkenstreckenbasis 

ist darauf zu achten, dass ein 

einsetzender Netzfolgestrom soweit 

begrenzt wird, dass Überstrom-Schutzorgane 

wie beispielsweise die Leitungs- 

Schutzsicherung und/oder die Ableitervorsicherung 

nicht zum Auslösen kommen. 

Diese Eigenschaft der Schutzgeräte 

nennt man Folgestrombegrenzung 

bzw. Folgestromunterdrückung. Nur 

mit Techniken, wie beispielsweise der 

RADAX-Flow-Technologie gelingt es, 

Ableiter und Ableiterkombinationen 

zu entwickeln, die auch bei hohen 

Anlagen-Kurzschlussströmen in der 

Lage sind, den Strom soweit zu reduzieren 

und zu löschen, dass vorgelagerte 

Sicherungen kleiner Bemessungsströme 

nicht zur Auslösung kommen 

(Bild 8.1.7.10). 

Die in EN 60439-1 geforderte Anlagenverfügbarkeit, 

auch im Falle des Ansprechens 

von Überspannungs-Schutzgeräten, 

lässt sich mit der vorab 

beschriebenen Geräteeigenschaft „Folgestromunterdrückung“ 

erfüllen. Besonders 

bei Überspannungs-Schutzgeräten 

mit tiefer Ansprechspannung, die 

nicht allein den Blitzschutz-Potentialausgleich, 

sondern auch die Aufgabe 

des Überspannungsschutzes in der 

Anlage wahrnehmen sollen, ist das Verhalten 

der Folgestrombegrenzung 

wichtiger denn je für die Verfügbarkeit 

der elektrischen Anlage (Bild 8.1.7.11). 


Stoßstrom 

Spannung der Sicherung 

0 

0 

-200 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 

u (V) 

400 

200 

0 

-200 

-400 

i (kA) 

40 

20 

0 

Netzspannung 

U 0 

Prospektiver 

KS-Strom I kpros 

Lichtbogenspannung 

u 

0 5 10 15 20 25 t (ms) 

i (kA) 

0,5 

0 

fließender 

Folgestrom I f 

0 10 15 t (ms) 

Bild 8.1.7.10 Reduzierung des Folgestromes durch das patentierte RADAX-Flow-Prinzip 

NH-gG 

Sicherungseinsatz 

Nennstrom 

Schmelzintegral 

der Sicherung 

l² × t in A² × s 

t µs 

100 000 

10 000 

1 000 

Kein Folgestrom 16A 

32A 

4,0 kV 

Bild 8.1.7.8 Strom und Spannung an einer aufschmelzenden 25 A-NH-Sicherung während einer Blitz-Stoßstrombelastung 

(10/350 µs) 

3,5 

3,0 

2,5 

2,0 

1,5 

1,0 

0,5 

40A 

100A 

63A 

250A 

100 

0,1 1 10 100 

Durchlassintegral 

des Ableiters 

l² × t in A² × s 

Kennlinie 

DEHNventil â 

Bild 8.1.7.11 Ausschaltselektivität DEHNventil zu NH-Sicherungseinsätzen unterschiedlicher 

Bemessungsströme 

u 

F 1 

F 2 

F 3 

F 1... F 3 > max. 

zul. Vorsicherung 

des Ableiters 

F 4... F 6 = max. 

zul. Vorsicherung 

des Ableiters 

F 4 F 5 F 6 

Prospektiver 

Kurzschluss-Strom [kA eff] 

www.dehn.de 

L1 

L2 

L3 

N 

Bild 8.1.7.9 Einsatz separater Vorsicherung für Überspannungs-Schutzgeräte 

PE

8.2 Anlagen der Informationstechnik 

Ableiter dienen in erster Linie dem 

Schutz nachfolgender Endgeräte, zusätzlich 

wird die Gefahr der Leitungsbeschädigung 

vermindert. 

Die Auswahl von Ableitern hängt unter 

anderem von folgenden Überlegungen 

ab: 

⇒ Blitzschutzzonen des Installationsortes, 

sofern vorhanden 

⇒ abzuleitende Energien 

⇒ Anordnung der Schutzgeräte 

⇒ Störfestigkeit der Endgeräte 

⇒ Schutz gegen symmetrische und/ 

oder unsymmetrische Störungen 

⇒ Systemanforderungen, z. B. Übertragungsparameter 

⇒ Übereinstimmung mit produktoder 

anwendungsspezifischen Normen, 

falls gefordert 

⇒ Anpassung an die Umgebungsbedingungen 

/ Installationsbedingungen 

Schutzgeräte für Antennenleitungen 

unterscheiden sich nach ihrer Eignung 

für koaxiale, symmetrische oder Hohlleiter-Systeme, 

je nach der physikalischen 

Ausführung der Antennenleitung. 

Bei koaxialen und Hohlleitersystemen 

kann der Außenleiter in der Regel 

direkt mit dem Potentialausgleich verbunden 

werden, hierzu eignen sich 

speziell auf die jeweiligen Leitung 

abgestimmte Erdungsmuffen. 

Vorgehen zu Auswahl und Einsatz von 

Ableitern: Beispiel BLITZDUCTOR CT 

Im Gegensatz zur Auswahl von Schutzgeräten 

in energietechnischen Systemen 

(siehe Kapitel 8.1), wo im 230/ 

400 V-System mit einheitlichen Bedingungen 

hinsichtlich Spannung und Frequenz 

zu rechnen ist, gibt es in Automatisierungssystemen 

verschiedene 

Arten von zu übertragenden Signalen 

hinsichtlich 

⇒ Spannung (z. B. 0 – 10V) 

⇒ Strom (z. B. 0 – 20 mA, 4 – 20 mA) 

⇒ Signalbezug (symmetrisch, unsymmetrisch) 

⇒ Frequenz (DC, NF, HF) 

⇒ Signalart (analog, digital). 

Jede dieser elektrischen Größen des zu 

übertragenden Nutzsignales kann die 

eigentliche zu übermittelnde Information 

enthalten. 

Deshalb darf das Nutzsignal durch den 

Einsatz von Blitzstrom- und Überspannungs-Ableitern 

in MSR-Anlagen nicht 

unzulässig beeinflusst werden. Dabei 

sind für die Auswahl von Schutzgeräten 

für MSR-Anlagen einige Punkte zu 

beachten, die nachfolgend für unsere 

universellen Schutzgeräte BLITZDUC- 

TOR CT beschrieben und durch Einsatzbeispiele 

illustriert werden (Bilder 8.2.1 

– 8.2.4 und Tabelle 8.2.1). 

Typenbezeichnung der Schutzmodule 

C zusätzliche Querspannungsbegrenzung 

und zusätzliche Entkopplungswiderstände 

im BLITZDUC- 

TOR CT-Ausgang zur Entkopplung 

der BLITZDUCTOR-Schutzdioden 

von evtl. vorhandenen Dioden im 

Eingang des zu schützenden Gerätes 

(z. B. Clamping-Dioden, Optokoppler-Dioden) 

HF Bauform zum Schutz hochfrequenter 

Übertragungsstrecken (Einsatz 

einer Diodenmatrix zur Überspannungs-Feinbegrenzung),Längsund 

Querspannungs-Begrenzung 

EX Schutzgerät zum Einsatz in eigensicheren 

Messkreisen, ATEX und FIS- 

CO-Zulassung (Wechselspannungsfestigkeit 

gegen Erde 500 V AC) 

BCT MOD _ _ _ _ _ 

Ableiterklassifizierung 

B =Blitzstrom-Ableiter 

I imp = 2,5 kA (10/350 µs) 

pro Ader 

B_ = Kombi-Ableiter 

I imp = 2,5 kA (10/350 µs) 

pro Ader, 

jedoch Schutzpegel wie 

Überspannungs-Ableiter (M) 

M_ = Überspannungs-Ableiter 

I sn = 10 kA (8/20 µs) 

pro Ader 

Bild 8.2.1 Ableiterklassifizierung 

Typen Schutzmodule BCT MOD... 

B 110 

BE 5 ME 5 

BE 12 ME 12 

BE 15 ME 15 

BE 24 ME 24 

BE 30 ME 30 

BE 48 ME 48 

BE 60 ME 60 

BE 110 ME 110 

BD 5 MD 5 

BD 12 MD 12 

BD 15 MD 15 

BD 24 MD 24 

BD 30 MD 30 

BD 48 MD 48 

BD 60 MD 60 

BD 110 MD 110 

BD 250 MD 250 

BE C 5 ME C 5 

BE C 12 ME C 12 

BE C 24 ME C 24 

BE C 30 ME C 30 

BD HF 5 MD HF 5 

BD HFD 5 MD HFD 5 

BD HFD 24 MD HFD 24 

MD EX 24 

MD EX 30 

MD EX HFD 6 

Tabelle 8.2.1 Typenbezeichnung der Schutzmodule 


l in kA 

10 

8 

6 

4 

2 

l in kA 

10 

8 

6 

4 

2 

l in kA 

10 

8 

6 

4 

2 

Ableitvermögen Schutzpegel 

100 

200 

100 

200 

100 

200 

300 

400 

300 

400 

300 

400 

500 

600 

500 

600 

500 

600 

700 

800 

t in µs 

700 

800 

t in µs 

700 

800 

t in µs 

U in V 

500 

400 

300 

200 

100 

U in V 

500 

400 

300 

200 

100 

U in V 

500 

400 

300 

200 

100 

100 

200 

100 

200 

100 

200 

300 

400 

300 

400 

300 

400 

500 

600 

500 

600 

500 

600 

700 

800 

t in µs 

700 

800 

t in µs 

700 

800 

t in µs 

8

8 

BCT MOD _ _ _ _ _ 


E = Überspannungs-Feinbegrenzung 

Ader Þ Erde 

(Längsspannungs-Begrenzung) 

D = Überspannungs-Feinbegrenzung 

Ader Þ Ader 

(Querspannungs-Begrenzung) 

Bild 8.2.2 Begrenzungsverhalten 

BCT MOD _ _ _ _ _ 


C = zusätzliche Querspannungsbegrenzung und zusätzliche 

Entkopplungswiderstände im BLITZDUCTOR 

CT-Ausgang zur Entkopplung der BLITZDUCTOR- 

Schutzdioden von evtl. vorhandenen Dioden im 

Eingang des zu schützenden Gerätes (z. B. Clamping-Dioden, 

Optokoppler-Dioden) 

HF = Bauform zum Schutz hochfrequenter Übertragungsstrecken 

(Einsatz einer Diodenmatrix zur Überspannungs-Feinbegrenzung), 

Längs- und Querspannungs-Begrenzung 

EX = Schutzgerät zum Einsatz in eigensicheren Messkreisen 

(Wechselspannungsfestigkeit gegen Erde 

500 V AC) 

Bild 8.2.3 Hinweis auf besondere Anwendungsfälle 

Technische Daten: 

Schutzpegel Up Der Schutzpegel ist ein Parameter eines 

Überspannungs-Schutzgerätes, der die 

Leistungsfähigkeit charakterisiert, die 

Spannung über seinen Anschlussklemmen 

zu begrenzen. Der Wert des 

Schutzpegels muss größer sein als der 

höchste Wert der gemessenen Begrenzungsspannungen. 


Die gemessene Begrenzungsspannung 

ist die maximale Spannungshöhe, die 

über den Klemmen des Überspannungs-Schutzgerätes 

während der 

Beaufschlagung mit Stoßströmen 

und/oder Stoßspannungen von vorgegebener 

Stoßform und Amplitude 

gemessen wird. 

U p 

U p 

U p 

BCT MOD _ _ _ _ _ 


Die Nennspanungs-Angabe kennzeichnet den 

Bereich der typischen Signalspannung, der unter 

Nennbedingungen über das Schutzgerät keinerlei 

Begrenzerwirkung zeigt. Die Angabe des Wertes 

der Nennspannung erfolgt als DC-Wert. Bei der 

Übertragung von Wechselspannungen darf der 

Spitzenwert der Wechselspannung den Nennspannungswert 

nicht überschreiten. 

Die Nennspannungen sind für die einzelnen Typen 

wie folgt angegeben: 

Typ Nennspannung U N 

_E = Spannung zwischen Ader und Erde 

_D = Spannung zwischen Ader und Ader 

_E C = Spannung zwischen Ader und Ader, 

als auch zwischen Ader und Erde 

_D HF = Spannung zwischen Ader und Ader 

_D HFD = Spannung zwischen Ader und Ader 

_D EX = Spannung zwischen Ader und Ader 

1 

2 

1 

2 



Bild 8.2.4 Nennspannung 

Begrenzungsspannung bei einer Steilheit 

der verwendeten Prüfspannungswelle 

von 1 kV/µs 

Diese Prüfung dient zur Ermittlung des 

Ansprechverhaltens von Gasentladungsableitern 

(ÜsAg). Diese Schutzelemente 

besitzen eine "Schaltcharakteristik". 

Die Wirkungsweise eines 

ÜsAg lässt sich als Schalter beschreiben, 

dessen Widerstand beim Überschreiten 

eines bestimmten Spannungswertes 

"automatisch" von > 10 GΩ (im nichtgezündeten 

Zustand) auf Werte < 0,1 Ω 

(im gezündeten Zustand) "springen" 

kann, so dass die anliegende Überspannung 

nahezu kurzgeschlossen wird. 

Der Spannungswert, bei dem das 

Ansprechen des ÜsAg erfolgt, ist 

abhängig von der Anstiegsgeschwindigkeit 

der einlaufenden Spannungswelle 

(du/dt). 

Tendenziell gilt: 

Je größer das du/dt, desto größer die 

Ansprechspannung des ÜsAg. Um eine 

Vergleichbarkeit der Ansprechwerte 

verschiedener ÜsAg's zu ermöglichen, 

3 

4 

3 

4 

www.dehn.de 

U Ader-Erde 

U Ader-Ader

wird zur Ermittlung der dynamischen 

Ansprechspannung eine Spannung mit 

der Anstiegsgeschwindigkeit 1 kV/µs an 

die Elektroden des ÜsAg angelegt und 

der Ansprechwert ermittelt (Bilder 

8.2.5 und 8.2.6). 

1 

2 

Spannung 

du/dt = 1 kV/µs 

Bild 8.2.5 Prüfaufbau zur Ermittlung der Begrenzungsspannung 

bei einer Spannungsanstiegsgeschwindigkeit 


U in V 

1000 

900 

800 

700 

600 

500 

400 

300 

200 

100 

0 

Spannungsanstiegsgeschwindigkeit 


Begrenzungsspannung bei Nennableitstoßstrom 

Diese Prüfung dient zur Ermittlung des 

Begrenzungsverhaltens von Schutzelementen 

mit stetiger Begrenzungscharakteristik 


3 

4 

Begrenzungsspannung 

0,1 

0,2 

0,3 

0,4 

0,5 

0,6 

0,7 

0,8 

0,9 

1,0 

1,1 

1,2 

Bild 8.2.6 Ansprechverhalten eines ÜsAg bei 


Strom i sn 

1 

2 

t in µs 

Bild 8.2.7 Prüfaufbau zur Ermittlung der Begrenzungsspannung 

bei Nennableitstoßstrom 

3 

4 

Nennstrom I L 

Der Nennstrom des BLITZDUCTORs CT 

kennzeichnet den zulässigen Betriebsstrom 

des zu schützenden Messkreises. 

Der Nennstrom des BLITZDUCTORs CT 

wird bestimmt durch die Stromtragfähigkeit 

und die Verlustleistung der zur 

Entkopplung zwischen Gasentladungsableitern 

und Feinschutzelementen 

verwendeten Impedanzen sowie durch 

die Folgestromlöschfähigkeit der Gasentladungsableiter. 

Er wird als Gleichstromwert 

angegeben (Bild 8.2.9). 

Die einzelnen Schutzmodule BCT MOD 

des BLITZDUCTORs CT besitzen folgende 

Nennströme: 

B 1 A 

BE 1 A ME 1 A 

BD 1 A MD 1 A 

BE C 0,1 A ME C 0,1 A 

BD HF 0,1 A MD HF 0,1 A 

BD HFD 0,1 A MD HFD 0,1 A 

MD EX 0,5 A 

MD EX HFD 4,2 A 

Tabelle 8.2.2 Nennströme der Schutzmodule 

U in V 

60 

40 

20 

0 

-20 

-40 

-60 

0 

I L 

10 

1 

2 

20 


Bild 8.2.9 Nennstrom des BLITZDUCTORs CT 

30 

40 

50 

60 

Bild 8.2.8 Begrenzungsspannung bei Nennableitstoßstrom 

3 

4 

Begrenzungsspannung 

Grenzfrequenz f G 

Die Grenzfrequenz beschreibt das frequenzabhängige 

Verhalten eines Ableiters. 

Als Grenzfrequenz gilt diejenige 

Frequenz, die unter bestimmten 

Prüfbedingungen eine Einfügungsdämpfung 

(aE) von 3 dB hervorruft (siehe 

EN 61643-21). 

Wird nichts anderes ausgewiesen, 

bezieht sich die Frequenzangabe auf 

ein 50 Ohm-System (Bild 8.2.10). 

Auswahlkriterien (AK) 

1. Welches Ableitvermögen wird benötigt 

? 

Die Bemessung des Ableitvermögens 

des BLITZDUCTOR CT hängt davon ab, 

welche Schutzaufgabe durch diesen 

Ableiter erfüllt werden soll. Zur Vereinfachung 

der Auswahl sind die nachfolgenden 

Fälle a bis d angegeben. 

Fall a: 

In diesem Anwendungsfall befindet 

sich das zu schützende Endgerät in 

einem Gebäude mit Äußerem Blitzschutz 

oder das Gebäude besitzt metallene, 

blitzeinschlaggefährdete Dachaufbauten 

(z. B. Antennenmaste, Klimageräte). 

Das MSR- oder Telekommunikationskabel, 

das das Endgerät (Bild 

8.2.11) mit einem Messwertgeber ver- 


70 

80 

90 

100 

t in µs 

3 dB 

a E in dB 

f in Hz 

Bild 8.2.10 Typischer Frequenzgang eines BLITZ- 

DUCTORs CT 

Schutzgerät 

MSR-Kabel 

Telekommunikationskabel 

f G 


Endgerät 

Bild 8.2.11 Gebäude mit Äußerem Blitzschutz und 

gebäudeüberschreitender Leitungsverlegung 

8

8 

bindet, ist als gebäudeüberschreitende 

Leitung verlegt: Sie führt zum Messwertgeber, 

der sich im Feld befindet. 

Da sich auf dem Gebäude ein Äußerer 

Blitzschutz befindet, wird an dieser 

Stelle der Einsatz eines Blitzstrom- 

Ableiters notwendig. Aus der Produktfamilie 

BLITZDUCTOR CT kommen dafür 

die Typen B oder B... in Frage. 

Fall b: 

Der Fall b ist ähnlich gelagert wie der 

Fall a, jedoch besitzt hier das Gebäude, 

in dem sich das zu schützende Endgerät 

befindet, keinen Äußeren Blitzschutz: 

Es wird hier nicht unmittelbar mit dem 

Auftreten von Blitz- oder Blitzteilströmen 

gerechnet. Der Einsatz eines blitzstromtragfähigen 

Ableiters Typ B oder 

Typ B... ist nur dann erforderlich, wenn 

das MSR-Kabel durch benachbarte 

Gebäude blitzbeeinflusst werden kann. 

Wird das ausgeschlossen, dann kommt 

der BLITZDUCTOR CT Typ M... zum Einsatz 

(Bild 8.2.12). 

Schutzgerät 

MSR-Kabel 

Telekommunikationskabel 

Fall c: 

Im Fall c wird im Bereich der MSR-/ Telekommunikationsverkabelung 

keine gebäudeüberschreitende 

Leitung verlegt. 

Trotzdem das Gebäude über einen 

Äußeren Blitzschutz verfügt, kann in 

dem betrachteten Bereich des Telekommunikationssystemes 

kein direkter 


Endgerät 

Bild 8.2.12 Gebäude ohne Äußeren Blitzschutz und 

gebäudeüberschreitender Leitungsverlegung 

Messwertgeber 

Schutzgerät 


Endgerät 

Bild 8.2.13 Gebäude mit Äußerem Blitzschutz und 

gebäudeinterner Leitungsverlegung 

Blitzstrom einkoppelt werden. Damit 

erfolgt in diesem Fall die Anwendung 

von Überspannungs-Ableitern, die in 

der BLITZDUCTOR CT-Produktfamilie 

als Typ M... gekennzeichnet sind (Bild 

8.2.13). 

Fall d: 

Der Fall d unterscheidet sich zum Fall c 

dahingehend, dass das betreffende 

Gebäude keinen Äußeren Blitzschutz 

besitzt und auch keine gebäudeüberschreitendenMSR-/Telekommunikationskabel 

verlegt sind. Damit sind zum 

Schutz der Geräte nur Überspannungs- 

Ableiter erforderlich. Wie auch im Beispiel 

b und c erfolgt auch hier der Einsatz 

von Schutzmodulen des Typs M... 

der BLITZDUCTOR CT-Produktfamilie 

(Bild 8.2.14). 

Messwertgeber 

Schutzgerät Endgerät 

Bild 8.2.14 Gebäude ohne Äußeren Blitzschutz und 

gebäudeinterner Leitungsverlegung 

2. Gegen welche Störphänomene soll 

geschützt werden ? 

Bei der Einteilung von Störphänomenen 

wird grundsätzlich unterschieden 

in Längs- und Quer-Überspannungen. 

Längs-Überspannungen treten immer 

zwischen dem Signalleiter und Erde 

auf, während dem Quer-Überspannungen 

ausschließlich zwischen zwei Signalleitungen 

auftreten. Die meisten 

der in Signalstromkreisen auftretenden 

Störungen sind Längs-Überspannungen. 

Für die Auswahl von Schutzgeräten 

bedeutet dies, dass in der Regel 

Schutzgeräte ausgewählt werden sollen, 

die eine Feinbegrenzung der Überspannung 

zwischen Signalader und 

Erde vornehmen (Typ ...E). Bei bestimmten 

Eingangsstufen von Geräten, 

wie z. B. Trennübertragern, ist eine 

Feinbegrenzung der Überspannung 

zwischen Ader und Erde entbehrlich. 

Hier erfolgt der Schutz gegen Längs- 

Überspannungen ausschließlich durch 

die Gasentladungs-Ableiter. Da diese 

jedoch ein unterschiedliches zeitliches 

Ansprechverhalten zeigen, tragen Gasentladungs-Ableiter 

durch ihr Ansprechen 

dazu bei, dass aus der Längs-Über- 

spannung u. U. eine Quer-Überspannung 

erzeugt werden kann. Deshalb ist 

in einem solchen Fall ein Feinschutzelement 

zwischen den Signaladern eingesetzt 

(Typ ...D). 

3. Bestehen spezielle Anforderungen 

der Anpassung der Schutzschaltung 

an die Eingangsschaltung des 

zu schützenden Gerätes ? 

Mitunter kann es erforderlich sein, 

Geräteeingänge gegen das Auftreten 

von Längs- und Quer-Überspannungen 

zu schützen. Die Eingangsstufen von 

derartigen zu schützenden elektronischen 

Geräten sind in der Regel bereits 

mit eigenen Schutzschaltungen versehen 

oder besitzen Optokopplereingänge 

zur Potentialtrennung des Signalkreises 

und der internen Schaltung des 

Automatisierungsgerätes. Damit sind 

zusätzliche Maßnahmen zur Entkopplung 

des BLITZDUCTORs CT zur Eingangsschaltung 

des zu schützenden 

Gerätes notwendig. Diese Entkopplung 

wird realisiert durch zusätzliche Entkopplungselemente 

zwischen den Feinschutzelementen 

und den Ausgangsklemmen 

des BLITZDUCTORs CT. 

4. Wie hoch ist die zu übertragende 

Signalfrequenz / Datenübertragungsgeschwindkeit 

? 

Wie jedes natürliche Übertragungssystem, 

weist auch die Schutzschaltung 

des BLITZDUCTORs CT ein tiefpassähnliches 

Verhalten auf. Die Angabe der 

Grenzfrequenz zeigt auf, ab welchem 

Frequenzwert die zu übertragende Frequenz 

in der Amplitude (mehr als 3dB) 

bedämpft wird. Um die Rückwirkung 

des BLITZDUCTORs CT auf das Übertragungssystem 

in zulässigen Grenzen zu 

halten, muss die Signalfrequenz des 

Signalstromkreises unterhalb der 

Grenzfrequenz für den BLITZDUCTOR 

CT liegen. Die Angabe der Grenzfrequenz 

gilt für sinusförmige Größen. Im 

Bereich der Datenübertragung treten 

jedoch meistens keine sinusförmigen 

Signalformen auf. In diesem Zusammenhang 

ist darauf zu achten, dass die 

max. Datenübertragungsgeschwindigkeit 

des BLITZDUCTORs größer als die 

Übertragungsgeschwindigkeit des Signalkreises 

ist. Bei der Übertragung 

impulsförmiger Signalgrößen, bei denen 

die aufsteigende oder abfallende 

Impulsflanke bewertet wird, ist darauf 

zu achten, dass diese Flanke innerhalb 

einer bestimmten Zeit von L nach H 

oder von H nach L wechselt. Dieses Zeitintervall 

ist wichtig für das Erkennen 

einer Flanke und für das Durchfahren 

eines "verbotenen Bereiches". Dieses 

Signal benötigt damit eine Frequenzbandbreite, 

die wesentlich höher ist als 

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die Grundwelle dieser Schwingung. Die 

Grenzfrequenz für das Schutzgerät 

muss damit entsprechend hoch angesetzt 

werden. Als Faustregel gilt, dass 

die Grenzfrequenz nicht kleiner sein 

darf als das 5fache der Grundwelle. 

5. Wie groß ist der Betriebsstrom des 

zu schützenden Systems ? 

Aufgrund der elektrischen Eigenschaften 

der in der Schutzschaltung des 

BLITZDUCTORs CT verwendeten Bauteile 

ist der Betriebsstrom, der über das 

Schutzgerät übertragen werden kann, 

begrenzt. Für die Anwendung bedeutet 

dies, dass der Betriebsstrom eines 

Signalsystems kleiner oder gleich dem 

Nennstrom des Schutzgerätes sein darf. 

6. Welche maximal mögliche Betriebsspannung 

kann in dem zu 

schützendem System auftreten ? 

Die max. auftretende Betriebsspannung 

im Signalkreis muss kleiner oder 

gleich der höchsten Dauerspannung 

des BLITZDUCTORs CT sein, damit das 

Schutzgerät unter normalen Betriebsbedingungen 

keinerlei Begrenzungswirkung 

zeigt. 

Die max. auftretende Betriebsspannung 

in einem Signalstromkreis ist in 

der Regel die Nennspannung des Übertragungssystems 


von Toleranzen. Im Bereich der 

Anwendung von Stromschleifen (z.B. 

0–20 mA) ist für die max. mögliche 

Betriebsspannung immer die Leerlaufspannung 

des Systems anzusetzen. 

7. Welchen Bezug hat die max. auftretende 

Betriebsspannung ? 

Unterschiedliche Signalstromkreise besitzen 

unterschiedlichen Signalbezug 

(symmetrisch/unsymmetrisch). Zum 

einen kann die Betriebsspannung des 

Systems als Ader/Ader Spannung angegeben 

werden und zum anderen als 

Ader/Erde Spannung. Das ist bei der 

Auswahl des Schutzgerätes zu berücksichtigen: 

Durch die unterschiedliche 

Schaltung der Feinschutzelemente im 

BLITZDUCTOR CT-Schutzmodul werden 

auch unterschiedliche Nennspannungen 

angegeben. Die unterschiedlichen 

Bezüge für die Nennspannung des 

BLITZDUCTORs CT sind im Abschnitt 

“Technische Daten – Nennspannung” 

angegeben. 

8. Wirkt sich das Einschalten der Entkopplungsimpedanzen 

des BLITZ- 

DUCTOR CT in den Signalstromkreis 

nachhaltig beeinflussend auf 

die Signalübertragung aus ? 

Zur Koordination der Schutzelemente 

im BLITZDUCTOR CT sind Entkopplungsimpedanzen 

eingebaut. Diese 

liegen unmittelbar im Signalstromkreis 

und können damit unter Umständen 

diesen beeinflussen. Insbesondere bei 

Stromschleifen (0 ... 20 mA, 4 ... 20 mA) 

kann das Einschalten des BLITZDUC- 

TORs CT eine Überschreitung der max. 

zulässigen Bürde des Signalstromkreises 

verursachen, wenn dieser bereits 

mit seiner max. zulässigen Bürde 

betrieben wird. Dies ist vor dem Einsatz 

zu betrachten! 

9. Welche Schutzwirkung ist notwendig 

? 

Prinzipiell besteht die Möglichkeit, den 

Schutzpegel für ein Überspannungs- 

Schutzgerät so zu bemessen, dass dieser 

unterhalb der Zerstörungsgrenze 

für ein Automatisierungs-/Telekommunikationsendgerät 

liegt. Das Problem 

bei einer derartigen Bemessung besteht 

darin, dass die Zerstörungsgrenze 

für ein Endgerät meist nicht bekannt 

ist. Deshalb ist es notwendig, hier ein 

anderes Vergleichskriterium heranzuziehen. 

Im Rahmen der Prüfung auf 

elektromagnetische Verträglichkeit 

(EMV) müssen elektrische und elektronische 

Betriebsmittel eine Störfestigkeit 

gegenüber leitungsgeführten 

impulsförmigen Störgrößen aufweisen. 

Die Anforderungen für diese Prüfungen 

und die Prüfaufbauten sind in DIN 

EN 61000-4-5 (VDE 0847 Teil 4/5) 

beschrieben. Für unterschiedliche Geräte, 

die in unterschiedlichen elektromagnetischenUmgebungsbedingungen 

eingesetzt werden, werden unterschiedliche 

Prüfschärfegrade hinsichtlich 

der Störfestigkeit gegenüber impulsförmigen 

Störgrößen festgelegt. 

Diese Prüfschärfegrade tragen die 

Bezeichnung 1 bis 4, wobei der Prüfschärfegrad 

1 die geringsten Störfestigkeitsanforderungen 

(an die zu schützenden 

Geräte) beinhaltet und der 

Prüfschärfegrad 4 die höchsten Störfestigkeitsanforderungen 

eines Gerätes 

sicherstellt. 

Für die Schutzwirkung eines Überspannungs-Schutzgerätes 

bedeutet dies, 

dass die mit dem Schutzpegel verbundene 

"Durchlassenergie" so gering sein 

muss, dass diese unterhalb der Störfestigkeit 

des betreffenden zu schützenden 

Gerätes liegt. Deshalb wurde für 

die BLITZDUCTOR CT-Produktfamilie 

ein Koordinations-Kennzeichen (KK) 

entwickelt, mit dessen Hilfe ein koordinierter 

Einsatz der BLITZDUCTORen CT 

zum Schutz von Automatisierungsgeräten 

möglich ist. Die Störfestigkeitsprüfung 

für diese Geräte wurde zum Ausgangspunkt 

für das BLITZDUCTOR- 

Koordinations-Kennzeichen genommen. 

Ist beispielsweise ein Automatisierungsgerät 

mit einem Prüfschärfe- 

grad 1 geprüft, so darf das Schutzgerät 

nur eine max. "Durchlassenergie" 

haben, die diesem Störpegel entspricht. 

Für die Praxis bedeutet dies, 

dass Automatisierungsgeräte, die mit 

dem Prüfschärfegrad 4 geprüft wurden, 

dann störungsfrei arbeiten können, 

wenn der Ausgang des Schutzgerätes 

einen Schutzpegel entsprechend 

des Prüfschärfegrades 1, 2, 3 oder 4 

aufweist. Damit ist es für den Anwender 

sehr einfach, geeignete Schutzgeräte 

auszuwählen. 

10. Soll der Schutz in der Anlage einoder 

zweistufig ausgeführt werden 

? 

In Abhängigkeit von der Gebäudeinfrastruktur 

und von den Schutzanforderungen, 

die durch das Schutzzonen- 

Konzept gestellt werden, kann es notwendig 

sein, entweder Blitz- und Überspannungs-Ableiter 

räumlich getrennt 

voneinander zu installieren oder aber 

an einem Punkt der Anlage. Im ersten 

Fall ergibt sich der Einsatz des BLITZ- 

DUCTORs CT mit dem Schutzmodul BCT 

MOD B als Blitzstrom-Ableiter sowie 

dem BLITZDUCTOR CT-Schutzmodul 

BCT MOD M... als Überspannungs- 

Ableiter. Sind Blitz- und Überspannungsschutzmaßnahmen 

an einem 

Punkt der Anlage erforderlich, so kann 

hier der Einsatz des Kombi-Ableiters, 

BLITZDUCTOR CT, Typ B..., erfolgen. 

Anmerkung: 

Die nachfolgenden Lösungsbeispiele 

zeigen die Auswahl von Überspannungs-Schutzgeräten 

der Produktfamilie 

BLITZDUCTOR CT anhand der bisher 

beschriebenen 10 Auswahlkriterien 

(AK). Das Resultat eines jeden einzelnen 

Auswahlschrittes wird in der Spalte 

"Zwischen-Resultat" angegeben. 

Die Spalte "Gesamt-Resultat" zeigt den 

Einfluss des jeweiligen Zwischen-Resultats 

auf das Gesamt-Auswahlergebnis. 


8

8 

Überspannungsschutz für eine elektrische 

Temperaturmesseinrichtung 

Die elektrische Temperaturmessung 

von Medien in technologischen Prozessen 

wird in allen Industriezweigen 

betrieben. Dabei können die Einsatz- 

Bereiche sehr unterschiedlich sein: Sie 

reichen von der Lebensmittelverarbeitung 

über chemische Reaktionen bis 

hin zu Gebäude-Klimatisierung und 

Gebäude-Leittechnik. All diesen Prozessen 

ist eigen, dass der Ort der Messwerterfassung 

weit vom Ort der Messwertanzeige 

oder Verarbeitung entfernt 

ist. Durch diese langen Verbindungsleitungen 

bietet sich die Möglichkeit 

der Einkopplung von Überspannungen, 

die nicht nur durch 

atmosphärisch Entladungen verursacht 

sind. Nachfolgend wird deshalb ein 

Vorschlag zum Schutz gegen Überspannungen 

bei der Temperaturmessung 

mit einem Standard-Widerstandsthermometer 

Pt 100 erarbeitet werden. Das 

Gebäude, in dem sich diese Messeinrichtung 

befindet, besitzt keinen Äußeren 

Blitzschutz. 

Die Messung der Temperatur erfolgt 

indirekt über die Messung des elektrischen 

Widerstandes. Das Widerstandsthermoelement 

Pt 100 besitzt bei 0°C 

einen Widerstandswert von 100 Ω. In 

Abhängigkeit von der Temperatur verändert 

sich dieser Wert, und zwar um 

ca. 0,4 Ω/K. Um die Temperatur zu messen, 

wird ein konstanter Mess-Strom 

eingeprägt, der einen Spannungsfall 

J 

Messwertaufnehmer 

Pt 100 


Speisung (l=konst.) 

Mess-Signal (U m / J) 

Bild 8.2.15 Blockschaltbild Temperaturmessung 

am Widerstandsthermometer verursacht, 

welcher proportional zur Temperatur 

ist. Um eine Eigenerwärmung des 

Widerstandsthermometers in Folge des 

Mess-Stromes zu verhindern, ist dieser 

auf 1mA begrenzt. Damit stellt sich am 

Pt 100 bei 0°C ein Spannungsfall von 

100mV ein. Diese Messspannung muss 

nun an den Ort der Anzeige oder Auswertung 

übertragen werden (Bild 

8.2.15). Von den verschiedenen, für 

einen Pt 100-Messfühler möglichen Anschlusstechniken 

an den Messumformer 

sei exemplarisch die Vier-Leiterschaltung 

herausgegriffen. Sie stellt die 

optimale Anschlusstechnik für Widerstands-thermometer 

dar. Sie dient der 

völligen Ausschaltung des Einflusses 

des Leitungswiderstandes und seiner 

temperaturbedingten Schwankungen 

auf das Messergebnis. Der Pt 100-Fühler 

wird mit einem eingeprägten Strom 

gespeist. Die Änderung des Leitungswiderstandes 

wird durch die automatische 

Verstellung der Speisespannung 

kompensiert. Ändert sich also der Leitungswiderstand 

nicht, so ist die 

gemessene Spannung U m gleich konstant. 

Diese Messspannung wird also 

nur durch die Änderung des Messwiderstandes 

in Abhängigkeit der Temperatur 

verändert und wird hochohmig 

durch den Messwandler am Geber 

abgegriffen. Ein Leitungsabgleich ist 

deshalb in dieser Anschlusstechnik 

nicht erforderlich. 

Pt 100 

4 ... 20 mA 

4 ... 20 mA 

Verbindungskabel Pt 100 - Messumformer 

230 V-Versorgung 

Anmerkung: 

Zur Vereinheitlichung der Bestückung 

des Temperaturmess-Systems mit Überspannungs-Schutzgeräten 

werden sowohl 

Speise- als auch Messleitungen 

mit den gleichen Schutzgerätetypen 

ausgerüstet. In der Praxis hat es sich 

bewährt, die Adernpaare für die Speisung 

und die Messung jeweils einem 

Schutzgerät zuzuordnen. 

Ein Überspannungsschutz der 230 V- 

Versorgung des Pt 100-Messumformers 

sowie der vom Pt 100-Messumformer 

abgehenden 4 ... 20 mA Stromschleife 

ist ebenfalls erforderlich, jedoch aus 

Gründen der Übersichtlichkeit in dem 

Lösungsbeispiel nicht gezeigt. 

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AK Fall-Beschreibung Zwischen-Resultat Gesamt-Resultat 

1 Der Messwertaufnehmer befindet sich an einem Prozessgerüst in einer 

Fabrikationshalle und der Messumformer in einer Messwarte innerhalb 

des Fabrikationsgebäudes. Das Gebäude besitzt keinen Äußeren 

Blitzschutz. Die Messleitungen verlaufen innerhalb des Gebäudes. BLITZDUCTOR CT BLITZDUCTOR CT 

Dieses Beispiel entspricht dem Fall d. BCT MOD M... BCT MOD M... 

2 Die Überspannungsgefährdung der Messwertaufnehmer Pt 100 als auch 

des Pt 100-Messumformer tritt zwischen Signalader und Erde auf. BLITZDUCTOR CT BLITZDUCTOR CT 

Damit ist eine Längsspannungs-Feinbegrenzung notwendig. BCT MOD ...E BCT MOD ME 

3 Es bestehen keine speziellen Anforderungen der Anpassung der Schutzschaltung 

an die Eingangsschaltung der zu schützenden Geräte BLITZDUCTOR CT 

(Pt 100, Pt 100-Messumformer). Kein Einfluss BCT MOD ME 

4 Bei der zu schützenden Temperaturmesseinrichtung handelt es sich um 

ein System, das mit Gleichstrom betrieben wird. Die temperaturabhängige 

Messspannung ist ebenfalls eine Gleichspannungsgröße. BLITZDUCTOR CT 

Damit sind keinerlei Signalfrequenzen zu beachten. Kein Einfluss BCT MOD ME 

5 Der Betriebsstrom des Speisestromkreises ist aufgrund des physikalischen I L des Typs ME = 1 A 

Messprinzips eines Pt 100 auf 1 mA begrenzt. 1 mA < 1 A ⇒ o. k. 

Der Betriebsstrom des Mess-Signals liegt aufgrund des sehr hoch- BLITZDUCTOR CT 

ohmigen Messabgriffes im µA-Bereich. µA < 1 A ⇒ o. k. BCT MOD ME 

6 Die maximal auftretende Betriebsspannung in diesem System ergibt 

sich aus folgender Überlegung: 

Gemäß DIN IEC 751 werden Pt 100 Messwiderstände bis zu einer maximalen 

Temperatur von 850° C ausgelegt. Der dazu gehörige Widerstand 

beträgt dabei 340 Ω. Unter Beachtung des eingeprägten Messstromes BLITZDUCTOR CT BLITZDUCTOR CT 

von 1 mA ergibt sich dabei eine Messspannung von ca. 390 mV. BCT MOD ... 5 V BCT MOD ME 5 

7 Die Betriebsspannung des Systems tritt Ader gegen Ader auf. BCT MOD BE 5 V 

hat Nennspannung 

5 V DC Ader ⇒ Erde, 

damit Ader ⇒ Ader 

10 V DC möglich 

⇒ keine Beeinflus- BLITZDUCTOR CT 

sung des Messsignals BCT MOD ME 5 

8 Durch die Verwendung der Vierleiterschaltung für die Temperaturmessung 

mit dem Pt 100 wird eine vollständige Ausschaltung des Einflusses 

des Leitungswiderstandes und seiner temperaturbedingten Schwankungen 

auf das Messergebnis erreicht. Dies gilt auch für die Erhöhung 

des Leitungswiderstandes durch die Entkopplungsimpedanzen des BLITZDUCTOR CT 

BLITZDUCTORs CT. Kein Einfluss BCT MOD ME 5 

9 Der Pt 100-Messumformer besitzt eine Störfestigkeit gegenüber BLITZDUCTOR CT 

leitungsgeführten Störgrößen gemäß Prüfschärfegrad 2 nach BCT MOD ME 5 

DIN EN 61000-4-5. Die mit dem Schutzpegel des Überspannungs- 

Schutzgerätes in Zusammenhang stehende "Durchlassenergie" 

KK: X |1 

darf maximal dem Prüfschärfegrad 2 der DIN EN 61000-4-5 "Durchlassenergie" 

entsprechen. entspr. Prüfschärfegrad 

1 

"Durchlassenergie" 

d. Schutzgerätes ist 

geringer als Störfestigkeit 

des Endgerätes 


⇒ KK: X |1 ist o.k. BCT MOD ME 5 

10 Der Überspannungsschutz soll einstufig ausgeführt werden. BLITZDUCTOR CT 

BCT MOD ME 5 

⇒ Überspannungs- BLITZDUCTOR CT 

Ableiter BCT MOD ME 5 

Tabelle 8.2.3 Auswahlkriterien für elektrische Temperaturmesseinrichtung 

Auswahlergebnis: BLITZDUCTOR CT 

BCT MOD ME 5 


8

8 

8.2.1 Mess-Steuer-Regelanlagen 

Mess-Steuer- und Regelanlagen bieten 

aufgrund der großen räumlichen Entfernung 

zwischen dem Messwertaufnehmer 

und der Auswerteeinheit die 

Möglichkeit der Einkopplung von 

Überspannungen. Die damit verbundene 

Zerstörung von Komponenten und 

ein Ausfall kompletter Regeleinheiten 

kann einen prozesstechnischen Ablauf 

empfindlich stören. Oftmals wird das 

Ausmaß eines Überspannungsschadens 

durch Blitzeinwirkung erst nach 

Wochen bekannt, indem immer mehrere 

elektronischer Komponenten getauscht 

werden müssen, da sie nicht 

mehr sicher arbeiten. Schlimme Folgen 

für den Betreiber kann ein solcher 

Schaden beim Einsatz eines sog. Feldbussystems 

haben, indem hier alle im 

Segment zusammen intelligenten Feldbuskomponenten 

gleichzeitig ausfallen 

können. 

Abhilfe schafft hier der Einsatz von 

Blitz- und Überspannungs-Schutzgeräten 

(SPD), die schnittstellenspezifisch 

ausgewählt werden müssen. 

Typische Schnittstellen und die systemspezifischen 

Schutzgeräte dazu finden 

Sie in unserem Produktkatalog “Überspannungsschutz” 

bzw. unter 

www.dehn.de. 

Galvanische Trennung durch Optokoppler: 

Oftmals werden zur Signalübertragung 

in prozesstechnischen Anlagen, um die 

Feldseite von der Prozessseite galvanisch 

zu trennen, optoelektronische 

Bauelemente (Bild 8.2.1.1) eingesetzt, 

die typischerweise eine Spannungsfestigkeit 

zwischen Ein- und Ausgang von 

einigen 100 V bis 10 kV herstellen. Sie 

sind in ihrer Funktion also mit Überträgern 

vergleichbar und können in erste 

Eingangsstrom IF 

1 

2 

Koppelharz 

(Lichtleiter) 

Anschlüsse 

3,4 

Sender 

Empfänger 


Strahlung 

Ausgangsstrom IC 

Umhüllung 

Anschlüsse 

1,2 

Bild 8.2.1.1 Optokoppler – Prinzipdarstellung 

3 

4 

Linie zum Abblocken von geringen 

Längsspannungen eingesetzt werden. 

Einen ausreichenden Schutz gegen das 

Auftreten von Längs- und Querspannungen 

im Falle einer Blitzbeeinflussung 

(>10 kV) oberhalb ihrer Sender/Empfänger-Stossspannungsfestigkeit 

können sie jedoch nicht geben. 

Fälschlicherweise gehen viele Planer 

und Betreiber solcher Anlagen davon 

aus, dass hiermit auch der Blitz- und 

Überspannungsschutz realisiert worden 

ist. An dieser Stelle sei aber ausdrücklich 

betont, dass mit dieser Spannung 

lediglich die Isolationsfestigkeit 

zwischen Ein- und Ausgang (Längsspannung) 

gegeben ist. D. h., dass bei 

ihrem Einsatz in Übertragungssystemen 

neben der Längsspannungsbegrenzung 

zusätzlich auch auf eine ausreichende 

Querspannungsbegrenzung 

geachtet werden muss. Darüber hinaus 

wird durch die Integration zusätzlicher 

Entkopplungswiderstände am Ausgang 

des SPDs eine energetische Koordination 

zur Optokopplerdiode erreicht. 

Somit müssen in diesem Fall längs- und 

querspannungsbegrenzende SPDs z. B. 

BLITZDUCTOR CT Typ ...EC eingesetzt 

werden. 

Detaillierte Ausführungen zur anwendungsspezifischen 

Auswahl von Schutzgeräten 

für die MSR-Technik finden Sie 

in den Kapiteln 9.8, 9.12, 9.16 und 9.17. 

8.2.2 Gebäudemanagementtechnik 

Steigender Kostendruck zwingt die 

Besitzer und Betreiber von Gebäuden 

im öffentlichen und privatwirtschaftlichen 

Bereich immer mehr, nach Kosteneinsparpotenzialen 

beim Gebäudebetrieb 

zu suchen. Die Methode, mit 

deren Hilfe die Kosten nachhaltig 

gesenkt werden können, ist das Technische 

Gebäudemanagement (TGM). Bei 

dem technischen Gebäudemanagement 

handelt es sich um ein umfassendes 

Instrumentarium, um technische 

Ausstattung von Gebäuden kontinuierlich 

bereitzustellen, funktionsfähig zu 

halten und an wechselnde organisatorische 

Bedürfnisse anzupassen. Dadurch 

ist eine optimale Bewirtschaftung 

möglich, die die Wirtschaftlichkeit 

einer Immobilie steigert. 

Die Gebäudeautomation (GA) ist gewachsen 

aus der Mess-, Steuer- und 

Regelungstechnik (MSR) einerseits und 

der zentralen Leittechnik (ZLT) auf der 

anderen Seite. Dabei hat die Gebäudeautomation 

die Aufgabe, die gebäudetechnischen 

Funktionen in ihrer Gesamtheit 

zu automatisieren. Dabei wird 

auf der Managementebene (Bild 

8.2.2.1) die Gesamtanlage aus Raumautomation, 

der M-Busmessanlage sowie 

der Heizung-Lüftung-Klima- und Störmeldeanlage 

über leistungsfähige 

Rechner miteinander vernetzt. In der 

Managementebene findet die Datenarchivierung 

statt. Durch Langzeitspeicherung 

von Daten können Auswertungen 

über den Energieverbrauch 

und die Einstellung der Anlagen im 

Gebäude gewonnen werden. 

Auf der Automationsebene befindet 

sich die eigentlichen Regelgeräte. Vermehrt 

werden DDC-Stationen (Direct 

Digital Control) eingesetzt, welche die 

ganzen Regel- und Schaltfunktionen 

softwaremäßig implementieren. In der 

Automationsebene sind sämtliche Betriebsarten, 

Regelparameter, Sollwerte, 

Schaltzeiten, Alarmgrenzwerte und die 

zugehörige Software abgelegt. 

Auf der untersten Ebene, der Feldebene, 

befinden sich die Feldgeräte, wie 

Aktoren und Sensoren. Sie stellen die 

Schnittstelle zwischen der elektrischen 

Steuerung/Regelung und dem Prozess 

dar. Aktoren wandeln ein elektrisches 

Signal in eine andere physikalische Größe 

(Motoren, Ventile, etc.) um. Sensoren 

wandeln eine physikalische Größe 

in ein elektrisches Signal (Temperaturfühler, 

Endschalter, etc.) um. 

Gerade die weitverzweigte Vernetzung 

von DDC-Stationen und die damit verbundene 

Integration in Gebäudeleittechnik-Systeme 

bietet eine große 

Angriffsfläche für Störungen verursacht 

durch Blitzströme und Überspannungen. 

Kommt es dadurch zum Ausfall 

der gesamten Lichtsteuerung, Klima- 

oder Heizungsregelung, verursacht 

dies nicht nur primäre Kosten an der 

Technik, sondern gerade auch die Folgen 

des Ausfalls der Anlage schlagen 

zu Buche. So können empfindliche 

Mehrkosten beim Energiebezug entstehen, 

da Spitzenlastwerte durch den 

Defekt der Steuerelektronik nicht mehr 

analysiert und optimiert werden können. 

Sind Produktionsprozesse in der 

GA mit integriert, führen Schäden an 

der GA zu Produktionsausfällen und 

damit durchaus zu hohem wirtschaftlichen 

Schaden. Um die Verfügbarkeit 

dauerhaft sicherzustellen, sind Schutzmaßnahmen 

notwendig, die sich nach 

dem zu beherrschenden Risiko richten. 

Detaillierte Ausführungen zur anwendungsspezifischen 

Auswahl von Schutzgeräten 

für die Gebäudeautomation 

finden Sie in den Kapiteln 9.13 und 

9.14. 

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Bild 8.2.2.1 Ebenenmodell eines Gebäudes 

8.2.3 Anwendungsneutrale Systemverkabelung(EDV-Netzwerke, 

TK-Anlagen) 

Die europäische Norm EN 50173 „Informationstechnik 

– Anwendungsneutrale 

Verkabelungssysteme“ hat den Status 

einer Deutschen Norm, die als DIN EN 

50173 seit November 1995 gültig ist. 

Sie bietet: 

⇒ ein anwendungsunabhängiges, 

⇒ 

universell einsetzbares Verkabelungssystem 

und einen offenen 

Markt für Verkabelungskomponenten 

(aktive wie passive), 

den Anwendern eine flexible Verkabelungstopologie, 

in dem sich 

Änderungen leicht und wirtschaftlich 

durchführen lassen, 

⇒ den Errichtern von Gebäuden eine 

Anleitung für die Installation einer 

Verkabelung, bevor spezifische 

Anforderungen bekannt sind (d.h. 

schon bei der Planung, unabhängig 

welche Plattform später installiert 

wird), 

⇒ der Industrie und den Normungsgremien 

für Netzanwendungen ein 

Verkabelungssystem, das aktuelle 

Produkte unterstützt und eine Basis 

für zukünftige Produktentwicklungen 

bilden. 

Management-Ebene 

Automations-Ebene 

Feld-Ebene 

Diese Europäische Norm definiert also 

ein universelles Verkabelungssystem, 

das innerhalb von Standorten mit 

einem oder mehreren Gebäuden verwendet 

werden kann. Sie behandelt 

Verkabelungen mit symmetrischen 

Kupferkabeln und Lichtwellenleiter- 

Kabeln (LWL-Kabel). Diese universelle 

Verkabelung unterstützt eine breite 

Palette von Diensten einschließlich 

Sprache, Daten, Text und Bild. 

Die universelle Verkabelung besteht 

aus folgenden funktionellen Elementen: 

⇒ Standortverteiler (SV), 

⇒ Primärkabel, 

⇒ Gebäudeverteiler (GV), 

⇒ Sekundärkabel, 

⇒ Etagenverteiler (EV), 

SV GV EV KV 

(wahlweise) 

Teilsystem 

Primärverkabelung 

Teilsystem 

Sekundärverkabelung 

universelles Verkabelungssystem 

Bild 8.2.3.1 Anwendungsneutrale Verkabelungsstruktur 

⇒ Tertiärkabel, 

⇒ Kabelverzweiger (wahlweise) (KV), 

⇒ Informationstechnischer Anschluss 

(TA). 

Gruppen dieser funktionellen Einheiten 

sind zu Teilsystemen der Verkabelung 


Ein universelles Verkabelungssystem 

besteht aus drei Teilsystemen: Primär-, 

Sekundär- und Tertiär-Verkabelung. 

Die Teilsysteme der Verkabelung bilden, 

wie im Bild 8.2.3.1 gezeigt, zusammen 

eine universelle Verkabelungsstruktur. 

Mit Hilfe der jeweiligen Verteiler 

können beliebige Netztopologien 

wie Bus, Stern, Baum und Ring 

realisiert werden. 

Das Teilsystem der Primärverkabelung 

reicht vom Standortverteiler bis zu dem 

(den) Gebäudeverteiler(n), die üblicherweise 

in verschiedenen Gebäuden sind. 

Wenn vorhanden, enthält es die Primärkabel, 

ihre Auflagepunkte (am Standort- 

und an den Gebäudeverteilern) und 

die Rangiereinrichtungen im Standortverteiler. 

Ein Teilsystem der Sekundärverkabelung 

erstreckt sich vom (von den) Gebäudeverteiler(n) 

bis zu dem (den) Etagenverteiler(n). 

Das Teilsystem enthält die 

Sekundärkabel, ihre mechanischen Auflagepunkte 

(am Gebäude- und an den 

Etagenverteilern) und die Rangiereinrichtungen 

im Gebäudeverteiler. 

Das Teilsystem der Tertiärverkabelung 

reicht vom Etagenverteiler zu der (den) 

angeschlossenen informationstechnischen 

Anschluss (Anschlüsse). Das Teilsystem 

enthält die Tertiärkabel, ihre 

mechanischen Auflagepunkte am Etagenverteiler, 

den Rangierverteiler im 

Etagenverteiler und die informationstechnischen 

Anschlüsse. 

Zwischen dem Standort- und dem 

Gebäudeverteiler werden üblicherweise 

Lichtwellenleiter als Datenverbindung 

Teilsystem 

Tertiärverkabelung 


TA 

Endgerät 

Geräteanschlussverkabelung 

8

8 

verwendet. Somit sind also von der Feldseite 

her gesehen keine Überspannungs- 

Ableiter (SPD) erforderlich. Falls jedoch 

die LWL-Kabel einen metallischen Nagetierschutz 

mit sich führen, so muss dieser 

in das Blitzschutzsystem mit integriert 

werden. Die aktiven LWL-Komponenten 

zur Verteilung der Lichtwellenleiter 

werden jedoch energieseitig mit 230 V 

versorgt. Hier können SPDs für die Energietechnik 

(siehe Kapitel 7.7.2) eingesetzt 

werden. 

Die Sekundärverkabelung (Gebäudeverteiler 

zu Etagenverteiler) wird heutzutage 

für die Übertragung von Daten fast 

ausschließlich mit LWL verkabelt. Für die 

Übertragung von Sprache (Telefon) werden 

jedoch noch immer symmetrische 

Kupferkabel (sog. Stammkabel) eingesetzt. 

Bei der Tertiärverkabelung (Etagenverteiler 

und Endgerät) setzt man heute bis 

auf wenige Ausnahmen symmetrischen 

Kupferkabel ein. 

Bei Leitungslängen von ca. 500 m 

(Sekundärverkabelung) bzw. 90 m (Tertiärverkabelung) 

können bei direkten 

Blitzeinschlägen in das Gebäude (Bild 

8.2.3.2) hohe Längsspannungen induziert 

werden, die das Isolationsvermögen 

eines Routers bzw. einer ISDN-Karte 

im PC überlasten würden. Hier sind 

sowohl im Gebäude-/Etagenverteiler 

(Hub, Switch, Router) als auch am Endgerät 

(TA) Schutzmaßnahmen vorzusehen. 

EV 

GV 

ca. 500 m 

ca. 90 m 

Tertiärverkabelung 


TA 

- Verbindungsleitung zwischen EV und TA, 

Länge ca. 90 m 

- Übertragungseigenschaften bis 250 MHz, 

(Kategorie 6) 

TA informationstechnischer 

Anschluss 

EV Etagenverteiler 

GV Gebäudeverteiler 

Sekundärverkabelung 

- Verbindungsleitung zwischen GV und EV, 

Länge ca. 500 m 

Bild 8.2.3.2 Blitzbeeinflussung in IT-Verkabelung 

Die hier erforderlichen Schutzgeräte 

sind entsprechend der Netzanwendung 

auszuwählen. Übliche Netzanwendungen 

sind: 

⇒ Token Ring, 

⇒ Ethernet 10 Base T, 

⇒ Fast Ethernet 100 Base TX, 

⇒ Gigabit Ethernet 1000 Base TX. 

Einen entsprechenden Schutzvorschlag 

für die Auswahl der jeweiligen Schutzgeräte 

findet man im Kapitel 9.11 

„Überspannungsschutz für ETHERNET- 

Netzwerke. 

8.2.4 Eigensichere Messkreise 

In allen Bereichen der Industrie, in 

denen bei der Verarbeitung oder dem 

Transport brennbarer Stoffe Gase, 

Dämpfe, Nebel oder Stäube entstehen, 

die im Gemisch mit Luft eine explosionsfähige 

Atmosphäre in Gefahr drohender 

Menge bilden können, müssen zum 

Schutz vor Explosionen besondere Maßnahmen 

getroffen werden. 

Abhängig von der Möglichkeit und der 

zeitlichen Dauer des Auftretens einer 

explosionsfähigen Atmosphäre werden 

Bereiche der Ex-Anlage in Zonen eingeteilt 

– sogenannte Ex-Zonen. 

Ex-Zonen: 

Die Ex-Zonen mit Bereichen, in denen 

gefährliche explosionsfähige Atmosphären, 

durch zum Beispiel Gase, 

Dämpfe und Nebel entstehen, werden 

in Ex-Zonen 0 bis 2 und in denen 

gefährliche explosionsfähige Atmosphären 

durch Stäube entstehen können, 

in Ex-Zonen 20 und 21 und 22, eingeteilt. 

Entsprechend der Zündfähigkeit der im 

jeweiligen Anwendungsbereich auftretenden 

entzündlichen Stoffe werden 

die Explosionsgruppen I, IIA, IIB und IIC 

unterschieden, für die unterschiedliche 

Zündgrenzkurven vorgegeben sind. 

Die Zündgrenzkurve, abhängig vom 

Zündverhalten des zu betrachtenden 

zündfähigen Stoffes, gibt die Maximalwerte 

für Betriebsspannung und 

Betriebsstrom an. 

Die Explosionsgruppe IIC enthält die 

zündwilligsten Stoffe, zum Beispiel 

Wasserstoff und Acetylen. Diese Stoffe 

besitzen bei Erwärmung verschiedene 

Zündtemperaturen, die durch die Einordnung 

in die Temperaturklassen 

(T1..., T6) festgelegt sind. 

Um zu vermeiden, dass elektrische 

Betriebsmittel in explosionsfähigen 

Atmosphären Zündquellen bilden, werden 

diese in unterschiedlichen Zündschutzarten 

ausgeführt. Eine Zünd- 

schutzart, die weltweit besonders in 

der Mess-, Steuer- und Regeltechnik 

Anwendung findet, ist die Eigensicherheit 

Ex(i). 

Zündschutzart Eigensicherheit: 

Die Zündschutzart Eigensicherheit 

basiert auf dem Prinzip der Strom- und 

Spannungsbegrenzung in einem 

Stromkreis. Die Energie des Stromkreises 

oder eines Teiles des Stromkreises, 

die in der Lage ist, explosionsfähige 

Atmosphäre zum Zünden zu bringen, 

wird dabei so gering gehalten, dass 

weder durch Funken noch durch unzulässige 

Oberflächenerwärmung der 

elektrischen Bauteile die Zündung der 

umgebenden explosionsfähigen Atmosphäre 

stattfinden kann. Außer Spannung 

und Strom der elektrischen 

Betriebsmittel müssen die als Energiespeicher 

wirkenden Induktivitäten und 

Kapazitäten im gesamten Stromkreis 

auf sichere maximale Werte begrenzt 

werden. 

In Bezug auf den sicheren Betrieb eines 

zum Beispiel MSR-Stromkreises bedeutet 

dies, dass weder die beim betriebsmäßigen 

Öffnen und Schließen des 

Stromkreises (z. B. an einem im eigensicheren 

Stromkreis liegenden Schaltkontakt) 

entstehenden Funken, noch 

solche, die im Fehlerfall (z. B. bei einem 

Kurzschluss oder Erdschluss) auftreten, 

zündfähig sein dürfen. Außerdem muss 

sowohl für den normalen Betrieb als 

auch für den Fehlerfall eine Wärmezündung 

durch zu hohe Erwärmung 

der im eigensicheren Stromkreis befindlichen 

Betriebsmittel und Leitungen 

ausgeschlossen werden können. 

Grundsätzlich ist damit die Zündschutzart 

Eigensicherheit auf Stromkreise 

begrenzt, in denen relativ kleine Leistungen 

erforderlich sind. Dies sind 

Stromkreise der Mess-, Steuer- und 

Regelungstechnik sowie der Datentechnik. 

Die durch die Begrenzung der 

im Stromkreis verfügbaren Energie 

erreichbare Eigensicherheit bezieht 

sich – im Gegensatz zu anderen Zündschutzarten 

– nicht auf einzelne Geräte, 

sondern auf den gesamten Stromkreis. 

Daraus resultieren einige erhebliche 

Vorteile gegenüber anderen Zündschutzarten. 

Einmal sind für die im Feld eingesetzten 

elektrischen Betriebsmittel keine 

aufwendigen Sonderkonstruktionen, 

wie zum Beispiel druckfeste Kapselung 

oder Einbetten in Gießharz, notwendig, 

woraus sich im wesentlichen wirtschaftlichere 

Problemlösungen ergeben. 

Zum anderen erlaubt die Eigensicherheit 

dem Anwender als einzige 

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Zündschutzart im explosionsgefährdeten 

Raum ohne Beeinträchtigung des 

Explosionsschutzes freizügig an allen 

eigensicheren Anlagen unter Spannung 

zu arbeiten. 

Der wirtschaftliche Vorteil für die Verwendung 

von eigensicheren Stromkreisen 

liegt darin begründet, dass auch im 

Ex-Bereich handelsübliche, nicht exbescheinigte 

passive Betriebsmittel verwendet 

werden können. Damit ist diese 

Ex-Schutzart auch eine der einfachsten 

Installationsarten. 

Gerade in der Mess-, Steuer- und Regelungstechnik 

hat deshalb die Eigensicherheit 

erhebliche Bedeutung, nicht 

zuletzt im Zusammenhang mit dem 

zunehmenden Einsatz elektronischer 

Automatisierungssysteme. Allerdings 

stellt die Eigensicherheit höhere Anforderungen 

an den Planer bzw. Errichter 

einer Anlage als andere Zündschutzarten. 

Die Eigensicherheit eines Stromkreises 

ist nicht nur abhängig von der 

Einhaltung der Baubestimmungen für 

die einzelnen Betriebsmittel, sondern 

auch von der richtigen Zusammenschaltung 

aller Betriebsmittel im eigensicheren 

Stromkreis und von der korrekten 

Installation. 

Transiente Überspannungen im Ex-Bereich: 

Die Zündschutzart Eigensicherheit 

betrachtet alle im System vorhandenen 

elektrischen Energiespeicher, nicht jedoch 

die von außen, zum Beispiel durch 

atmosphärische Entladungen eingekoppelten 


Eingekoppelte Überspannungen entstehen 

in großflächigen Industrieanlagenvor 

allem durch nahe und ferne 

Blitzeinschläge. Bei einem direkten 

Blitzeinschlag verursacht der Spannungsfall 

an der Erdungsanlage eine 

Potentialanhebung in der Größenordnung 

von einigen 10 bis 100 kV. Diese 

Potentialanhebung wirkt als Potentialdifferenz 

auf alle Betriebsmittel, die 

durch Leitungen mit entfernt angeordneten 

Betriebsmitteln verbunden sind. 

Diese Potentialdifferenzen sind erheblich 

größer als die Isolationsfestigkeiten 

der Betriebsmittel und können 

leicht überschlagen werden. Bei fernen 

Blitzeinschlägen wirken vor allem die 

eingekoppelten Überspannungen in 

Leitungen, die als Querspannung (Differenzspannung 

zwischen den Adern) 

die Eingänge elektronischer Betriebsmittel 

zerstören können. 

Einteilung der elektrischen Betriebsmittel 

in Kategorie ia oder ib 

Ein für den Explosionsschutz wesentlicher 

Gesichtspunkt der Zündschutzart 

Eigensicherheit ist die Frage nach der 

Zuverlässigkeit bezüglich der Einhaltung 

der Spannungs- und Stromgrenzen, 

auch unter Annahme bestimmter 

Fehler. Man unterscheidet zwei Kategorien 

hinsichtlich der Zuverlässigkeit. 

Die Kategorie ib beschreibt, dass bei 

Auftreten eines Fehlers im eigensicheren 

Stromkreis die Eigensicherheit noch 

erhalten bleiben muss. 

Die Kategorie ia fordert, dass bei Auftreten 

von zwei voneinander unabhängigen 

Fehlern die Eigensicherheit noch 

aufrecht erhalten bleiben muss. 

Die Einteilung des BLITZDUCTORs CT 

oder DEHNconnect DCO in die Kategorie 

ia ist die Einteilung in die höchste 

Kategorie. Damit darf der BLITZDUC- 

TOR auch mit anderen Betriebsmitteln 

eingesetzt werden, die sich in der Ex- 

Schutzzone 0 und 20 befinden. Die 

besonderen Bedingungen der Ex- 

Schutzzone 0 und 20 sind ergänzend zu 

beachten und im Einzelfalle abzuklären. 

Maximalwerte von Strom I 0 , 

Spannung U 0 , Induktivität L 0 und 

Kapazität C 0 

An die Schnittstelle zwischen Ex- 

Bereich und nicht Ex-Bereich/sicherer 

Bereich werden zur Trennung dieser 

zwei unterschiedlichen Bereiche Sicherheitsbarrieren 

oder Messumformer mit 

Ex(i)-Ausgangskreis eingesetzt. 

Die sicherheitstechnischen Maximalwerte 

einer Sicherheitsbarriere oder 

eines Messumformers mit Ex(i)-Ausgangskreis 

sind durch die Prüfbescheinigungen 

einer autorisierten Prüfstelle 

festgelegt: 

Mu 

Messumformer 

mit Ex(i)-Eingang 

(max. zul. Lo, Co) 

3 

4 

3 

1 

BLITZDUCTOR 

4 

2 

® 

BLITZDUCTOR ® 

CT 

L BD 

Bild 8.2.4.1 Berechnung von L 0 und C 0 

⇒ maximale Ausgangsspannung U 0 

⇒ maximaler Ausgangsstrom I 0 

⇒ maximale äußere Induktivität L 0 

⇒ maximale äußere Kapazität C 0 

Der Planer/Errichter prüft in jedem Einzelfall, 

ob diese sicherheitstechnisch 

zulässigen Maximalwerte von den 

angeschlossenen, sich im eigensicheren 

Stromkreis befindlichen Betriebsmitteln 

(d.h. Feldgeräte, Leitungen und 

SPD), eingehalten werden. Die entsprechenden 

Werte sind dem Typenschild 

des zugehörigen Betriebsmittels oder 

der Baumuster-Prüfbescheinigung zu 

entnehmen. 

Der prinzipielle Einsatz von SPD ist für 

einen MSR-Kreis im Bild 8.2.4.1 dargestellt. 

II C: Einteilung in Explosionsgruppen 

Explosionsfähige Gase, Dämpfe und 

Nebel werden gemäß der zum Zünden 

der explosionsfähigsten Mischung mit 

Luft erforderten Funkenenergie klassifiziert. 

Betriebsmittel werden entsprechend 

der Gase, mit denen sie verwendet werden 

können, klassifiziert. 

Die Gruppe II gilt für alle Einsatzbereiche, 

z.B. der chemischen Industrie, Kohle- 

und Getreideverarbeitung, außer 

Bergbau unter Tage. 

Die Explosionsgefahr ist in der Gruppe 

II C am höchsten, da in dieser Gruppe 

ein Gemisch mit der geringsten Zündenergie 

berücksichtigt wird. 

Die Bescheinigung des BLITZDUCTORs 

für die Explosionsgruppe II C erfüllt 

daher die höchsten, d.h. sensibelsten 

Ansprüche für ein Gemisch aus Wasserstoff 

in Luft. 

Nicht Ex-Bereich Ex-Bereich MSR-Kreis Ex(i) 

1 

3 

BLITZDUCTOR 

2 

4 

® 


C BD 

1 

2 

C 

PA/PE 

Signalleitung 

L Ltg 

C Ltg 

1 

2 


CT Geber 

L BD 

C BD 

3 

4 

C 

PA/PE 

L Ge 

L o ³ L BD + L Ltg + L BD + L Ge 

C o ³ C BD + C Ltg + C BD + C Ge + C 

C Ge 

8

8 

T6: Einteilung in Temperaturklassen 

Bei der Zündung einer explosionsfähigen 

Atmosphäre durch eine heiße 

Oberfläche eines Betriebsmittels ist zur 

Auslösung der Explosion eine stofftypische 

Mindesttemperatur erforderlich. 

Die Zündtemperatur ist eine Stoffkennzahl, 

die das Zündverhalten der Gase, 

Dämpfe oder Stäube an einer heißen 

Oberfläche kennzeichnet. Aus wirtschaftlichen 

Gründen werden daher 

Gase und Dämpfe in bestimmte Temperaturklassen 

eingeteilt. Die Temperaturklasse 

T6 beschreibt, dass die maximale 

Oberflächentemperatur des Bauteiles 

85° C im Betriebs- wie im Fehlerfalle 

nicht überschreiten darf und die 

Zündtemperatur der Gase und Dämpfe 

über 85° C liegen muss. 

Mit der Klassifizierung T6 erfüllt der 

BLITZDUCTOR CT auch in diesem Punkt 

die höchste festgelegte Anforderung. 

Entsprechend der Konformitätsbescheinigung 

der PTB sind nachfolgende 

elektrischen Parameter zusätzlich zu 

beachten. 

Auswahlkriterien für SPD – BLITZDUC- 

TOR CT 

Am Beispiel des BLITZDUCTORs CT, BCT 

MOD MD EX 24 werden nachfolgend 

die für dieses Bauteil spezifischen Auswahlkriterien 

erläutert (Bilder 8.2.4.2a 

und 8.2.4.2b). 

Bild 8.2.4.2a eigensicherer SPD 

(a) 

(b) 

(c) 


PTB 99 ATEX 2092 

Dieses Bauteil besitzt eine von der Physikalisch 

Technischen Bundesanstalt 

Braunschweig (PTB) ausgestellte Konformitätsbescheinigung. 

Der SPD hat folgende Klassifizierung: 

II 2(1) G EEx ia IIC T6. 

Diese Klassifizierung sagt aus: 

II Gerätegruppe – der SPD darf in 

allen anderen Bereichen außer im 

Grubenbau (Bergbau) eingesetzt 

werden. 

2 (1) G Gerätekategorie – der SPD 

darf bei explosionsfähiger Gasatmosphäre 

in Ex-Zone 1 und auch in 

Leitungen aus Zone 0 (zum Schutz 

von Endgeräten in Zone 0) installiert 

werden 

EEx Die Prüfstelle bescheinigt die Übereinstimmung 

dieses elektrischen 

Betriebsmittels mit den harmonisierten 

europäischen Normen 

EN 50014: Allgemeine Bestimmungen 

EN 50020: Eigensicherheit „i“ 

Das Betriebsmittel BLITZDUCTOR 

CT wurde erfolgreich einer Bauart- 

Prüfung unterzogen. 

ia Zündschutzart – der SPD beherrscht 

auch die Kombination von zwei 

beliebigen Fehlern im eigensicheren 

Stromkreis, ohne dass einen 

Zündung vom ihm ausgeht 

IIC Explosionsgruppe – der SPD erfüllt 

die Anforderungen der Explosionsgruppe 

IIC und darf auch bei zündfähigen 

Gasen wie Wasserstoff eingesetzt 

werden. 

T6 Temperaturklasse – der SPD wurde 

in die höchste Temperaturklasse T6 

(max. Oberflächentemperatur von 

85° C) bei einer max. Umgebungstemperatur 

von 40° C eingeteilt. 

Schaltung Anwendungsbeispiel 

Bild 8.2.4.2b Prinzipdarstellung BCT MOD MD EX ... 

(d) 

(e) 

1 

2 

BLITZDUCTOR ® CT 

3 

4 

Weitere wichtige elektrische Daten: 

⇒ Maximale äußere Induktivität (L0 ) 

und maximale äußere Kapazität 

(C0 ): 

Durch die besondere Bauteileauswahl 

im SPD BLITZDUCTOR CT sind 

die Werte der inneren Induktivität 

und Kapazität der verschiedenen 

Einzelkomponenten vernachlässigbar 

klein. 

⇒ Maximaler Eingangsstrom (Ii ): 

Der höchstzulässige Strom, der 

über die Anschlussteile eingespeist 

werden darf, beträgt 500 mA, ohne 

dass die Eigensicherheit aufgehoben 

wird. 

⇒ Maximale Eingangsspannung (Ui ): 

Die höchste Spannung, die an dem 

SPD BLITZDUCTOR CT angelegt 

werden darf, ist 26,8 V, ohne dass 

die Eigensicherheit aufgehoben 

wird. 

Isolationsfestigkeit 

Die Isolierung zwischen einem eigensicheren 

Stromkreis und dem Chassis des 

elektrischen Betriebsmittels oder anderen 

Teilen, die geerdet sein können, 

muss üblicherweise dem Effektivwert 

einer Prüfwechselspannung vom doppelten 

Wert der Spannung des eigensicheren 

Stromkreises oder 500 V, je 

nachdem, welcher Wert höher ist, 

Stand halten. 

Betriebsmittel mit einer Isolationsfestigkeit 

< 500 V AC gelten als geerdet. 

Eigensichere Betriebsmittel (z. B. Kabelleitungen, 

Messumformer, Geber, usw.) 

haben in der Regel eine Isolationsfestigkeit 

von > 500 V AC. 

Eigensichere Stromkreise müssen geerdet 

werden, wenn dies aus Sicherheitsgründen 

erforderlich ist. Sie dürfen 

geerdet werden, wenn dies aus Funktionsgründen 

erforderlich ist. Diese 

Erdung darf nur an einer Stelle durch 

Verbinden mit dem Potentialausgleich 

erfolgen. SPDs mit einer Ansprechgleichspannung 

gegen Erde < 500 V DC, 

stellen eine Erdung des eigensicheren 

Stromkreises dar. 

Bei einer Ansprechgleichspannung des 

SPDs von > 500 V DC wird der eigensichere 

Stromkreis als nicht geerdet 

betrachtet. Dieser Anforderung entspricht 

der BLITZDUCTOR CT, BCT MOD 

MD EX 24. 

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Bild 8.2.4.3 zeigt den Einsatz der SPDs 

BLITZDUCTOR CT MD/Ex zum Schutz 

eines Messumformers und Gebers mit 

einer Isolationsfestigkeit von > 500 V 

AC. 

Um die Spannungsfestigkeit der zu 

schützenden Geräte (Messumformer 

und Geber) mit dem Schutzpegel des 

SPDs zu koordinieren, ist darauf zu achten, 

dass die Isolationsfestigkeit der zu 

schützenden Geräte deutlich über den 

Anforderungen für eine Prüfwechselspannung 

500 V AC liegt. 

Um den Schutzpegel durch den Spannungsfall 

des abzuleitenden Störstromes 

in der Erdverbindung nicht zu verschlechtern, 

ist auf einen konsequenten 

Potentialausgleich zwischen zu 

schützendem Gerät und SPD zu achten. 

Im Bild 8.2.4.3 ist dies durch eine 

zusätzliche Potentialausgleichsleitung 

zwischen zu schützendem Gerät und 

SPD BLITZDUCTOR CT dargestellt. 

Im Bild 8.2.4.4 ist ein besonderer 

Anwendungsfall dargestellt. Dieser 

Anwendungsfall tritt dann ein, wenn 

das zu schützende Endgerät eine Isolationsfestigkeit 

von < 500 V AC besitzt. 

In diesem Fall ist der eigensichere Messkreis 

nicht erdfrei. 

Als SPD im Ex-Bereich wird ein nicht exbescheinigter 

BLITZDUCTOR CT, BCT 

MOD ME verwendet, welcher einen 

Schutzpegel zwischen Adern gegen 

Erder/Potentialausgleich von erheblich 

weniger als 500 V realisiert. Dies ist in 

diesem Anwendungsfall notwendig, da 

die Isolationsfestigkeit des Messumformers 

< 500 V AC entspricht. 

Dieses Beispiel zeigt in besonderer 

Weise die Wichtigkeit der gemeinsamen 

Betrachtung von Bedingungen 

der Eigensicherheit und des EMV/ Überspannungsschutzes, 

die in der Anlagentechnik 

in Einklang zu bringen sind. 

Erdung/Potentialausgleich 

Auf einem konsequenten Potentialausgleich 

und eine Vermaschung der 

Erdungsanlage im Ex-Anlagenbereich 

ist zu achten. 

Der Querschnitt der Erdleitung vom 

SPD zum Potentialausgleich muss mindestens 

4 mm 2 Cu betragen. 

Einsatz SPD BLITZDUCTOR CT in Ex(i) – 

Stromkreisen 

Die normativen Festlegungen für Ex(i)- 

Stromkreise aus Sicht des Explosionsschutzes 

und derjenigen der elektromagnetischen 

Verträglichkeit (EMV) 

Messumformer 1) BLITZDUCTOR ® 

CT 

Bild 8.2.4.3 SPD in Ex-Anlagen – Isolationsfestigkeit > 500 V AC 

(a) 

(b) 

(c) 

Mu 

3 

4 

MD / Ex 

1) Isolationsfestigkeit > 500 V AC 

auf konsequenten Potentialausgleich und 

Vermaschung achten 

entsprechen unterschiedlichen Standpunkten, 

was bei Planern und Errichtern 

von Anlagen mitunter zu Zweifeln 

führt. 

Im Kapitel 9.16 „Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten 

in eigensicheren 

Messkreisen“ werden die jeweils wichtigsten 

Auswahlkriterien für die Eigensicherheit 

und für den EMV/Überspannungsschutz 

in Anlagen aufgelistet, 

um die Wechselwirkung auf das jeweils 

andere Anforderungsprofil zu erkennen. 

8.2.5 Besonderheiten bei der 

Installation von SPDs 

Die Schutzwirkung von SPD für ein zu 

schützendes Gerät ist gegeben, wenn 

eine Störgröße auf einen Wert reduziert 

wird, der unterhalb der Stör- oder 

Zerstörgrenze und oberhalb der maximalen 

Betriebsspannung eines zu 

schützende Gerätes spezifiziert ist, 

liegt. Allgemein wird die Schutzwirkung 

eines Ableiters vom Hersteller 

durch den Schutzpegel Up angegeben 

(siehe EN 61643-21 (VDE 0845 Teil 3-1)). 

Nicht Ex-Bereich Ex-Bereich MSR-Kreis Ex(i) 

Die Wirksamkeit eines Schutzgerätes 

hängt jedoch von zusätzlichen Parametern 

ab, die durch die Installation vorgegeben 

werden. Beim Ableitvorgang 

kann der Stromfluss durch die Installation 

(z. B. L und R der Potentialausgleichsleitung) 

einen Spannungsabfall 

U LR verursachen, der zu U p addiert werden 

muss und die Restspannung am 

Endgerät U r ergibt. 

Somit gilt: 

⇒ Ur = Up + UL + UR ⇒ Uc des SPD möglichst knapp über 

der Leerlaufspannung des Systems 

liegt 

⇒ Up des SPD möglichst klein sein sollte, 

da zusätzliche Spannungsabfälle 

durch die Installation sich weniger 

auswirken 

⇒ Der Potentialausgleich möglichst 

niederimpedant ausgeführt werden 

sollte 

⇒ Eine möglichst nahe Installation 

des SPD am Endgerät sich günstig 

auf die Restspannung auswirkt 


1 

2 

Signalleitung 

vermaschte Erdungsanlage 

1 

2 


CT Geber 1) 

MD / Ex 

Schaltung Anwendungsbeispiel 

Bild 8.2.4.4 Anwendungsfall – Isolationsfestigkeit < 500 V AC 

(d) 

(e) 

1 

2 

3 

4 


3 

4 

8

8 

Einbaubeispiele: 

Beispiel 1: Richtige Installation 

(Bild 8.2.5.1) 

Das Endgerät wird nur direkt über den 

Erdanschlusspunkt des Ableiters geerdet. 

Dies hat zur Folge, dass das Up des 

SPD auch wirklich am Endgerät 

ansteht. Diese Installationsform zeigt 

den für den Endgeräteschutz günstigsten 

Anwendungsfall. 

Ur = Up UL +UR wirken sich nicht aus 

Beispiel 2: Häufigste Installation 

(Bild 8.2.5.2) 

Das Endgerät wird direkt über den 

Erdanschlusspunkt des Ableiters und 

über die angeschlossenen Schutzleiter 

geerdet. Dies hat zur Folge, dass ein 

Teil des Ableitstoßstromes, je nach 

Impedanzverhältnis, über die Verbindung 

zum Endgerät abfließt. Um ein 

Überkoppeln der Störung von der Verbindungs-Potentialausgleichsleitung 

zu den geschützten Adern zu verhindern 

und die Restspannung klein zu 

halten, ist diese möglichst getrennt zu 

verlegen oder/und sehr niederimpedant 

auszuführen (z. B. metallene Montageplatte). 

Diese Installationsform 

zeigt die gängige Installationspraxis für 

Schutzklasse 1 Endgeräte. 

Ur = Up + Uv Beispiel 3: Falsch durchgeführter Potentialausgleich 

(Bild 8.2.5.3) 

Das Endgerät wird nur direkt über beispielsweise 

den Schutzleiteranschluss 

geerdet. Ein niederimpedanter Potentialausgleich 

zu dem Schutzgerät besteht 

nicht. Die Strecke der Potentialausgleichsleitung 

von Schutzgerät bis 

zum Zusammentreffen mit dem Schutzleiteranschluss 

des Endgerätes (z. B. 

Potentialausgleichsschiene) beeinflusst 

die Restspannung erheblich. Je nach 

Leitungslänge können Spannungsfälle 

bis zu einigen kV auftreten, die sich zu 

Up addieren und zur Zerstörung des 

Endgerätes führen können. 

Ur = Up + UL + UR Beispiel 4: Falsche Leitungsführung 

(Bild 8.2.5.4) 

Trotz gut durchgeführten Potentialausgleich, 

kann eine falsche Leitungsführung 

zu einer Beeinträchtigung der 

Schutzwirkung oder sogar zu Schäden 

am Endgerät führen. Wird eine strikte 

räumliche Trennung oder Abschirmung 

von ungeschützter Leitung vor dem 

SPD und geschützter Leitung nach dem 


Ableitstoßstrom 

1 IN 2 


BCT MOD ... 

L der Leitung 

R der Leitung 

Bild 8.2.5.1 Richtige Installation 


1 IN 2 

SPD nicht eingehalten, kann durch das 

elektromagnetische Störfeld eine Einkopplung 

von Störimpulsen auf die 

geschützte Leitung erfolgen. 

Anmerkungen zu dem Bereich Schirmung 

– kann vielleicht dort mit einfließen. 

3OUT4 

U p = Schutzpegel 

Restspannung U r 

L und R der Leitung wirken sich nicht auf U r aus: U r = U p 


BCT MOD ... 

L der Leitung 

R der Leitung 

Bild 8.2.5.2 Häufigste Installation 


1 IN 2 

U L 

U R 

3 OUT 4 

U p 

U v = 

Spannungsfall 

Verbindung 

BCT > Endgerät 

z.B. Schutzleiteranschluss Energieversorgung 

L und R der Leitung wirken sich wenig auf U r aus, wenn Verbindung sehr 

niederimpedant ausgeführt ist: U r = U p + U v 


BCT MOD ... 

3OUT4 

U p 

Keine direkte Erdverbindung 

zwischen BLITZDUCTOR und 

Endgerät 

L und R der Leitung verschlechtern U r: U r = U p + U L + U R 

Bild 8.2.5.3 Falsch durchgeführter Potentialausgleich 

U r 

U r 

Schirmung 

Installationsempfehlungen: 

Die Verwendung von metallischen 

Schirmen oder Kabelkanälen vermindert 

die Wechselwirkung zwischen Leiterpaar 

und Umgebung. Bei geschirmten 

Kabeln ist folgendes zu beachten: 

www.dehn.de

1 IN 2 

1 

2 


BCT MOD ... 

⇒ Einseitige Schirmerdung vermindert 

die Einstrahlung elektrischer 

Felder 

⇒ Beidseitige Schirmerdung vermindert 

die Einstrahlung elektromagnetische 

Felder 

⇒ Gegen niederfrequente Magnetfelder 

bieten herkömmliche Schirme 

keinen nennenswerten Schutz 

Empfehlungen: 

Schirme sollten durchgängig zwischen 

informationstechnischen Einrichtungen 

sein, einen geringen Kopplungswiderstand 

aufweisen und möglichst auf 

vollem Umfang kontaktiert werden. 

Der Schirm muss die Leitungen möglichst 

vollflächig umgeben. Schirmunterbrechungen 

sowie hochimpedante 

Erdverbindungen sowie ˝Kabelschwänzchen“ 

sollten vermieden werden. 

In welchem Maße Niederspannungsleitungen 

Telekommunikationsleitungen 

beeinflussen können, hängt von einer 

Vielzahl von Faktoren ab. Die empfohlenen 

Richtwerte für die räumlichen 

Abstände zu Niederspannungsleitungen 

werden in der EN 50174-2 beschrieben. 

Bei einer Leitungslänge kleiner 

als 35 m wird in der Regel kein 

Trennabstand benötigt. Sonst gilt für 

die Trennung nachfolgende Tabelle 

8.2.5.1: 

Empfohlen wird die Verlegung von 

Telekommunikationsleitungen in flächig 

geschlossenen, elektrisch durch 

verbundenen Metallpritschen. Die 

metallischen Kabelführungssysteme 

sollten möglichst häufig, jedoch zumindest 

am Anfang und am Ende, niederimpedant 

an Erde angeschlossen werden 

(Bild 8.2.5.5). 

3 OUT 4 

Durch falsche Leitungsführung werden Störungen von der 

ungeschützten auf die geschützte Leitung eingekoppelt 

Bild 8.2.5.4 Falsche Leitungsführung 

3 

4 

U r 

Art der Installation Abstand 

ohne 

Trennsteg Trennsteg Trennsteg 

oder nicht aus aus 

metallener 

Trennsteg 

Aluminium Stahl 

Ungeschirmte Niederspannungsleitungen 

und ungeschirmte 

Telekommunikationsleitungen 200 mm 100 mm 50 mm 

Ungeschirmte Niederspannungsleitungen 

und geschirmte 


Geschirmte Niederspannungsleitungen 

ungeschirmte 


Geschirmte Niederspannungsleitungen 

und geschirmte 


Tabelle 8.2.5.1 Trennung von Telekommunikationsleitungen und Niederspannungsleitungen 

(Auszug aus EN 50174-2) 

nicht empfohlen 

Bild 8.2.5.5 Trennung von Kabeln in Kabelführungssystemen 


richtig 

Metallene Kabelträger 

Niederspannungsleitungen 

Hilfsleitungen 

(z. B. Brandmelder, Türöffner) 


Empfohlen 

Niederspannungsleitungen 

Hilfsleitungen 


störempflindliche 

Anwendungen 

Kabel für störempfindliche Anwendungen 

8

8 


www.dehn.de

9. Schutzvorschläge 

9.1 Überspannungsschutz für Frequenzumrichter 

Die ersten Frequenzumrichter kamen 

in Deutschland im Jahre 1956 auf den 

Markt. Ein Frequenzumrichter besteht 

vereinfacht ausgedrückt aus einem 

Netzstromrichter (Gleichrichter), einem 

Zwischenkreis (Energiespeicher) und 

einem Maschinenstromrichter (Wechselrichter) 

(Bild 9.1.1). 

Am Netzstromrichter-Eingang wird die 

verkettete, dreiphasige Wechselspannung 

in eine Gleichspannung umgewandelt 

und in den Zwischenkreis 

geschoben, der auch als Energiespeicher 

(Puffer) dient. Aus diesem Speicher 

können Energien zum Beschleunigen 

oder Bremsen eines Motors abgegeben 

werden. 

Durch Kondensatoren im Zwischenkreis 

und den gegen Masse geschalteten L-C- 

Gliedern im Netzfilter können Probleme 

mit den vorgeschalteten RCD- 

Schutzeinrichtungen entstehen. Die 

Ursache hierfür wird fälschlicher Weise 

oftmals mit dem Einsatz von Überspannungs-Ableitern 

in Verbindung gebracht. 

Daten 

Sollwerte 

Netz 

L1 

L2 

L3 

Netzstromrichter 

Gleichrichter 

Die Probleme entstehen jedoch durch 

das kurzzeitige induzieren von Fehlerströmen 

durch den Frequenzumrichter. 

Diese reichen aus, um empfindliche 

RCD-Schutzeinrichtungen zum Auslösen 

zu bringen. Abhilfe bietet z. B. ein 

"sensitiver RCD-Schutzschalter" oder 

der Einsatz von Netzdrosseln. 

Der Maschinenstromrichter (Wechselrichter) 

stellt in Verbindung mit der 

Steuerelektronik einen getakteten 

Sinusverlauf am Ausgang des Frequenzumrichters 

zur Verfügung. 

Mittels Frequenz, Strom und Spannung 

kann das Betriebsverhalten und die 

Drehzahl der am Frequenzumrichter 

angeschlossenen Motoren variabel 

beeinflusst werden. Der Sinusverlauf 

am Ausgang des Frequenzumrichters 

wird impulsartig nachgebildet. 

Je höher die Taktfrequenz der Schalttakte 

ist, die die Elektronik liefert, desto 

genauer wird der Sinusverlauf der 

Spannung am Ausgang. Bei jedem Takt 

entsteht eine Schaltspitze, die dem Verlauf 

der Grundschwingung überlagert 

Zwischenkreis 

Energiespeicher 

SR1 SR2 

+ 

C U Z 

Steuerelektronik 

Steuerung / Regelung / Überwachung 

Kommunikation 

Bild 9.1.1 Prinzipaufbau eines Frequenzumrichters 

(Quelle: Die Bibliothek der Technik Band 36 Frequenzumrichter, Verlag Moderne Industrie) 

Netzzuleitung, 

so kurz wie möglich 

Netz 

Frequenzumrichter 

Kompakt-Filter 

- 

geschirmte Motorzuleitung, 

Schirm beidseitig großflächig 

geerdet. 

Verbindung FU-Filter 

Montageplatte aus Metall mit Erde verbunden 

allgemein: alle Leitungen so kurz wie möglich 

Bild 9.1.2 EMV Maßnahmen 

(Quelle: Die Bibliothek der Technik Band 36 Frequenzumrichter, Verlag Moderne Industrie) 

Maschinenstromrichter 

Wechselrichter 

Inverter 

V1 V3 V5 

V4 V6 V2 

ist. Diese Schaltspitze erreicht einen 

Spitzenwert von 1200 V und höher (je 

nach Leistungsspektrum des Frequenzumrichters). 

Je besser die Nachbildung 

des künstlichen Sinusverlaufes am Ausgang, 

umso besser ist auch das Laufund 

Steuerverhalten des Motors. Dies 

bedeutet aber auch die Schaltspitzen 

treten häufiger am Ausgang des Frequenzumrichters 

auf. 

Bei der Auswahl von Blitz- und Überspannungs-Ableitern 

ist die Ableiterbemessungsspannung 

U C zu beachten. 

Die Ableiterbemessungsspannung U C 

gibt die maximal zulässige Betriebsspannung 

an, an der ein Überspannungsschutzgerät 

angeschlossen werden 

darf. Dies bedeutet, dass auf der 

Ausgangsseite des Frequenzumrichters 

nicht wie üblich in der Niederspannungstechnik 

(230/400 V) Ableiter mit 

U C ≥ 255 V eingesetzt werden, z. B. 

DEHNguard“ T 275 FM, sondern Ableiter 

mit höherem U C . Dadurch wird vermieden, 

dass durch den "normalen“ 

Betriebszustand und den damit ver- 

bundenen Schaltspitzen eine "künstliche“ 

Alterung der Überspannungsschutzgeräte 

herbeigeführt wird und 

es zu einem gleichzeitigem Ausfall der 

Schutzeinrichtung kommt. Deshalb 

müssen hier Ableiter mit hoher Bemessungsspannung 

ausgewählt werden. 

Damit erreicht man eine sichere Beschaltung 

gegen transiente Überspannungen 

ohne Gefahr zu laufen, dass 

durch die Spannungsspitzen (Schalttakte) 

des Frequenzumrichters und nicht 

ausreichend bemessene Überspan- 9 

nungsschutzgeräte eine Ableiter- 


Motor 

+ 

- 

U1 

V1 

W1 

Motor Last 

M 

3~

9 

erwärmung und somit eine Abtrennung 

des Überspannungsschutzes 

stattfindet. 

Die Spannung am Ausgang der Frequenzumrichter 

wird vielfach über die 

variable Nennspannung am Eingang 

geregelt (ca. 5 % bei Dauerbetrieb), um 

den Spannungsfall einer angeschlossenen 

langen Leitung auszugleichen. 

Ansonsten kann man vereinfacht 

sagen, dass die maximale Spannung am 

Eingang des Frequenzumrichters gleich 

der maximalen Spannung am Ausgang 

des Frequenzumrichters ist. 

Die hohe Taktfrequenz am Ausgang 

des Frequenzumrichters erzeugt feldgebundene 

Störungen und erfordert 

deshalb zwingend eine geschirmte Leitungsverlegung 

vom Frequenzumrichter 

zum Antriebsmotor, damit benachbarte 

Systeme nicht gestört werden. 

Bei der Schirmung der Motorzuleitung 

ist auf eine beidseitige Erdung des 

Schirmes am Frequenzumrichter und 

am Antriebsmotor zu achten. Die großflächige 

Kontaktierung des Schirmes 

ergibt sich aus den Forderungen der 

EMV (Bild 9.1.2). Durch vermaschte 

Erdungsanlagen, d. h. die Verbindung 

der Erdungsanlage an der der Frequenzumrichter 

und an der der Antriebsmotor 

angeschlossen ist , werden 

Potenzialdifferenzen zwischen den 

Anlagenteilen reduziert und damit 

Ausgleichströme vermieden. 

In Bild 9.1.3 ist der Einsatz der Überspannungs-Schutzgeräte 

vom Typ 

DEHNguard gezeigt. Ebenso ist hier 

exemplarisch für das 0-20 mA-Signal 

das Überspannungs-Schutzgerät vom 

Typ BLITZDUCTOR eingesetzt. Je nach 

Schnittstellentyp sind hier Anpassungen 

der Schutzgeräte erforderlich. 

Schutzgeräte sind der Auswahlhilfe 

nach Schnittstelle in unserem Katalog 

“Überspannungsschutz” oder unter 

“www. dehn.de” zu entnehmen. 

Bei der Vernetzung des Frequenzumrichters 

mit einer komplexen Gebäudeleittechnik 

oder mit einem übergeordneten 

intelligenten Leitsystem ist es 

dringend erforderlich, alle Auswerteund 

Kommunikationsschnittstellen mit 

Überspannungs-Schutzgeräten zu beschalten, 

um die Gefährdung eines Systemausfalles 

durch Überspannung zu 

minimieren. 


PC 

STF 

STR 

STOP 

RH 

RM 

RL 

RT 

JOG 

MRS 

AU 

CS 

SD 

Reset 

RES 

Bedieneinheit 

3 4 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

1 2 

10E 

10 

2 

5 

4 

1 

DEHNguard ® T 

DEHNguard ® T 

P1 

+ 

PX 

PR 

- 

Netz 

L1 

L2 

L3 

U 

V 

W 

M 

3~ 

1 L11 

L21 

Spannungsversorgung 

2 

Eingangssignalkreise 

3 

PU/DU 

Nr. Produktbild 

1 

3 

Charge 

Zwischenkreis 

Schutzschaltungen 

Prozessor/DSP 

Software 

Funktionalitäten: 

PID-Regler 

Grundfunktionen: 

U/f-Kennlinie 

Vektorregelung 

DEHNguard T DG T 275 

Alarm 

LCD/LED-Anzeige-PU/DU 

Typ Art.-Nr. 

900 650 

2 DEHNguard T DG T 600 900 651 

3OUT4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 


BCT MOD ME 24 + BCT BAS 

919 523 + 

919 506 

A 

B 

C 

AM 

5 

FM 

SD 

SE 

RUN 

SU 

OL 

IPF 

FU 

Fehlerausgabe 

Analogausgang 

www.dehn.de 

Hz 

BetriebszustandsundFehlerausgabe 

Bild 9.1.3 Aufbau eines Frequenzumrichters 

(Quelle: Die Bibliothek der Technik Band 36 Frequenzumrichter, Verlag Moderne Industrie)

9.2 Blitz- und Überspannungsschutz von Megawatt-Windenergieanlagen 

Der Trend zur Nutzung regenerativer 

Energien wie Windkraft, Solartechnik, 

Biomasse oder Geothermie hält unvermindert 

an. Ein enormes Marktpotential 

nicht nur für die Energiebranche, 

sondern auch für die Zulieferer und das 

Elektrohandwerk und das weltweit. 

Rund drei Milliarden Euro Umsatz hat 

die Windindustrie im vergangenen Jahr 

allein in Deutschland erzielt. Etwa 

12.000 Windenergieanlagen (WEA) 

befinden sich hierzulande inzwischen 

am Netz und decken damit bereits ca. 

drei Prozent des deutschen Strombedarfs. 

Allen Konjunkturkrisen zum 

Trotz boomt die Windenergie-Branche. 

Positive Prognosen 

Die Prognosen für die Zukunft fallen 

positiv aus. Das Deutsche Windenergie- 

Institut (DEWI) prognostiziert für das 

Jahr 2030 rund 4000 Windenergieanlagen 

auf hoher See. Damit wäre eine 

Nennleistung von etwa 20 000 Megawatt 

durch Offshore-Windparks erzeugbar. 

Die Wichtigkeit von Windkraftanlagen 

liegt auf der Hand. 

Schaut man auf die Wachstumsraten 

dieses Energiemarktes, so ist auch das 

sichere Verfügen der gewonnenen 

Energie ein wichtiger Aspekt. 

Gefährdung durch Blitzeinwirkungen 

Stillstandszeiten kann sich ein Betreiber 

dieser Anlagen nicht leisten. Im 

Gegenteil, die hohen Investitionskosten 

für eine Windenergieanlage müssen 

sich in wenigen Jahren amortisiert 

haben. Windenergieanlagen sind 

umfangreiche elektrische und elektronische 

Anlagen, konzentriert auf engstem 

Raum. Alles, was die Elektrotechnik/Elektronik 

bietet, ist anzutreffen: 

Schaltanlagen, Motoren und Antriebe, 

Frequenzumrichter, Bussysteme mit 

Aktoren und Sensoren. Unschwer zu 

verstehen, dass Überspannungen dort 

einigen Schaden anrichten können. 

Aufgrund der exponierten Lage und 

der Bauhöhe sind Windenergieanlagen 

direkten Blitzeinwirkungen ausgesetzt. 

So wächst die Blitzeinschlagsgefahr 

quadratisch mit der Bauwerkshöhe. 

Megawatt-Windenergieanlagen erreichen 

mit Flügeln eine Gesamthöhe bis 

150 m und sind deshalb besonders 

gefährdet. Ein umfassender Blitz- und 

Überspannungsschutz ist notwendig. 

Einschlagshäufigkeit 

Die jährliche Anzahl von Wolke-Erde- 

Blitzen für eine bestimmte Region 

ergibt sich aus dem bekannten Isokeraunischen 

Pegel. In Europa gilt für 

Küsten- und Mittelgebirgslandschaften 

eine mittlere Anzahl von ein bis drei 

Wolke-Erde-Blitzen je km 2 und Jahr. 

Die im Mittel zu erwartende jährliche 

Anzahl von Blitzeinschlägen lässt sich 

mit nachstehender Formel ermitteln: 

n = 2,4 • 10 -5 • N g • H 2,05 

N g Anzahl der Wolke-Erde-Blitze 

1 

je km 2 und Jahr in ⎯⎯⎯ 

km 2 • a 

H Höhe des Objektes in m 

Die maximal und minimal zu erwartende 

Anzahl der Blitzeinschläge können 

sich vom Mittelwert bis etwa um den 

Faktor 3 unterscheiden. 

Bei einer angenommenen Anzahl von 

jährlich zwei Wolke-Erde-Blitzen je km 2 

und einer Höhe von 75 m ergibt sich 

eine erwartete mittlere Einschlagshäufigkeit 

von einem Blitzeinschlag in 

drei Jahren. 

Für die Dimensionierung von Blitzschutzmaßnahmen 

muss berücksichtigt 

werden, dass bei Objekten mit einer 

Höhe von etwa > 60 m und blitzexponierter 

Lage neben Wolke-Erde-Blitze 

auch Erde-Wolke-Blitze, sogenannte 

Aufwärtsblitze, in Betracht zu ziehen 

sind. Damit ergeben sich größere Wer- 

Bild 9.2.1 Stoßstromlabor DEHN + SÖHNE 

maximaler Blitzstoßstrom 200 kA der Wellenform 10/350 µs 

te als in der oben angegebenen Formel. 

Außerdem besitzen Erde-Wolke-Blitze 

ausgehend von hohen exponierten 

Objekten hohe Ladungsinhalte eines 

Blitzstromes, die vor allem für die 

Schutzmaßnahmen an Rotorblättern 

und für die Auslegung von Blitzstrom- 

Ableitern von wichtiger Bedeutung 

sind. 

Normung 

Bei der Auslegung des Schutzkonzeptes 

dienen als Basis die IEC 61400-24, 

Klassifikation VDE 0127 Teil 24 und die 

Richtlinien des Germanischen Lloyd. 

Der Verband der deutschen Sachversicherer 

(VdS) empfiehlt im VdS-Blatt 

2010 "Risikoorientierter Blitz- und 

Überspannungsschutz", für Windenergieanlagen 

mindestens die Blitzschutzklasse 

II auszuführen, um den Mindestanforderungen 

zum Schutz dieser 

Anlagen gerecht zu werden. 

Schutzmaßnahmen 

In diesem Fachbeitrag wird schwerpunktmäßig 

die Realisierung von BlitzundÜberspannungs-Schutzmaßnahmen 

für die elektrischen und elektronischen 

Geräte/Systeme einer WEA aufgezeigt. 

Die komplexen Probleme des Schutzes 

von Rotorblättern und drehbar gelagerten 

Teilen/Lagern bedürfen einer 

detaillierten Untersuchung und sind 

hersteller- und typspezifisch. 

Engineering- und Prüfleistungen zur 

Optimierung kundenspezifischer Lösungen 

werden im Stoßstromlabor des 


9

9 

Unternehmens DEHN + SÖHNE angeboten: 

⇒ Test kundenspezifischer, anschlussfertiger 

Anschalteinheiten zum 

Schutz der elektrischen Anlage 

⇒ Blitzstromtragfähigkeit von Lagern 

⇒ Blitzstromtest an Blitzstromableitungen 

und Rezeptoren von Rotorblättern 

Diese Versuche im Stoßstromlabor 

belegen die Wirksamkeit der ausgewählten 

Schutzmaßnahmen und tragen 

zur Optimierung des "Schutzpaketes" 

bei (Bild 9.2.1). 

LPZ 1 

LPZ 2 


Kanzel 

elektromagnetischer Schirm 

geschirmte Kabeltrasse 

Schirmrohr o. ä. 

Bild 9.2.2 Blitz-Schutzzonen-Konzept einer WEA 

Mast / Turm 

Bild 9.2.3 Erdermaschennetz einer WEA 

Betonfundament 

Bewehrungseisen 

Ringerder 

Blitz-Schutzzonen-Konzept 

Das Blitz-Schutzzonen-Konzept (BSZK) 

ist eine Strukturierungsmaßnahme, um 

innerhalb eines Objektes ein definiertes 

EMV-Klima zu schaffen (Bild 9.2.2). 

Das definierte EMV-Klima wird durch 

die Störfestigkeit der verwendeten 

elektrischen Betriebsmittel spezifiziert. 

Das BSZK beinhaltet daher als Schutzmaßnahme 

die leitungs- und feldgebundenen 

Störgrößen an Schnittstellen 

auf vereinbarte Werte zu reduzieren. 

Aus diesem Grunde wird das zu schützende 

Objekt in Schutzzonen unterteilt. 

Die Schutzzonen ergeben sich 

durch den Aufbau der WEA und sollen 

Betriebsgebäude 

LPZ 1 

Kabelkanal 

Erdleiter 

LPZ 2 

Abgehende 

Leitungen 

Armierung des 

Gebäudes 

den natürlichen Aufbau der Struktur 

berücksichtigen. Deshalb wird die Einteilung 

in eine oder entsprechend 

Bild 9.2.2 in zwei Schutzzonen nicht 

vorgegeben. Entscheidend ist, dass die 

von außen in der Blitz-Schutzzone 0 A 

einwirkenden direkten Blitzparameter 

durch Schirmungsmaßnahmen und Einbau 


soweit reduziert werden, dass die 

innerhalb der WEA befindlichen elektrischen 

und elektronischen Systeme 

und Geräte störungsfrei betrieben werden 

können. 

Schirmungsmaßnahmen 

Die Kanzel sollte als ein in sich geschlossener, 

metallener Schirm aufgebaut 

werden. Innerhalb der Kanzel 

wird dadurch ein Volumen mit einem 

gegenüber außen erheblich geschwächten, 

elektromagnetischen Feld 

erreicht. Die Schalt- und Steuerschränke 

in der Kanzel, und wenn vorhanden 

im Betriebsgebäude, sollten ebenfalls 

aus Metall sein. Die Verbindungsleitungen 

sollten mit einem äußeren, stromtragfähigen 

Schirm versehen sein. In 

störschutztechnischem Sinne sind geschirmte 

Leitungen nur dann gegen 

EMV-Einkopplungen wirksam, wenn 

die Schirme beidseitig mit dem Potentialausgleich 

verbunden werden. Die 

Kontaktierung der Schirme muss mit 

rundum kontaktierenden Anschlussklemmen 

erfolgen, ohne dass EMVuntaugliche, 

lange Anschluss- "Zöpfe" 

anlagenseitig installiert werden. 

Erdungsanlage 

Für die Erdung einer WEA sollte in 

jedem Falle die Armierung des Turmes 

mit verwendet werden. Das Errichten 

eines Fundamenterders im Turmfuß, 

und wenn vorhanden im Fundament 

eines Betriebsgebäudes, ist auch unter 

dem Gesichtspunkt der Korrosionsgefahr 

von Erdleitungen zu bevorzugen. 

Die Erdung des Turmfußes und des Betriebsgebäudes 

(Bild 9.2.3) sollte durch 

ein Erder-Maschennetz verbunden werden, 

um eine möglichst großflächige 

Erdungsanlage zu erhalten. 

In welchem Umfang um den Turmfuß 

potentialsteuernde Ringerder zusätzlich 

verlegt werden müssen, ist davon 

abhängig, ob zum Zwecke des Personenschutzes 

eventuell zu hohe Schrittund 

Berührungsspannungen im Falle 

eines Blitzeinschlages reduziert werden 

müssen. 

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Beschalten von 0 A Leitungen am Übergang 

von Blitz-Schutzzone 0 A auf 1 

und höher 

Für den sicheren Betrieb der elektrischen 

und elektronischen Geräte ist 

neben der Schirmung gegen feldgebundene 

Störgrößen auch der Schutz 

gegen leitungsgebundene Störgrößen 

an den Schnittstellen der Blitz-Schutzzonen 

zu realisieren. 

Am Übergang Blitz-Schutzzone 0 A auf 

1 (klassisch auch als Blitzschutz-Potentialausgleich 

bezeichnet) müssen Schutzgeräte 

eingesetzt werden, die in der 

Lage sind, erhebliche Blitzteilströme 

zerstörungsfrei abzuleiten. Diese 

Schutzgeräte werden als Blitzstrom- 

Ableiter (SPD Typ 1) bezeichnet und mit 

Stoßströmen der Wellenform 10/350 µs 

geprüft. 

Am Übergang BSZ 0 B auf 1 und BSZ 1 

und höher sind nur energieschwache 

Stoßstromimpulse als Folge von außen 

induzierten Spannungen oder im System 

selbst erzeugten Überspannungen 

zu beherrschen. Diese Schutzgeräte 

werden als Überspannungs-Ableiter 

(SPD Typ 2) bezeichnet und mit Stoßströmen 

der Wellenform 8/20 µs geprüft. 

Abhängig von den Betriebsdaten der 

elektrischen und elektronischen Systeme 

sind die entsprechenden Schutzgeräte 

auszuwählen. 

Im energietechnischen Versorgungsnetz 

einzusetzende Schutzgeräte müssen 

nach dem Ableitvorgang in der 

Lage sein, den aus dem Netz nachfließenden 

netzfrequenten Folgestrom 

sicher zu löschen. Dies ist neben der 

Stoßstromtragfähigkeit die zweite 

wichtige Dimensionierungsgröße. 

Bild 9.2.4 zeigt den Blitzstrom-Ableiter 

DEHNbloc mit gekapselter Funkenstrecke. 

Bild 9.2.4 Anwendung nichtausblasender Blitzstrom- 

Ableiter DEHNbloc 

Dieser Blitzstrom-Ableiter kann ohne 

Berücksichtigung von Mindestabständen 

zu blanken, unter Spannung stehenden 

Anlageteilen in die zu schützende 

Anlage eingebaut werden. Das 

Schutzgerät DEHNbloc wird zum Beispiel 

für aus der WEA abgehende 

Niederspannungsleitungen eingesetzt. 

Überspannungs-Ableiter (Bild 9.2.5) 

sind für Beanspruchungen, wie sie bei 

induktiven Einkopplungen und Schalthandlungen 

auftreten, dimensioniert. 

Im Rahmen der energetischen Koordination 

sind sie den Blitzstrom-Ableitern 

nachzuschalten. Sie sind aufgebaut 

mit einem thermisch überwachten 

Metalloxid-Varistor, bei dem ein 

äußerst geringer Netzfolgestrom auftritt. 

Bild 9.2.5 Anwendung Überspannungs-Ableiter 

DEHNguard, DG TNC FM, U C = 750 V, 

Serien-Nr. 1371 

Im Gegensatz zu Ableitern für energietechnische 

Versorgungssysteme ist bei 

Schutzgeräten für informationstechnische 

Anlagen besonders auf ihre Systemverträglichkeit 

und die Betriebsdaten 

der MSR- oder Datenleitung zu 

achten. Diese Schutzgeräte werden in 

Serie zu den informationstechnischen 

Leitungen geschaltet und müssen in 

der Lage sein, den Störpegel auf die 

Empfindlichkeit der zu schützenden 

Geräte zu reduzieren. 

Wird im Rahmen des Blitz-Schutzzonen-Konzeptes 

eine einzelne Telefonleitung 

betrachtet, so kann pauschal 

der Blitzteilstrom auf dieser Leitung 

mit 5 % angenommen werden. 

Bei der Blitz-Schutzklasse III/IV ist dies 

ein Blitzteilstrom von 5 kA, Wellenform 

10/350 µs. 

Bild 9.2.6 zeigt einen für derartige 

Anwendungsfälle geeigneten Blitzstrom-Ableiter. 

Als Blitz- und Überspannungs-Ableiter 

ist das bewährte Kombigerät BLITZ- 

DUCTOR CT, BCT MOD BE im Bild 9.2.6 

dargestellt. Dieses Schutzgerät kann 

für den Geräteschutz in der EMV-Blitz- 

Schutzzone I und höher eingesetzt 

werden. Der BLITZDUCTOR CT ist als 

Vierpol aufgebaut und begrenzt 

sowohl Längs- als auch Querspannungen. 

Er kann direkt im Zuge von Reihenklemmen 

bzw. anstelle dieser 

Klemmen auf Tragschienen befestigt 

werden, wobei seine besondere Bauart 

eine raumsparende Anordnung ermöglicht. 

Bild 9.2.6 Anwendung Blitz- und Überspannungs- 

Ableiter BLITZDUCTOR CT 


9

9 


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9.3 Blitz- und Überspannungsschutz für PV-Anlagen und Solarkraftwerke 

9.3.1 Blitz- und Überspannungsschutz 

für PV-Anlagen 

Auf dem Sektor der Photovoltaik (PV) 

nimmt inzwischen Deutschland eine 

führende Rolle auf dem Weltmarkt ein. 

In den letzten vier Jahren hat sich der 

deutsche PV-Markt nach UVS (Unternehmensvereinigung 

Solarwirtschaft 

e. V.)-Angaben verzehnfacht. Aufgrund 

der garantierten Lebensdauer der PV- 

Generatoren von 20 Jahren und deren 

exponierten Aufstellorten sowie der 

sensitiven Elektronik des Wechselrichters, 

ist ein wirksamer Blitz- und Überspannungsschutz 

zwingend erforderlich. 

Nicht nur Hausbesitzer entscheiden sich 

für eine PV-Anlage auf ihrem Hausdach, 

sondern auch private Betreibergesellschaften 

investieren immer häufiger 

in Gemeinschaftsanlagen, die auf 

großflächigen Dächern auf Verkehrsbauten 

oder nicht genutzten Freiflächen 


Aufgrund des großen Flächenbedarfs 

des PV-Generators sind PV-Anlagen bei 

Gewittern besonders stark durch die 

Wirkung von Blitzentladungen gefährdet. 

Ursachen von Überspannungen in 

PV-Anlagen sind induktive oder kapazitive 

eingekoppelte Spannungen infolge 

von Blitzentladungen sowie Gewitterüberspannungen 

und Schalthandlungen 

auf dem vorgelagerten Wechselstromnetz. 

Blitzbedingte Überspannungen 

in der PV-Anlage können zu 

Schäden an PV-Modulen und Wechselrichtern 

führen. Dies kann schwerwiegende 

Folgen für den Betrieb der Anlage 

nach sich ziehen. Zum einen schlagen 

hohe Reparaturkosten, z. B. die des 

Wechselrichters zu Buche, zum anderen 

kann der Anlagenausfall zu erheblichen 

Ertragsminderungen und damit 

zu Gewinneinbußen für den Anlagenbetreiber 

führen. 

Notwendigkeit des Blitzschutzes 

Generell ist bei der Errichtung von PV- 

Anlagen zu unterscheiden, ob die Errichtung 

auf einem Gebäude mit oder 

ohne Blitzschutz erfolgt. Für öffentliche 

Gebäude, wie z. B. Versammlungsstätten, 

Schulen, Krankenhäuser, fordern 

die Bauordnungen der Länder aus 

Sicherheitsgründen Blitzschutzanlagen. 

Dabei wird in bauliche Anlagen 

unterschieden, bei denen nach ihrer 

Lage, Bauart oder Nutzung ein Blitzeinschlag 

leicht eintreten oder zu schweren 

Folgen führen kann. Solche schutzbedürftigen 

baulichen Anlagen sind 

mit einer dauernd wirksamen Blitzschutzanlage 

zu versehen. 

Bei privaten, nicht öffentlich genutzten 

Gebäuden wird oftmals auf Blitzschutzmaßnahmen 

verzichtet. Dies geschieht 

teils aus Kostengründen aber auch aus 

nicht vorhandener Sensibilität gegenüber 

dem Thema. 

Wurde als Standort für ein PV-Anlage 

ein Gebäude ohne Äußeren Blitzschutz 

ausgewählt, ergibt sich die Frage, ob 

nicht mit der nachträglichen Errichtung 

des Solargenerators auf dem 

Dach, Blitzschutzmaßnahmen für die 

gesamte bauliche Anlage zu treffen 

sind. Nach dem aktuellen Stand der 

wissenschaftlichen Erkenntnisse erhöht 

die Installation von PV-Modulen auf 

Gebäuden nicht das Risiko eines Blitzeinschlags, 

so dass die Forderung nach 

Blitzschutzmaßnahmen nicht unmittelbar 

durch das Vorhandensein einer PV- 

Anlage abgeleitet werden kann. Jedoch 

kann es zu einer erhöhten Gefährdung 

der elektrischen Einrichtungen 

des Gebäudes bei einem Blitzeinschlag 

kommen. Dies ist darin begründet, 

dass durch die Leitungsführung 

der PV-Leitungen innerhalb des Gebäudes 

in vorhandenen Steigschächten 

und Kabeltrassen hohe feld- und leitungsgebundene 

Störungen durch 

Blitzströme entstehen. Deshalb ist es 

notwendig das Schadensrisiko durch 

Blitzeinschlag abzuschätzen und die 

daraus resultierenden Ergebnisse bei 

der Planung zu berücksichtigen. So bietet 

DIN V VDE V 0185-2 Verfahren und 

Daten zur Berechnung des Schadensrisikos 

bei Blitzeinschlägen in bauliche 

Anlagen und zur Auswahl von Blitzschutzmaßnahmen. 

Es werden vier 

Schutzklassen unterschieden, deren 

Wirksamkeit von Schutzklasse IV nach I 

zunimmt. Darüber hinaus liefert die 

Risikoabschätzung auch Ergebnisse 

dazu, ob zusätzliche Überspannungs- 

Schutzmaßnahmen zu ergreifen sind, 

um ein akzeptables Schadensrisiko für 

die Anlage zu erhalten. 

Da das Verfahren zur Risikoanalyse sehr 

komplex angelegt und aufwändig ist, 

hat der Verband der Sachversicherer 

(VdS) in der VdS-Richtlinie 2010 „Risikoorientierter 

Blitz- und Überspannungsschutz 

für Objekte“ die Risikoabschätzung 

aus der DIN V VDE V 0185-2 

aufgegriffen und führt Blitzschutzmaßnahmen 

für bauliche Anlagen aus Sicht 

der Versicherungswirtschaft auf. In dieser 

Richtlinie werden in Tabelle 3 in vereinfachter 

Weise Schutzklassen und 

Überspannungs-Schutzmaßnahmen 

Objekten zugeordnet. So führt diese 

Richtlinie auch Gebäude mit alternativen 

Energieversorgungsanlagen, wie 

z. B. Gebäude mit einer PV-Anlage 

(> 10 kW) auf. Demnach sind für solche 

Objekte die Schutzklasse III als Mindestanforderung 

für einen Äußeren Blitzschutz 

anzusetzen. Zusätzlich werden 


gefordert. 

Nach DIN V VDE V 0100 Teil 712 sollte 

ein Überspannungsschutz in der Plusund 

Minus-Leitung des PV-Generators 


Zusammenfassend müssen bei der Errichtung 

einer PV-Anlage folgende geltende 

Normen und Richtlinien berücksichtigt 

werden: 

⇒ DIN V VDE V 0185 

⇒ E DIN IEC 64/1123/CD 

(VDE 0100 Teil 712): 2000-08 

⇒ VdS 2010 

PV-Anlagen auf Gebäuden ohne Blitzschutzanlage 

In Bild 9.3.1.1 ist das Überspannungsschutz-Konzept 

für eine PV-Anlage auf 

einem Gebäude ohne Blitzschutzanlage 

gezeigt. Mögliche Einsatzorte der 

Überspannungs-Schutzgeräte können 

hierbei sein: 

⇒ Generatoranschaltkasten 

⇒ DC-Eingang des Wechselrichters 

⇒ 230V-Seite des Wechselrichters 

Die Betriebsspannung der Überspannungs-Schutzgeräte 

ist so zu wählen, 

dass sie etwas höher liegt als die an 

einem kalten Wintertag bei maximaler 

Einstrahlung zu erwartende Leerlaufspannung 

des Solargenerators. 

Die Überspannungs-Schutzgeräte gibt 

es in unterschiedlichen Ausführungsformen 

und Bemessungsspannungen 

(Tabelle 9.3.1.1). Auch für Generatorspannungen 

bis 1000 V DC sind spezielle 

Überspannungs-Schutzgeräte verfügbar. 

Diese Überspannungs-Schutzgeräte der 

DEHNguard Y PV-Familie sind mit potentialfreien 

Kontakten zur zentralen 

Überwachung des Betriebszustandes 

erhältlich. Aufwendige Überprüfungen 

der Schutzeinrichtungen nach Gewittern 

können dann vermieden werden. 

Falls ein Generatoranschaltkasten, wie 

in Bild 9.3.1.1 gezeigt, vorhanden ist, so 

sind in diesem zum Schutz der PV- 

Module Überspannungs-Schutzgeräte 

vorzusehen. Überspannungs-Schutzmaßnahmen 

sind immer nur lokal wirksam, 

so auch die zum Schutz der PV- 

Module. Andere Komponenten des PV- 

Systems, insbesondere die PV-Wechselrichter, 

die durchaus einige Meter vom 


9

9 

L+ 

L- 

Generatoranschaltkasten entfernt 

montiert sein können, sind ebenfalls 

mit Überspannungs-Schutzgeräten am 

Gleichspannungseingang des jeweiligen 

Wechselrichters zu beschalten. 

Es werden dabei Überspannungs- 

Schutzgeräte des gleichen Typs wie im 

Generatoranschaltkasten montiert. 

Ebenfalls ist die Wechselspannungs- 

Seite des Wechselrichters mit Überspannungs-Schutzgeräten 

(siehe Tabelle 

9.3.2) auszurüsten. Dabei sind die 


Generatoranschlusskasten 

(falls vorhanden) DC-Freischaltstelle 

DG Y PV... (FM) 

zum 

PV-Modul-Gestell 

* DG Y PV... (FM) * 

PV-Ableiter 

1 1 

* (Typ entsprechend der PV- 

Generatorleerlaufspannung nach 

Tabelle 9.3.1.1 auszuwählen) 

a TT-System 230 V AC 


DC 

AC 

DG TT 230 (FM) 

Vorgaben nach VDE 0100 Teil 534 zu 

beachten. 

Eine Möglichkeit zur Reduzierung der 

induzierten Querspannung in der DC- 

Hauptleitung besteht darin, die Hinund 

Rückleitung der einzelnen Generatorstränge 

dicht beieinander zu verlegen. 

Die Verwendung geschirmter 

Generatorhauptleitung wird ebenfalls 

empfohlen. 

PV-Anlage auf Gebäude mit Blitzschutzanlage 

Der ordnungsgemäße Zustand des 

Blitzschutzsystems ist durch vorhandene 

Prüfprotokolle oder durch Wiederholungsprüfung 

zu belegen. Werden 

bei der Prüfung des Blitzschutzsystems 

Mängel am Äußeren Blitzschutz festgestellt 

(z. B. starke Korrosion, lockere 

und lose Klemmverbindungen), so hat 

der Errichter der PV-Anlage die Pflicht 

den Gebäudeeigentümer auf diese 

Mängel schriftlich hinzuweisen. Der 

Aufbau der PV-Anlage auf der Dachfläche 

hat unter der Berücksichtigung des 

bestehenden Äußeren Blitzschutzes zu 

erfolgen. Dabei ist die PV-Anlage zum 

Schutz vor einem direkten Blitzschlag 

so zu installieren, dass sich diese im 

Schutzbereich des Äußeren Blitzschutzes 

befindet (Bild 9.3.1.2). Durch geeignete 

Fangeinrichtungen, wie z. B. Fangstangen, 

können direkte Blitzeinschläge 

in die PV-Module verhindert werden. 

Die notwendigen, eventuell zusätzlich 

zu montierenden Fangstangen 

sind so anzuordnen, dass sie mit ihrem 

Schutzraum einen Direkteinschlag in 

das PV-Modul verhindern und anderer- 

L 

N 

PE 

b TN-System 230 V AC 


DC 

AC 

seits dabei keinen Kernschatten auf die 

Module werfen. Diese Fangeinrichtungen 

werden dann mit den bereits vorhandenen 

verbunden, um so die Anbindung 

an die Ableitungseinrichtung 

und Erdungsanlage zu erhalten. 

Zu beachten ist, dass zwischen den PV- 

Komponenten und Metallteilen wie 

Blitzschutzanlagen, Dachrinnen, Dachfenster, 

Solarkollektoren oder Antennenanlagen 

ein Trennungsabstand s 

nach DIN V VDE V 0185-3 eingehalten 

werden muss (Bild 9.3.1.3). Der Trennungsabstand 

ist nach DIN V VDE V 

0185-3 zu berechnen. Kann aus montagetechnischer 

Sicht der Trennungsabstand 

nicht eingehalten werden, muss 

an diesen Stellen eine direkte leitfähige 

Verbindung zwischen dem Äußeren 

Blitzschutz und den metallenen PV- 

Komponenten vorgesehen werden. In 

allen anderen Fällen ist eine direkte 

Verbindung zwischen dem Äußeren 

Blitzschutz und den metallenen PV- 

Komponenten unbedingt zu vermeiden. 

In Bild 9.3.1.4 ist das Überspannungsschutz-Konzept 

für eine PV-Anlage auf 

einem Gebäude mit Blitzschutzanlage 

gezeigt. Mögliche Einsatzorte der 

Überspannungs-Schutzgeräte können 

hierbei sein: 

⇒ Generatoranschaltkasten 

⇒ DC-Eingang des Wechselrichters 

⇒ 230 V-Seite des Wechselrichters 

⇒ NSHV-Einspeisung 

2 

DG TN 230 (FM) 

Bild 9.3.1.1 Prinzipschaltbild Überspannungsschutz für eine PV-Anlage auf einem Gebäude ohne Äußeren Blitzschutz a) TT-System 230 V AC b) TN-System 230 V AC 

a 

Bild 9.3.1.2 PV-Module im Schutzbereich von Fangstangen 

unter Berücksichtigung des 

Trennungsabstandes s 

s 

s 

3 

L 

N 

PE 

www.dehn.de

Tabelle 9.3.1.1 Auswahltabelle Überspannungsschutz für Gleichspannungs-Systeme 

Schnellübersicht DEHNguard Y PV Bemerkung 

Typ Mittelpunkts- Mittelpunkts- Erdfreie 

(S.-Nr., Art.-Nr.) erdung am erdung am Systeme 

ohne 

Solargenerator Wechselrichter 

Fernmeldekontakt 500 V DC 350 V DC 350 V DC • keine Leckströme 

DG Y PV 275 der Varistoren 

S.-Nr. 1373 

Art.-Nr. 900 510/S 

gegen Erde 

mit • keine Beeinflussung 

Fernmeldekonakt der Isolationsüber- 

DG Y PV 275 FM 

S.-Nr. 1403 

Art.-Nr. 900 540/S 

ohne 

wachungseinrichtung 

Fernmeldekontakt 

DG Y PV 320 

S.-Nr. 1384 

Art.-Nr. 900 510/S 

mit 

Fernmeldekonakt 

DG Y PV 320 FM 

S.-Nr. 1404 

Art.-Nr. 900 540/S 

ohne 

600 V DC 420 V DC 420 V DC 

Fernmeldekontakt 1000 V DC 1000 V DC 1000 V DC • Fehlerresistente 

DG Y PV 1000 Y-Schutzbeschaltung 

Art.-Nr. 900 517 ⇒ vermeidet Schädimit 

gung des Überspan- 

Fernmeldekonakt nungs-Schutzgerätes 

DG Y PV 1000 FM bei Isolationsfehler im 

Art.-Nr. 900 547 Generatorstromkreis 

• Trotz hoher 

Bemessungsspannung 

Beherrschung der Luftund 

Kriechstrecken 

Im Bild Schutz für ... Schutzgeräte Art.-Nr. 

9.3.1.1 und 

Bild 9.3.1.4 

Nr. 

2 

3 

Wechselstrom TN-System ohne Fernmeldekontakt 

DEHNguard DG TN 230 900 506 

mit Fernmeldekontakt 

DEHNguard DG TN 230 FM 900 507 

Wechselstrom TT-System ohne Fernmeldekontakt 

DEHNguard DG TT 230 900 508 

mit Fernmeldekontakt 

DEHNguard DG TT 230 FM 900 509 

Tabelle 9.3.1.2 Überspannungs-Schutzgeräte für Wechselstrom-Systeme 


9.3.1.4 

Nr. 

4 

Drehstrom TN-C-System DEHNventil DV TNC 255 900 373 

Drehstrom TN-S-System DEHNventil DV TNS 255 900 374 

Drehstrom TT-System DEHNventil DV TT 255 900 375 

Tabelle 9.3.1.3 Auswahl des Kombi-Ableiters entsprechend der Systemform 

Vor dem DC-Eingang des Wechselrichters 

wird die Generatorhauptleitung mit 

Überspannungs-Schutzgeräten beschaltet. 

Die Betriebsspannung der Überspannungs-Schutzgeräte 

ist so zu wählen, 

dass sie etwas höher liegt als die an 

einem kalten Wintertag bei maximaler 

Einstrahlung zu erwartende Leerlaufspannung 

des Solargenerators (siehe 

Tabelle 9.3.1.1). Der Einsatz der Überspannungs-Schutzgeräte 

vor dem DC- 

Eingang des Wechselrichters schützt diesen 

gegen zu hohe Spannungsspitzen, 

die über den ungeschirmten Generator 

auf die Generatorhauptleitung eingekoppelt 


Befindet sich die Gleichstromhauptleitung 

nicht im Schutzbereich der Fangeinrichtung, 

so müssen zur Entlastung 

der Gleichstromhauptleitung und der 

eingesetzten Überspannungs-Schutzgeräte 

Schirmungsmaßnahmen getrof- 9 

fen werden. Der Schirm dieser Leitung 

muss stoßstromtragfähig sein. Der 


9 

Kabelschirm muss sowohl auf der 

Generatorseite mit dem Gestell, wie 

auch vor dem DC-Eingang des Wechselrichters 

flächig und gut leitend mit 

Erde verbunden werden. 

Die Verwendung des geschirmten 

Kabels hat neben der Verringerung von 

Überspannungen des weiteren im Hinblick 

auf die EMV-Problematik (Antennencharakteristik 

der Generatorhauptleitung) 

den Vorteil, dass die Abstrahlung 

elektromagnetischer Störungen 

von der Generatorhauptleitung deutlich 

reduziert. Der Schirmquerschnitt 

sollte mindestens 16 mm 2 Cu sein, um 

den Belastungen der Blitzteilströme 

standzuhalten. 

Niederspannungs-Einspeisung 

Wesentlicher Bestandteil eines Blitzschutzsystem 

ist der Blitzschutz-Potentialausgleich 

für alle von Außen ins 

Gebäude eingeführten leitfähigen Systeme 

auszuführen. Die Forderungen 

des Blitzschutz-Potentialausgleichs 

wird erfüllt durch den direkten Anschluss 

aller metallenen Systeme und 

indirekten Anschluss aller unter Betriebsspannung 

stehenden Systeme 

über Blitzstrom-Ableiter. Der Blitzschutz-Potentialausgleich 

soll möglichst 

nahe an der Eintrittsstelle der 

baulichen Anlage erfolgen, um ein Eindringen 

von Blitzteilströmen in das 

Gebäude zu verhindern. Die Niederspannungs-Einspeisung 

im Gebäude 

wird durch einen mehrpoligen Kombi- 

Ableiter mit Funkenstreckentechnologie 

geschützt. Die Auswahl dieses 

Schutzgerätes erfolgt entsprechend 

des vorhandenen Versorgungssystems 

L+ 

L- 


(falls vorhanden) geschirmte 

Leitungsverlegung 

DC-Freischaltstelle 

DG Y PV... (FM) 

zum 

PV-Modul-Gestell 

* 

PV-Ableiter 


1 

* (Typ entsprechend der PV- 

Generatorleerlaufspannung 

nach Tabelle 9.3.1.1 auswählen) 

(siehe Tabelle 9.3.1.3). Dieser Kombi- 

Ableiter vereint Blitzstrom- und Überspannungs-Ableiter 

in einem Gerät, 

kommt ohne Entkopplungsdrossel aus 

und ist als verdrahtungsfertige Kompletteinheit 

für jedes Niederspannungssystem 

(TN-C, TN-S, TT) lieferbar. 

Bis zu Leitungslängen von ≤ 5m zwischen 

DEHNventil‚ und Endgerät besteht 

ausreichender Schutz ohne 

zusätzliche Schutzgeräte. Bei größeren 

Leitungslängen sind zusätzlich Überspannungs-Schutzgeräte 

SPD Typ 2 

oder 3 einzusetzen. Befindet sich der 

230 V-Eingang des Wechselrichters 

nicht weiter weg als 5 m vom Einsatzort 

des DEHNventils, so sind AC-seitig keine 

weiteren Schutzgeräte erforderlich. 

Bezüglich des Einsatzes von überspannungs-schutzgeräten 

in Hauptstromversorgungssystemen 

ist die 1998 

erschienene Richtlinie des VDEW 

„Überspannungs-Schutzeinrichtungen 

der Anforderungsklasse B – Richtlinie 

für den Einsatz in Hauptstromversorgungssystemen“ 

zu berücksichtigen. 

Zusammenfassend die auszuführenden 

Maßnahmen: 

⇒ Integration des PV-Generators in 

den Äußeren Blitzschutz 

⇒ Verwendung geschirmter Generatorhauptleitungen 

⇒ Installation von Überspannungs- 

Schutzgeräten am DC-Eingang des 

Wechselrichters 

(siehe Tabelle 9.3.1.1) 

1 

DG Y PV... (FM) * 

a TT-System 230 V AC 


DC 

AC 

2 

DG TT 230 (FM) 

L 

N 

PE 

s 

a) Trennungsabstand s eingehalten 

Die Berechnung des Trennungsabstandes s erfolgt 

gemäß DIN V VDE V 0185-3. 

b) Trennungsabstand s nicht eingehalten 

s 

Direkte elektrisch leitende Verbindung zwischen 

Äußerem Blitzschutz und PV-Modulrahmen 

Bild 9.3.1.3 Betrachtung des Trennungsabstandes 

⇒ Installation von Überspannungs- 

Schutzgeräten am AC-Eingang des 

Wechselrichters 


⇒ Installation eines Kombi-Ableiters 

am Eingang der Niederspannungs- 

Einspeisung zur Realisierung des 

Blitzschutz-Potentialausgleichs 


b TN-System 230 V AC 


AC 

DC 

3 

DG TN 230 (FM) 

L 

N 

s 

PE 

DV 

www.dehn.de 

Stromversorgungssystem 

3x 230/400 V AC 

Bild 9.3.1.4 Prinzipschaltbild Überspannungsschutz für eine PV-Anlage auf einem Gebäude mit Äußerem Blitzschutz a) TT-System 230 V AC b) TN-System 230 V AC 

4


PV-Generatoren sind wegen ihrer 

Anordnung vergleichbar mit Antennenanlagen. 

Aus diesem Grund ist es 

gerechtfertigt und angemessen, für die 

metallischen Konstruktionsteile von 

PV-Generatoren ebenfalls eine geeignete 

Erdung zu fordern. Zur sicheren 

Vermeidung von Lichtbogen-Über- 

Wechselrichter mit Trafo 

Im Schutzbereich der Fangstange 

schlägen zu anderen Installationen 

oder Gebäudeteilen und zur Reduzierung 

von magnetischen Einkopplungen 

in andere Anlagen sollte die Potentialausgleichsleitung 

vorzugsweise außerhalb 

des Gebäudes zur Erdungsanlage 


Nachfolgende Entscheidungsmatrizen 

sollen einen Überblick darüber geben, 

PV-Modul mit Schutzklasse SK II 

Ja Nein 

Potentialausgleich des Potentialausgleich des 

PV-Gestells wird empfohlen PV-Gestells notwendig 

Querschnitt des 

Potentialausgleichleiters 

= Querschnitt der DC-Hauptleitung 

⇒ mindestens 6 mm2 (Cu) 

(DIN VDE 0100 Teil 540, Tabelle 9) 

Einsatz von Überspannungs- Einsatz von Überspannungs-Schutz- 

Schutzgeräten wird empfohlen geräten wird empfohlen 

Tabelle 9.3.1.4 Potentialausgleich für eine PV-Anlage auf Gebäuden ohne Äußeren Blitzschutz 

Trennungsabstand s Trennungsabstand s 

eingehalten nicht eingehalten 

PV-Modul mit Schutzklasse SK II 

Ja Nein 

Potentialausgleich Potentialausgleich Direkte elektrisch 

des PV-Gestells wird des PV-Gestells leitende Verbindung mit 

empfohlen notwendig mindestens 16 mm2 (Cu) 

zwischen Äußerem 

Querschnitt des Blitzschutz und 

Potentialausgleichleiters PV-Modulrahmen 

= Querschnitt der 

DC-Hauptleitung 

notwendig 

⇒ mindestens 6 mm2 (Cu) Anlagenspezifisches 

(DIN VDE 0100 Teil 540, Schutzkonzept 

Tabelle 9) erstellen 

Einsatz von Über- Einsatz von Über- Einsatz von Überspannungs-Schutzge- 

spannungs-Schutzge- spannungs-Schutzgeräten 

wird empfohlen geräten wird empfohlen räten ist notwendig 

Tabelle 9.3.1.5 Potentialausgleich für eine PV-Anlage auf Gebäuden mit Äußerem Blitzschutz 

wann Überspannungs-Schutzgeräte 

eingesetzt und der Potentialausgleich 

auszuführen ist. 

Wechselrichter mit Trafo 

Potentialausgleich des 

PV-Gestells notwendig 

Querschnitt des 

Potentialausgleichleiters 

= Querschnitt der DC-Hauptleitung 

⇒ mindestens 6 mm2 (Cu) 

(DIN VDE 0100 Teil 540, Tabelle 9) 

Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten 

wird empfohlen 

Nicht im Schutzbereich der 


Direkte elektrisch leitende 

Verbindung mit mindestens 

16 mm 2 (Cu) zwischen 

Äußerem Blitzschutz und 

PV-Modulrahmen notwendig 

Anlagenspezifisches 

Schutzkonzept 

erstellen 

Einsatz von Überspannungs- 

Schutzgeräten ist 

notwendig 


9

9 

9.3.2 Blitz- und Überspannungsschutz 

für Solarkraftwerke 

Hinsichtlich der Blitzschutzbedürftigkeit 

ist bei einem derartigen komplexen 

Anlagentyp eine Risikoanalyse durchzuführen. 

Das nachfolgende Beispiel beschreibt 

exemplarisch die durchzuführenden 

Maßnahmen. Da das Verfahren 

zur Risikoanalyse sehr komplex angelegt 

und aufwändig ist, hat der Verband der 

Sachversicherer (VdS) in der VdS-Richtlinie 

2010 „Risikoorientierter Blitz- und 

Überspannungsschutz für Objekte“ die 

Risikoabschätzung aus der DIN V VDE V 

0185-2 aufgegriffen und führt Blitzschutzmaßnahmen 

für bauliche Anlagen 

aus Sicht der Versicherungswirtschaft 

auf. Diese Richtlinie wurde bei 

dem nachfolgendem Beispiel mit herangezogen. 

Schutzziel ist es, sowohl das 

Betriebsgebäude als auch das Modulfeld 

gegen Schäden durch Feuer (direkter 

Blitzeinschlag) und die elektrischen und 

elektronischen Systeme (Wechselrichter, 

Ferndiagnosesystem, Generatorhauptleitung) 

gegen die Wirkung des elektromagnetischen 

Blitzimpulses (LEMP) zu 

schützen. 


Fangstange 

Generatoranschaltkasten 

Modulfeld 

Erdungsanlage 

Maschenweite 20 x 20 m 

DC-Leitung 

Fangeinrichtung und Ableitungen 

Zum Schutz des PV-Modulfelds gegen 

Direktblitzeinschläge ist es notwendig, 

die Solarmodule im Schutzbereich einer 

getrennten Fangeinrichtung anzuordnen. 

Für dessen Planung wird nach der 

VdS-Richtlinie 2010 für PV-Anlagen größer 

10 kW Schutzklasse III zugrundegelegt. 

Entsprechend der Schutzklasse und 

der Höhe der Fangstange wird mit dem 

Blitzkugel- und/oder Schutzwinkelverfahren 

ermittelt, wie viele Fangstangen 

und in welchem Abstand diese zu errichten 

sind. Die Fangeinrichtungen müssen 

so angeordnet sein, dass sie keinen 

Kernschatten auf die PV-Module werfen, 

da dies sonst zu Ertragseinbußen 

führt. Außerdem ist darauf zu achten, 

dass der Trennungsabstand s nach DIN V 

VDE V 0185-3 zwischen den PV-Traggestellen 

und den Fangstangen eingehalten 

wird. Ebenfalls wird das gezeigte 

Betriebsgebäude mit einem Äußeren 

Blitzschutz der Schutzklasse III ausgerüstet. 

Über Anschlussfahnen erfolgt der 

Anschluss der Ableitungen an die 

Erdungsanlage. Aufgrund der Korrosionsgefahr 

an der Austrittsstelle der 

Anschlussfahnen aus dem Erdreich oder 

Beton ist diese korrosionsbeständig aus- 

Betriebsgebäude 

Bild 9.3.2.1 Übersichtsplan einer PV-Großanlage auf einer Freifläche 

zuführen (nichtrostender Stahl V4A, 

Werkst.-Nr. 1.4571) oder bei Verwendung 

von verzinktem Stahl mit entsprechenden 

Maßnahmen zu schützen (z. B. 

Densobinde oder Schrumpfschlauch). 

Erdungsanlage 

Die Erdungsanlage der PV-Anlage wird 

als Ringerder (Oberflächenerder) mit 

einer Masche 20 m x 20 m ausgeführt 

(Bild 9.3.2.1). Die metallenen Traggestelle, 

auf denen die PV-Module befestigt 

sind, werden etwa alle 10 m an die 

Erdungsanlage angebunden. Die Erdungsanlage 

des Betriebsgebäudes ist 

als Fundamenterder nach DIN 18014 

ausgelegt. Die Erdungsanlage der PV- 

Anlage und die des Betriebsgebäudes 

sind miteinander über mindestens eine 

Leitung (30 x 3,5 mm Bandstahl V4A, 

Werkst.-Nr. 1.4571 oder Stahl verzinkt) 

zu verbinden. Der Zusammenschluss der 

einzelnen Erdungsanlagen verkleinert 

den Gesamterdungswiderstand. Durch 

die Vermaschung der Erdungsanlagen 

entsteht eine „Äquipotentialfläche“, 

die die Spannungsbeanspruchung der 

elektrischen Verbindungsleitungen bei 

Blitzbeeinflussung zwischen PV-Modulfeld 

und Betriebsgebäude deutlich 

reduziert. Die Oberflächenerder sind in 

mindestens 0,5 m Tiefe verlegt und die 

Maschen sind mit Kreuzklemmen untereinander 

verbunden. Die Verbindungsstellen 

im Erdreich sind mit einer Korrosionsschutzbinde 

zu umwickeln. Dies 

gilt auch bei Verlegung von V4A Bandstahl 

im Erdreich. 


Alle von Außen in das Betriebsgebäude 

eingeführten leitfähigen Systeme müssen 

grundsätzlich in den Blitzschutz- 

Potentialausgleich einbezogen werden. 

Die Forderungen des Blitzschutz-Potentialausgleichs 

wird erfüllt durch den 

direkten Anschluss aller metallenen Systeme 

und indirekten Anschluss aller 

unter Betriebsspannung stehenden Systeme 

über Blitzstrom-Ableiter. Der Blitzschutz-Potentialausgleich 


nahe an der Eintrittsstelle der baulichen 

Anlage erfolgen, um ein Eindringen von 

Blitzteilströmen in das Gebäude zu verhindern. 

In diesem Fall (Bild 9.3.2.2), 

wird die Niederspannungs-Einspeisung 

im Betriebsgebäude durch einen mehrpoligen 

Kombi-Ableiter DEHNventil‚ 

geschützt (siehe Tabelle 9.3.2.1). Bezüglich 

des Einsatzes von Überspannungs- 

Schutzgeräten in Hauptstromversorgungssystemen 

ist die 1998 erschienene 

Richtlinie des VDEW „Überspannungs- 

Schutzeinrichtungen der Anforderungsklasse 

B – Richtlinie für den Einsatz in 

www.dehn.de

Hauptstromversorgungssystemen“ zu 

berücksichtigen. 


der DC-Leitungen 

Aufgrund der Verlegung im Erdreich 

müssen die DC-Leitungen des PV-Generators 

gegen Einkopplung von Blitzteilströmen 

geschützt werden. Aus diesem 

Grund werden die DC-Leitungen in 

einem Stahlpanzerrohr zwischen dem 

Generator und dem Betriebsgebäude 

verlegt. Das Stahlpanzerrohr muss auf 

der Generatorseite, als auch am Einführungspunkt 

in das Gebäude mit der 

Erdungsanlage verbunden werden. 

Die engmaschige Ausführung der 

Erdungsanlage und die Verlegung der 

DC-Leitungen im Stahlpanzerrohr haben 

den Vorteil, dass die Belastung des 

Gleichstromkabels durch Blitzteilströme 

gering gehalten wird, so dass der Einsatz 

von Überspannungs-Schutzgeräte 

SPD Typ 2 ausreichend ist. 

Um die Beanspruchung der Isolation im 

Inneren der Solarmodule im Falle eines 

Blitzschlages in die getrennte Fangeinrichtung 

zu reduzieren, kommen möglichst 

nahe am Solargenerator in einem 

Generatoranschaltkasten thermisch 

überwachte Überspannungs-Schutzgeräte 

zum Einsatz. Für Generatorspan- 

nungen über 1000 V DC, sind spezielle 

Überspannungs-Schutzgeräte verfügbar 

(siehe Tabelle 9.3.1.1). 

Zum Einsatz kommt hier zum Beispiel 

der DG Y PV 1000 mit der Art.-Nr. 

900 517. 

In der Praxis hat es sich bewährt, Überspannungs-Schutzgeräte 

mit potentialfreien 

Kontakten zur Signalisierung des 

Betriebszustandes der thermischen 

Abtrennvorrichtung zu verwenden. Die 

Intervalle zwischen den turnusmäßigen 

Vorort-Kontrollen der Schutzgeräte 

werden dadurch verlängert. 

Die Überspannungs-Schutzgeräte in den 

Generatoranschaltkästen übernehmen 

lokal die Schutzfunktion für die PV- 

Module und stellen sicher, dass es aufgrund 

leitungs- und feldgebundener 

Störungen zu keinen Funkenüberschlägen 

in die PV-Module kommt. Zum 

Schutz der Wechselrichter im zentralen 

Betriebsgebäude, erfolgt der Einsatz der 

Überspannungs-Schutzgeräte direkt an 

den DC-Eingangsklemmen des Wechselrichters. 

Namhafte Wechselrichterhersteller 

rüsten ihre Systeme deshalb oftmals 

bereits mit entsprechenden geeigneten 

Überspannungs-Schutzgeräten 

aus. 


9.3.2.2 

Nr. 

1 




Tabelle 9.3.2.1 Auswahl des Kombi-Ableiters entsprechend der Systemform 


9.3.2.2 

Nr. 

1 

2 

3 

4 

Netz- und Dateneingang NT PRO 909 958 

eines NTBAs 

Anlagen und Geräte BLITZDUCTOR 

der MSR-Technik mit BVT RS 585 5 918 401 

vieradriger Datenübertragung, 

z.B. 

RS 485 Bussystem 

Windrichtungsanzeiger, BLITZDUCTOR 

z. B. analoger Mess- BCT MOD BE 24 919 623 

wertübertragung + Basisteil BCT BAS 919 506 

4 bis 20 mA 

Umgebungs- und BLITZDUCTOR 

Modultemperatur- BCT MOD BE 5 919 620 

Sensor + Basisteil BCT BAS 919 506 

Tabelle 9.3.2.2 Überspannungs-Schutzgeräte für Datenerfassung und -auswertung 


für informationstechnische Systeme 

Im Betriebsgebäude befindet sich ein 

Ferndiagnosesystem, dass zur einfachen 

und schnellen Funktionsüberprüfung 

der PV-Anlagen dient. Störungen an der 

PV-Anlage können so frühzeitig vom 

Betreiber erkannt und behoben werden. 

Durch das Fernüberwachungssystem 

ist es möglich, dass die Leistungsdaten 

des Solargenerators ständig zur Verfügung 

stehen, um die Erträge der PV- 

Anlage zu optimieren. 

Wie in Bild 9.3.2.3 gezeigt, werden über 

externe Sensoren an der PV-Anlage 

Messungen der Windgeschwindigkeit, 

Modultemperatur und Umgebungstemperatur 

durchgeführt. Diese Messwerte 

können direkt an der Erfassungseinheit 

abgelesen werden. Die Datenerfassungseinheit 

verfügt über Schnittstellen, 

wie RS 232 oder RS 485, an die ein 

PC und/oder Modems zur Fernabfrage 

und -wartung angeschlossen werden. 

Damit kann das Servicepersonal per 

Ferndiagnose die Störungsursache ermitteln 

und dann gezielt beseitigen. Das 

Modem in Bild 9.3.2.3 ist an das Netzabschlussgerät 

(NTBA) eines ISDN-Basisanschluss 

angeschlossen. 

Die im Bild 9.3.2.3 gezeigten Messsensoren 

für Windgeschwindigkeit und Modultemperatur 

sind ebenso wie die PV- 

Module im einschlagsgeschützten Bereich 

montiert. Blitzströme treten damit 

auf den Messleitungen nicht auf, wohl 

aber leitungsgebundene transiente 

Überspannungen, die durch Induktionswirkung 

bei Blitzeinschlägen in die 

getrennte Fangeinrichtung entstehen. 

Um eine ungestörte und fortlaufende 

Übertragung der messtechnischen Daten 

an die Messeinheit jeder Zeit sicherzustellen, 

ist es notwendig, die ins Gebäude 

eintretenden Sensorleitungen 

über Überspannungs-Schutzgeräte zu 

führen (Tabelle 9.3.2.2). Bei der Auswahl 

der Schutzgeräte ist darauf zu achten, 

dass keine Beeinträchtigung der Messwerte 

erfolgt. Die Weiterleitung der 

messtechnischen Daten über das Fernmeldenetz 

per ISDN-Modem muss ebenso 

gewährleistet sein, damit eine ständige 

Kontrolle und Optimierung der Anlagenleistung 

vorgenommen werden 

kann. Hierzu wird die U k0 -Schnittstelle 

vor dem NTBA, an dem das ISDN- 

Modem angeschlossen ist, mit einem 

Überspannungs-Schutzadapter geschützt. 

Mit diesem Adapter ist zusätzlich 

der Schutz der 230V-Versorgung des 

NTBA sichergestellt. 

9 


9 


1 

Wechselrichter-Gebäude 

~ 

= 


Bild 9.3.2.2 Prinzipschaltbild Überspannungsschutz für ein Solarkraftwerk 

~ 

NTBA Modem 

Bild 9.3.2.3 Schutzkonzept für Datenerfassung und -auswertung 

1 

= 

2 

Messdaten- 

Erfassungseinheit 


3 

4 

4 

Stahl-Tele- 

Blitzschutzmast 

www.dehn.de 

PV-Module

9.4 Nachrüsten von Blitz- und Überspannungs-Schutzmaßnahmen für Kläranlagen 

Einleitung 

Knapper werdende Trinkwasserressourcen 

erfordern einen effizienteren Umgang 

mit ihnen. Kläranlagen nehmen 

deshalb einen zentralen Platz im Trinkwasserkreislauf 

ein. Die hohe notwendige 

Effizienz von Kläranlagen (Bild 

9.4.1) erfordert die Optimierung des 

verfahrenstechnischen Ablaufes bei 

gleichzeitiger Senkung der laufenden 

Betriebskosten. Dazu wurden in den 

vergangenen Jahren erhebliche Summen 

in elektronische Messeinrichtungen 

und dezentrale elektronische Steuerungs- 

und Automatisierungssysteme 

investiert. Gegenüber der konventionellen 

Technik weisen die neuen elektronischen 

Systeme allerdings nur eine 

geringere Festigkeit gegenüber transienten 

Überspannungen auf. Die baulichen 

Gegebenheiten der weiträumigen 

Freianlagen der Abwassertechnik 

mit den verteilten Messeinrichtungen 

und Steuerungen erhöhen noch zusätzlich 

das Risiko einer Beeinflussung 

durch Blitzentladungen oder Überspannungen. 

Somit ist ein Ausfall der 

kompletten Prozessleittechnik oder Teilen 

mit hoher Wahrscheinlichkeit zu 

erwarten, wenn keine Schutzmaßnahmen 

getroffen werden. Die Folgen 

eines solchen Ausfalls können weitreichend 

sein: Sie reichen von den Kosten 

für die Wiederherstellung der Anlagen- 

Regenüberlaufbecken 

Fäkalannahme 

Ablaufschacht 

Bild 9.4.1 Schematischer Aufbau einer Kläranlage 

funktion bis hin zu den nicht zu beziffernden 

Kosten zur Beseitigung von 

Grundwasserverschmutzungen. 

Um dieser Bedrohung wirksam entgegen 

zu wirken und die Verfügbarkeit 

der Systeme zu erhöhen, müssen Maßnahmen 

des Äußeren und Inneren 

Blitzschutzes getroffen werden. 


Um den technisch wirtschaftlich besten 

Schutz zu erreichen, wird die Kläranlagenwarte 

in Blitzschutzzonen (LPZ) 

unterteilt (siehe Kapitel 7.2). Anschließend 

wird die Risikoanalyse für jede 

LPZ und für die relevanten Schadensarten 

durchgeführt. Zum Schluss werden 

noch die gegenseitigen Abhängigkeiten 

der LPZ geprüft und die endgültig 

notwendigen Schutzmaßnahmen festgelegt, 

damit dass erforderliche 

Schutzziel in allen Blitzschutzzonen 

erreicht wird. Folgende Bereiche wurden 

in Blitz-Schutzzone 1 (LPZ 1) und 

Blitz-Schutzzone 2 (LPZ 2) eingeteilt: 

⇒ Auswerteelektronik in der Messwarte 

(LPZ 2) 

⇒ Sauerstoffmessung im Belebungsbecken 

(LPZ 1) 

⇒ Innenraum der Messwarte (LPZ 1) 

Entsprechend des Blitz-Schutzzonen- 

Konzeptes nach DIN V VDE V 0185-4 

Nachklärbecken 

Pumphebewerk 

Kläranlagenwarte 

Belebungsbecken / 

Nitrifikation - Denitrifikation 

müssen alle Leitungen an den Blitz- 

Schutzzonen-Grenzen mit den entsprechendenÜberspannungs-Schutzmaßnahmen 

versehen sein, die nachfolgend 

beschrieben werden (Bild 9.4.2). 


die Kläranlagenwarte 

Das nachfolgend aufgeführte Beispiel 

wurde unter Verwendung der Vornorm 

DIN V VDE V 0185-2 berechnet und 

parallel mit der AIXTHOR – Software 

kontrolliert. Es wird ausdrücklich darauf 

hingewiesen, dass nur die Vorgehensweise 

beispielhaft dargestellt werden 

soll. Die gezeigte Lösung ist in keiner 

Weise verbindlich und kann durch 

andere, gleichwertige Lösungen ersetzt 

werden. Nachfolgend werden nur 

die wesentlichen Charakteristika des 

Beispiels aufgeführt. 

Als erstes wurde zusammen mit dem 

Betreiber ein Fragebogen mit relevanten 

Fragen zur baulichen Anlage und 

deren Nutzung besprochen und schriftlich 

fixiert. Diese Vorgehensweise gewährleistet, 

dass ein für alle Beteiligten 

nachvollziehbares Blitzschutz-Konzept 

erstellt werden kann. Dieses Konzept 

stellt dann die Mindestanforderungen 

dar, die aber jederzeit technisch verbessert 


Grob- / Feinrechen 

Belüfter / Sand- Fettfang 

Vorklärbecken 

Fällmitteltank 


9

9 

Anlagenbeschreibung 

Die komplette Prozessleittechnik der 

Kläranlage befindet sich zentral in der 

Kläranlagenwarte. Gekennzeichnet 

durch die ausgedehnten Kabelverbindungen 

zu den Mess- bzw. Unterstationen 

werden über diese Leitungen bei 

einem Blitzeinschlag erhebliche Blitzteilströme 

und Überspannungen in die 

Schalträume eingeschleppt, was in der 

Vergangenheit bereits immer wieder 

zu Anlagenzerstörungen und 

-ausfällen führte. Gleiches gilt für die 

Energieversorgungsleitung und die 

Telefonleitung (Bild 9.4.3) . 

Die Kläranlagenwarte selbst soll gegen 

Schäden durch Feuer (direkter Blitzeinschlag) 

und die elektrischen und 

elektronischen Systeme (Steuerungsund 

Automatisierungssystem, Fernwirktechnik) 

gegen die Wirkung des 

elektromagnetischen Blitzimpulses 

(LEMP) geschützt werden. 

Zusätzliche Bedingungen 

⇒ die Blitzdichte wird zu 2,81 je Quadratkilometer 

und Jahr angenommen 

(nach DIN V VDE V 0185-2, 

Anhang E – der Wert 2,25 für die 

Erdblitzdichte wurde noch mit 

einem Sicherheitszuschlag von 1,25 

multipliziert, da die Blitzstatistik 

erst 9 Jahre (1992 – 2000) besteht). 


MSR 



BCT MOD ... 

3OUT4 

1 IN 2 


BCT MOD ... 

3 OUT 4 

1 IN 2 

230 V 

Bild 9.4.2 Einteilung einer Kläranlagenwarte in Blitzschutzzonen 

® 

DEHNguard DEHNguard® 


BCT MOD ... 

3OUT4 

1 IN 2 

3 OUT 4 3OUT4 3OUT4 3 OUT 4 3 OUT 4 


BCT MOD ... 


BCT MOD ... 


BCT MOD ... 


BCT MOD ... 


BCT MOD ... 

1 IN 2 1 IN 2 1 IN 2 1 IN 2 1 IN 2 

TK - Festnetzbetreiber 

230 / 400 V - Versorgung vom VNB 

O 2-Wert 


BCT MOD ... 

3OUT4 

1 IN 2 

DEHNguard ® 

DEHNguard® 

Messstelle 

⇒ es sind schon Schutzmaßnahmen 

gegen Blitzeinwirkung vorhanden 

(Äußerer Blitzschutz nach VDE 

0185 Teil 1, Überspannungs-Schutzgeräte 

(SPD) der bisherigen Anforderungsklasse 

B vom Typ VGA 

230 V - Versorgung 

4 - 20 mA 

Bild 9.4.3 Eingeführte elektrische Leitungen in die Kläranlagenwarte 


O 2-Wert 

280/4 am Gebäudeeintritt der Energieversorgungsleitung 

230 / 400 V, 

SPD der bisherigen Anforderungsklasse 

C vom Typ VM 280 in den 

Schaltschränken der MSR-Technik. 

www.dehn.de

⇒ als Schadensarten relevant sind D2: 

Ausfall von Dienstleistungen (Wasserver- 

und -entsorgung) und D4: 

Wirtschaftliche Verluste (Gefährdung 

der Umwelt). Die Schadensart 

D1: Verletzung oder Tod von Personen 

wurde ausgeschlossen, da im 

späteren Betrieb die Anlage vollautomatisch 

laufen soll. 

Das Ergebnis nach der Berechnung des 

Ist-Zustandes lautet, dass sowohl für 

die Schadensart D2 als auch für D4 das 

berechnete Schadensrisiko R noch 

deutlich über dem jeweils akzeptierbaren 

Schadensrisiko R a liegt. 

Nun werden mögliche Schutzmaßnahmen 

eingeleitet, um für beide Schadensarten 

R < Ra zu erreichen: 

⇒ Errichten eines Blitzschutzsystems 

der Schutzklasse III nach DIN V VDE 

V 0185-3 (Dies ergibt sich auch aus 

dem VdS-Merkblatt 2010) 

⇒ Installation von SPDs der Anforderungsklasse 

B (neu: SPD-Typ 1 nach 

EN 61643-11) (Energieversorgung) 

und SPDs der Kategorie D1 nach 

IEC 61643-21 für die informationstechnischen 

Leitungen (MSR- und 

Telekommunikationsleitungen) 

⇒ SPD der Anforderungsklasse C 

(neu: SPD-Typ 2 nach EN 61643-11) 

(Energieversorgung) und Überspannungs-Schutzgeräte 

der Kategorie 

C2 nach IEC 61643-21 für die 

informationstechnischen Leitungen 

(MSR- und Telekommunikationsleitungen) 

a° 80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

Blitzschutzsystem 

Das bestehende Blitzschutzsystem der 

Kläranlagenwarte wurde gemäß den 

Forderungen nach Schutzklasse III (Bild 

9.4.4) ertüchtigt. Die bestehende, indirekte 

Verbindung der Dachaufbauten 

(Klimageräte) über Trennfunkenstrecken 

wurde entfernt. Der Schutz gegen 

einen direkten Einschlag wurde mittels 

Fangstangen unter Einhaltung der 

geforderten Trennungsabstände und 

Schutzwinkel realisiert. Im Falle eines 

direkten Blitzeinschlages in die Messwarte 

kann somit kein Blitzteilstrom 

mehr in die bauliche Anlage hinein fließen 

und Schäden verursachen. Die 

Anzahl der Ableitungen (4) brauchte 


0 

0 2 10 20 30 40 50 60 

h (m) 

Bild 9.4.4 Schutzwinkelverfahren nach DIN V VDE V 0185-3 

EVU 

Wasser 

Gas 

Heizung 

I II III IV 

aufgrund der Größe der Messwarte 

(15 m x 12 m) nicht verändert zu werden. 

Die lokale Erdungsanlage der 

Kläranlagenwarte wurde an allen Messpunkten 

geprüft und die Werte wurden 

protokolliert. Hier mussten auch 

keinerlei Nachrüstungen gemacht werden. 


PAS 

Bild 9.4.5 Blitzschutz-Potentialausgleich 

Blitzschutz - Potentialausgleich 

Tankrohr kathodisch geschützt 

h t 

a° 

Z 


R 

geschützter Raum 


9

9 

Blitzschutz-Potentialausgleich für alle 

von außen eingeführten Leitungen 

Alle von außen in die Kläranlage eingeführten 

leitfähigen Systeme müssen 

grundsätzlich in den Blitzschutz-Potentialausgleich 

eingebunden (Bild 9.4.5) 

werden. Die Forderung des Blitzschutz- 

Potentialausgleichs wird erfüllt durch 

den direkten Anschluss aller metallenen 

Systeme und indirekten Anschluss 

aller unter Betriebsspannung stehender 

Systeme über Überspannungs- 

Schutzgeräte. Diese SPDs müssen ein 

Blitzstrom-Ableitvermögen (SPD-Typ 1 

(Energietechnik) und SPD-Typ D1 

(Informationstechnik): Prüf-Wellenform 

10/350 µs) aufweisen. Der Blitzschutz-Potentialausgleich 


nahe an der Eintrittstelle in die 

bauliche Anlage durchgeführt werden, 

um ein Eindringen von Blitzströmen in 

das Gebäudeinnere zu verhindern. 


In der gesamten Kläranlagenwarte 

wird ein konsequenter Potentialausgleich 

nach den Teilen 410, 540 der DIN 

VDE 0100 ausgeführt und der bereits 

vorhandene Potentialausgleich geprüft, 

damit Potentialunterschiede zwischen 

verschiedenen sowie fremden 

leitfähigen Teilen vermieden werden. 

Auch Gebäudestützen und Konstruktionsteile, 

Rohrleitungen, Behälter 

usw. werden in den Potentialausgleich 

so einbezogen, dass mit einer Spannungsdifferenz, 

auch im Fehlerfall, 

nicht zu rechnen ist. Beim Einsatz von 

Überspannungsschutzgeräten muss der 

Querschnitt der Erdleitung zum Potentialausgleich 

bei SPDs für die Energietechnik 

min. 6 mm 2 Cu und bei SPDs für 

die Informationstechnik min. 4 mm 2 Cu 

ausgeführt werden. Außerdem müssen 

in Bereichen von explosionsgefährdeter 

Atmosphäre die Anschlüsse der 

Potentialausgleichsleiter beispielsweise 

an PA-Schienen gegen Selbstlockern 

(z. B. mittels Federringe) gesichert werden. 

Bild 9.4.7 Überspannungs-Schutzgerät DCO ME 24 

im Schaltschrank zum Schutz der gesamten 

MSR-Technik 


Überspannungsschutz der Niederspannungsversorgung 

In der beschriebenen Applikation wird 

der am Gebäudeeintritt installierte SPD 

vom Typ VGA 280/4 gegen einen niedrig 

pegelnden SPD der Anforderungsklasse 

B (SPD-Typ 1) vom Typ DEHNventil 

DV TNS 255 (Bild 9.4.6) getauscht, da 

der „alte“ SPD nicht mehr den Anforderungen 

für Blitzschutzsysteme nach 

DIN V VDE V 0185 entspricht. Die SPDs 

der Anforderungsklasse C (SPD-Typ 2) 

vom Typ VM 280 wurden mit einem 

Ableiterprüfgerät vom Typ PM 10 geprüft. 

Da die Prüfwerte noch innerhalb 

der Toleranzen lagen, bestand kein 

Anlass, die SPDs zu entfernen. Werden 

wie in dem vorliegenden Fall noch weitere 

SPDs zum Schutz der Endgeräte 

installiert, so müssen sie untereinander 

und mit den zu schützenden Endgeräten 

koordiniert sein. Die entsprechenden 

Hinweise und Angaben gemäß der 

beiliegenden Einbauanleitung sind 

jeweils zu beachten. 

Sonst weist der Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten 

in der Niederspannungs-Verbraucheranlagegegenüber 

anderen Anwendungen keinerlei 

Besonderheiten auf und ist bereits 

mehrfach beschrieben worden (nähere 

Informationen hierzu bietet die Druckschrift 

DS 649 – Red / Line: „... Auswahl 

leicht gemacht“). 

Überspannungsschutz in informationstechnischen 

Systemen 

Der Übergabepunkt aller informationstechnischen 

Leitungen zur Kläranlage 

ist aus schutztechnischer Sicht der Ge– 

bäudeeintritt. An dieser Stelle erfolgt 

der Einsatz blitzstromtragfähiger SPDs 

(Kategorie D1) vom Typ BM 10DA 

bestückt mit Gasentladungsableitern 

vom Typ GDT 230. Vom Übergabepunkt 

werden die Leitungen direkt zu den 

Schaltschränken geführt und dort aufgelegt. 

Entsprechend der durchgeführten 

Risikobetrachtung müssen die dort 

ankommenden Leitungen über SPDs 

vom Typ DCO RK ME 24 (20 mA – Signal) 

Bild 9.4.8 Überspannungs-Schutzgerät DCO ME 24 

im Schaltschrank, Eintritt der Leitungen 

aus Doppelboden 

Bild 9.4.6 DEHNventil im Schaltschrank zum Schutz 

der Energietechnik 

bzw. DCO RK MD 110 (Fernwirktechnik) 

geführt werden. Diese sind für den Einsatz 

im Blitz-Schutzzonen-Konzept geeignet 

(Kategorie C2) und systemverträglich 


Damit ist ein lückenloses Überspannungs-Schutzkonzept 

der informationstechnischen 

Verkabelung gewährleistet. 

Weitere Applikationen zum Schutz von 

Messstellen auf Kläranlagen sind in der 

Druckschrift DS 107 enthalten. Diese 

kann über das Internet unter “www. 

dehn.de\service\download\Sicherheit 

für Kläranlagen” angefordert werden. 

Zusammenfassung 

Die Blitzschutz-Vornormen bieten gerade 

für hochverfügbare elektronische 

Systeme in Gebäuden die Möglichkeit 

zukunftsorientiert, flexibel und zuverlässig 

zu planen. Die Risikoanalyse 

schafft eine zusätzliche Planungssicherheit 

bei der Erstellung eines technisch 

und wirtschaftlich ausgewogenen 

Schutzkonzeptes. Die Ausführung der 

geplanten Schutzmaßnahmen erfolgt 

im Einklang mit den Schutznormen DIN 

V VDE V 0185-3-4. Die Vornormen bilden 

somit die Grundlage dafür, die 

hohen Erwartungen an die Verfügbarkeit 

der energieund informationstechnischen 

Systeme im Falle einer 

Blitzbeeinflussung zu erfüllen. 

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9.5 Äußerer und Innerer Blitzschutz für Kirchen 

Einleitung 

Kirchtürme sind bauliche Anlagen, die 

in der Regel ihre Umgebung wesentlich 

überragen und damit einen bevorzugten 

Blitzeinschlagspunkt darstellen. 

Auch unter dem Gesichtspunkt des 

hohen kulturhistorischen Wertes von 

Kirchen und der Tatsache, dass sich 

häufig große Menschenansammlungen 

in Kirchen befinden, ist die Notwendigkeit 

von Blitzschutzmaßnahmen gegeben. 

In Kapitel 5.1.10 sind Details zu 

Fangeinrichtungen für Kirchtürme und 

Kirchen aufgeführt. 



entspricht ein Blitzschutzsystem, das 

für Schutzklasse III ausgelegt ist, den 

normalen Anforderungen für Kirchtürme 

und Kirchen. In besonderen Einzelfällen, 

wie zum Beispiel bei Bauwerken 

mit hohem kulturellen Wert, muss das 

Erfordernis zusätzlicher Maßnahmen 

nach DIN V VDE V 0185-2 geprüft werden. 

Kirchenschiff 


muss das Kirchenschiff einen eigenen 

Blitzschutz erhalten, der bei angebautem 

Turm auf kürzesten Wege mit 

einer Ableitung des Turmes zu verbinden 

ist (Bild 9.5.1). Bei einem Kreuzschiff 

muss die Fangleitung längs des 

Querfirstes an jedem Ende eine Ableitung 

erhalten. 

Bild 9.5.1 Äußerer Blitzschutz des Kirchenschiffs 

Kirchturm 

Kirchtürme mit einer Höhe bis zu 20 m 

sind mit einer Ableitung zu versehen. 

Sind Kirchturm und Kirchenschiff zusammengebaut, 

so muss diese Ableitung 


Äußeren Blitzschutz des Kirchenschiffes 

verbunden werden (Bild 9.5.2). Fällt die 

Ableitung des Kirchturmes mit einer 

Ableitung des Kirchenschiffes zusammen, 

so kann hier eine gemeinsame 

Ableitung verwendet werden. Nach 

DIN V VDE V 0185-3, Abschnitt 7.3 müssen 

Kirchtürme über 20 m Höhe mindestens 

zwei Ableitungen erhalten. 

Mindestens eine dieser Ableitungen 

muss mit dem Äußeren Blitzschutz des 

Kirchenschiffes auf dem kürzesten Weg 


Bild 9.5.2 Verlegung der Ableitung am Kirchturm 

Ableitungen an Kirchtürmen sind 

grundsätzlich außen am Turm herabzuführen. 

Eine Verlegung im Inneren des 

Turms ist nicht zulässig (DIN V VDE V 

0185-3, Abschnitt 7.2). Auch muss der 

Trennungsabstand s zu Metallteilen 

und elektrischen Anlagen im Turm (z. B. 

Uhrenanlagen, Glockenstelle usw.) und 

unter dem Dach (z. B. Klima-, Lüftungsund 

Heizungsanlagen) durch eine 

geeignete Anordnung des Äußeren 

Blitzschutzes beachtet werden. Dieser 

geforderte Trennungsabstand kann 

speziell an der Turmuhr zu einem Problem 

werden. In diesem Fall kann zur 

Vermeidung gefährlicher Funkenbildung 

gegen Teile des Äußeren Blitzschutzes 

die leitfähige Verbindung in 

das Gebäudeinnere durch ein Isolierstück 

(z. B. GFK-Rohr) ersetzt werden. 

Bei Kirchen neuerer Bauart, die in 

Stahlbetonbauweise errichtet werden, 

können die Bewehrungsstähle als Ableitungen 


ihre durchgehende leitende Verbindung 

sichergestellt wird. Finden Stahlbeton-Fertigteile 

Verwendung, so darf 

die Bewehrung als Ableitung verwendet 

werden, wenn an den Beton-Fertigteilen 

Anschlussstellen zum durchgehenden 

Verbinden der Bewehrung 

angebracht sind. 


Ziel des Potentialausgleichs ist es 

Potentialunterschiede zwischen verschiedenen, 

fremden leitfähigen Teilen 

zu vermeiden. Der Potentialausgleich 

ist sorgfältig nach den Teilen 410, 540 

und 610 der DIN VDE 0100 auszuführen, 

zu installieren und zu prüfen. Beim 

Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten 

in Niederspannungs-Verbrauchersystemen 

ist der Querschnitt der 

Erdleitung zum Potentialausgleich mit 

mindestens 6 mm 2 Cu zu dimensionieren. 

Für den Blitzschutz-Potentialausgleich 

ist der Querschnitt der Erdleitung 

von den Überspannungs-Schutzgeräten 

zum Potentialausgleich mit 

mindestens 16 mm 2 Cu zu wählen. 

Blitz- und Überspannungsschutz für 

das energietechnische System 

Da Kirchen nach DIN V VDE V 0185-3, 

Abschnitt 7 mit einen Äußerem Blitzschutz 

auszurüsten sind, muss im Inneren 

der Kirche auch der Blitzschutz- 

Potentialausgleich (BPA) ausgeführt 

werden. Der Blitzschutz-Potentialausgleich 

ist herzustellen durch das direkte 

Verbinden des Metallgerüst der baulichen 

Anlage, der Installationen aus 

Metall, den äußeren leitenden Teilen 

mit dem Blitzschutzsystem. Zusätzlich 

müssen alle von außen eingeführten 

leitfähigen Systeme der Energie- und 

Informationstechnik in den Blitzschutz- 

Potentialausgleich eingebunden werden. 

Alle in die bauliche Anlage hineinführenden 

und abgehenden aktiven 

Adern von energieund informationstechnischen 

Kabeln und Leitungen 

werden direkt, über Blitzstrom-Ableiter 

an den BPA angeschlossen. 

Der Blitzschutz-Potentialausgleich ist 

so nahe wie möglich an der Eintrittsstelle 

des NS-Kabels in das Gebäude 

(Niederspannungs-Hauptverteilung) 

durchzuführen. Die Hauptverteilung 

der Starkstromkabel einer Kirche 

befindet sich oftmals im Bereich der 9 

Sakristei. Der Blitzschutz-Potentialausgleich 

für die Niederspannungsver- 


9 

braucheranlage wird mit dem Kombi- 

Ableiter DEHNventil gemäß Bild 9.5.3, 

durchgeführt. Der Kombi-Ableiter 

DEHNventil vereint Blitzstrom- und 

Überspannungs-Ableiter in einem Gerät 

und ist als verdrahtungsfertige 

Kompletteinheit für jedes Niederspannungssystem 

(TN-C, TN-S, TT) lieferbar 

(Tabelle 9.5.1). Bis zu einer Leitungslänge 

von ≤ 5m zwischen DEHNventil und 

Endgerät besteht ausreichender Schutz 

ohne zusätzliche Schutzgeräte. Bei größeren 

Leitungslängen sind zusätzliche 

Überspannungs-Schutzgeräte am Endgerät, 

z. B. DEHNrail, notwendig. 

Eine weitere wichtige Maßnahme ist 

der Überspannungsschutz der elektrischen 

Anlage innerhalb des Kirchenschiffs 

und des Kirchturmes. Dazu werden 

alle Adern der elektrischen Leitungen, 

die in den Kirchturm geführt werden, 

oben im Turm sowie an der zugehörigen 

Verteilung unten im Turm oder 

in der Sakristei mit Überspannungs- 

Schutzgeräte beschaltet (Bild 9.5.3). In 

Abhängigkeit von der verwendeten 

Steuerungstechnik können hier Überspannungs-Schutzgeräte 

des Typs 

DEHNguard oder BLITZDUCTOR CT zum 

Einsatz kommen. 

Das Prinzip einer möglichen Ausführung 

des Überspannungsschutzes für 

die Steueranlage der Hauptuhr ist in 

Bild 9.5.4 gezeigt. Im Bereich der Verteilung 

der Läutemaschinen (Bild 9.5.5) 

werden ebenfalls alle ankommenden 

Leitungen mit Überspannungs-Schutzgeräten 

beschaltet. Dabei ist zu beachten, 

dass der erdseitige Anschluss der 

Überspannungs-Schutzgeräte mit dem 

lokalen Schuzleiter (PE) der Verteilung 

verbunden und nicht separat auf die 

unten im Turm befindliche Potentialausgleichsschiene 

geführt wird. Eine 

Lösungsmöglichkeit ist in Bild 9.5.6 

gezeigt. Ebenso wird mit den Leitungen 

für das Fassaden-Motor-Zeigerwerk verfahren. 

Auch hier werden alle ankommenden 

Leitungen mit Überspannungs- 

Schutzgeräten vom Typ DEHNguard DG 

275, Art.-Nr. 900 600, beschaltet. Bild 

9.5.7 zeigt ein Lösungsbeispiel unter 

Verwendung der Überspannungs- 

Schutzgeräte DEHNguard 275 zum 

Schutz des Antriebs der Turmuhr. 

Schlussbemerkung 

Die Vermeidung von blitzbedingten 

Schäden an kulturhistorischen Denkmälern, 

wie Kirchen und von Überspannungsschäden 

an den Steueranlagen 

innerhalb der Kirche setzt einen konzeptionell 

aufeinander abgestimmten 


1 

M 

3~ 

1 

Blitz- und Überspannungsschutz voraus. 

Neben der Realisierung des Äußeren 

Blitzschutzes sind Überspannungs- 

Schutzmaßnahmen in der Netzeinspeisung 

in der Hauptverteilung, als auch 

in der Steueranlage der Hauptuhr, Läutemaschine 

und am Fassaden-Motor- 

Zeigerwerk vorzusehen. 

UV 

kWh 

DV 

PAS PAS 

Erder 


1 


Typ DG 275 

Art.-Nr. 900 600 

2 

1 


DV TNC 

Art.-Nr. 900 373 

2 

EVU Zuleitung 

Bild 9.5.3 Prinzip des Äußeren und Inneren Blitzschutzes einer Kirche mit angebautem Kirchturm 

Leitungen für ... DEHN-Typ Art.-Nr. Im Bild 

9.5.3 



Drehstrom TT-System DEHNventil DV TT 900 375 

Tabelle 9.5.1 Auswahl Kombi-Ableiter für Drehstromsysteme 

www.dehn.de 

2

M 

3~ 

NLK 

N 

R2 N R2 A S1 S2 S3 S4 N SWK R2 NUK 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 

R R 

N 

2 2 

NUK 

HLK 

MK 

NUK 

SWK 

H 

A 

A 

VK 

1 

S S S NL 

1 2 3 K 

VK VK 

2 3 

HA 

® 

DEHNguard DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® 

9 x DEHNguard DG 275 

Art.-Nr. 900 600 

Hauptuhr 

Bild 9.5.4 Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten in der Steueranlage der Hauptuhr (Sakristei) 

DEHNguard ® 

DEHNguard 

DG 275 

Art.-Nr. 900 600 

Bild 9.5.6 Lösungsbeispiel für den Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten im Bereich der Läutemaschine 

Fasaden-Motor-Zeigerwerk 1 

VAK 

1 2 

® 

DEHNguard DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® 


M 

~ 

SWK 

1 2 

2 1 2 N 

R c c R SWK 

N 

2 1 2 


Art.-Nr. 900 600 

Bild 9.5.7 Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten 

für den Antrieb der Turmuhr (oben im Turm) 

9

9 

N G1 B1 u1 v1 w1 N G2 B2 u2 v2 w2 N G3 B3 u3 v3 w3 N G4 B4 u4 v4 w4 


u v w 

7 5 3 1 

8 6 4 2 

95 

96 

b 

a 

Hauptschalter 

3-polig 

u v w 

7 5 3 1 

8 6 4 2 

DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® 


Art.-Nr. 900 600 

95 

96 

b 

a 

u v w 

7 5 3 1 

8 6 4 2 

N R1 

1 1 2 2 

Sch G Sch G Sch G Sch G 

3 3 4 4 

Bild 9.5.5 Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten in der Verteilung der Läutemaschine (oben im Turm) 

95 

96 

b 

a 

u v w 

7 5 3 1 

8 6 4 2 

95 

96 

b 

a 

Verteilerkasten 

Läutemaschinen 

® 

DEHNguard DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® DEHNguard® 


Art.-Nr. 900 600 

www.dehn.de

9.6 Schutzvorschlag Blitz- und Überspannungsschutz in der 

modernen Landwirtschaft 

Einführung 

Komplexe elektrische und informationstechnische 

Anlagen prägen das 

Bild der modernen Landwirtschaft. Viele 

Abläufe sind automatisiert und werden 

mit Computern gesteuert und 

überwacht. So ist heute ein funktionierendes 

Datennetzwerk nicht nur in der 

Industrie, sondern auch in der Landwirtschaft 

ein wichtiger Überlebensfaktor 

am Markt. Zum Schutz der Anlagen 

und Systeme gegen die Zerstörung 

durch energiereiche transiente Überspannungen 

ist der Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten 

notwendig. 

Ein äußerer Blitzschutz allein reicht 

dort bei weitem nicht mehr aus. 

Aufbau 

Ein Beispiel für den hohen Automatisierungsgrad 

in der Landwirtschaft ist 

die Rinderhaltung. Hochmoderne elektrische 

und elektronische Anlagen wie 

Automatische Melk- (Bild 9.6.1), Fütterungs- 

(Bild 9.6.2), Lüftungs-, Spül- (Bild 

9.6.3) und Heizungsanlagen mit Wärmerückgewinnung 

und Brauchwasserversorgung 

(Bild 9.6.4) sorgen für den 

reibungslosen Ablauf. 

Die Melkanlage (Bilder 9.6.1, 9.6.2, 

9.6.3 und 9.6.5) beispielsweise läuft in 

einem modernen Landwirtschaftsbetrieb 

nahezu vollautomatisch ab. 

Nach einem natürlichen Rhythmus 

betreten die Milchkühe einmal am frühen 

Morgen und einmal am Abend – 

immer zur gleichen Zeit – das Melkkarussell, 

um ihre Milch abzugeben. Diese 

Mengenabgabe wird sofort vom elektronischen 

Bedienungssystem dieser 

Anlage aufgenommen, gespeichert 

und Online an ein vorhandenes Rechnernetzwerk 

zur Verwaltung weitergegeben. 

Jedes Tier verfügt über ein Halsband 

mit Registrierchip (Bild 9.6.6) zur Identifizierung. 

Neben der Milchmenge werden unter 

anderem der Name, das Geburtsdatum 

des Tieres, die Abstammung, Krankheiten, 

Futtermittelmenge, Trächtigkeitszeit, 

usw. hinterlegt und gespeichert. 

Der Landwirt kann z. B. bei Veränderung 

der Milchmenge sofort eingreifen, 

indem er die Futtermenge entsprechend 

verändert und dadurch diesen 

Zustand so schnell wie möglich wieder 

kompensiert. 

Bild 9.6.1 Moderne Melkanlage 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 


BCT BAS 

Art.-Nr. 919 506 + 

BCT MOD ME 24 

Art.-Nr. 919 523 

Bild 9.6.2 Automatische Fütterungsanlage 

Bild 9.6.3 Lüftungs- und Spülanlage 

DEHNflex 

DFL M 255 

Art.-Nr. 924 396 


DEHNflex 

DEHNguard DEHNguard T 

DG T 275 

Art.-Nr. 900 650 

® T 

9

9 

Schutzkonzept 

Der Ausfall auch nur einer Anlagenkomponente 

durch Überspannungen 

birgt nicht absehbare Folgen für Betreiber 

und Tiere. So können gesundheitliche 

Schäden bei den Tieren auftreten. 

Das zieht Ausfallzeiten, Produktionseinbußen 

und Mehrkosten für die 

medizinische Versorgung der Tiere 

nach sich. 

Weitere Folgen können sein: 

⇒ hohe Kosten für die Rekonstruktion 

von Daten 

⇒ Kosten für die Neuanschaffung von 

defektem Gerät und der damit verbundene 

Zeitaufwand 

Ein weiteres Beispiel: 

Ein großer Schweinemastbetrieb im 

Hochsommer, bei dem auf Grund eines 

Gewitters oder Überspannung die 

komplette Lüftungsanlage für wenige 

Stunden ausfällt. 

Hier können auf Grund von Gasen, 

Dämpfen und der enormen Temperaturerhöhung 

innerhalb kürzester Zeit 

die Tiere verenden. 

Einen solchen Schaden beschreibt der 

beigefügte Zeitungsartikel "Blitz erschlug 

Kuh in der Scheune – Strom fiel 

aus: Schweine erstickten". 

Aus diesen Beispielen ist ersichtlich, wie 

wichtig in landwirtschaftlichen Anlagen 

ein Schutz gegen Blitz- und Überspannungsschäden 

ist. Für einen umfassenden 

Schutz ist sowohl der Einsatz 

von Komponenten für die Energietechnik 

als auch für das Informationstechnik 

(Telekommunikationsnetz, EDV- 

Netzwerk, Mess-, Steuer- und Regelleitung) 

notwendig. Eine besondere 

Gefährdung ist bei Betrieben gegeben, 

die an Netzausläufern von Verteilungsnetzen 

liegen. 

Nachfolgend ist ein Beispiel für die 

Ausführung eines Blitz- und Überspannungsschutzes 

in landwirtschaftlichen 

Anlagen aufgeführt. Dabei zeigen die 

Bilder 9.6.7 und 9.6.8 den Aufbau des 

Blitz- und Überspannungsschutzes auf 

der Netzseite mit dezentral angeordneten 

Schutzgeräten mittels Kombi-Ableiter. 


1 2 

DEHNrail 

DR ... FML 

3 4 

DEHNrail 

DR 230 FML 

Art.-Nr. 901 100 

Bild 9.6.4 Heizungsanlage mit Wärmerückgewinnung und Brauchwasserversorgung 

Bild 9.6.5 Elektrische Steuerkästen-Melkanlage 

Bild 9.6.6 Kuh mit Halsband und Registrierchip 

1 2 

DEHNrail 

DR ... FML 

3 4 

DEHNrail 

DR 230 FML 

Art.-Nr. 901 100 

www.dehn.de

EVU- 

Zuleitung 

Leitungen 

vom Wohnhaus 

4 

1 

1 

kWh 

Steuerung 

Fütterungsanlage 

HUB 

2 4 

5 5 

4 - 20 mA 

M 

Futterausgabe 

5 

5 

M 

Futterausgabe 

Potentialssteuerung im 

Standbereich der Tiere 

(DIN VDE 0100/705) 

Schadensbeispiele: 

[ Oberpfalznet ] 16.06.2003 

60 Rinder verbrennen im Stall 

Blitzschlag setzt landwirtschaftliches 

Anwesen in Kainsricht in Brand – 

500.000 Euro Sachschaden 

Kainsricht. Ein Blitz hat am frühen 

Samstagabend in ein landwirtschaftliches 

Anwesen eingeschlagen und eine 

Stallung mit zwei Nebengebäuden in 

Brand gesetzt. 60 Rinder kamen in den 

Flammen um. Der Besitzer des Bauernhofes, 

ein 70-jähriger Landwirt, erlitt 

einen Schock. Der entstandene Sachschaden 

beläuft sich auf mindestens 

500.000 Euro. 

Telefon 

NTBA 

Bild 9.6.7 Blitz- und Überspannungsschutz in der Landwirtschaft 

Bild 9.6.8 Blitz- und Überspannungsschutz in der Landwirtschaft 

3 

2 

3 

4 

230 V 

2 

4 

Melkkarusell 

Telekom- 

Zuleitung 

Leitungen zur Stallung 

Steuerung 

Melkanlage 

[ Stuttgarter Nachrichten Online ] 

09.05.2003 

Viele Brände und volle Keller 

Die Freiburger Feuerwehr rückte zu 

mehr als 60 Einsätzen aus. Binnen zwei 

Stunden gingen bei der Polizei in der 

Breisgaustadt gut 150 Notrufe ein. Ein 

Blitz setzte in Oberwolfach (Ortenaukreis) 

einen Bauernhof in Brand und 

richtete einen Schaden von rund 

150.000 Euro an. Das fast 100 Jahre alte 

Gebäude brannte bis auf die Grundmauern 

nieder. Verletzt wurde niemand. 

Typ Art.-Nr. 

[ Donaukurier Online ] 29.06.2001 

Blitz erschlug Kuh in der Scheune 

Strom fiel aus: Schweine erstickten 

München. Bei den Gewittern in der 

Nacht zum Donnerstag setzte ein Blitz 

im Landkreis Roth eine Scheune in 

Brand. In einer Scheune in Höttingen 

(Landkreis Weißenburg-Gunzenhausen) 

wurde eine Kuh vom Blitz erschlagen. 

Den stärksten Wolkenbruch gab es 

in Kempten, dort fielen in einer Stunde 

mehr als 21 Liter Regen pro Quadratmeter. 

In Weißenburg waren es 20 Liter. 

Rund 450 Schweine sind in einem Maststall 

in Kitzingen erstickt und an Panikattacken 

gestorben. Ein offenbar durch 

ein Gewitter ausgelöster Stromausfall 

habe in der Nacht zum Donnerstag die 

Lüftung des Stalls außer Betrieb gesetzt, 

teilte die Polizei mit. Der Land- 9 

wirt habe zwar noch die Stallfenster 

geöffnet, konnte Verenden der Tiere 

jedoch nicht mehr verhindern. 


Nr. 

1 

2 

3 

4 

Nr. 

1 

2 

3 

4 

5 

TN-S-System 

DEHNventil TNS 

DV TNS 255 

TT-System 

DEHNventil TT 

DV TT 255 

ISDN-Protector 

ISDN PRO 


BCT MOD BD HF 5 + BCT BAS 


BCT MOD BD 110 + BCT BAS 

TN-S-System 

DEHNventil TNS 

DV TNS 255 

TT-System 

DEHNventil TT 

DV TT 255 

900 374 

900 375 

DEHNrail DR 230 FML 901 100 

S-Protector 

S PRO 

Typ Art.-Nr. 


BCT MOD BD HF 5 + BCT BAS 


BCT MOD ME 24 + BCT BAS 

900 374 

900 375 

909 954 

919 670 + 

919 506 

919 523 + 

919 506 

909 821 

919 670 + 

919 506 

919 523 + 

919 506

9 


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9.7 Überspannungsschutz für Videoüberwachungsanlagen 

Einleitung 

Immer häufiger werden in der Industrie, 

wie auch im privaten Bereich, 

Videoanlagen für die Zutritt- und 

Objektüberwachung eingesetzt. 

Nachfolgend werden Überspannungs- 

Schutzmaßnahmen beschrieben, die 

dem Verfügbarkeitsanspruch an Videoüberwachungsanlagen 

gerecht werden. 

Die Videoüberwachungsanlage 

Die Videoüberwachungsanlage besteht 

mindestens aus einer Kamera, einem 

Monitor und einer geeigneten Video- 

Übertragungsstrecke. Fernsteuerbare 

Kamerastationen sind in der Regel mit 

Schwenk-Neigekopf Objektiven ausgestattet, 

so dass Position und Blickwinkel 

der Station individuell durch einen 

Bediener angepasst werden können. 

Wie im Bild 9.7.1 gezeigt, erfolgt die 

Bildübertragung und Stromversorgung 

der Kamera über ein Systemkabel zwischen 

Anschlusskasten und Kamera. 

Die Übertragungsleitung zwischen 

Anschlusskasten und Monitor kann ein 

Koaxialkabel oder eine symmetrische 

Zweidrahtleitung sein. Die Übertragung 

der Videosignale über Koaxialkabel 

ist in der Videotechnik sicherlich die 

gebräuchlichste Art. Hierbei handelt es 

sich um eine asymmetrische Übertragung, 

d. h. in der Seele des Koaxialkabels 

(Innenleiter) wird das Videosignal 

übertragen. Die Abschirmung (Masse) 

ist der Bezugspunkt für die Signalübertragung. 

Die Zweidraht-Übertragung 

Anschlusskasten 

AK 

Kamera 

Schwenk- 

Neigekopf 

Systemkabel 

1 

ist neben der Koaxialkabel-Übertragung 

eine verbreitete Möglichkeit. 

Existiert für das zu überwachende 

Objekt bereits eine flächendeckende 

TK-Infrastrukur, wird oftmals auf eine 

noch nicht belegte Doppelader (Zweidrahtleitung) 

in den TK-Kabeln zurück 

gegriffen, um das Videosignal zu übertragen. 

Videoüberwachungsanlagen werden 

teilweise direkt aus den Starkstromverteilungen, 

aber auch über zwischengeschaltete 

USVs versorgt. 

Auswahl der Überspannungs-Schutzgeräte 

Gebäude mit Äußerem Blitzschutz 

In Bild 9.7.1 ist die Überwachungskamera 

an einem Mast angebracht. Ein 

direkter Blitzeinschlag in die Kamera 

kann durch eine am Mastende angebrachte 

Fangstange verhindert werden. 

Es ist sowohl bei der Kamera als 

auch bei deren Zuleitung auf einen 

ausreichenden Trennungsabstand zu 

Teilen des Äußeren Blitzschutzes zu 

achten (DIN V VDE V 0185-3). 

Üblicherweise wird die Verbindungsleitung 

zwischen Anschlusskasten und 

Kamera im metallenen Mast verlegt. 

Ist dies nicht möglich, so ist das Kamerakabel 

in einem Metallrohr zu führen 

und mit dem Mast leitend zu verbinden. 

Eine Schutzschaltung bei Leitungslängen 

von wenigen Metern kann in 

diesen Fällen im Anschlusskasten entfallen. 

Für das Koaxial- oder die Zweidrahtleitung 

sowie für das Steuerkabel, die 

3 2 

Steuerkabel 


AK 

Kamera 

Schwenk-Neigekopf 

Koax- oder 

2-Drahtleitung 

Monitor 

Steuerkabel 230 V Netzkabel 

vom Anschlusskasten am Masten in ein 

Gebäude mit einem Äußeren Blitzschutz 

führt, ist der Blitzschutz-Potentialausgleich 

(BPA) zu realisieren (Tabelle 

9.7.1). Dieser beinhaltet das Verbinden 

der Blitzschutzanlage mit Rohrleitungen, 

metallenen Installationen innerhalb 

des Gebäudes und der Erdungsanlage. 

Zusätzlich müssen alle geerdeten 

Teile der energieund informationstechnischen 

Anlagen in den Blitzschutz-Potentialausgleicheingebunden 

werden. Alle in die bauliche Anlage 

hineinführenden und abgehenden 

aktiven Adern von energieund informationstechnischen 


werden indirekt, über Blitzstrom-Ableiter 

an den BPA angeschlossen. 

Sind keine Blitzstrom-Ableiter im 

Niederspannungssystem in der Niederspannungs-Hauptverteilung 

installiert, 

so muss der Betreiber darauf hingewiesen 

werden, dass diese nachzurüsten 

sind. 

Die Tabellen 9.7.1 und 9.7.2 führen einzusetzendeÜberspannungs-Schutzgeräte 

für die Signal- und Energieleitungen 

entsprechend den laufenden Nummern 

in Bild 9.7.1 auf. 

Im Bild 9.7.1 (Nr. 4) ist der Einsatz eines 

Kombi-Ableiters DEHNventil gezeigt 

(Tabelle 9.7.2). Dieser Kombi-Ableiter 

vereint Blitzstrom- und Überspannungs-Ableiter 

in einem Gerät, kommt 

ohne Entkopplungsdrossel aus und ist 

als verdrahtungsfertige Kompletteinheit 

für jedes Niederspannungssystem 

(TN-C, TN-S, TT) lieferbar. 


DEHNventil und Endgerät be- 

Steuerpult 

1 Überspannungs-Ableiter 

2 BLITZDUCTOR CT BCT MOD BD/HF 3 BLITZDUCTOR CT BCT MOD BD... 4 

DEHNguard 

für 2-Drahtleitung oder 

UKG B für Koaxleitung 

(z. B. 24 V) 

Bild 9.7.1 Video-Überwachungsanlage – Biltz- und Überspannungsschutz 

E-Verteilung 


2 

3 


DEHNventil 

4 

9

9 

steht ausreichender Schutz ohne zusätzliche 

Schutzgeräte. Bei größeren 

Leitungslängen sind zusätzliche Überspannungs-Schutzgeräte 

an Endgeräten, 


Bei Montage der Kamera an einer 

Gebäude-Außenfassade sollte darauf 

geachtet werden, dass die Kamera 

unterhalb der Dachaussenkante, im 

Schutzbereich angeordnet wird. Ist dies 

nicht möglich, muss nachträglich mit 

Maßnahmen des Äußeren Blitzschutzes 

ein einschlagsgeschützter Bereich 

geschaffen werden. Dies kann mit einer 

Fangeinrichtung, wie in Bild 9.7.2 

gezeigt, zum Schutz vor direkten Blitzeinschlägen 

in die Kamera realisiert 

werden. 

Außen Innen 


Kamera 

Schwenk- 

Neigekopf 


AK 

Systemkabel 

1 

Gebäude ohne Äußeren Blitzschutz 

Bei Gebäuden ohne Äußeren Blitzschutz 

wird zugrunde gelegt, dass das 

Risiko eines Schadens, verursacht durch 

einen direkten oder sehr nahen Blitzeinschlag 

in das Gebäude, gering und 

somit akzeptiert ist. 

Wird dieses Risiko auch bei der nachträglichen 

Errichtung einer Videoübertragungsanlage 

akzeptiert, wird ein 

ausreichender Schutz durch die Installation 

von Überspannungs-Ableitern 

erreicht. 

Die einzusetzenden Überspannungs- 

Schutzgeräte für die Energieleitung in 

Bild 9.7.3 (Nr. 1) sind der Tabelle 9.7.2 

zu entnehmen. 

Die Überspannungs-Ableiter zum 

Schutz der Signalleitungen in Bild 9.7.3 

sind in Tablle 9.7.3 aufgeführt. 

6 5 

Steuerkabel 


AK 

Kamera 

Schwenk-Neigekopf 

Koax- oder 


Monitor 

Steuerkabel 230 V Netzkabel 

1 Überspannungs-Ableiter 

5 BLITZDUCTOR CT BCT MOD MD HF 6 

DEHNguard 

für 2-Drahtleitung oder 

UGKF für Koaxleitung 

Bild 9.7.3 Video-Überwachungsanlage – Überspannungsschutz 

5 

Fangstange 

Bild 9.7.2 Überwachungskamera im Schutzbereich 

einer Fangstange 

6 

Steuerpult 

E-Verteilung 

BLITZDUCTOR CT BCT MOD MD 

www.dehn.de 

1

Im Bild 

9.7.1 

Nr. Schutz für ... Schutzgeräte Art.-Nr. 

2 

2 

3 

2-Drahtleitung BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BD HF 5 919 670 

(Bildübertragung) + Basisteil BCT BAS 919 506 

Koaxialleitung UGK B 929 000 

(Bildübertragung) 

Steuerkabel BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BD 24 919 643 

(z. B. 24 V DC) + Basisteil BCT BAS 919 506 

Tabelle 9.7.1 Blitz- und Überspannungsschutz für Signalleitungen 

Im Bild Kombi-Ableiter (Blitzstrom- und Überspannungs-Ableiter) 

9.7.1 


4 




Wechselstrom TN-System DEHNventil DV 2P TN 255 900 371 

Wechselstrom TT-System DEHNventil DV 2P TT 255 900 370 

Im Bild Überspannungs-Ableiter 

9.7.1 u. 

9.7.3 


1 

Drehstrom TN-C-System DEHNguard‚ DG TNC 230 400 900 510 

Drehstrom TN-S-System DEHNguard‚ DG TNS 230 400 900 530 

Drehstrom TT-System DEHNguard‚ DG TT 230 400 900 520 

Wechselstrom TN-System DEHNguard‚ DG TN 230 FM 900 506 

Wechselstrom TT-System DEHNguard‚ DG TT 230 FM 900 508 

Tabelle 9.7.2 Blitz- und Überspannungsschutz für Energieleitung 

Im Bild 

9.7.3 


5 

5 

6 


(Bildübertragung) BLITZDUCTOR CT, BCT MOD MD HF 5 919 570 

+ Basisteil BCT BAS 919 506 

Koaxialleitung UGKF B L 929 017 

(Bildübertragung) 

Steuerkabel BLITZDUCTOR CT, BCT MOD MD 24 919 543 

(z. B. 24 V DC) + Basisteil BCT BAS 919 506 

Tabelle 9.7.3 Überspannungsschutz für Signalleitungen 


9

9 


www.dehn.de

9.8 Überspannungsschutz elektromechanischer Fahrzeugwaagen mit 

mikrocomputergesteuerter Auswerteelektronik 

Einleitung 

Elektronische Waagen werden vom 

elektrischen Schaltungsaufbau in Vieroder 

Sechs-Leitertechnik ausgeführt. 

⇒ zwei Adern Kompensationsleiter 

⇒ zwei Adern Messleitungen 

⇒ zwei Adern Spannungsversorgung. 

Potentialaugleich 

Innerhalb der Waagengrube muss zwischen 

allen Druck-/Zugdosen und 

metallenen Teilen der Waagenkonstruktion 

ein Potentialausgleich durchgeführt 

sein. 

Als Erdungsanlage vor Ort an den 

Druck-/Zugdosen empfiehlt es sich, die 

Armierung der Waagengrube (Errichtung 

eines Fundamenterders) heranzuziehen 

(Bild 9.8.1). 

Kompensationsleiter 

Die Kompensationsleiter (Rückführung) 

werden vor allem bei langen Verbindungsleitungen 

zwischen Druck- 

/Zugdosenaufnehmer und Auswert- 

PC 

V.24 

3 OUT 4 3 OUT 4 3 OUT 4 

1 IN 2 1 IN 2 1 IN 2 

Bild 9.8.2 Überspannungsschutz der Wäge- und Anzeigetechnik 

3 


BCT MOD ... 

2 

2 

1 IN 2 


BCT MOD ... 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

mit Armierung 

verbinden 

mit Fundamenterder 

verbinden 

Fundamentwanne 

ÜS 

16 mm² Cu 

zum Hauptpotentialausgleich 


ÜS 

Verteilerklemmkasten mit 


Eisenplatte 

zum Anzeigegerät 

Bild 9.8.1 Aufbau einer elektromechanischen Fahrzeugwaage 


BCT MOD ... 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 


BCT MOD ... 

3 OUT 4 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

1 

V.11 

230 V~ 

PE 

DMS Wägezelle 

® 


Großziffernanzeige 

4 

N 

L1 

PE 

Nr. 

1 

2 

3 

4 

Wiegebrücke 


Bandstahl 30 x 3,5 mm 



BCT MOD BE C 12 

BCT BAS 


BCT MOD BE 12 

BCT BAS 

FS 

FS 25E HS 12 

DEHNguard ® 

DG 275 

Druckmessdose 

Typ Art.-Nr. 

919 661+ 

919 506 

919 621+ 

919 506 

924 018 

900 600 

9

9 

elektronik zur Kompensation der Leitungsverluste 

verwendet. 

Für die Schutzbeschaltung werden 

unmittelbar vor den zu schützenden 

DMS-Wägezellen und der Auswerteelektronik 

je ein BLITZDUCTOR CT, 

BE 12, Nennspannung 12 V –, eingesetzt 

(Bild 9.8.2). 

Mess- und Speiseleitungen 

In gleicher Art und Weise werden 

Wägezellen und Auswerteelektronik 

mit je zwei BLITZDUCTORen CT, BE 12, 

bei Nennspannung 12 V –, schutzbeschaltet 

(Bild 9.8.2). 

Auswerteelektronik 

Der Datentransfer zwischen Auswerteelektronik 

und Großzifferanzeige wird 

meist über symmetrische Schnittstellen, 

z. B. V.11/RS 422, realisiert (Bild 9.8.2). 

Zur schutztechnischen Beschaltung der 

Auswerteelektronik (Schnittstelle V.11/ 

RS 422) wird hierfür der BLITZDUCTOR 

CT, BE C 12, Nennspannung 12 V –, eingesetzt 

(Bild 9.8.2). 

PC/EDV-Anbindung 

Steuerung und Überwachung können 

über Personalcomputer erfolgen, die 

unsymmetrische Schnittstellen besitzen. 

Schutztechnisch wird hierfür bei einer 

Schnittstelle V 24/RS 232 der Überspannungsschutz, 

FS 25E HS 12, verwendet 

(Bild 9.8.2). 

Schutzbeschaltung der energietechnischen 

Anlagen 

Für die Schutzbeschaltung der energietechnischen 

Anlagen werden Überspannungs-Ableiter 

DEHNguard, DG 

275, verwendet (Bild 9.8.2). 


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9.9 Blitz- und Überspannungsschutz für Brand- und Einbruchmeldeanlagen 

Einleitung 

Gefahrenmeldeanlagen (Brand oder 

Einbruchmeldeanlagen) sollen in einer 

Gefahrensituation aktiv melden und in 

gefahrlosen Situationen passiv sein. 

Fehlfunktionen dieser Systeme (Nichtmeldung 

bei vorhandener Gefahr oder 

Alarmmeldung bei nicht vorhandener 

Gefahr) sind unerwünscht und teuer. 

Die mit Falschmeldungen von Gefahrenmeldeanlagen 

verbundenen Kosten 

liegen in den Industrieländern bei mehreren 

hundert Millionen Euro pro Jahr. 

Ein weiterer Aspekt von Fehlfunktionen 

ist die mögliche direkte oder indirektre 

Personengefährdung. In diesem 

Zusammenhang sei an die Fehlfunktion 

der Brandmeldeanlage im Tower des 

Rhein-Main-Flughafens Frankfurt im 

Jahr 1992 erinnert, wo es infolge eines 

Blitzeinschlages zu einer Fehlaktivierung 

der Brandlöschanlage kam. Innerhalb 

weniger Minuten mussten die Fluglotsen 

den Kontrollraum verlassen. 

Anfliegende Flugzeuge mussten in dieser 

kritischen Situation auf andere 

Flughäfen umgeleitet werden. Es kam 

zu erheblichen Verspätungen im Flugverkehr. 

Fehlalarme von Gefahrenmeldeanlagen 

sind jedoch auch in anderer Hinsicht 

störend: 

⇒ Der Betreiber kann sich bei Häufung 

von Fehlalarmen nicht mehr 

auf die Anlage verlassen und stellt 

den Sinn einer solchen Anlage 

(Investition) überhaupt in Frage. 

⇒ Das Wachpersonal beginnt, Alarmmeldungen 

nicht mehr zu verfolgen. 

⇒ Nachbarn werden durch akustische 

Alarme gestört. 

⇒ Einsatzkräfte (z. B. Feuerwehr) 

⇒ 

werden unnötig gebunden. 

Das Auslösen von Brandlöschanlagen 

verursacht Betriebsunterbrechungen. 

⇒ Es entstehen Schäden durch die 

Nichtmeldung vorhandener Gefahren. 

Alle diese Faktoren verursachen unnötige 

Kosten und können vermieden 

werden, wenn bereits im Planungsstadium 

mögliche Ursachen für Falschmeldungen 

erkannt und durch geeignete 

präventive Maßnahmen beseitigt 

werden. Dazu wurden vom „Gesamtverband 

der Deutschen Versicherungswirtschaft 

e. V. (GDV)“ VdS-Richtlinien 

(VdS 2095; VdS 2311; Vds 2833) herausgegeben. 

Eine auch in den VdS-Richtli- 

nien geforderte Maßnahme ist der 

Blitz- und Überspannungsschutz. 

Ein koordinierter Blitz- und Überspannungsschutz 

beugt einer Fehlalarmierung 

durch atmosphärische Entladungen 

vor und erhöht die Verfügbarkeit 

der Gefahrenfrüherkennung und Alarmierung. 

Bei der Installation von vergleichbaren 

Meldeanlagen, bei denen aus Kostengründen 

jedoch auf eine VdS-Anerkennung 

verzichtet werden soll (z. B. 

Wohnhaus, ...), können die Richtlinien 

ebenso zur Projektierung und zum Aufbau 

sowie zur Festlegung von Einzelmaßnahmen 

zwischen Errichter und 

Betreiber genutzt werden. 

Die meisten heutzutage installierten 

Brandmeldeanlagen (BMA) haben 

zwar eine erhöhte Störfestigkeit nach 

IEC 61000-4-5 gegen transiente Überspannungen 

auf den Primär- und 

Sekundärleitungen sowie den Netzspannungseingängen. 

Aber einen 

umfassenden Schutz gegen Schäden 

durch Blitzschlag und Überspannungen 

erreicht man nur durch Maßnahmen 

des äußeren und inneren Blitzschutzes. 

Überwachungsprinzipien 

Für Gefahrenmeldeanlagen werden 

unterschiedliche Überwachungsprinzipien 

angewendet: 

⇒ Impulslinientechnik 

Die Information des auslösenden 

Melders wird in digitaler Form 

übertragen. Dies ermöglicht das 

Erkennen des Melders und die 

genaue Lokalisierung des Gefahrenherdes 

(Bild 9.9.1). 

⇒ Gleichstromlinientechnik 

Nach dem Ruhestromprinzip wird 

jede Meldelinie permanent überwacht. 

Spricht ein Melder in der 

Linie an, wird diese unterbrochen 

und ein Alarm in der Zentrale ausgelöst. 

Dabei kann nur die Meldelinie, 

nicht aber der einzelne Melder 

identifiziert werden (Bilder 9.9.3 

und 9.9.4). 

Unabhängig von dem verwendeten 

Überwachungsprinzip müssen die Leitungen 

der Gefahrenmeldeanlage in 

den Blitz- und Überspannungsschutz 

des Gesamtsystems einbezogen werden. 

Schutzempfehlung 

Für die Schutzbeschaltung der Meldelinien 

mit Gleichstromlinientechnik eignet 

sich der BLITZDUCTOR CT, BCT MOD 

BE ... . Die Auswahl erfolgt entsprechend 

der Spannung der Meldelinien 

und ist in der Regel 12 oder 24 V. Um 

den Schleifenwiderstand der Meldelinien 

nicht zu stark zu verändern, wird 

der BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BE, 

empfohlen. 

Die Ausgänge der Meldezentrale, wie 

zum Beispiel akustische und optische 

Signalisierung, sollten unabhängig von 

der Linientechnik mit dem BLITZDUC- 

TOR CT schutzbeschaltet werden. Zu 

beachten ist, dass der Nennstrom der 

Schutzgeräte nicht überschritten wird. 

Bei Nennströmen > 1 A ist alternativ das 

Schutzgerät DEHNrail DR 24 FML anzuwenden 

(siehe Tabelle 9.9.1). 

Die Aufschaltung der Meldezentrale 

auf eine Amtsleitung eines Festnetzbetreibers 

(z. B. Deutsche Telekom) erfolgt 

in der Regel mit einem Telefonanwahlgerät. 

Für diesen Anwendungsfall 

eignet sich das Überspannungsschutzgerät 

BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BD 

110 (siehe dazu ergänzend Kapitel 9.16 

„Überspannungsschutz des Telekommunikationsanschlusses“). 

Wichtig ist auch die Schutzbeschaltung 

der Netzversorgung. Es empfiehlt sich 

hier der Einsatz von Überspannungs- 

Schutzgeräten DEHNguard (siehe 

Tabelle 9.9.2). 

Bei Meldesystemen, die vom Verband 

der Sachversicherer zertifiziert sind 

(VdS-Anlagen), ist die Abstimmung mit 

dem Hersteller der Meldeanlage notwendig. 

Die Anlagen sowie der Blitzund 

Überspannungsschutz ist nach VdS 

2095 (BMA) VdS 2311 (EMA) oder Vds 

2833 zu errichten. 

Die beigefügten Skizzen enthalten 

exemplarisch den Vorschlag für die 

Überspannungsschutzbeschaltung von 

Brand- und Einbruchmeldezentralen, 

die nach dem Prinzip der Gleichstromlinien- 

oder Impulstechnik arbeiten. 

Falls die Brand- und Einbruchmeldezentrale 

in ein Blitzschutzsystem integriert 

werden soll, dann müssen alle ins 

Gebäude kommenden Leitungen mit 

Blitzstrom-Ableitern oder Kombi-Ableitern 

beschaltet sein. Siehe hierzu Tabellen 

9.9.1 und 9.9.2. 

9 


9 

Fazit 

Mit dem gezielten Blitz- und Überspannungsschutz 

von Gefahrenmeldeanlagen 

kann eine deutliche Erhöhung der 

Betriebszuverlässigkeit dieser Systeme 

erreicht werden. Dies betrifft zum 

einen die Verhinderung von Fehlalarmen 

bei nicht vorhandenen Gefahren 

und die Vermeidung dadurch entstehender 

Kosten. Andererseits wird 

durch eine sichere Signalisierung von 

Hilfskräften eine wirksame Schadensbegrenzung 

möglich. Einer etwaigen 

Ausweitung zu katastrophenartigen 

Zuständen (z. B. Personengefährdung, 

Umweltverschmutzung) wird so entgegengewirkt. 

Es sei an dieser Stelle 

darauf hingewiesen, dass im Falle von 

Personen- oder Umweltschäden zunächst 

der Anlagenbetreiber dafür 

haftbar gemacht wird. Diese umfassende 

Sicherheitsverantwortung ist im 

Regelfall in der Vorstands- oder Geschäftsführungsebene 

eines Unternehmens 

angesiedelt. Im rechtlichen Sinne 

ist ein Anlagenbetreiber jedoch ein 

technischer Laie, der nicht abzuschätzen 

vermag, ob aus einer technischen 

Lösung Gefahren erwachsen können. 

Elektrofachkräfte als Anbieter technischer 

Lösungen müssen sich deshalb in 

jedem einzelnen Fall vergewissern, ob 

die durch sie angebotenen Lösungen 

auch den tatsächlichen Anforderungen 

entsprechen. Das Zurückziehen auf die 

anerkannten Regeln der Technik ist 

nicht ausreichend, wenn der Stand der 

Technik bereits eine höherwertige 

Lösung beschreibt. Dies kann einen 

technischen Laien (Anlagebetreiber) zu 

Regressforderungen berechtigen. 

Unabhängig davon, ob es sich bei 

Brandmeldeanlagen um VdS-zugelassene 

Systeme handelt oder nicht, sollte 

bei deren Installation der Überspannungsschutz 

vorgesehen werden. 


Meldezentrale 

Meldergruppe 1 







Überfallgruppe 

Blockschloss 

Bereich 1 

Blockschloss 

Bereich 2 

Signalgeber 

Außenalarm 1 

Sabotagelinie 

Außenalarm 2 

Außenalarm 3 

L1 N PE 

1 

3 

4 

4 

4 

4 

6 

6 

2 2 

6 

6 

2 

2 

2 

8 8 8 8 8 

8 8 8 8 8 

Summer 1 

IR-Melder 1 

IR-Melder 2 

Körperschallmelder 

Überfalltaster 1+2 

www.dehn.de 

Magnetkontakte 

Glasbruchmelder 

Magnetkontakte 


Blockschloss 1 

Scharfschaltequittierung 1 


Scharfschaltequittierung 2 

Sirene 1 

Sirene 2 

Bild 9.9.1 Blitz- und Überspannungsschutz einer Einbruchmeldezentrale (EMZ) in Impulslinientechnik 

UE 

Meldezentrale 

Telekom 

ÜE 

A- A+ 

B- B+ 

Außenalarm 1 

Außenalarm 2 

Außenalarm 3 

2 

L1 N PE 

1 

3 

2 

2 

10 

2 

2 

2 

Analog Ring 

Anzeige Tableau 

Sirene 1 

Sirene 2 

Bild 9.9.2 Blitz- und Überspannungsschutz einer Brandmeldezentrale (BMZ) – analoger Ring 

Blitz 

Leuchte 

Blitz 

Leuchte

UE 

Meldezentrale 

Telekom 

ÜE 

UE 

Meldezentrale 

Telekom 

2 

Melderlinie 1 

Melderlinie 2 

Außenalarm 1 

Außenalarm 2 

Außenalarm 3 

L1 N PE 





Außenalarm 1 

Außenalarm 2 

Außenalarm 3 

L1 N PE 

1 

3 

3 

3 

2 

2 

2 

2 

10 

4 

8 

8 

4 

Magnetkontakte und 


Magnetkontakte und 


Summer 

Sirene 1 

Sirene 2 


Scharfschalte 

Quittierung 2 

Sirene 1 

Sirene 2 

Blitz 

Leuchte 

Bild 9.9.3 Blitz- und Überspannungsschutz einer Einbruchmeldezentrale (EMZ) in Gleichstromlinientechnik 

ÜE 

2 

3 

1 

2 

2 

2 

Anzeige Tableau 

Sprinkleranlage 

Feuerwehrbedf. 

Feuerwehrschl. 

Hauptmelder 

Bild 9.9.4 Blitz- und Überspannungsschutz einer Brandmeldezentrale (BMZ) in Gleichstromlinientechnik 

Blitz 

Leuchte 

IR Melder 1 

IR Melder 2 


3 

3 


Überfalltaster 

Scharfschalte 

Quittierung 1 

9

9 

Bild-Nr. Typ Kurzbeschreibung Art.-Nr. 

1 

2 

Tabelle 9.9.2 Auswahl der Schutzgeräte 


BLITZDUCTOR CT, Zweipoliges, universelles Gerät in Reihenklemmentechnik zum Schutz 919 523 

BCT MOD ME 12 oder von Anlagen und Geräten der Informationstechnik bestehend aus oder 

BCT MOD ME 24 Basisteil und Schutzmodul; Überspannungs-Ableiter zum Einsatz im 919 524+ 

+ Basisteil BCT BAS EMV-orientierten Blitz-Schutzzonenkonzept an den Schnittstellen 

0B nach 1 oder höher 

919 506 

Alternativ: Kombi-Ableiter: 

BLITZDUCTOR CT, Zweipoliges, universelles Gerät in Reihenklemmentechnik zum Schutz 919 623 

BCT MOD BE 12 oder von Anlagen und Geräten der Informationstechnik bestehend aus oder 

BCT MOD BE 24 Basisteil und Schutzmodul; Blitz- und Überspannungs-Ableiter zum 919 624+ 

+ Basisteil BCT BAS Einsatz im EMV-orientierten Blitz-Schutzzonenkonzept an den Schnittstellen 

0A nach 1 bzw. 0A nach 2 

919 506 

BLITZDUCTOR CT, Zweipoliges, universelles Gerät in Reihenklemmentechnik zum Schutz 

BCT MOD MD 110 von Anlagen und Geräten der Informationstechnik bestehend aus 919 547+ 

+ Basisteil BCT BAS Basisteil und Schutzmodul; Überspannungs-Ableiter zum Einsatz im 

EMV-orientierten Blitz-Schutzzonenkonzept an den Schnittstellen 

0B nach 1 oder höher 

919 506 

Alternativ: Kombi-Ableiter: 

BLITZDUCTOR CT, Zweipoliges, universelles Gerät in Reihenklemmentechnik zum Schutz 

BCT MOD BD 110 von Anlagen und Geräten der Informationstechnik bestehend aus 919 647+ 

+ Basisteil BCT BAS Basisteil und Schutzmodul; Blitz- und Überspannungs-Ableiter zum 

Einsatz im EMV-orientierten Blitz-Schutzzonenkonzept an den 

Schnittstellen 0A nach 1 bzw. 0A nach 2 

919 506 

Tabelle 9.9.1 Kurzbeschreibung der Ableiter 

Bild-Nr. Leitungen für ... Schutzgeräte Art.-Nr. 

3 




Wechselstrom TN-S-System 2x DEHNguard‚ DG 275 900 600 

Wechselstrom TN-C-System DEHNguard‚ DG 275 900 600 

Wechselstrom TT-System DEHNguard‚ DG 275 – Phase L gegen N 900 600 

+ DEHNgap C/T, DGP C T 255 – N gegen PE 900 133 

Drehstrom TN-C-System DEHNventil, DV TNC 255 900 373 

Drehstrom TN-S-System DEHNventil, DV TNS 255 900 374 

Drehstrom TT-System DEHNventil, DV TT 255 900 375 

www.dehn.de

9.10 Blitz- und Überspannungsschutz eines EIB-Systems 

Einleitung 

In modernen Bürogebäuden und 

öffentlichen Einrichtungen, wie Schulen, 

wird zur Automatisierung von 

Funktionsabläufen der Gebäudeleittechnik 

das Installationsbus-System EIB 

integriert. Der EIB bietet die Möglichkeit, 

komplexe Abläufe mit einem einzigen, 

aufwärtskompatiblen System 

umzusetzen. Diese zukunftssichere 

Investition kann jedoch durch Blitzeinwirkung 

schnell zerstört werden. Somit 

steht die Gebäudeautomation nicht zur 

Verfügung und es entstehen weitere 

Kosten durch Austausch und Neukonfigurierung 

des Systems. Deshalb sind 

bei der Planung und Errichtung solcher 

komplexen Systeme auch Maßnahmen 

gegen die direkten und indirekten Auswirkungen 

einer Blitzentladung zu 

treffen. 

Blitzschutz oder Überspannungsschutz? 

Um die Auswahl von Überspannungs- 

Ableitern richtig zu treffen, sind Rahmenbedingungen 

zu beachten. Hierzu 

gehören nicht nur die systemspezifischen 

elektrischen Daten, wie Nennspannung, 

Nennstrom, Frequenz, sondern 

auch die Gefährdungsparameter, 

die es zu beherrschen gilt. Es ist ein 

Unterschied, ob das Risiko direkter 

Blitzeinschläge in Gebäude, in denen 

der EIB installiert ist, bei der Dimensionierung 

der Schutzmaßnahmen zu 

beachten ist oder ob lediglich Schutz 

vor Überspannungen gewünscht wird. 

Sollen direkte Blitzeinschläge und das 

damit verbundene hohe Zerstörungspotential 

beherrscht werden, ist die 

Infrastruktur des EIB-Systems nach dem 

Blitz-Schutzzonen-Konzept zu planen. 

Das Blitz-Schutzzonen-Konzept ist genormt 

in DIN V VDE V 0185-4 und 

beschreibt die Schutzmaßnahmen 

gegen den elektromagnetischen Blitzimpuls. 

Wichtiger Bestandteil ist die 

Einteilung der zu schützenden Infrastruktur 

in Blitz-Schutzzonen. Je höher 

die Ordnungszahl der Blitz-Schutzzonen, 

desto kleiner müssen die 

elektromagnetischen Gefährdungsparameter 

sein. Elektrische und elektronische 

Systeme, wie das EIB-System, sind 

entsprechend ihrer Störfestigkeit in 

Blitz-Schutzzonen einzuordnen, die 

auch bei einem direkten Blitzeinschlag 

ein elektromagnetisches Umfeld bieten, 

so dass die Technik weiter funktioniert, 

ohne gestört oder gar zerstört zu 

werden. 

Als Faustregel gilt: Ist ein Äußerer Blitzschutz 

nach DIN V VDE V 0185-3 installiert, 

ist entsprechend dem Blitz- 

Schutzzonen-Konzept ein wirksamer 

Blitz- und Überspannungsschutz für 

den EIB notwendig und auszuführen. 

Bei EIB-Systemen spricht man hier häufig 

von Primär- und Sekundärschutzmaßnahmen. 

Ist das Ziel der Schutzmaßnahmen 

lediglich der Schutz vor Überspannungen 

(Sekundärschutz), wird das Gefahrenpotential 

eines direkten Blitzeinschlages 

nicht berücksichtigt. Im Falle 

eines direkten oder sehr nahen Einschlages 

in Gebäude mit installiertem 

EIB sind hier Schäden zu erwarten. 

Beherrscht werden lediglich Störungen 

herrührend aus induktiver oder kapazitiver 

Kopplung, wie sie bei Blitzentladungen 

in einigen Kilometern Entfernung 

oder bei Schalthandlungen auftreten. 

Mit Blitzentladungen sind 

elektromagnetische Störfelder verbunden, 

die in Installationsschleifen gefährlich 

hohe Spannungen und Ströme 

verursachen können. 

Applikation Gebäudeüberschreitende 

Verkabelung 

In einem ausgedehnten Gebäudekomplex, 

der mit einem Blitzschutzsystem 

versehen ist, soll eine EIB-Anlage mit 

eingebunden und gegen transiente 

Überspannungen geschützt werden. 

Eine Pförtnerloge ist ca. 50 m von 

einem Hauptgebäude entfernt. Beide 

Gebäude sind mit einem Blitzschutzsystem 

ausgestattet. Da die Pförtnerloge 

über eine Busleitung mit der EIB-Anlage 

des Hauptgebäudes verbunden ist, 

sind sowohl für die 230/400 V-Leitung 

als auch für die Busleitung Maßnahmen 

des Inneren Blitzschutzes zu 

ergreifen. 

Rahmenbedingungen 1: 

Verbinden der beiden Gebäude mit 

Erdkabel (Kupferkabel). 

Lösung 1: 

Folgende Ableiter werden eingesetzt 

(Bild 9.10.1): 

⇒ 1 2 Stück 



⇒ 4 n Stück 


Verbindung der beiden Gebäude mit 

Kabel und Leitungen in einem Versorgungskanal, 

dessen Armierung auf beiden 

Seiten in den Potentialausgleich 

einbezogen ist. Diese Bedingung wird 

auch durch ein über die Erdkabel verlegtes 

Erdungsbandeisen 50 mm2 erfüllt, 

das auf beiden Seiten an die 

Potentialausgleichschiene angeschlossen 

ist. 

Lösung 2: 


(Bild 9.10.2): 




Die EIB-Verbindung zwischen beiden 

Gebäuden erfolgt über eine Lichtwellenleiterverbindung 

(LWL). Besitzt das 

LWL-Kabel im inneren der Leitung ein 

Metallgeflecht (Nagetierschutz), so ist 

dieses Geflecht jeweils an der Eintrittsstelle 

ins Gebäude mit dem Potentialausgleich 

zu verbinden. 

Lösung 3: 


(Bild 9.10.3): 




Nr. Typ Art.-Nr. 

1 

2 

3 

4 

Drehstrom TN-C-System: DEHNventil, DV TNC 255 900 373 

Drehstrom TN-S-System: DEHNventil, DV TNS 255 900 374 

Drehstrom TT-System: DEHNventil, DV TT 255 900 375 

BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 919 510 


Drehstrom TN-C-System: DEHNguard‚ DG TNC 230 400 900 510 

Drehstrom TN-S-System: DEHNguard‚ DG TNS 230 400 900 530 

Drehstrom TT-System: DEHNguard‚ DG TT 230 400 900 520 

BUStector, BT 24 925 001 

Tabelle 9.10.1 Kurzbeschreibung der Ableiter 


9

9 

Fazit 

Bei der Planung und Ausführung eines 

EIB-Systems ist es unumgänglich, dass 

Planer und Errichter geeignete Maßnahmen 

zum ordnungsgemäßen Betrieb 

eines solchen Systems ergreifen. 

Im Besonderen ist darauf zu achten, in 

welchem Umfeld das EIB-System integriert 

und aufgebaut wird. Schnittstellen 

zu anderen Infrastrukturen, wie 

Niederspannungs-, Telekommunikations- 

und Datensysteme, sind, ebenso 

wie der EIB, selbst vor Störungen oder 

gar Zerstörungen zu schützen. 

Gegen die Einwirkungen von Störspannungen 

stehen entsprechende BlitzundÜberspannungsschutz-Maßnahmen 

sowie die zugehörigen Schutzgeräte 

zur Verfügung. Diese können 

durch technisch/wirtschaftliche Überlegungen 

bei der Planung und bei fachmännischer 

Installation die zukunftssichere 

EIB-Gebäudeinstallation kostengünstig 

schützen. 


Hauptgebäude-Komplex Pförtnerloge 

EIB-Verteiler 

3 4 

1 2 

Starkstromkabel 

Buskabel 

PAS PAS 

PAS 

3 

4 

2 1 

www.dehn.de 

EIB-Verteiler 

Bild 9.10.1 Blitz- und Überspannungsschutz gebäudeüberschreitende Verkabelung ohne Fundamenterderverbindung 

3 


EIB-Verteiler 

4 

Kabelschacht 

oder 50 mm² Stahl 


Buskabel 

PAS PAS PAS 

EIB-Verteiler 

Bild 9.10.2 Blitz- und Überspannungsschutz gebäudeüberschreitende Verkabelung mit Fundamenterderverbindung 

3 


EIB-Verteiler 

4 

PAS PAS PAS 

LWL / EIB - Umsetzer 


LWL-Kabel 

1 1 

Bild 9.10.3 Blitz- und Überspannungsschutz gebäudeüberschreitende Verkabelung ohne Fundamenterderverbindung, 

mit EIB-LWL-Verkabelung 

3 

4 

3 

4 

EIB-Verteiler

9.11 Überspannungsschutz für ETHERNET- und Fast Ethernet-Netzwerke 

Allgemein 

Überspannungen verursachen Störungen, 

aber auch Zerstörungen, und damit 

Ausfälle von EDV-Anlagen, durch 

welche der Betriebsablauf infolge längerer 

Stillstandszeiten nachhaltig beeinträchtigt 

werden kann. Die zuverlässige 

Nutzung von EDV-Anlagen 

benötigt daher neben einer gesicherten 

Energieversorgung und der Datensicherung 

auch Schutzkonzepte gegen 


Schadensursachen 

Ausfälle von EDV-Anlagen werden typischerweise 

verursacht durch 

⇒ Ferne Blitzeinschläge, die leitungsgebundene 

transiente Überspannungen 

in Energieversorgungs-, 

Daten- oder Fernmeldeleitungen 

erzeugen 

⇒ Nahe Blitzeinschläge, die elektromagnetische 

Felder erzeugen, 

durch welche transiente Überspannungen 

in Energieversorgungs-, 

4 

4 

UV 

UV 

5 5 

1 

HV 

4 

5 

Server 

7 

3 

6 

8 9 

PAS 

EDV 

Gebäudeverteiler 

LWL 

Daten- oder Fernmeldeleitungen 

eingekoppelt werden 

⇒ Direkte Blitzeinschläge, diese rufen 

in den Gebäudeinstallationen unzulässige 

Potentialunterschiede 

und Blitzteilströme hervor. 

Auswahl der Überspannungs- 

Schutzgeräte 

Allgemeines 

Für einen wirksamen Überspannungsschutz 

ist es erforderlich, dass die Maßnahmen 

für die unterschiedlichen Systeme 

durch die beteiligten Fachleute 

wie Elektro, EDV- und Fernmeldefachkräfte 

sowie der Gerätehersteller koordiniert 

werden. Bei größeren Projekten 

ist es notwendig, einen Sachverständigen 

(z. B. von einem Ingenieurbüro) 

hinzuzuziehen. 

Schutz der Energietechnik 

Das Bild 9.11.1 zeigt beispielhaft ein 

Verwaltungsgebäude. Für die Energieversorgung 

können Blitzstrom-Ableiter 

der Anforderungsklasse B (z. B. DEHN- 

TK- 

Etagenverteiler 

10 

TK-Anlage 

Bild 9.11.1 Verwaltungsgebäude mit hochverfügbaren Anlagenteilen 

2 

14 

13 

11 

12 

13 

Rangierverteiler 

Telefon 

bloc) und Überspannungs-Ableiter der 

Anforderungsklasse C (z. B. DEHNguard) 

installiert werden. Zum Schutz 

der Endgeräte können z. B. DEHNrail, 

SFL-Protector oder DEHNflex M eingesetzt 

werden. 

Schutz der Dateleitungen 

Ob Daten oder Sprachübertragung, beide 

benötigen entsprechende Schutzbausteine 

zum sicheren Betrieb. Netzwerke 

werden in der Regel als universelle 

Verkabelung nach EN 50173 aufgebaut. 

Selbst wenn Glasfaserleitungen 

zwischen den Gebäude- und Etagenverteilern 

Standard sind, werden doch vom 

Etagenverteiler zum Endgerät üblicherweise 

Kupferleitungen verlegt. Ein 

Schutz der HUBs, Bridges oder Switches 

durch den NET-Protector LSA 4 TP ist 

deshalb notwendig. 

Endgeräte können durch Wandanschlussdosen 

DSM RJ45 4 TP oder durch 

Kabeladapter UGKF RJ45 4 TP geschützt 

werden. 

Nr. Schutzgerät Typ Art.-Nr. 

DEHNbloc â 

Überspannungs-Schutzstecker DPL 1 F... 

Trennleiste 

Erdungsschiene 

Montagebügel für Leisten 10 x 10 DA 


DEHNguard â 1 

DB 3 255 900 110 

2 

DPL 1F ARD 110 907 145 

TL2 10DA LSA 907 996 

ES 10DA 907 998 

MB2 10 LSA 907 995 

3 

K12 563 200 

4 

TNS 

DG TNS 230 400 900 530 

5 DEHNrail 

DR 230 FML 901 100 

6 Überspannungsableiter UGKF 

UGKF RJ 45 4 TP 929 023 

7 DEHNlink 

DLI ISDN I 929 024 

8 NET-Protector für 8 Ports 

NET PRO LSA 4TP 929 036 

19" Einbaugehäuse für 3 x NET-Protector EG NET PRO 19" 929 034 

9 SFL-Protector 

SFL PRO 912 260 

10 9 NET-Protector für 8 x 2 DA 

NET PRO TC 2 LSA 929 072 

19" Einbaugehäuse für 3 x NET-Protector EG NET PRO 19" 929 034 

11 DEHNflex M 

DFL M 255 924 396 

12 Datenschutzmodul DSM 

DSM RJ45 4TP 924 263 

12 13 Datenschutzmodul DSM 

DSM TC 1 SK 924 271 

14 DATA-Protector 

DATA PRO 4 TP 909 955 


9

9 


www.dehn.de

9.12 Überspannungsschutz für M-Bus 

Einleitung 

Der M-Bus dient der Übertragung von 

Zählerständen für Verbrauchsmessgeräte. 

Alle an ein M-Bus-System angeschlossenen 

Geräte können zentral 

abgelesen werden. Entweder direkt vor 

Ort oder per Datenübermittlung von 

einer externen Leitstelle. Das erhöht 

die Wohnqualität der Mieter, und es 

kann der Energiehaushalt eines gesamten 

Gebäudes jederzeit kontrolliert 

werden. 



dem Verfügbarkeitsanspruch an dieses 

System gerecht werden. 

Der M-Bus 

Der M-Bus (Meter-Bus aus dem engl. 

Meter = Messgerät, Zähler) ist ein kostenoptimierter 

Feldbus zur Übertragung 

von Energieverbrauchsdaten. Wie in 

Bild 9.12.1 gezeigt, kommuniziert ein 

zentraler Master (im einfachsten Fall ein 

PC mit nachgeschaltetem Pegelwandler) 

über einen 2-Draht-Bus mit den Busteilnehmern. 

Durch den Einsatz von M-Bus- 

Repeatern kann die Anlage in M-Bus- 

Segmente aufgeteilt werden. Pro Segment 

können bis max. 250 Slaves, wie 

Wärmezähler, Wasserzähler, Elektrozähler, 

Gaszähler, und auch Sensoren und 

Aktoren jeglicher Art, angeschlossen 

werden. Immer mehr Hersteller imple- 

M-Bus - Zentrale 

Pegelwandler 

RS 485 M - Bus 

Direkte Verbindung 

Repeater 

Bild 9.12.1 Systembeispiel für M-Bus 

RS 232 

RS 485 

M-Bus 

mentieren die elektrische M-Bus- 

Schnittstelle samt Protokollebene in ihre 

Verbrauchszähler. 

Der M-Bus ist europäischer Standard und 

wird beschrieben in der Norm EN 1434. 

Bislang wurden die Energiedaten in den 

einzelnen Gebäuden über drahtgebundene 

Verbindungen aus dem Netzwerk 

an die Zentrale übertragen. Häufig wird 

bei verteilten Gebäudekomplexen auf 

die Übertragung der Daten über eine 

Modem-Verbindung zurückgegriffen. 

Das M-Bus-System wird eingesetzt für 

die Verbrauchskostenabrechnung und 

Fernüberwachung von 

⇒ Nah- und Fernwärmesystemen 

⇒ Mehrfamilienhäusern 

Das Auslesen der Stromzähler kann 

durch zentrale und dezentrale Systeme 

erfolgen. Befinden sich die Stromzähler 

in unmittelbarer Nähe, so wird die einfache 

und preiswerte zentrale Systemarchitektur 

gewählt. Hier erfolgt eine 

sternförmige Verdrahtung jedes einzelnen 

Zählers auf die Systemzentrale. Im 

Falle eines dezentralen Systems werden 

die Daten, der vor Ort eingebauten 

Zähler, zunächst in Unterstationen gesammelt 

und dann über Busleitung zur 

Systemzentrale gesendet. 

Der M-Bus ist ein 2-Draht-Bussystem, 

welches vom Bus-Master quasi erdfrei 

Bus - Segment 

RS 232 

RS 485 

gespeist wird. Bei allen anderen Teilnehmern 

des M-Bus darf im Betrieb kein 

Bezug zur Erde entstehen. Die maximale 

Busspannung beträgt 42 V. 

Die Ausdehnung des Netzes sowie die 

maximale Übertragungsgeschwindigkeit 

werden durch die Anzahl der M- 

Bus-Geräte, Schutzbeschaltungen, die 

Kabelführung und die Kabeltypen eingeschränkt. 

Die Summe aller Leitungen sowie die 

angeschlossenen M-Bus-Geräte und 

Schutzbeschaltungen erzeugen im M- 

Bus-Segment eine Kapazität. Diese 

Kapazität schränkt die Datenübertragungsrate 

ein. 

Die maximale Datenübertragungsrate 

pro M-Bus-Segment kann anhand der 

nachfolgenden Tabelle bestimmt werden 

(Tabelle 9.12.1). 

Telefon Verbindung 

Modem Modem 


Pegelwandler 

Gesamtkapazität Maximale 

M-Bus- Datenüber- 

Segment tragungsrate 

Telefonnetz 


Fernüberwachung einer 

M-Bus Anlage mit 5 Verbrauchszählern 

M-Bus M-Bus 


Modem 

bis 382 nF 9600 Baud 



Tabelle 9.12.1 Maximale Datenübertragungsrate 

RS 232 

RS 232 

9

9 

Setzt man Überspannungs-Schutzgeräte 

ein, so müssen die Kapazitäten und 

Längsimpedanzen der Schutzgeräte 

beachtet und bei der Auslegung der 

Netzteilnehmer berücksichtigt werden. 

In nachfolgenden Tabellen sind die 

Kapazitäten und die Längsimpedanzen 

der Überspannungs-Schutzgeräte aufgeführt 

(Tabelle 9.12.2). 


für M-Bus-Systeme 

Beim M-Bus-System werden die Busleitungen 

auch außerhalb der Gebäude 

verlegt. Deshalb sind die Geräte der Zerstörungsgefahr 

durch Transienten von 

Blitzschlägen ausgesetzt und müssen 

entsprechend geschützt werden. Nachfolgend 

werden an Hand von zwei 

Anwendungsbeispielen die Überspannungs-Schutzbeschaltung 

für M-Bus-Systeme 

näher beschrieben. 

Anwendungsbeispiel: Gebäude mit 

Äußerem Blitzschutz 

Besitzt ein Gebäude einen Äußeren Blitzschutz, 

so ist der Blitzschutz-Potentialausgleich 

(BPA) zu realisieren. Dieser beinhaltet 

das Verbinden der Blitzschutzanlage 

mit Rohrleitungen, metallenen Installationen 

innerhalb des Gebäudes und der 

Erdungsanlage. Zusätzlich müssen alle 

geerdete Teile der energieund informationstechnischen 

Anlagen in den Blitzschutz-Potentialausgleich 

eingebunden 

werden. Alle in die bauliche Anlage hineinführenden 



Kabeln und Leitungen werden 

indirekt, über Blitzstrom-Ableitern 

an den BPA angeschlossen. Sind keine 

Blitzstrom-Ableiter am Gebäudeeintritt 

(z. B. im Niederspannungs-Verbrauchersystem 

in der Niederspannungs-Hauptverteilung) 

installiert, so muss der Betrei- 


ber darauf hingewiesen werden, dass 

diese nachzurüsten sind. 

Weiterführende Maßnahmen zum 

Schutz von elektrischen Anlagen und Systemen 

sind Überspannungsschutz-Maßnahmen. 

Diese Maßnahmen ermöglichen 

als Zusatzmaßnahme zum Blitzschutz-Potentialausgleich 

den Schutz der 

Schutzgeräte Kapazität: Längsimpedanz 

Ader/ Ader pro Ader 

BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BD 48 

Art.-Nr. 919 645 0,4 nF 0,4 Ω 

BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BE 24 

Art.-Nr. 919 623 0,7 nF 2,2 Ω 

BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BE 5 

Art.-Nr. 919 620 1 nF 1,9 Ω 

DEHNconnect, DCO RK MD 48 

Art.-Nr. 919 942 0,6 nF 0,4 Ω 

DEHNconnect, DCO RK ME 24 

Art.-Nr. 919 921 0,5 nF 1,8 Ω 

DEHNconnect, DCO RK ME 12 

Art.-Nr. 919 920 1,2 nF 1,8 Ω 

Tabelle 9.12.2 Angaben über Kapazitäten und Längsimpedanzen von Überspannungs-Schutzgeräten 

elektrischen Anlagen und Systeme auch 

bei direktem Blitzeinschlag. 

Werden Blitzschutz-Potentialausgleich 

und Überspannungsschutz-Maßnahmen 

ebenso wie der Äußere Blitzschutz sorgfältig 

ausgeführt, trägt dies zum sicheren 

Funktionieren elektrotechnischer 

Systeme bei. Ausfälle auch bei direkten 

Blitzeinschlägen werden reduziert. 

Anmerkung: 

Zum gestaffelten Einsatz von Blitzstrom- 

und Überspannungs-Ableiter 

Die energetische Koordination ist das 

Prinzip des gestaffelten Einsatzes von 

Blitzstrom- und Überspannungs-Ableitern. 

Die energetische Koordination 

wird üblicherweise durch die Impedanz 

der zwischen den Ableitern liegenden 

Verbindungsleitung von mindestens 

15 m erreicht. Ist dies nicht möglich, 

kann die Entkopplungsdrossel DEHNbridge 

35 A oder 63 A verwendet werden. 

Eine andere Möglichkeit besteht im Einsatz 

des Kombi-Ableiters DEHNventil‚. 

Dieser Kombi-Ableiter vereint Blitzstrom- 

und Überspannungs-Ableiter in 

einem Gerät, kommt ohne Entkopplungsdrossel 

aus und ist als verdrahtungsfertige 

Kompletteinheit für jedes 

Niederspannungssystem (TN-C, TN-S, TT) 

lieferbar (Tabelle 9.12.3). 



ausreichender Schutz ohne zusätzliche 

Schutzgeräte. Bei größeren Leitungslängen 

sind zusätzliche Überspannungs-Schutzgeräte 

an Endgeräten, z. B. 

DEHNrail, einzusetzen. 

Tabellen 9.12.3, 9.12.4 und 9.12.5 führen 

einzusetzende Überspannungs-Schutzgeräte 

entsprechend den laufenden 

Nummern in Bild 9.12.2 auf. 

Im Bild Leitungen für ... Schutzgeräte Art.-Nr. 

9.12.2 

Nr. 

10 


9.12.2 BLITZDUCTOR CT 

Nr. Typ 

1 

8 

9 

11 

bis 

7 






Tabelle 9.12.3 Auswahl des Kombi-Ableiters entsprechend dem Netzsystem 

M-Bus BCT MOD BD 48 919 645 


0-20 mA, 4-20 mA BCT MOD BE 24 919 623 


Temperaturmessung BCT MOD BE 5 919 620 

PT 100, PT 1000 + Basisteil BCT BAS 919 506 

Tabelle 9.12.4 Überspannungsschutz für Signalschnittstellen 

www.dehn.de

10 11 

L1 L2 L3 

PEN 


N/PEN 

Gebäude 1 

Leitungslänge 

³ 15 mm 

3 1 

3 OUT 4 

3 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

4 2 

® 


L1 L2 L3 N 

USV 

3 4 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

1 2 

COM 2 

Rechner 

1 3 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

2 4 

1 3 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

2 4 

Modem 

PC-Server 

3 4 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

1 2 

COM 1 

Rechner 

Repeater 

Bild 9.12.2 Schutzkonzept für M-Bus-System bei Gebäuden mit Äußerem Blitzschutz 

1 

4 

5 

2 

0 ... 20 mA 

1 2 

3 OUT 4 

1 IN 2 

3 4 


M-Bus 


BCT MOD ... 

3 4 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

1 2 

Temperaturfühler 

PT 100 

1 2 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

3 4 

M - Bus - Box M - Bus - Box 

230 V - Netz 

Gebäude 2 

8 9 

3 4 

3 OUT 4 

6 7 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

1 2 


9.12.2 

Nr. 

10 

11 

12 

Drehstrom TN-C-System DEHNbloc‚ DB 3 255 – Phase L1/L2/L3 gegen PEN 900 110 

Drehstrom TN-S-System DEHNbloc‚ DB 3 255 – Phase L1/L2/L3 gegen PE 900 110 

+ DEHNbloc‚ DB 1 255 – N gegen PE 900 111 

Drehstrom TT-System DEHNbloc‚ DB 3 255 – Phase L1/L2/L3 gegen N 900 110 

+ DEHNgap, DGP BN 255 – N gegen PE 900 132 

Wechselstrom TN-S-System 2 x DEHNbloc‚ DB 1 255 – Phase L1 + N gegen PE 900 111 

Wechselstrom TN-C-System DEHNbloc‚ DB 1 255 – Phase L gegen PEN 900 111 

Wechselstrom TT-System DEHNbloc‚ DB 1 255 – Phase L gegen N 900 111 

+ DEHNgap, DB 1 255 – N gegen PE 900 132 




Wechselstrom TN-System DEHNguard‚ DG TN 230 900 506 

Wechselstrom TT-System DEHNguard‚ DG TT 230 900 508 

Tabelle 9.12.5 Überspannungsschutz für die 230 V-Spannungsversorgung 

® 


12 

9

9 

Gebäude 1 

Anwendungsbeispiel: 


Das Bild 9.12.3 zeigt in einem Beispiel, 

wie ein vernetztes M-Bus-System beschaltet 

werden muss, um einen wirksamen 

Schutz vor Überspannungen zu 

erhalten. 

In den Tabellen 9.12.6 und 9.12.7 sind 

die einzusetzenden Überspannungs- 

Schutzgeräte entsprechend den laufenden 

Nummern in Bild 9.12.3 aufgeführt. 


3 1 

3 

4 2 

® 


L1 L2 L3 N 

10 

PEN 

USV 

3 4 

1 

1 2 

COM 2 

Rechner 

1 3 

4 

2 4 

1 3 

5 

2 4 

Modem 

PC-Server 

3 4 

2 

1 2 

COM 1 

Rechner 

Repeater 

Bild 9.12.3 Schutzkonzept für M-Bus-System bei Gebäude ohne Äußeren Blitzschutz 

M-Bus 

Tabelle 9.12.6 Überspannungsschutz für Signalschnittstellen 

0 ... 20 mA 

Temperaturfühler 

PT 100 

1 2 1 2 

8 9 

3 4 3 4 

M - Bus - Box M - Bus - Box 

3 4 

6 7 

1 2 1 2 

230 V - Netz 

Gebäude 2 

3 4 


9.12.3 

Nr. 

1 

8 

9 


9.12.3 

Nr. 

10 

– 

11 

7 

M-Bus DEHNconnect, DCO RK MD 48 919 942 

0-20 mA, 4-20 mA DEHNconnect, DCO RK ME 24 919 921 

Temperaturmessung DEHNconnect, DCO RK ME 12 919 920 

PT 100, PT 1000 






Tabelle 9.12.7 Überspannungsschutz für die 230V-Spannungsversorgung 

® 


11 

www.dehn.de

9.13 Überspannungsschutz für Sauter Cumulus 

Einleitung 

Der Einsatz von frei programmierten 

DDC-Systemen (Abkürzung für Direct 

Digital Control) zur Steuerung und 

Regelung gebäudetechnischer Anlagen 

hat in den vergangenen Jahren sehr 

stark an Bedeutung gewonnen. Vor 

allem wenn es darum geht, betriebstechnische 

Anlagen nutzungsgerecht 

und verbrauchsoptimal zu steuern, zu 

regeln und zu überwachen. Über kurz 

oder lang wird diese Technik die herkömmliche 

analoge Regelungstechnik 

vollständig verdrängt haben. Durch 

Vernetzung können DDC-Unterstationen 

in größeren Gebäuden verknüpft 

und in sogenannten Gebäudeautomatiosationssystemen 

(GA-System) betrieben 

werden. Gebäudetechnische Anlagen 

in verstreut liegenden Bauten können 

über das öffentliche Fernsprechnetz 

mit Modem zentral überwacht 

und bedient werden. 





Das Gebäudeautomatisationsystem EY 

3600 

Wie im Bild 9.13.1 gezeigt, handelt es 

sich bei dem Gebäudeautomatisationssystem 

EY3600 von Sauter Cumulus um 

eine komplette Systemfamilie für die 

Regelung, Steuerung und Überwachung 

von haustechnischen Anlagen. 

Ethernet 

IEEE802.3 

AS Netz 1 novaNet novaNet AS Netz 2 

Dieses System EY 3600 setzt sich aus folgenden 

Komponenten zusammen: 

⇒ Automations-Stationen 

EY 3600 nova 

⇒ Einzelraumregelsystem 

EY 3600 ecos 

⇒ Netzwerk novaNet 

⇒ Kommunikation mit Fremdsystemen 

über novacom 

⇒ Managementebene mit Systembediensoftware 

EY 3600 novaPro 

⇒ Projektierungssoftware 

EY 3600 CASE 

Durch den Einsatz eines Modems/ 

ISDN-Adapters kann ein Fernzugriff auf 

die Anlage über das öffentliche Fernmeldenetz 

realisiert werden. Meldungen 

und Protokolle können an Drucker, 

Fax, Pager, Personensuchanlage usw. 

weitergeleitet werden. 

Verbindung Management-Ebene mit 

Automations-Ebene über novaNet 

Bei novaNet handelt es sich um ein Sauter 

Cumulus spezifisches Bussystem, das 

als Übertragungsmedium ein 2-polig 

verdrilltes Übertragungskabel (Abschirmung 

empfohlen) besitzt. Es können 

bis zu 28 672 Automationsstationen 

sowie 256 PCs an dieses System angeschlossen 

werden. Die PCs ihrerseits 

werden über ein LAN/WAN-Netzwerk 

miteinander verbunden. 

novaLink 

Management-Ebene 

Automations-Ebene 

Feld-Ebene 

Bild 9.13.1 Gebäudeautomationssystem EY 3600 von Sauter Cumulus (Quelle: Sauter Cumulus GmbH) 

Verbindung Automations-Ebene mit 

Feld-Ebene über novaLink 

Bei novaLink handelt es sich um ein 

Sauter Cumulus spezifisches Bussystem, 

das als Übertragungsmedium eine verdrillte, 

abgeschirmte und beidseitig 

geerdete Zweidrahtleitung besitzt. 

EY 3600 novaLink ist eine Punkt-zu- 

Punkt-Verbindung zu jeder Einheit. 

Maximale Länge zwischen Automations-Station 

und Feldmodul darf 

100 m (< 5 nF, 12 Ohm) betragen. 

Anschluss an Fremdsysteme über 

nova230 

Damit können z. B. Feldbussysteme wie 

EIB und LON in die Sauter Gebäudeautomation 

eingebunden werden. 



Blitzstrom-Ableiter schützen die Leitungen 

und Installation, die aus der 

Blitz-Schutzzone 0A in die Blitz-Schutzzone 

1 eingeführt werden. Die Schutzgeräte 

werden jeweils an den Zonengrenzen 

eingebaut und auf dem kürzesten 

Weg niederohmig mit dem 

Potentialausgleich des Gebäudes verbunden. 


Überspannungs-Ableiter schützen die 

Leitungen und die Installation, die aus 

der Blitz-Schutzzone 0 B in die Blitz- 

Schutzzone 1 oder höher führen. Die 

Überspannungs-Ableiter werden niederohmig 

und auf dem kürzesten Weg an 

den örtlichen Potentialausgleich in der 

Blitz-Schutzzone 1 angeschlossen. 


In den Fällen, in denen die Blitz-Schutzzone 

0 direkt in die Blitz-Schutzzone 2 

übergeht, kann ein Kombi-Ableiter eingesetzt 

werden. Ein Kombi-Ableiter 

entspricht der Kombination aus Blitzstrom- 

und Überspannungs-Ableiter. 

Bei gestaffeltem Einsatz von Blitzstrom- 

und Überspannungs-Ableitern 

ist auf die energetische Koordination 

zu achten. Die Kombi-Ableiter werden 

niederohmig und auf dem kürzesten 

Weg mit dem Potentialausgleich des 

Gebäudes verbunden. 


9

9 

novaNET 

L1 L2 L3 



N/PEN 

Gebäude 1 


³ 15 m 

3 4 

1 PEN3 

3 4 

OUT 

® 


L1 L2 L3 N 

2 1 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

4 3 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

1 2 

4 2 


BCT MOD ... 2 

3 1 

1 IN 2 

3 OUT 4 

Schaltschrank Schaltschrank 

Automationsstation 

(As) 

DI 

Feldgeräte 

Bild 9.13.2 Schutzkonzept für Gebäudeleittechniksystem bei einem Gebäude mit Äußerem Blitzschutz 

L1 L2 L3 


novaNet 

N/PEN 


³ 15 m 

1 

Schaltschrank 

® 


L1 L2 L3 N 

4 

5 

2 1 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

4 3 

3 4 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

1 2 

3 4 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

4 


(As) 

1 IN 2 

1 2 

novaLink 

Bild 9.13.3 Schutzkonzept für Gebäudeleittechniksystem bei einem Gebäude ohne Äußeren Blitzschutz 

PEN3 

7 

8 

2 4 

2 

1 3 

3OUT4 


BCT MOD ... 

Gebäude 2 

1 IN 2 

2 1 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

4 3 


(As) 

AO 

3 4 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

1 IN 2 

1 2 

3 4 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

4 

6 

2 

1 IN 2 

1 2 

Feldgeräte 

Hinweise zur Installation: 

Folgende Grundsätze sind immer zu 

beachten: 

⇒ Überspannungs-Ableiter immer 

⇒ 


PA des Gebäudes verbinden 

Falls notwendig, zusätzlichen PA 

einsetzen 

⇒ Anschlussleitung zwischen Ableiter 

und PA so kurz wie möglich halten 

(max. 0,5 m). Leitungen in der Blitz- 

Schutzzone 1 nicht mit ungeschützten 

Leitungen aus den Blitz-Schutzzonen 

0A oder 0B parallel verlegen. 

Auswahltabellen der Überspannungs- 

Schutzgeräte für das Gebäudeautomationssystem 

EY3600 

In den nachfolgenden Auswahltabellen 

sind die Überspannungs-Schutzgeräte 

je nach Blitzschutz-Zonenübergang 

und je nach Netzform aufgeführt, die 

zum Schutz der EY 3600 Automationskomponenten 

zum Einsatz kommen. 

Im Bild 9.13.2 und Bild 9.13.3 sind die 

Einbauorte der Überspannungs-Schutzgeräte 

dargestellt. 

PEN 

® 


L1 L2 L3 N 

3 

www.dehn.de

Schnittstelle zwischen den Blitz-Schutzzonen 0 A ⇔ 1 

Im Bild Leitungen für ... ... beschalten Sie an der Schnittstelle 0 A ⇔ 1 mit: Art.-Nr. 

9.13.2 Nr. 

1 

2 





+ DEHNgap B/n, DGP BN 255 – N gegen PE 900 132 

Wechselstrom TN-S-System 2x DEHNbloc‚ DB 1 255 – Phase L1 + N gegen PE 900 111 




NovaNet-Leitung BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 919 510 


Digitale Eingänge BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 919 510 

⇒ DC 24 V + Basisteil BCT BAS 919 506 

Digitale Ausgänge BLITZDUCTOR CT, BCT MOD B 110 919 510 

⇒ DC 24V + Basisteil BCT BAS 919 506 

Analoge Eingänge BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 919 510 

⇒ Temperaturmessung + Basisteil BCT BAS 919 506 

Analoge Eingänge BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 919 510 

⇒ U/I/R-Messung + Basisteil BCT BAS 919 506 

Analoge Ausgänge BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 919 510 


Impulszählung BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 919 510 


EIB BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 919 510 

(z. B. Schnittstellenumsetzer) + Basisteil BCT BAS 919 506 

LON BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 919 510 

(z. B. Schnittstellenumsetzer) + Basisteil BCT BAS 919 506 

ISDN – Uk0-Schnittstelle BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 919 510 

(Einsatz vor NTBA) + Basisteil BCT BAS 919 506 

Tabelle 9.13.1 Schnittstelle zwischen den Blitz-Schutzzonen 0 A ⇔ 1 

Schnittstelle zwischen den Blitz- 

Schutzzonen 0 A ⇔ 2 und größer 

⇒ Kombi-Ableiter für Drehstrom- 

Systeme 

Falls die Leitungslänge in Bild 9.13.2 

zwischen Blitzstrom-Ableitern (1) und 

Überspannungs-Ableitern (3) kleiner 

oder gleich 15 m ist, kommt der Kombi- 

Ableiter DEHNventil TNC, TNS oder TT 

zum Einsatz (siehe Tabelle 9.13.3 ). 

⇒ Kombi-Ableiter für Bus- und Messfühlerleitungen 

Ist eine getrennte Installation des 

BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 (3) 

am Gebäudeeintritt, wie in Bild 9.13.2 

gezeigt, und des BLITZDUCTOR CT‚ M... 

(4) im Schaltschrank nicht möglich, so 

ist eine Kombi-Ableiter im Schaltschrank 

zu installieren (siehe Tabelle 

9.13.4) 

Leitungen für ... ... beschalten Sie an der Art.-Nr. 

Schnittstelle 0 A ⇔ 2 mit: 




Tabelle 9.13.3 Auswahl Kombi-Ableiter für Drehstromsysteme, Blitz-Schutzzone 0 A – 2 



NovaNet-Leitung BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BE C 5 919 660 


Digitale Eingänge, BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BE 12 919 621 

Analoge Ein- und Ausgänge, + Basisteil BCT BAS 919 506 

Impulszählung 

NovaLink-Leitung BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BE C 12 919 661 

(an DDC-Station) + Basisteil BCT BAS 919 506 

NovaLink-Leitung BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BE 12 919 621 

(am Eingang Feldmodul) + Basisteil BCT BAS 919 506 

Tabelle 9.13.4 Auswahl Kombi-Ableiter für Bus- und Messfühlerleitungen, Blitz-Schutzzone 0 A – 2 


9

9 

Schnittstelle zwischen den Blitz-Schutzzonen 0 B ⇔ 1 

Im Bild Leitungen für ... ... beschalten Sie an der Schnittstelle 1 ⇔ 2 mit: Art.-Nr. 

9.13.2 

Nr. 

3 

4 

5 

6 

Zu beachten: 

Setzt man Überspannungsschutz ein, so 

müssen die Kapazitäten und Längsimpedanzen 

der Schutzgeräte beachtet 

und bei der Auslegung der Netzteilnehmer 

berücksichtigt werden. In 

Tabelle 9.13.5 sind die Kapazitäten und 

die Längsimpedanzen von Überspannungs-Schutzgeräten 

aufgeführt. 







novaNet BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD ME C 5 919 560 


Digitale Eingänge BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD ME 12 919 521 


Digitale Ausgänge BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD ME 12 919 521 


Analoge Eingänge BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD ME 12 919 521 

⇒ Temperaturmessung + Basisteil BCT BAS 919 506 

Analoge Eingänge BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD ME 12 919 521 

⇒ U/I/R-Messung + Basisteil BCT BAS 919 506 

Analoge Ausgänge BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD ME 12 919 521 


Impulszählung BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD ME 12 919 521 


EIB 

(z. B. Schnittstellenumsetzer) 

Pro Linie 1 Stück BUStector 925 001 

LON für TP/FFT 10 und TP/LPT 10 

(z. B. Schnittstellenumsetzer) BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD MD 48 919 545 


ISDN – S0-Schnittstelle DSM ISDN SK 924 270 

Im Bild Leitungen für ... ... beschalten Sie an der Schnittstelle 1 ⇔ 2 mit: Art.-Nr. 

9.13.3 

Nr. 

7 

8 

novaLink (an DDC-Station) BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD ME C 12 919 561 


novaLink (am Eingang BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD ME 12 919 521 

Feldmodul) + Basisteil BCT BAS 919 506 

Tabelle 9.13.2 Schnittstelle zwischen den Blitz-Schutzzonen 1 ⇔ 2 und größer 

Schutzgeräte Kapazität Längsimpedanz 

BLITZDUCTOR CT Ader/ Ader pro Ader 

BCT MOD B 110 6 pF 0,4 Ω 

BCT MOD ME C 5 8 nF 6,6 Ω 

BCT MOD ME C 12 3 nF 13,5 Ω 

BCT MOD ME 12 0,9 nF 1,8 Ω 

BCT MOD BE 12 1 nF 1,9 Ω 

BCT MOD BE C 12 3 nF 13,9 Ω 

Tabelle 9.13.5 Angaben von Kapazitäten und Längsimpedanzen von Überspannungs-Schutzgeräten 

www.dehn.de

Hinweis: 

Sollen statt Blitzschutz-Maßnahmen nur 


ergriffen werden, so kann auf den Einsatz 

der Blitzstrom-Ableiter verzichtet werden. 

Die Beschaltungen reduzieren sich 

dann auf den Einsatz von Überspannungs-Ableiter 

(siehe Tabelle 9.13.2). 

Leitungsschirmung 

Wird vom Systemhersteller die Verwendung 

geschirmter Leitungen vorgeschrieben, 

so müssen diese nach Angaben 

des Systemherstellers funktionsgerecht 

angeschlossen werden. 

⇒ novaNet 

Sauter Cumulus empfiehlt für den Systembus 

novaNet eine Abschirmung. 

Falls der verwendete Kabeltyp eine 

Abschirmung besitzt, ist diese laut Sauter 

Cumulus je Busabschnitt nur einmal 

auf Schaltschrankerde aufzulegen. Um 

aber den Forderungen der EMV gerecht 

zu werden, muss der Schirm beidseitige 

geerdet werden. 

Um gleichsam Ausgleichsströme auf 

der Abschirmung zu vermeiden, wird 

die Abschirmung auf der einen Leitungsseite 

direkt und auf der anderen 

indirekt an Erde angeschlossen. Die 

indirekte Schirmung erfolgt über das 

Basisteil des BLITZDUCTOR CT. Hierzu 

ist der Gasentladungs-Ableiter, Art.-Nr. 

919 502, in den dafür vorgesehenen 

Einschub am Basisteil des BLITZDUCTOR 

CT einzusetzen (siehe Bild 9.13.4) 

Im funktionalen Betrieb geht bei 

Anwendung der indirekten Schirmerdung, 

die E- Busleitung als einmal geerdet. 

⇒ novaLink 

Beim novaLink muss der Schirm beidseitig 

direkt geerdet werden. 

2. 

1. 

3. 

Überspannungs-Schutzgeräte für universelle 

Verkabelung 

Zwischen Standort- und Gebäudeverteiler 

werden üblicherweise Lichtwellenleiter 

als Datenverbindung verwendet. 

Hierfür ist kein Überspannungsschutz 

notwendig. Die Sternkoppler 

zur Verteilung der Lichtwellenleiter 

werden jedoch energieseitig mit 230 V 

versorgt, die gegen Überspannung 

geschützt werden müssen. 

Die Sekundär- (Gebäudeverteiler zu 

Etagenverteiler) und Tertiärverbindungen 

zwischen Etagenverteiler (Hub) 

und Endgerät werden zum großen Teil 

mit Kupferleitungen ausgeführt. Bei 

einem Blitzeinschlag in das Gebäude 

können hohe Längsspannungen induziert 

werden, die das Isolationsvermögen 

der Hubs und der Netzwerkkarten 

überschreiten. 

Sowohl am Gebäude-/Etagenverteiler, 

als auch am Endgeräteanschluss sind 

Schutzmaßnahmen zu ergreifen. Der 

Einsatzort der einzelnen Überspannungs-Schutzgeräte 

ist im Bild 9.13.5 

gezeigt. 

Zwischen dem Hub und dem Patch 

Panel wird der NET-Protector installiert 

und über Patch-Leitungen verbunden. 

Zum Schutz der Endgeräte vor Überspannungen 

gibt es je nach Installationsbedingungen 

verschiedene Möglichkeiten, 

die in Tabelle 9.13.6 aufgeführt 

sind. 

Bild 9.13.4 Einbau des Überspannungs-Schutzgerätes BLITZDUCTOR CT 9 


9 

1 

HUB 

NET-Protector LSA-Plus NET-Protector 4TP 


Etagenverteiler 

Patchpanel 

2 

DATA-PROTECTOR 

250 V~ Defekt 

Bild 9.13.5 Überspannungsschutz für universelle 

Verkabelung 

3 

4 

Im Bild 

9.13.4 

Nr. Überspannungs-Schutzgeräte Beschreibung Art.-Nr. 

Überspannungs-Schutzgerät zum Schutz des Gebäude-/Etagenverteilers (Hub) 

1 

NET-Protector 19“ Einbaugehäuse Geschlossenes Schirmgehäuse nach EN 55022 mit 929 034 

EG NET PRO 19” 3 Einbauplätzen für Überspannungs-Feinschutzmodule 

z. B. NET-Protector 4TP 

NET-Protector, NET PRO 4TP Schutzmodul für 8 geschirmte Ports und Schutzbeschaltung 

für alle 4 Adernpaare 

Ein- und Ausgang mit RJ45-Buchsen 

929 035 

NET-Protector, NET PRO LSA 4TP Schutzmodul für 8 geschirmte Ports und Schutzbeschaltung 

für alle 4 Adernpaare 

Eingang: LSA-Plus-Anschlusstechnik / Ausgang: RJ45-Buchsen 

929 036 

Überspannungs-Schutzgeräte zum Schutz der Endgeräte 

2 

3 

4 

UGKF RJ45 4TP Kapeladapter mit geschirmten Ein- und Ausgang 929 023 

RJ45-Buchsen und Schutzbeschaltung für alle 4 Adernpaare 

DSM RJ45 4TP Universelle Datensteckdose mit geschirmter RJ45-Buchse 924 263 

und Überspannungs-Schutzschaltung, 

zum Einbau in Unterputz-Steckdosen und Kabelkanälen 

Data-Protector, DATA PRO 4TP Kombiniertes Schutzgerät für Energieversorgung 909 955 

und Datenanschluss eines Endgerätes. 

Datenein- und Ausgang über geschirmte RJ45-Buchsen 

Tabelle 9.13.6 Auswahl Überspannungs-Schutzgeräte für universelle Verkabelung 

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9.14 Blitz- und Überspannungsschutz für das Gebäudemanagementsystem 

von Honeywell 

Einleitung 

Der Einsatz von frei programmierten 

DDC-Systemen (Abkürzung für Direct 

Digital Control) zur Steuerung und 

Regelung gebäudetechnischer Anlagen 

hat in den vergangenen Jahren sehr 

stark an Bedeutung gewonnen. Vor 

allem wenn es darum geht, betriebstechnische 

Anlagen nutzungsgerecht 

und verbrauchsoptimal zu steuern, zu 

regeln und zu überwachen. Über kurz 

oder lang wird diese Technik die herkömmliche 

analoge Regelungstechnik 

vollständig verdrängt haben. Durch 

Vernetzung können DDC-Unterstationen 

in größeren Gebäuden verknüpft 

und in sogenannten Gebäudemanagementsystemen 

(GA-Systeme) betrieben 

werden. Gebäudetechnische Anlagen 

in verstreut liegenden Bauten können 

über das öffentliche Fernsprechnetz 

mit Modem zentral überwacht und 

bedient werden. 





Das Excel 500/100 Automationssystem 

von Honeywell 

Excel 500 von Honeywell ist ein frei 

programmierbares Regelungs-, Steuerungs- 

und Überwachungssystem in 

DDC-Technik, das speziell für die Gebäudetechnik 

entwickelt wurde. 

Excel 500 

Es handelt sich dabei um ein modular 

aufgebautes DDC-System, das sich aus 

Sockeln mit Sockelplatten, Systemgehäuse 

und Einschubmodulen zusammensetzt. 

Die Excel 500 Automationsstation kann 

max. mit 5 Systemgehäusen mit insgesamt 

16 E/A-Modulen (XFL 521 ... 524) 

bestückt werden. Im ersten Systemgehäuse 

(XH561) befindet sich das Netzteil 

(XP 502) und ein Computermodul 

(XC 5010C oder XC 6010). Zwei weitere 

Steckplätze in diesem Gehäuse können 

mit E/A-Modulen bestückt werden. 

Das Versorgungsmodul XP 502 wird 

von einem externen 24 V-Transformator 

der Serie CRT gespeist. Pro Regelgerät 

ist ein eigener Transformator erforderlich. 

Zu jeder Automationsstation 

zugehörige Feldgeräte benötigen 

ebenfalls einen separaten Transformator. 

Excel 500 smart 

Beim XCL 5010 handelt es sich um ein 

kompaktes Regelgerät für dezentrale 

Ein-/Ausgangsmodule mit voller Funktionalität 

einer CPU, jedoch ohne 

Anbindung von internen (Steck-) 

Modulen. Das Gerät kommuniziert mit 

bis zu 16 Ein-/Ausgabemodulen über 

den E-Bus. Excel 500 smart benötigt 

kein Systemgehäuse und kein Versorgungsmodul. 

Die Versorgungsspannung 

24 V AC übernimmt ein Transformator 

der Serie CRT. 

Der Transformator darf für Regelgeräte 

und Feldgeräte gemeinsam benutzt 

werden. 

Basierend auf dem LONWORKS-Kommunikationsstandard 

bieten Excel 500 / 

Excel 500 smart die Möglichkeit, Ein-/ 

Ausgangsmodule dezentral im Gebäude 

zu platzieren. Die E/A-Module kommunizieren 

miteinander über einen Zweidraht-Bus, 

den E-Bus. Der E-Bus kann als 

Freiverkabelung FTT-10A (LON) ausgeführt 

werden. Bei Freiverkabelung sind 

Stern- und Linienverkabelung sowie 

Kombination daraus zulässig. 

Alle Automationsstationen besitzen 

eine C-Bus-Schnittstelle, über die sie 

untereinander gekoppelt werden können. 

Bis zu 29 Automationsstationen 

können auf dem Systembus (C-Bus) 

angeschlossen werden. Auf dem Systembus 

kommunizieren die Automationsstationen 

miteinander als gleichberechtigte 

Partner. Diese Multimaster- 

Bustopologie gestattet eine volle 

Datenkommunikation zwischen den 

angeschlossenen Automationsstationen 

auch ohne Leitzentrale. 

Als Übertragungsmedium beim C-Bus 

dient in der Regel eine 2-Draht-Busleitung. 

Die physikalischen Eigenschaften 

des Bussystems entsprechen im wesentlichen 

dem RS 485-Standard. 

Überspannungsschutz und maximale 

Knotenzahl 

Bei der Auslegung der Netzteilnehmer 

müssen die Kapazitäten der Überspannungs-Schutzgeräte 

beachtet werden. 

In einem FTT/LPT-Netzwerksegment 

sind die Ader-Ader-Kapazitäten 

300 pF x 64 Busteilnehmer zulässig. Die 

Kapazitäten der Transceiver betragen 

dabei (Tabelle 9.14.1): 

Transceiver 

Kapazität 

Ader / Ader 

FTT 10 A 300 pF 

LPT 10 150 pF 

Tabelle 9.14.1 Angabe über Kapazitäten von 

Transceivern 

Anbei sind die Kapazitätswerte der 

Überspannungs-Schutzgeräte aufgeführt 

(Tabelle 9.14.2): 

Schutzgeräte Kapazität Art.-Nr. 

BLITZDUCTOR Ader / Ader 

BCT MOD B 110 6 pF 919 510 

BCT MOD MD 48 600 pF 919 545 

BCT MOD BD 48 600 pF 919 645 

Tabelle 9.14.2 Angabe der Kapazitätswerte von Überspannungs-Schutzgeräten 

FTT-Netzwerksegment 

Durch den Einsatz der Überspannungs- 

Schutzgeräte verringert sich die Anzahl 

der zulässigen FTT-Knoten im Segment: 

⇒ pro BLITZDUCTOR CT, 

BCT MOD B 110 

1/2FTT-Knoten weniger 


BCT MOD BD 48 / BCT MOD MD 48 

zwei FTT-Knoten weniger 

Beispiel: 

Bei Einsatz von 

1 x BCT MOD B 110 und 

1 x BCT MOD MD 48 

können in einem Segment noch maximal 

61 FFT-Knoten eingesetzt werden 

(64 Busteilnehmer – 2 – 0,5 = 61,5). 

LPT-Netzwerksegment 

In einem LPT10-Netzwerk sind insgesamt 

maximal 128 Knoten zulässig, 

davon sind 127 Knoten adressierbar. 

Hier reduziert sich die Anzahl der LPT- 

Knoten im Segment durch den Einsatz 

von Überspannungs-Schutzgeräte: 


BCT MOD B 110 

ein LPT-Knoten weniger 

⇒ pro BLITZDUCTOR CT 

BCT MOD BD 48 / BCT MOD MD 48 

vier LPT-Knoten weniger 

Beispiel: 

Bei Einsatz von 

1 x BCT MOD B 110 und 

1 x BCT MOD MD 48 

können in einem Segment noch maximal 

123 LPT-Knoten eingesetzt werden 

(128 Knoten – 1 – 4 = 123). 


9

9 

Überspannungs-Einkopplung durch 

Schleifen 

Oft werden nur die elektrischen Einrichtungen, 

die von außen nach innen 

ins Gebäude hineinführen, am Gebäudeeintritt 

mit Überspannungs-Ableitern 

geschützt. Dabei können Überspannungen 

auf Busleitung auch dann 

entstehen, wenn magnetische Feldänderungen 

eine Leiterschleife durchdringen. 

Schleifen von Starkstrom- und Busleitungen 

sowie von Rohrnetzen und Busoder 

Starkstromleitungen sind die häufigsten 

Einkopplungswege für Überspannungen. 

In Bild 9.14.1 sind Beispiele 

von Installationsschleifen gezeigt. 

Oft kann jedoch nicht vermieden werden, 

dass Starkstrom- und Busleitungen 

Leiterschleifen bilden. Deshalb sind 

Bus- und Starkstromleitungen immer 

möglichst dicht nebeneinander zu verlegen, 

um die aufgespannte Fläche so 

klein wie möglich zu halten. Induktionsschleifen 

entstehen auch, wenn 

Busleitungen in der Nähe geerdeter 

Leiter installiert werden, z. B. nahe von 

Wasser- und Heizungsrohren. Hier wird 

die Schleife über die Potentialausgleichsschiene 

(PAS) geschlossen. 

Schleifen zu geerdeten Leitern sollen 

vermieden werden, d. h. LON-Knoten 

sollen mit Abstand zu Heizungs- und 

Wasserrohre und Blitzschutz-Anlagen 


Die Größe der induzierten Spannung 

ist proportional zur Fläche der Leiterschleife. 

Je größer die Fläche in der Leiterschleife, 

desto größer die induzierte 

Spannung. Das bedeutet, dass bei der 

Kabelverlegung keine Schleifen entstehen 

dürfen. Durch parallele Leitungsführung 

können Installationsschleifen 

vermieden werden. 

LON-Ringstruktur 

Die DDC- Unterstation Excel 500 im Bild 

9.14.2 befindet sich im Schaltschrank, 

der als Blitz-Schutzzone 2 definiert ist. 

Von dieser DDC-Unterstation werden 

die einzelnen Module im Feld über eine 

LON-Ringbusleitung (JY(ST) 2 x 2 x 0,8) 

angefahren. Zum Schutz der DDC- 

Unterstation gegen transiente Überspannungen 

kommt am Anfang und 

am Ende dieser Ringbusleitung jeweils 

ein Überspannungsschutz, BLITZDUC- 

TOR CT, BCT MOD MD 48 (Art.-Nr. 

919 545 + Basisteil Art.-Nr. 919 506), 

zum Einsatz. 


LON 230 V AC 

Knoten 

Knoten 

Schleife LON - 230 V AC 

Bild 9.14.1 Bildung von Installationsschleifen 

Excel 500 

z.B. XC 5010C 

Excel 500 

smart 

z.B. XCL 5010 

LPZ 2 

Schaltschrank 

PAS 

BLITZDUCTOR ® BCT MD 48 

Beschaltung ungenutzter Adern 

In DIN V VDE V 0185-4 werden die allgemeinen 

Grundsätze für den Schutz 

gegen elektromagnetischen Blitzimpuls 

beschrieben. Es wird erläutert, wie 

eine bauliche Anlage entsprechend 

dem Blitz-Schutzzonen-Konzept in 

mehrere Blitzschutzzonen unterteilt 

wird und wie dann der Potentialausgleich 

an den Zonen-Schnittstellen auszuführen 

ist. Die Blitz-Schutzzonen 

sind charakterisiert durch deutliche 

Änderungen der feld- und leitungsgebundenen 

Blitzstörgrößen an ihren 

Grenzen. Wenn ein metallenes Versorgungssystem 

eine Zonengrenze und 

damit einen elektromagnetischen 

Schirm einer Zone durchdringt, ist dieses 

Versorgungssystem an der Schnittstelle 

zu behandeln. Das bedeutet, dass 

alle elektrischen Leitungen durch den 

Direkte 

Erdung 

Knoten mit 

Schutzleiteranschluss 

LON 

PE Wasserrohr 

Modul 

indirekten Erdung über 

gasgefüllten Ableiter 

Direkte 

Erdung 

Modul 

Bild 9.14.2 Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten in LON-Ringstruktur 

PAS 

Knoten 

Knoten 

Schleife LON - Wasserrohr 

JY(ST)Y 2x2x0,8 

Einsatz von Ableitern an der Zonenschnittstelle 

beschaltet werden müssen. 

Dies beinhaltet auch die Beschaltung 

aller ungenutzten Adern mit 

einem BLITZDUCTOR CT. Wie in Bild 

9.14.3 gezeigt, werden dabei nicht 

benutzte, aber aufgelegte Adern mit 

Hilfe des Erdungsklemmsatzes direkt 

geerdet. 

Leitungsschirmung (Anschluss geschirmter 

Leitungen) 

Wird vom Systemhersteller die Verwendung 

geschirmter Leitungen vorgeschrieben, 

so müssen diese nach Angaben 

des Systemherstellers funktionsgerecht 

angeschlossen werden. Ein wichtiger 

Bestandteil des Schutzkonzepts ist 

die richtige Behandlung des Kabelschirms. 

Grundsätzlich sind die Kabelschirme 

an beiden Leitungsenden 

www.dehn.de 

LPZ 1 

Gebäude

sowie beim Durchlaufen einer Blitz- 

Schutzzone zu erden. Leitungsschirme 

können kapazitive und induktive Störeinkopplungen 

auf die Busadern bedämpfen. 

Jedoch nur, wenn die Schirme 

bei jedem Busteilnehmer konsequent 

geerdet werden. In der Praxis 

jedoch wird die Schirmanbindung häufig 

nur einmal ausgeführt, da niederfrequente 

Ausgleichsströme befürchtet 

werden. An einer zentralen Stelle 

(Schaltschrank, Leitwarte) werden alle 

Schirme mit dem lokalen Potentialausgleich 

direkt verbunden. An den fernen 

Leitungsenden schließt man die Schirme 

über Gasentladungs-Ableiter am 

Erdpotential an. Die Einschubmöglichkeit 

eines Gasableiters zur indirekten 

Schirmerdung ist in Bild 9.14.4 dargestellt. 

Da der Widerstand des Gasentladungs-Ableiters 

bei etwa 10 GΩ liegt, 

werden im überspannungsfreien Zustand 

Ausgleichsströme verhindert. Ziel 

der indirekten Schirmerdung ist es, die 

Forderung der EMV und die Vermeidung 

von Ausgleichsströmen gleichsam 

zu realisieren. Treten EMV-Störungen 

wie Blitzeinwirkungen auf, so zündet 

der Gasentladungs-Ableiter und leitet 

Stoßströme zerstörungsfrei ab. 

⇒ E-Bus 

Honeywell schreibt für den E-Bus keine 

Abschirmung vor. Falls der verwendete 

Kabeltyp eine Abschirmung besitzt, ist 

diese laut Honeywell je Busabschnitt 

nur einmal auf Schaltschrankerde aufzulegen. 

Um aber den Forderungen der 

EMV gerecht zu werden, muss der 

Schirm beidseitige geerdet werden. Um 

gleichsam Ausgleichsströme auf der 

Abschirmung zu vermeiden, wird die 

Abschirmung auf der einen Leitungsseite 

(Schaltschrank, Leitwarte) direkt 

und auf der anderen indirekt an Erde 

angeschlossen. Die indirekte Schirmung 

erfolgt über das Basisteil des 

Zur direkten Erdung 

der beiden Adern 

Bild 9.14.3 Einsatz des Erdungsklemmsatzes zur Erdung ungenutzter Adern 

Æ min. 6 mm² 

BLITZDUCTOR CT. Hierzu ist der Gasentladungs-Ableiter, 

Art.-Nr. 919 502, in 

den dafür vorgesehenen Einschub am 

Basisteil des BLITZDUCTOR CT einzusetzen 

(siehe Bilder 9.14.4 und 9.14.5). 

Im funktionalen Betrieb geht bei Anwendung 

der indirekten Schirmerdung, 

die E- Busleitung als einmal geerdet. 

⇒ C-Bus 

Beim C-Bus muss der Schirm beidseitig 

direkt geerdet werden. 

Hinweis: 

Sollen statt Blitzschutz-Maßnahmen 

nur Überspannungs-Schutzmaßnahmen 

ergriffen werden, so kann auf den 

Einsatz der Blitzstrom-Ableiter verzichtet 

werden. Die Beschaltungen reduzieren 

sich dann auf den Einsatz von 

Überspannungs-Ableiter, die in Tabelle 

9.14.4 aufgelistet sind. 

2 

1 

No. .. 

Erdungsklemmsatz 

Art.-Nr. 919 505 

Auswahltabelle nach Blitz-Schutzzonen 


Blitzstrom-Ableiter schützen die Leitungen 

und Installation, die aus der 

Blitz-Schutzzone 0A in die Blitz-Schutzzone 

1 eingeführt werden. Die Schutzgeräte 

werden jeweils an den Zonengrenzen 

eingebaut und auf dem kürzesten 

Weg niederohmig mit dem 

Potentialausgleich des Gebäudes verbunden 

(Tabelle 9.14.3). 


Überspannungs-Ableiter schützen die 

Leitungen und die Installation, die aus 

der Blitz-Schutzzone 0 B in die Blitz- 

Schutzzone 1 oder höher führen. Die 

Überspannungs-Ableiter werden niederohmig 

und auf dem kürzesten Weg 

an den örtlichen Potentialausgleich in 

der Blitz-Schutzzone 1 angeschlossen 

(Tabelle 9.14.4). 


In den Fällen, in denen die Blitz-Schutzzone 

0 direkt in die Blitz-Schutzzone 2 

übergeht, kann ein Kombi-Ableiter eingesetzt 

werden. Ein Kombi-Ableiter 

entspricht der Kombination aus Blitzstrom- 

und Überspannungs-Ableiter. 

Bei gestaffeltem Einsatz von Blitzstrom- 

und Überspannungs-Ableitern 

ist auf die energetische Koordination 

zu achten. Die Kombi-Ableiter werden 

niederohmig und auf dem kürzesten 

Weg mit dem Potentialausgleich des 

Gebäudes verbunden (Tabelle 9.14.5). 


3 

3 

Bild 9.14.4 Einsatz des Gasentladungs-Ableiters zur indirekten Schirmerdung 

9

9 

B 

Class I 


Schutzzonen 0 A ⇔ 1 


1 


³ 15 m 

C 

2 

Class II 

Standard-Trafo 

vom Typ CRT 

230 V 

AC 

24 V 

DC 

3 

3 

1 

Excel 500 

z.B. XC 5010C 

Excel 500 smart 

z.B. XCL 5010 

1 IN 2 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

4 3 

3 

2 1 

Feuermeldetableau 

E-Bus C-Bus 

1 IN 2 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

4 

2 

Anschluss an 

Module, z.B. 

XFL 521 

XFL 524 

4 

1 IN 2 

1 IN 2 


BCT MOD ... 

3 6 

4 


BCT MOD ... 

3 5 

LPZ 2 

Schaltschrank 

3 OUT 4 

3OUT4 

2 

1 

2 

1 

4 

1 IN 2 

1 IN 2 


BCT MOD ... 

3 7 

4 


BCT MOD ... 

3 8 

LPZ 1 

Gebäude 

Bild 9.14.5 Schutzkonzept für das Gebäudemanagementsystem von Honeywell bei einem Gebäude mit Äußerem Blitzschutz 

3 OUT 4 

3OUT4 

2 

1 

2 

1 

LPZ 0 B 

Gebäudeüberschreitende 

Leitung 

Außenfühler 

- 

+ 

Anschluss zu anderen 

Controllern in 

anderen Gebäuden 

(z.B. XC 5010, 

XCL 5010) 

LPZ 0 A 

Gebäudeüberschreitende 

Leitung 

In Bild Leitungen für ... ... beschalten Sie an der Schnittstelle 0 A ⇔ 1 mit: Art.-Nr. 

9.14.5 

Nr. 

1 

8 

7 

Drehstrom TN-C-System DEHNbloc, DB 3 255 – Phase L1/L2/L3 gegen PEN 900 110 

Drehstrom TN-S-System DEHNbloc, DB 3 255 – Phase L1/L2/L3 gegen PE 900 110 

+ DEHNbloc, DB 1 255 – N gegen PE 900 111 

Drehstrom TT-System DEHNbloc, DB 3 255 – Phase L1/L2/L3 gegen N 900 110 


Wechselstrom TN-S-System 2x DEHNbloc, DB 1 255 – Phase L1 + N gegen PE 900 111 

Wechselstrom TN-C-System DEHNbloc, DB 1 255 – Phase L gegen PEN 900 111 

Wechselstrom TT-System DEHNbloc, DB 1 255 – Phase L gegen N 900 111 


C-Busleitung BLITZDUCTOR CT, BCT MOD B 110 919 510 


E-Busleitung BLITZDUCTOR CT, BCT MOD B 110 919 510 


Messfühler 24 V BLITZDUCTOR CT, BCT MOD B 110 919 510 

potentialfrei + Basisteil BCT BAS 919 506 

0 – 20 mA BLITZDUCTOR CT, BCT MOD B 110 919 510 

4 – 20 mA-Signal + Basisteil BCT BAS 919 506 

Tabelle 9.14.3 Einsatz von Blitzstrom-Ableitern an der Schnittstelle 0 A ⇔ 1 

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Schutzzonen 0 B ⇔ 1 

In Bild Leitungen für ... ... beschalten Sie an der Schnittstelle 0 B ⇔ 1 mit: Art.-Nr. 

9.14.5 

Nr. 

3 

Drehstrom TN-C-System DEHNguard, DG TNC 230 400 900 510 

Drehstrom TN-S-System DEHNguard, DG TNS 230 400 900 530 

Drehstrom TT-System DEHNguard, DG TT 230 400 900 520 

Wechselstrom TN-System DEHNguard, DG TN 230 900 506 

Wechselstrom TT-System DEHNguard, DG TT 230 900 508 

C-Busleitung BLITZDUCTOR CT, BCT MOD MD HF 5 919 670 

+ Basisteil BCT BAS 

oder alternativ 

919 506 

BLITZDUCTOR VT, BVT RS485 5 918 401 

E-Busleitung BLITZDUCTOR CT, BCT MOD MD 48 919 545 


Messfühler 24 V potentialfrei BLITZDUCTOR CT, BCT MOD ME 24 919 523 


0 – 20 mA BLITZDUCTOR CT, BCT MOD ME 24 919 523 


Tabelle 9.14.4 Einsatz von Überspannungs-Ableitern an der Schnittstelle 0 B ⇔ 1 


Schutzzonen 1 ⇔ 2 und größer 

In Bild Leitungen für ... ... beschalten Sie an der Schnittstelle 1 ⇔ 2 mit: Art.-Nr. 

9.14.5 

Nr. 

2 

5 

6 

Drehstrom TN-C-System DEHNguard, DG TNC 230 400 900 510 

Drehstrom TN-S-System DEHNguard, DG TNS 230 400 900 530 

Drehstrom TT-System DEHNguard, DG TT 230 400 900 520 

Wechselstrom TN-System DEHNguard, DG TN 230 900 506 

Wechselstrom TT-System DEHNguard, DG TT 230 900 508 

C-Busleitung BLITZDUCTOR CT, BCT MOD MD HF 5 919 570 

+ Basisteil BCT BAS 

oder alternativ 

919 506 

BLITZDUCTOR VT, BVT RS485 5 918 401 

E-Busleitung BLITZDUCTOR CT, BCT MOD MD 48 919 545 


Messfühler 24 V potentialfrei BLITZDUCTOR CT, BCT MOD ME 24 919 523 


0 – 20 mA BLITZDUCTOR CT, BCT MOD ME 24 919 523 


Tabelle 9.14.5 Einsatz von Überspannungs-Ableitern an der Schnittstelle 1 ⇔ 2 


9

9 


Schutzzonen 0 A ⇔ 2 und größer 

⇒ Kombi-Ableiter für Drehstrom- 

Systeme 

Falls die Leitungslänge zwischen Blitzstrom-Ableitern 

(Nr. 1 in Bild 9.14.5) 

und Überspannungs-Ableitern (Nr. 2 in 

Bild 9.14.5) kleiner oder gleich 15 m ist, 

kommt der Kombi-Ableiter DEHNventil 

TNC, TNS oder TT (Tabelle 9.14.6) zum 

Einsatz. 

⇒ Kombi-Ableiter für Bus- und Messfühlerleitungen 


BLITZDUCTOR CT, BCT MOD B 110 (z.B. 

Nr. 7 in Bild 9.14.5) am Gebäudeeintritt 

und des BLITZDUCTOR CT, M... (z.B. 

Nr. 6 in Bild 9.14.5) im Schaltschrank 

nicht möglich, so ist ein Kombi-Ableiter 

(Tabelle 9.14.7) im Schaltschrank zu 

installieren. 










C-Busleitung BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BD HF 5 919 670 


Messfühler 24 V potentialfrei BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BE 24 919 623 


0 – 20 mA BLITZDUCTOR CT, BCT MOD BE 24 919 623 


Tabelle 9.14.7 Auswahl Kombi-Ableiter für Bus- und Signalleitungen 

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9.15 Überspannungsschutz für PROFIBUS FMS, PROFIBUS DP und PROFIBUS PA 

Einleitung 

Sowohl durch die Anwendung des 

PROFIBUS als Kommunikationssystem 

im prozess-/fertigungsnahen Bereich 

als auch die Verwendung als zellenund 

objekübergreifendes Leittechnik- 

Medium ergibt sich ein hoher Verfügbarkeitsanspruch 

an dieses Bussystem. 

Diesem Verfügbarkeitsanspruch steht 

durch die Einsatzorte bedingt ein 

hohes Maß an Überspannungsgefährdung 

entgegen. 

Der PROFIBUS 

PROFIBUS ist die Produktbezeichnung 

der Firma SIEMENS für Kommunikationsprodukte 

(Hard-/Software) des in 

DIN 19245 und EN 50170 genormten 

PROFIBUS-Standards (Process Field Bus). 

Alternative Bezeichnungen für PROFI- 

BUS FMS und Profibus DP sind die Siemens-Produktbezeichnungen 

SINEC L2 

und SINEC L2-DP. Während der PROFI- 

BUS FMS lediglich für Datenübertragungsraten 

bis 500 kBit/s ausgelegt ist, 

ist der PROFIBUS DP in der Lage, Daten 

mit einer Übertragungsrate bis 

12 MBit/s zu übertragen. Der Anwendungsschwerpunkt 

des PROFIBUS FMS 

(SINEC L2) liegt vor allem im Handling 

großer Datenmengen der Prozess- und 

Gruppenleitebene. Der schnelle PROFI- 

BUS DP ist konzipiert für Anwendungen 

im Bereich der dezentralen SPS- 

Peripherie. 

Die jüngste Entwicklung im PROFIBUS- 

Segment ist der eigensichere PROFI- 

BUS-PA, der im Bereich der Verfahrenstechnik 

auch in explosionsgefährdeten 

Bereichen einsetzbar ist. 

Als Übertragungsmedium dient in der 

Regel eine 2-Draht-Busleitung. Die physikalischen 

Eigenschaften des Bussystems 

entsprechen im wesentlichen dem 

RS 485-Standard. 

Der Anschluss der Busteilnehmer kann 

auf unterschiedliche Art erfolgen: 

⇒ Anschluss über 9-poligen D-Sub- 

Miniatur-Stecker (meist Pin-Belegung 

3/8) 

⇒ Anschluss über Schraubklemmen 

⇒ Anschluss über Busklemmen. 


Gebäude mit Äußerem Blitzschutz 

Besitzt ein Gebäude ein Äußeres Blitzschutzsystem, 

so ist der Blitzschutz- 

Potentialausgleich (BPA) zu realisieren. 

Dieser beinhaltet das Verbinden des 

Blitzschutzsystems mit Rohrleitungen, 

metallenen Installationen innerhalb 

des Gebäudes und der Erdungsanlage. 

Zusätzlich müssen alle geerdeten Teile 

der energieund informationstechnischen 

Anlagen in den Blitzschutz- 

Potentialausgleich eingebunden werden. 

Alle in die bauliche Anlage hineinführenden 




werden indirekt, über Blitzstrom-Ableiter 

an den BPA angeschlossen. Sind keine 

Blitzstrom-Ableiter im Niederspannungs-Verbrauchersystem 

installiert, so 

muss der Betreiber darauf hingewiesen 

werden, dass diese nachzurüsten sind. 

Weiterführende Maßnahmen zum 

Schutz von elektrischen Anlagen und 

Systemen sind Überspannungsschutz- 

Maßnahmen. Diese Maßnahmen ermöglichen 

als Zusatzmaßnahme zum 

Blitzschutz-Potentialausgleich den 

Schutz der elektrischen Anlagen und 

Systeme auch bei direktem Blitzeinschlag. 

Werden Blitzschutz-Potentialausgleich 

und Überspannungsschutz-Maßnahmen 

ebenso wie der Äußere Blitzschutz 

sorgfältig ausgeführt, werden Ausfälle 

auch bei direkten Blitzeinschlägen 

reduziert. 

230/400 V 

Busleitung 

4 5 6 

1 

1 - 4 

Schaltschrank bzw. 

Leittechnikraum 

Busteilnehmer 

Anmerkung: 

Zum gestaffelten Einsatz von Blitzstrom- 

und Überspannungs-Ableiter 

Die energetische Koordination ist das 

Prinzip des gestaffelten Einsatzes von 

Blitzstrom- und Überspannungs-Ableitern. 

Die energetische Koordination 

wird üblicherweise durch die Impedanz 

der zwischen den Ableitern liegenden 

Verbindungsleitung von mindestens 

15 m erreicht. Ist dies nicht möglich, 

kann die Entkopplungsdrossel DEHNbridge 

35 A oder 63 A verwendet werden. 

Eine andere Möglichkeit besteht im 

Einsatz des Kombi-Ableiters DEHNventil. 

Dieser Kombi-Ableiter vereint Blitzstrom- 

und Überspannungs-Ableiter in 

einem Gerät, kommt ohne Entkopplungsdrossel 

aus und ist als verdrahtungsfertige 

Kompletteinheit für jedes 

Niederspannungssystem (TN-C, TN-S, 

TT) lieferbar (Tabelle 9.15.2). 



ausreichender Schutz ohne zusätzliche 

Schutzgeräte. Bei größeren 

Leitungslängen sind zusätzlich Überspannungs-Schutzgeräte 

an Endgeräten, 


Die nachfolgenden Tabellen führen 

einzusetzende Überspannungs-Schutzgeräte 

auf. 

1 2 3 4 

2 2 1 


Bild 9.15.1 Blitz- und Überspannungsschutz für SIMATIC NET PROFIBUS FMS und DP 


6 

5 4 

9

9 

Überspannungsschutz für Busleitungen 

des PROFIBUS DP/ PROFIBUS FMS 

⇒ Kombi-Ableiter für Busleitungen 


BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 

(Nr. 1 in Bild 9.15.1 / 9.15.2) am 

Gebäudeeintritt und des BLITZ- 

DUCTOR CT, BCT MOD MD HF 5 

(Nr. 3 in Bild 9.15.1 / 9.15.2) am Teilnehmer 

nicht möglich, so ist eine 

Kombi-Ableiter vom Typ BLITZDUC- 

TOR CT‚ BCT MOD BD HF 5 (Art.-Nr. 

919 670) und Basisteil BCT BAS 

(Art.-Nr. 919 506) direkt am Teilnehmer 

zu installieren. 

Kombi-Ableiter für Drehstrom und 

Wechselstrom-Systeme: 

Falls die Leitungslänge zwischen Blitzstrom-Ableitern 

(Nr. 4 in Bild 9.15.1 / 

9.15.2) und Überspannungs-Ableitern 

(Nr. 5 in Bild 9.15.1 / 9.15.2) ≤ 15 m ist, 

empfiehlt sich der Einsatz des Kombi- 

Ableiters DEHNventil TNC, TNS oder TT 

(Tabelle 9.15.2). 

Überspannungsschutz für Busleitungen 

des PROFIBUS PA 

230/400 V 

PROFIBUS DP 

PROFIBUS PA 

Im Bild Schutzgerät DEHN-Typ Art.-Nr. 

9.15.2 

Nr. 

5 

4 


5 

6 

Schaltschrank bzw. 

Leittechnikraum 

1 3 

5 

PROFIBUS DP / PROFIBUS FMS 

Im Bild Schutzgerät DEHN-Typ Art.-Nr. 

9.15.1 

Nr. 

1 

2 


am Teilnehmer BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD MD EX 24 919 580 


oder 

BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD MD EX 30 919 581 


oder 

DEHNpipe, DPI MD 24 M 2S 929 941 

Tabelle 9.15.3 Überspannungsschutz für Busleitungen des PROFIBUS PA 

am Gebäude- BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD B 110 919 510 

eintritt + Basisteil BCT BAS 919 506 

am Teilnehmer BLITZDUCTOR CT‚ BCT MOD MD HF 5 919 570 


Tabelle 9.15.1 Überspannungsschutz für Busleitungen des PROFIBUS DP / PROFIBUS FMS 

Nicht Ex-Bereich Ex-Bereich 

5 5 5 

Bild 9.15.2 Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten im eigensicheren PROFIBUS PA 

Leitungen für ... Schutzgeräte Art.-Nr. 







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Überspannungsschutz für die 230 V- 

Spannungsversorgung 


9.15.1 und 

9.15.2 

Nr. 


4 


5 






Wechselstrom TN-S-System 2x DEHNbloc‚ DB 1 255 – Phase L1 + N gegen PE 900 111 









Überspannungs-Ableiter für Endgeräte 

6 

für 230 -V-Versorgung DEHNrail, DR 230 FML 901 100 

für 24-V-DC-Versorgung DEHNrail, DR 24 FML 901 104 

Tabelle 9.15.4 Überspannungsschutz für die 230V-Spannungsversorgung 


Ist kein Äußerer Blitzschutz vorhanden, 

so sind die Busteilnehmer mit Überspannungs-Schutzgeräten 

zu beschalten. 

Auf den Einsatz von Blitzstrom- 

Ableitern auf den energie- als auch auf 

den informationstechnischen Leitungen 

kann in diesem Fall verzichtet werden. 

In Bild 9.15.2 kann einmal auf der 

Energieleitung der Blitzstrom-Ableiter 

mit der Nr. (4) und zum anderen auf der 

Busleitung der Blitzstrom-Ableiter mit 

der Nr. (1) entfallen. 

Leitungsschirmung 

Die PROFIBUS-Leitung ist in der Regel 

eine 2adrige geschirmte Leitung, deren 

Leitungsschirm beidseitig geerdet wird. 

Diese Erdung kann komfortabel am 

Überspannungs-Schutzgerät BLITZ- 

DUCTOR CT mittels EMV-Federklemme, 

Art.-Nr. 919 508, durchgeführt werden. 

Ist es nicht möglich, den Leitungsschirm 

an beiden Leitungsenden direkt zu 

erden, so besteht mit dem Basisteil des 

BLITZDUCTOR CT die Möglichkeit einer 

indirekten Schirmerdung über Gasentladungs-Ableiter. 

Hierzu ist der Gasentladungs-Ableiter, 

Art.-Nr. 919 502, in 

den dafür vorgesehenen Einschub am 

Basisteil des BLITZDUCTOR CT einzusetzen. 


9

9 


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9.16 Überspannungsschutz des Telekommunikationsanschlusses 

Einführung 

Telekommunikationsleitungen sind neben 

der energietechnischen Einspeiseleitung 

die wichtigste Leitungsverbindung 

nach „außen“. Für den hochtechnisierten 

Ablauf in Industrieanlagen 

und im Büro ist eine immer funktionsfähige 

Schnittstelle zur ”Außenwelt” 

heute überlebenswichtig. Eine Nichtverfügbarkeit 

stellt den Nutzer dieser 

Dienstleistung vor schwierige Probleme. 

Der Imageverlust durch überspannungsbedingte 

Anlagenstörungen des 

Abschlusspunktes des Telekomnetzes- 

NT (NTBA, NTPM oder Datennetz- 

Abschlusseinrichtun DNAE) ist nur ein 

Aspekt dieser Ereignisse. Für den Nutzer 

entstehen kurzfristig hohe Ausfallkosten, 

da z. B. Kundenaufträge nicht 

abgewickelt werden können oder Firmendaten 

nur noch lokal aktualisiert, 

aber nicht mehr überregional zur Verfügung 

gestellt werden. Bei der Frage 

der Schutzwürdigkeit geht es nicht um 

den Schutz der Hardware, sondern um 

die permanente Bereitstellung einer 

wichtigen Dienstleistung durch den 

Festnetzbetreiber. 

Nach den Statistiken der Schadensversicherer 

von Elektronikgeräten ist die 

häufigste Schadensursache die Überspannung. 

Die relevanteste Art der Entstehung ist 

die durch direkte oder ferne Blitzeinwirkung 

verursachte Überspannung. 

Die Überspannung aufgrund von direkten 

Einschlägen in eine bauliche Anlage 

ist die härteste Beanspruchung, aber 

der seltenere Fall. 

Telekommunikationsleitungen überdecken 

als Leitungsnetz vielfach eine Fläche 

von einigen km 2 . 

Bei einer Blitzeinschlaghäufigkeit von 

ca. 1 bis 5 Blitzeinschlägen pro Jahr und 

km 2 in Deutschland ist dadurch häufig 

bei großflächigen Netzwerken mit 

einer Überspannungseinkopplung zu 

rechnen. 

Die sicherste System, eine bauliche 

Anlage gegen die Auswirkungen von 

Blitzeinwirkungen zu schützen, ist eine 

vollständige Blitzschutzanlage aus 

Maßnahmen des Äußeren und Inneren 

Blitzschutzes. 

Diese Gesamtmaßnahme ist jedoch 

Aufgabe des Eigentümers der baulichen 

Anlage und beinhaltet dann 

auch im Rahmen des Inneren Blitzschutzes 

den vollständigen Blitzschutz- 

Potentialausgleich, also auch die 

schutztechnische Einbeziehung der 

Telekom-Endleitungen in den Potentialausgleich. 

In den Blitzschutz-Normen 

DIN V VDE V 0185-3-4 ist dies beschrieben. 

Die Gefährdung 

Die Verbindungsleitungen zur Ortsvermittlungsstelle 

sowie die betriebsinterne 

Verkabelung werden über Kupferkabel 

durchgeführt, deren Abschirmwirkung 

sehr gering ist. Durch die gebäudeüberschreitende 

Verlegung der 

Eingangsleitungen können hohe Potentialdifferenzen 

zwischen der Gebäudeinstallation 

und den eingehenden 

Leitungen entstehen. Mit Potentialanhebung 

der Adern durch galvanische 

und induktive Kopplung muss 

gerechnet werden. Bei Parallelverlegung 

von Starkstrom- und Schwachstromleitungen 

können Schaltüberspannungen 

im Starkstromnetz ebenfalls 

Störstrahlungen verursachen, die 

die Leitungen beeinflussen. Ausgehend 

von Schadensfällen in Anlagen wurde 

nach einer auch nachträglich leicht realisierbarenÜberspannungs-Schutzbeschaltung 

am NT gesucht. 

Vielfacher Kundenwunsch, aber auch 

eine Frage der Zuverlässigkeit der 

angebotenen Dienstleistung ist es, eine 

Überspannungs-Schutzbeschaltung bereits 

auf der Eingangsseite einzusetzen, 

um das Eindringen gefährlicher Überspannungen 

in den NT und über den 

NT zu verhindern. Überspannungsschutz 

für die a/b-Adern und die 230 V~ 

Energieversorgung des Modems ist zu 

empfehlen. Gleiches gilt für Telefonanlagen, 

wobei zusätzlich die Abgänge 

der Nebenstellen zu schützen sind. 

Um auch für die Energieversorgung 

einen Blitz- bzw. Überspannungsschutz 

zu gewährleisten, sollte unser Schutzvorschlag 

Nr. 44 “Blitz- und Überspannungsschutz 

für ein Wohngebäude mit 

Büroetage”, berücksichtigt werden, 

welcher abrufbar ist unter “www. 

dehn.de\service\download\”. 

Überspannungsschutz für Analoganschluss 

Sowohl im industriellen als auch im privaten 

Bereich ist die analoge Datenfernübertragung 

über Modem-Verbindungen 

weit verbreitet. Über das herkömmliche 

Fernmeldenetz können 

Daten von jeder beliebigen Telefon- 

Anschlussdose übertragen werden. 

Die Modem-Verbindungen 

Die Übertragungsgeschwindigkeit richtet 

sich nach den Hardwaremöglichkeiten 

des Modems. Als Steckverbinder ist 

das TAE-System mit N-Codierung von 

der Telekom vorgeschrieben. 

Die Telefonanlage 

Die Telefonanlage in einem Unternehmen 

ist eines der wichtigsten Kommunikationsmittel. 

Sowohl die Amtsleitungen 

wie auch die Nebenstellenleitungen 

werden meist über Rangierverteiler 

geführt. 

Die LSA-Plus-Anschluss- und Trennleisten 

sind hierfür weit verbreitet. Ein 

Endgerät wird häufig über TAE-Anschlussdosen 

mit der Kodierung F angeschlossen 

(Bild 9.16.1). 

Überspannungsschutz für ISDN Basisanschluss 

Mit ISDN (Integrated Service Digital 

Network) werden unterschiedliche 

Dienste in einem gemeinsamen öffentlichen 

Netz angeboten. Durch die digitale 

Übertragung können sowohl Sprache 

als auch Daten übermittelt werden. 

Ein Netzabschlussgerät (NT) ist die 

Übergabeschnittstelle für den Teilnehmer. 

Die Versorgungsleitung von der 

digitalen Orts-vermittlungsstelle ist ein 

symmetrisches Adernpaar. Zusätzlich 

kann das NT energieseitig mit 230 V 

versorgt sein. 

Der Basisanschluss 

Der Basisanschluss beinhaltet 2 B-Kanäle 

mit je 64 kBit/s und einem D-Kanal 

mit 16 kBit/s. Der NT wird mit der 

Schnittstelle Uk0 versorgt. Die Teilnehmer-Schnittstelle 

trägt die Bezeichnung 

S0 und kann als vieradrige Busleitung 

bis zu 150 m und als Punkt zu Punkt- 

Verbindung bis zu 1.000 m lang sein. 

Daran können digitale Endgeräte, wie 

Telefone, Faxgeräte oder Nebenstellenanlagen, 

angeschlossen werden (Bild 

9.16.2). 

Überspannungsschutz für ADSL mit 

Analog- bzw. ISDN-Anschluss 

Voraussetzungen für einen ADSL- 

Anschluss 

Zusätzlich zum herkömmlichen Telefonanschluss 

benötigt ein ADSL-Anschluss, 

je nach Zugangsvariante, eine 

Netzwerk- oder ATM-Karte im PC und 

ein spezielles ADSL-Modem plus einem 

Splitter zur Trennung von Telefon- und 

Datenverkehr. Der Telefonanschluss 

kann dabei wahlweise als analogeroder 

ISDN-Anschluss ausgeführt sein. 

Der Splitter trennt das analoge Sprachsignal 

oder das digitale ISDN-Signal von 

den ADSL-Daten unter Beachtung aller 

wichtigen Systemparameter wie Impedanzen, 

Dämpfung, Pegel, usw. Er 

erfüllt somit die Funktion einer Frequenzweiche. 

Der Splitter ist eingangsseitig 

mit der TAE-Telefondose verbun- 9 

den. Ausgangsseitig stellt er einerseits 

dem ADSL-Modem die höherfrequen- 


9 

Festnetzanbieter Kunde 

APL 

APL 1) 

1) 

1 

Festnetzanbieter 

U K0 

ten Signale des ADSL-Frequenzbandes 

zur Verfügung und andererseits regelt 

er die Kommunikation im niedrigen 

Frequenzbereich mit dem NTBA oder 

dem analogen Endgerät. Da der Splitter 

kompakt und preiswert sein soll, 

wird er meist in passiver Form ausgeführt, 

das heißt ohne eigene Stromversorgung. 

ADSL-Modems werden in verschiedenen 

Varianten gefertigt. Die externen 

Geräte nutzen sehr häufig einen separaten 

Splitter. An den PC wird das 

ADSL-Modem über eine Ethernet 

(10 Mbit/s), ATM25 oder eine USB- 

Schnittstelle angeschlossen. Zusätzlich 

benötigt das Modem eine 230 V~ Versorgungsspannung. 


NF/F 

NF/F 

Bild 9.16.1 Blitz- und Überspannungsschutz für Analoganschluss 

Kunde 

1 2 

5 

UV 

NTBA 

Bild 9.16.2 Blitz- und Überspannungsschutz für ISDN-Anschluss 

3 

S 0 

4 

UV 

2 

3 

2 

RJ 45 

RJ 45 

Modem 

Um auch für die Energieversorgung 

einen Blitz- bzw. Überspannungsschutz 

zu gewährleisten, sollte unser Schutzvorschlag 

Nr. 44 “Blitz- und Überspannungsschutz 

für ein Wohngebäude mit 

Büroetage” berücksichtigt werden 

(Bild 9.16.3 und 9.16.4). 

Überspannungsschutz für Datenfernübertragung 

ISDN Primär-Multiplexanschluss 

Mit ISDN (Integrated Service Digital 

Network) werden unterschiedliche 

Dienste in einem gemeinsamen öffentlichen 

Netz angeboten. Durch die digitale 

Übertragung können sowohl Sprache 

als auch Daten übermittelt werden. 

Ein Netzabschlussgerät (NT) ist die 

Übergabe-schnittstelle für den Teilnehmer. 

Die Versorgungsleitung von der 

digitalen Ortsvermittlungsstelle ist vieradrig. 

Zusätzlich wird das NT energieseitig 

mit 230 V versorgt. 

4 

4 

Telefon 

Fax 

PC 

ISDN-Telefon 

Nr. 

1 

2 

3 

4 

1) Abschluss Punkt Linie 

Nr. 

1 

2 

3 

4 

5 

Typ Art.-Nr. 

BLITZDUCTOR ® CT 919 647+ 

BCT MOD BD 110 + BCT BAS 919 506 

DEHNconnect DCO RK MD 110 919 923 

DPL DPL 1 F / ARD 110 907 145 

BLITZDUCTOR ® VT BVT TC 1 918 411 

FAX-Protector FAX PRO TAE FN 909 955 

DEHNlink DLI TC 1 I 929 027 

DSM DSM TC 1 SK 924 271 

DEHNguard TNS 

DG TNS 230 400 

900 530 

Typ Art.-Nr. 




DPL DPL 1 F / ARD 110 907 145 

NT-Protector NT PRO 909 958 

BLITZDUCTOR ® VT BVT ISDN 918 410 

DEHNlink DLI ISDN I 929 024 

DSM DSM ISDN SK 924 270 

ISDN-Protector ISDN PRO 909 954 

DEHNguard TNS 

DG TNS 230 400 

900 530 


* BLITZDUCTOR â CT und NT-Protector sind von der 

Deutschen Telekom als Schutz des NTBAs offiziel erlaubt 

Der Primär-Multiplexanschluss 

Der Primär-Multiplexanschluss (NTPM) 

hat 30 B-Kanäle à 64 kBit/s und einen D- 

Kanal mit 64 kBit/s. Über den Primär- 

Multiplexanschluss können Datenübertragungen 

bis 2,048 MBit/s geführt 

werden. Der NT wird mit der Schnittstelle 

U 2m versorgt – die Teilnehmer- 

Schnittstelle hat die Bezeichnung S 2m . 

An dieser Schnittstelle werden große 

Nebenstellenanlagen oder Datenverbindungen 

mit hohem Datenvolumen 

angeschlossen (Bild 9.16.5). 

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APL 1) 

1 

BBAE 2) 

230 V~ 

Splitter 

3 

ADSL-Modem 

Bild 9.16.3 Blitz- und Überspannungsschutz für ADSL mit Analoganschluss 


APL 1) 

1 

BBAE 2) 

2 

230 V~ 

Splitter 

5 

UV 

ADSL- 

Modem 

NTBA 

Bild 9.16.4 Blitz- und Überspannungsschutz für ISDN und ADSL-Anschluss 


APL 1) 

1 

6 

4 

2 

UV 

UV 

U 2m 

NTPM 

4 

Ethernet 10 Mbit 

oder ATM 25 

Ethernet 10 Mbit 

oder ATM 25 

S 2m- 

2 2 

3 

4 

Analoges 

Telefon 

Bild 9.16.5 Überspannungsschutz für TK-Anlagen “ISDN-Primär-Multiplexanschuss” 

RJ 45 

RJ 45 

S 0 

RJ 45 

5 

2 

3 

4 

Analog-Telefon 


3 

5 

3 3 

PC 

TK-Anlage 

PC 

ISDN- 

Telefon 

Nr. 

1 

2 

3 

4 

5 

Typ Art.-Nr. 




DPL DPL 1 F / ARD 110 907 145 


DATA-Protector DATA PRO 4 TP 909 955 



DEHNguard TNS 

DG TNS 230 400 

900 530 


2) Breitband-Anschlusseinheit 

Nr. 

1 

2 

3 

4 

5 

6 

Typ Art.-Nr. 




DPL DPL 1 F / ARD 110 907 145 


DATA-Protector DATA PRO 4 TP 909 955 

ISDN-Protector ISDN PRO 909 954 

DEHNlink DLI ISDN I 929 024 

DSM DSM ISDN SK 924 270 

DEHNguard TNS 

DG TNS 230 400 

900 530 


2) Breitband-Anschlusseinheit 

* BLITZDUCTOR â CT und NT-Protector sind von der 

Deutschen Telekom als Schutz des NTBAs offiziel erlaubt 

Nr. 

1 

2 

3 

4 

5 

Typ Art.-Nr. 


BCT MOD BD HFD 24 + BCT BAS 919 506 


BCT MOD B 110 + BCT BAS 919 506 


BCT MOD MD HFD 24 + BCT BAS 919 506 

DPL DPL 1 F ATP 5 907 144 



DEHNguard TNS 

DG TNS 230 400 

900 530 

SFL-Protector SFL PRO 912 260 


9

9 


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9.17 Blitz- und Überspannungsschutz für eigensichere Messkreise 

Einführung 

In chemischen und petrochemischen 

Industrieanlagen entstehen bei der 

Herstellung, Verarbeitung, Lagerung 

und Beförderung von brennbaren Stoffen 

(z. B. Benzin, Alkohol, Flüssiggas, 

explosionsfähige Stäube) häufig explosionsgefährdete 

Bereiche, in denen zur 

Vermeidung von Explosionen jegliche 

Art von Zündquellen vermieden werden 

müssen. In einschlägigen Schutzvorschriften 

wird auf die Gefährdung 

solcher Anlagen durch atmosphärische 

Entladungen (Blitz) hingewiesen. Hier 

ist zu beachten, dass eine Brand- und 

Explosionsgefahr durch eine direkte 

oder indirekte Blitzentladung aufgrund 

der teilweise weiten räumlichen 

Ausdehnung solcher Anlagen besteht. 

Damit die erforderliche Anlagenverfügbarkeit 

und auch die notwendige 

Anlagensicherheit erreicht wird, ist 

zum Schutz von prozesstechnischen 

elektrischen und elektronischen Anlagenteilen 

gegen Blitzströme und Überspannungen 

ein konzeptionelles Vorgehen 

notwendig. 


In explosionsgefährdeten Bereichen 

werden häufig eigensichere Messkreise 

angewendet. Bild 9.17.1 zeigt den prinzipiellen 

Aufbau eines solchen Systems 

und die Zuordnung in Blitz-Schutzzonen 

(siehe Kapitel 7.2). Aufgrund der 

notwendigen, sehr hohen Verfügbarkeit 

der Systeme und um den hohen 

Anforderungen der Sicherheit im Ex- 

Bereich gerecht zu werden, wurden 

folgende Bereiche in Blitz-Schutzzone 

1 (LPZ 1) und Blitz-Schutzzone 2 (LPZ 2) 

eingeteilt: 


Gebäudeschirm, 

z.B. Stahlarmierung 

Leitung zu fernen Potential 

Bild 9.17.1 Einteilung einer Ex-Anlage mit Blitz-Schutzzonen (LPZ) 

⇒ Auswerteelektronik in der Messwarte 

(LPZ 2) 

⇒ Temperatur-Messumformer am 

Tank (LPZ 1) 

⇒ Innenraum des Tanks (LPZ 1) 

Entsprechend des Blitz-Schutzzonen- 

Konzeptes nach DIN V VDE V 0185-4 

müssen alle Leitungen an den Blitz- 

Schutzzonen-Grenzen mit den entsprechendenÜberspannungs-Schutzmaßnahmen 

versehen sein, die nachfolgend 

beschrieben werden. 


Der Äußere Blitzschutz ist die Gesamtheit 

aller außerhalb an oder in der zu 

schützenden Anlage verlegten und 

bestehenden Einrichtungen zum Auffangen 

und Ableiten des Blitzstromes 

in die Erdungsanlage. 

Ein Blitz-Schutzsystem für explosionsgefährdete 

Bereiche (siehe Kapitel 

5.1.16) entspricht bei normalen Anforderungen 

der Blitz-Schutzklasse II . In 

begründeten Einzelfällen, bei besonderen 

Bedingungen (gesetzliche Vorgaben) 

oder durch das Ergebnis einer Risikoanalyse 

nach DIN V VDE V 0185-2 

kann davon abgewichen werden. Die 

nachfolgenden Anforderungen basieren 

jeweils auf der Blitz-Schutzklasse II. 

Wie bei allen Blitzschutzanlagen muss 

auch hier der Trennungsabstand eingehalten 


Air Ventilation 

Fangleitungen 

Blitzschutz-Potentialausgleich außerhalb 

des Ex-Bereiches 

Der Einsatz von Überspannungs- 

Schutzeinrichtungen in der Niederspannungs-Verbraucheranlage 

und TK- 

Leitungen außerhalb des Ex-Bereiches 

(Leitwarte) weisen gegenüber anderen 

Anwendungen keinerlei Besonderheiten 

auf und sind bereits mehrfach 

beschrieben worden (siehe DS 649 – 

Red / Line: „... Auswahl leicht gemacht“). 

Es sei in diesem Zusammenhang 

darauf hingewiesen, dass die 

Überspannungs-Schutzeinrichtungen 

für Leitungen von LPZ 0 A nach LPZ 1 

(Bild 9.17.3 und 9.17.4) ein Blitzstrom- 

Ableitvermögen aufweisen müssen, 

das in der Prüf-Wellenform 10/350 µs 

Vermaschter Potentialausgleich 

Betonnwanne 

des Tanks 

Fangstangen 

Bild 9.17.2 Fangeinrichtungen für einen Tank mit 

Fangstangen und Fangseilen 

Metallbehälter 

mit ausreichender 

Materialstärke 


9

9 

EVU 

Wasser 

Gas 

angegeben wird. Die Überspannungs- 

Schutzeinrichtungen der unterschiedlichen 

Anforderungsklassen müssen 

untereinander koordiniert sein. Durch 

den Aufbau der Schutzkette mit Überspannungsschutzeinrichtungen 

von 

DEHN + SÖHNE ist dies sichergestellt. 


Tankrohr kathodisch geschützt 

Blitzschutz - Potentialausgleich 



In allen explosionsgefährdeten Bereichen 

ist ein konsequenter Potentialausgleich 

durchzuführen. Auch Gebäudestützen 

und Konstruktionsteile, Rohrleitungen, 

Behälter usw. müssen in den 

Potentialausgleich so einbezogen werden, 

dass mit einer Spannungsdifferenz, 

auch im Fehlerfall, nicht zu rechnen 

ist. Die Anschlüsse der Potentialausgleichsleiter 

müssen gegen Selbstlockern 

gesichert sein. Der Potentialausgleich 

ist sorgfältig nach den Teilen 

410, 540 und 610 der DIN VDE 0100 auszuführen, 

zu installieren und zu prüfen. 

Beim Einsatz von Überspannungsschutzgeräten 

ist der Querschnitt der 

Erdleitung zum Potentialausgleich mit 

mindestens 4 mm 2 Cu zu dimensionieren. 

Überspannungsschutz im eigensicheren 

Messkreis 

Schon bei der Planung wurden die 

Blitz-Schutzzonen und Ex-Zonen in Einklang 

gebracht. Dies hat zur Folge, dass 

die Forderungen zum Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten 

im Ex-Bereich 

und an den Blitz-Schutzzonen- 

Grenzen gleichermaßen erfüllt werden 

müssen. Der Installationsort des Überspannungsschutzgerätes 

wurde somit 

exakt definiert. Dieser befindet sich am 

Übergang LPZ 0 B nach LPZ 1. Damit 

Z Heizung 

Bild 9.17.3 Ausführung des Blitzschutzpotentialausgleiches nach DIN V VDE V 0185-3 auf der Basis des Hauptpotentialausgleichs nach DIN VDE 0100 Teil 410 

Bild 9.17.4 DEHNventil DV TT 255 im Schaltschrank 

zum Schutz der Energietechnik 

PAS 

wird das Eindringen von gefährlichen 

Überspannungen in die Ex-Schutzzone 

0 oder 20 verhindert, da der Störimpuls 

schon vorher abgeleitet wird. Auch die 

für den Prozess wichtige Verfügbarkeit 

des Temperatur-Transmitters wird dadurch 

wesentlich erhöht. Zusätzlich 

müssen die Anforderungen nach EN 

60079-14 (DIN VDE 0165-1) erfüllt werden 

(Bild 9.17.5): 

⇒ Einsatz von Überspannungs- 

⇒ 

Schutzgeräten mit einem Mindestableitvermögen 

von 10 Impulsen 

mit jeweils 10 kA (8/20 µs) ohne 

Defekt oder Beeinträchtigung der 

Überspannungs-Schutzfunktion 

(Tabelle 9.17.1). 

Einbau des Schutzgerätes in einem 

metallisch geschirmten Gehäuse 

und Erdung mit mindestens 4 mm2 Cu. 

⇒ Installation der Leitungen zwischen 

dem Ableiter und dem 

Betriebsmittel im beidseitig geerdeten 

Metallrohr oder die Verwendung 

geschirmter Leitungen mit 

einer max. Länge von 1 m. 

Entsprechend der Definition im Schutzkonzept 

ist die SPS in der Leitwarte als 

LPZ 2 definiert. Die vom Temperatur- 

Transmitter abgehende, eigensichere 

Leitung wird am Übergang von LPZ 0 B 

nach LPZ 1 ebenfalls über ein Über- 

www.dehn.de 

Äußerer Blitzschutz

PA 

3 OUT 4 


BCT MOD ... 

min. 4 mm² 

BLITZDUCTOR 

BCT BAS EX, BCT MOD ...EX 

spannungs-Schutzgerät BLITZDUCTOR 

CT, BCT MOD MD EX 24 geführt. Dieses 

Schutzgerät am anderen Ende der 

gebäudeüberschreitenden Feldleitung 

muss das gleiche Ableitvermögen besitzen 

wie das am Tank installierte Schutzgerät. 

Nach dem Überspannungs- 

Schutzgerät wird die eigensichere Leitung 

über einen Trennverstärker 

geführt (Bild 9.17.5 und 9.17.6). Von 

dort aus wird die geschirmte Leitung 

zur SPS in LPZ 2 verlegt. Durch das beidseitige 

Auflegen des Kabelschirmes 

wird am Übergang LPZ 1 nach LPZ 2 

kein Schutzgerät mehr benötigt, da die 

noch zu erwartende elektromagnetische 

Reststörung durch den beidseitig 

geerdeten Kabelschirm stark gedämpft 

wird. 

Auswahlkriterien für Überspannung- 

Schutzgeräte im eigensicheren Messkreis 

Am Beispiel eines Temperatur – Messumformers 

(Bild 9.17.6) wird gezeigt, 

welche Punkte bei der Auswahl von 

Überspannungsschutzgeräten (SPD) 

beachtet werden müssen: 

Isolationsfestigkeit der Betriebsmittel 

Damit es durch Leckströme zu keinen 

Messwertverfälschungen kommt, werden 

die Sensorsignale aus dem Tank 

häufig galvanisch getrennt. Der Messumformer 

hat zwischen der eigensicheren 

4 ... 20 mA – Stromschleife und dem 

geerdeten Temperatursensor eine Isolationsfestigkeit 

von ≥ 500 V AC. Das 

Betriebsmittel gilt somit als „erdfrei“. 

Beim Einsatz von Überspannungs- 

Schutzgeräten darf diese Erdfreiheit 

nicht beeinflusst werden. 

Besitzt der Messumformer eine Isolationsfestigkeit 

von < 500 V AC, so gilt 

der eigensichere Messkreis als geerdet. 

In diesem Fall müssen Schutzgeräte ver- 

1 IN 2 

1 IN 2 

min. 4 mm² 


BCT MOD ... 

3OUT4 

Ex-Zone 1, 2 

Ex-Zone 0 


max. 1m 

Bild 9.17.5 Überspannungs-Schutzgeräte im eigensicheren Messkreis Bild 9.17.6 BCT MOD MD EX 24 für eigensichere 

Messkreise 

wendet werden, deren Schutzpegel 

beim Nennableitstoßstrom von 10 kA 

(Impulsform 8/20 µs) unterhalb der Isolationsfestigkeit 

des „geerdeten“ Messumformers 

liegt (z. B. U p (Ader / PG) 

≤ 35 V). 

Zündschutzart – Kategorie ia oder ib? 

Der Messumformer und das Überspannungs-Schutzgerät 

sind in Ex-Schutzzone 

1 montiert, so dass die Zündschutzart 

ib für die 4 ... 20 mA – Stromschleife 

ausreicht. Der eingesetzte 

Überspannungsschutz erfüllt gemäß 

Zertifizierung nach ia die schärfsten 

Anforderungen und eignet sich somit 

auch für ib-Applikationen. 

Zulässige Maximalwerte für L 0 und C 0 

Bevor ein ex-geschützter Messkreis in 

Betrieb genommen wird, muss der 

Nachweis für die Eigensicherheit des 

Messkreises erbracht werden. Hier müs- 

sen das Speisegerät, der Messumformer, 

die verwendeten Kabel sowie die 

Überspannungs-Schutzgeräte die Zusammenschaltbedingungen 

erfüllen. 

Gegebenenfalls sind die Induktivitäten 

und Kapazitäten der Schutzgeräte in 

die Betrachtung mit aufzunehmen. 

Beim Überspannungs-Schutzgerät von 

DEHN + SÖHNE vom Typ BCT MOD MD 

EX 24 (Bild 9.17.6) sind, gemäß der EG- 

Baumusterbescheinigung (PTB 99 ATEX 

2092), die inneren Kapazitäten und 

Induktivitäten vernachlässigbar und 

brauchen bei der Betrachtung der Zusammenschaltbedingungen 

nicht berücksichtigt 

werden. 

Maximalwerte für Spannung U i und 

Strom I i 

Der zu schützende eigensichere Messumformer 

hat laut seinen technischen 

Daten für Ex-Anwendungen eine maxi- 

Technische Messumformer Überspannungs-Schutzgerät 

Daten TH02 BCT MOD MD EX 30 

Montageort Zone 1 Zone 1 

Zündschutzart ib ia 

Spannung U i max. 29,4 V DC U c = 34,8 V DC 

Strom I i max. 130 mA I N = 500 mA 

Frequenz f HART = 2200 Hz f G = 6 MHz 

frequenzmoduliert 

Störfestigkeit nach NE 21, z. B. 0,5 kV Ableitvermögen 10 kA (8/20 µs) 

Ader / Ader Koordinationskennzeichen (X/1) 

Geprüft nach ATEX, CE ATEX, CE, IEC 61643-21 

Erdfreiheit 500 V Ja Ja 

Innere Kapazität C i C i = 15 nF vernachlässigbar klein 

Innere Induktivität L i L i = 220 µH vernachlässigbar klein 

Tabelle 9.17.1 Beispiel für einen Temperaturmessumformer 


9

9 

male Versorgungsspannung U i und 

einen maximalen Kurzschlussstrom I i 

(Tabelle 9.17.1). Die Ableiterbemessungsspannung 

U c des Schutzgerätes 

muss mindestens so hoch sein wie die 

maximale Leerlaufspannung des Speisegerätes. 

Auch der Nennstrom des 

Schutzgerätes muss mindestens so groß 

sein wie der im Fehlerfall zu erwartende 

Kurzschlussstrom I i des Messumformers. 

Weicht man bei der Dimensionierung 

der Überspannungs-Ableiter von 

diesen Randbedingungen ab, so kann 

das Schutzgerät überlastet werden und 

somit ausfallen oder die Eigensicherheit 

des Messkreises wird durch eine 

unzulässige Temperaturerhöhung am 

Schutzgerät aufgehoben. 

Koordination der Überspannungs- 

Schutzgeräte mit Endgeräten 

Die NAMUR-Empfehlung NE 21 legt 

Störsicherheitsanforderungen für den 

allgemeinen Gebrauch an die Betriebsmittel 

(z. B. Messumformer) der Prozess 

– und Leittechnik fest. Die Signaleingänge 

solcher Betriebsmittel müssen 

Spannungsbelastungen von 0,5 kV zwischen 

den Leitungsadern (Querspannung) 

und 1,0 kV Leitungsader gegen 

Erde (Längsspannung) widerstehen. 

Der Messaufbau und die Wellenform 

werden in der Grundnorm EN 61000-4- 

5 beschrieben. Je nach Amplitude des 

Prüfimpulses wird dem Endgerät eine 

entsprechende Störfestigkeit zugewiesen. 

Diese Störfestigkeiten der Endgeräte 

werden durch die Prüfschärfegrade 

(1 – 4) dokumentiert. Dabei bedeutet 

1 die geringste und 4 die höchste 

Störfestigkeit. Bei Gefahr von Blitzund 

Überspannungseinwirkung müssen 

die leitungsgebundenen Störimpulse 

(Spannung, Strom und Energie) auf 

einen Wert begrenzt werden, der 

innerhalb der Störfestigkeit des Endgerätes 

liegt. Die Koordinationskennzeichen 

(z. B. X / 1) auf den Schutzgeräten 

geben einen direkten Bezug zum Prüfschärfegrad 

des Endgerätes. Die Ziffer 

1 beschreibt den geforderten Prüfschärfegrad 

des Endgerätes und X das 

Ableitvermögen des Schutzgerätes von 

10 kA (Impulsform 8/20 µs). 

Bild 9.17.7 Überspannungs-Ableiter für Feldgeräte – 

DEHNpipe, DPI MD EX 24 M2 


Zusammenfassung 

Eine Gefährdung von chemischen und 

petrochemischen Anlagen durch eine 

Blitzentladung und der daraus resultierenden 

elektromagnetischen Beeinflussung 

werden in den einschlägigen 

Richtlinien erfasst. Bei der Verwirklichung 

des Blitz-Schutzzonen-Konzeptes 

in der Planung und Ausführung derartiger 

Anlagen lassen sich die Risiken 

einer Funkenbildung durch Direkteinschlag 

oder Entladen von leitungsgebundenen 

Störenergien in einem 

sicherheitstechnisch und auch wirtschaftlich 

vertretbaren Rahmen minimieren. 

Die verwendeten Überspannungs-Ableiter 

müssen sowohl die 

Anforderungen des Explosionsschutzes, 

die Koordination zum Endgerät, 

als auch die Anforderungen aus den 

Betriebsparametern der MSR-Kreise 

erfüllen (Tabelle 9.17.2). 

Eigensichere Schutzgerätetyp Art.-Nr. 

Schnittstelle mit FISCO 1) – Zulassung 

0 – 20 mA, 4 – 20 mA BCT MOD MD EX 24 + BCT BAS EX 919 580 + 919 507 

(auch mit HART) BCT MOD MD EX 30 + BCT BAS EX 919 581 + 919 507 

DCO RK MD EX 24 919 960 

DPI MD EX 24 M 2 929 960 

Digitale I /O BCT MOD MD EX 24 + BCT BAS EX 919 580 + 919 507 

BCT MOD MD EX 30 + BCT BAS EX 919 581 + 919 507 

DCO RK MD EX 24 919 960 

DPI MD EX 24 M 2 929 960 

NAMUR – Signale BCT MOD MD EX 24 + BCT BAS EX 919 580 + 919 507 


DCO RK MD EX 24 919 960 

DPI MD EX 24 M 2 929 960 

PROFIBUS – PA BCT MOD MD EX 24 + BCT BAS EX 919 580 + 919 507 


DCO RK MD EX 24 919 960 

DPI MD EX 24 M 2 929 960 

Foundation Fieldbus BCT MOD MD EX 24 + BCT BAS EX 919 580 + 919 507 


DCO RK MD EX 24 919 960 

DPI MD EX 24 M 2 929 960 

PROFIBUS – DP BCT MOD MD HFD 6 + BCT BAS EX 919 583 + 919 507 

1) FISCO = Fieldbus Intrinsically Safe Concept 

Tabelle 9.17.2 Überspannungs-Schutzgeräte für den Einsatz im eigensicheren Messkreisen und Bussystemen 

www.dehn.de

Literatur 

Normen 

DIN VDE 0100 Teil 410:1997-01 


Nennspannungen bis 1000 V – Teil 4: 

Schutzmaßnahmen; Kapitel 41: Schutz 

gegen elektrischen Schlag 

(IEC 60364-4-41:1992, modifiziert); 

Deutsche Fassung HD 384.4.41 S2:1996 

VDE 0100 Teil 540:1991-11 


Nennspannungen bis 1000 V – Teil 540: 

Auswahl und Errichtung elektrischer 

Betriebsmittel – Erdung, Schutzleiter, 


DIN V VDE V 0100-534:1999-04 

Elektrische Anlagen von Gebäuden Teil 

534: Auswahl und Errichtung von Betriebsmitteln 

– Überspannungs-Schutzeinrichtungen 

VDE 0100 Teil 610:1994-04 


Nennspannungen bis 1000 V – Prüfungen, 

Erstprüfungen 

VDE 0100 Teil 712:2000-08 

Errichtung von Niederspannungsanlagen 

Teil 7-712 Anforderungen für spezielle 

Anlagen und Räume Photovoltaik-Versorgungssysteme 

(IEC 64/1123/CD: 2000), Berlin/ Offenbach: 

VDE-Verlag, GmbH 

DIN V VDE V 0185-1 * VDE V 0185 Teil 1 

Blitzschutz – Teil 1: Allgemeine Grundsätze 


Blitzschutz – Teil 2: Risiko-Management: 

Abschätzung des Schadensrisikos 

für bauliche Anlagen 


Blitzschutz – Teil 3: Schutz von baulichen 

Anlagen und Personen 


Blitzschutz – Teil 4: Elektrische und 

elektronische Systemen in baulichen 

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DIN 4131:1991-11 

Antennentragwerke aus Stahl, Berlin: 

Beuth-Verlag, GmbH 

DIN 18014:1994-02 


DIN EN 61643-11 * VDE 0675 Teil 6-11: 

2002-12 

Überspannungs-Schutzgeräte für 

Niederspannung – Teil 11: Überspannungs-Schutzgeräte 

für den Einsatz in 

Niederspannungsanlagen; Anforderungen 

und Prüfungen 

(IEC 61643-1:1998 + Corrigendum: 

1998, modifiziert) 

DIN EN 61663-1 * VDE 0845 Teil 4-1: 

2000-07 

Telekommunikationsleitungen – Teil 1: 

Lichtwellenleiteranlagen 

DIN EN 61663-2 * VDE 0845 Teil 4-2: 

2002-07 

Telekommunikationsleitungen – Teil 2: 

Telekommunikationsleitungen mit 

metallischen Leitern 

DIN IEC 88/117/CD * VDE 0127 Teil 24: 

2000-06 

Windenergieanlagen – Teil 24: Blitzschutz 

für Windenergieanlagen 

IEC 61400-24 

Wind turbine generator sys tems, 

Lightning protection for wind turbines 

VdS 2010:2002-07 (01) 

Risikoorientierter Blitz- und Überspannungsschutz, 

Richtlinien zur Schadenverhütung; 

VdS Schadenverhütung im 

Gesamtverband der Schadenversicherer 

e. V. (GDV) 

VDE-Info 12: 

Blitzkugelverfahren – Untersuchung 

von blitzeinschlaggefährdeten Bereichen 

am Beispiel des Aachener Doms. 

1. Auflage, 1998 

Schriften 

AIXTHOR Softwarepaket zur DIN V 

VDE V 0185-2 

weitere Info unter www.aixthor.com 

BLIDS Blitz-Informationsdienstleistung, 

Siemens AG, ATD IT PS KHE, Siemensallee 

84, Karlsruhe 

Blitz- und Überspannungschutz für 

Solarkraftwerke, TAB Technik am Bau 

7-8/ 2003 

Bundesministerium für Umwelt (BmU) 

Erfahrungen in der Prüfung von inneren 

Blitzschutzanlagen 

V. Kopecky, Aachen 

Elektropraktiker-Online 

http://www.elektropraktiker.de/fachinfo/artikel/frei/epblitz/epblitz.htm 

Germanischer Lloyd; Vorschriften und 

Richtlinien, Kapitel IV: Nichtmaritime 

Technik, Abschnitt 1: Richtlinie für die 

Zertifizierung von Windeenergieanlagen 

Excel 500/100 

Automationsstationen 

Einbaurichtlinien 

GE1B-110 GE51 R0799 

Excel 500/100 


Gerätetechnik 

GE0B-091 GE51 R0300 

Excel 500/100 


Kurzübersicht 

GE 3B-221 GE51 R0798 

EY3600 Systembeschreibung von Sauter 

Cumulus GmbH 

EY3600 Gebäudeleitsystem von Sauter 

Cumulus GmbH „Sie können ganz 

klein anfangen und ganz groß weiterfahren“ 

LonWorks Installationshandbuch 

LON Nutzer Organisation e. V. (LNO), 

ISBN 3-8007-2575-4, 11/2000 

MIL-STD-285: 1956-25 June: Military 

Standard. Attenuation Measurements 

for enclosures, electromagnetic Shielding, 

for electronic Test purposes, 

method of United States Government , 

Printing Office, Washington, 1956. 

Richtlinie für den Einsatz von Überspannungs-Schutzeinrichtungen 

der 

Anforderungsklasse B in Hauptstromversorgungssystemen, 

Herausgegeben 

von der Vereinigung Deutscher Elektrizitätswerke 

– VDEW-e.V. 

Sonderdruck aus etz, Heft 1/2004 

Überspannungs-Schutzgeräte mit 

hoher Folgebegrenzung 


Bücher 

Hasse, P.; Wiesinger, J.: 

Handbuch für Blitzschutz und Erdung. 

4. Auflage, 1993. Pflaum Verlag München 

/ VDE Verlag Berlin-Offenbach. 

Hasse, P.: 

Überspannungsschutz von Niederspannungsanlagen. 

Einsatz elektronischer 

Geräte auch bei direkten Blitzeinschlägen. 

Köln: TÜV-Verlag GmbH, 1998. 

Wetzel, G.R.; Müller, K.P.: 

EMV-Blitzschutz. 

1. VDE/ABB-Blitzschutztagung, 

29.02/01.03.1996, Kassel: Blitzschutz 

für Gebäude und elektrische Anlagen. 

Berlin/Offenbach: VDE-Verlag GmbH. 

Müller, K.P.: 

Wirksamkeit von Gitterschirmen, zum 

Beispiel Baustahlgewebematten, zur 

Dämpfung des elektromagnetischen 

Feldes. 

2. VDE/ABB-Blitzschutztagung, 

6./7.11.1997, Neu-Ulm: Neue Blitzschutznormen 

in der Praxis. 

Berlin/Offenbach: VDE-Verlag GmbH. 

Raab, V.: 

Überspannungsschutz von Verbraucheranlagen 

– Auswahl, Errichtung, 

Prüfung. Berlin: Verlag Technik. 2. Auflage, 

2003. 

Overmöhle, K.: 

Nutzung regenerativer Energien – 

Kurzanalyse des Marktes für Windkraftprojektierer 

in Deutschland; 

Update 2002 

Die Bibliothek der Technik 

Band 36 Frequenzumrichter, 

Verlag Moderne Industrie 

Sauter Cumulus GmbH 

Projektierungshandbuch 


DEHN + SÖHNE 

Informationsdruckschriften 

DS103 

DEHN schützt Windenergieanlagen 

DS107 

Überspannungsschutz: Sicherheit für 

Kläranlagen 

DS109 

DEHN schützt Photovoltaik 

DS111 

DEHNiso-Distanzhalter: Das modulare 

Blitzschutzsystem 

DS118 

Neuheiten im DEHNiso Distanzhalter 

Programm 

DS119 

DEHNconductor System – Näherungen 

kein Problem 

DS122 

DEHN schützt Anlagen der Öl- und 

Gasindustrie 

DS123 

DEHNiso-Combi-System für Getrennte 

Fangeinrichtungen 

DS427 

Blitzschutz Hauptkatalog 

DS541 

Stahl-Tele-Blitzschutzmast-Stecksystem 

DS570 

Überspannungsschutz Hauptkatalog 

DS592 

Bauteile für den EMV-Schutz Gebäudeschirmung 

DS626 

Isolierte Blitzfangeinrichtungen 

DS647 

Sicherheit für Datennetze 

DS649 

Red/Line: ... Auswahl leicht gemacht 

DS663 

Sicherheit für MSR-Technik 

DS691 

PLUG & PLAY: Überspannungsschutz 

für ISDN 

DS699 

DEHNventil – Die Zukunft hat begonnen 

www.dehn.de

Sachwortverzeichnis 

Ableitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 59 

Ableitung am Regenfallrohr. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62 

Ableitungseinrichtungen Innenhöfe. . . . . . . . . . . . . 63 

Abnahmeprüfung. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33 

Abstände zwischen Ableitungen . . . . . . . . . . . . . . . 59 

Abwärtsblitz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12 

Aggressive Abfälle . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 92 

Allgemeine Bestimmung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21 

Amplituden von Prüfströmen. . . . . . . . . . . . . . . . . 118 

Anode . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 

Anschlussfahnen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 83 

Anschlusslänge von ÜSS-Geräten . . . . . . . . . . . . . 140 

Anschlussquerschnitt . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 145 

Antennenanlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 104 

Antennenanlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 66 

Anzahl der Ableitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 59 

Äquipotentialfläche des Fundamenterders . . . . . . . 94 

Äquivalente Einfangfläche . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26 

Aufwärtsblitz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12 

Ausbreitungswiderstand . . . . . . . . . . . . 75, 77, 78, 81 

Ausgleichsstrom . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 117 

Auslenkung der Fangstangenspitze . . . . . . . . . . . . . 59 

Ausschmelzung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47 

Äußere Zone . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 107 

Äußerer Blitzschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35 

Ausschaltselektivität . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 146 

Auswahlkriterien . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 149 

Auswahlkriterien für elektrische 

Temperaturmesseinrichtung. . . . . . . . . . . . . . . 153 

Auswahlkriterien für SPD – BLITZDUCTOR CT . . . . 158 

Back up-Schutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 145 

Baubegleitende Prüfung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32 

Baurechtliche Vorgabe. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 20 

Baustahlmatte . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 111 

Bauteile für den Äußeren Blitzschutz 

eines Wohnhauses . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 72 

Bauteile für weiche Bedachung . . . . . . . . . . . . . . . . 50 

Befahrbare Dächer. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 50 

Begehbare Dächer . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 50 

Berechnung D h . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40 

Berechnung von L 0 und C 0 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 158 

Berührungsspannung. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75, 98 

Besichtigen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33 

Bewehrter Beton . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 82 

Bezugselektrode . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 

Bezugserde . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75 

Bezugspotential. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 

Blankes Kupfer. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 91 

Blitzbeeinflussung in IT-Verkabelung. . . . . . . . . . . 156 

BLITZDUCTOR CT. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 121 

Blitzentladung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11 

Blitzkugelverfahren . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37 

Blitzortung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11 

Blitzschutz eines Wohnhauses . . . . . . . . . . . . . . . . . 71 

Blitzschutz für Kirchen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 181 

Blitzschutz für Metalldach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 48 

Blitzschutz von Windenergieanlagen . . . . . . . . . . . . 55 

Blitzschutzerdung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75 

Blitzschutzmast . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 53 

Blitzschutz-Potentialausgleich . . . . . . . . . . . . . . . 117 

Blitzschutzsystem . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35 

Blitzschutzzone . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 107 

Blitz-Schutzzonen-Konzept . . . . . . . . . . . . . . . . . . 166 

Blitz-Stoßstrom I imp . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 126 

Blitzstoßstromtragfähigkeit . . . . . . . . . . . . . . . . . 118 

Blitzstrom . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 104 

Blitzstrom-Ableiter. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 118, 125 

Blitzstromtragfähiges Schirmanschlusssystem . . . 105 

Blitzstromverlauf . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11 

Bruchsicherheit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 58 

Bruchsicherheit der Fangstange. . . . . . . . . . . . . . . . 58 

Dachaufbauten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 65 

Dachaufbauten aus elektrisch nicht 

leitendem Material . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 45 

Dachaufbauten aus Metall ohne 

leitfähige Verbindung. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 45 

Dachleitungshalter. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 73 

Dachleitungshalter auf Flachdach . . . . . . . . . . . . . . 45 

Dachüberragende Einrichtung . . . . . . . . . . . . . . . . . 49 

Datenübertragungsgeschwindkeit . . . . . . . . . . . . . 150 

DEHNbloc . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 122 

DEHNflex . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 121 

DEHNgrip. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 71 

DEHNguard . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 121 

DEHNguard TT . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 122 

DEHNsnap . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 71 

DEHNventil . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 119 

Dreibeinstativ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 52 

Durchgängigkeit der Verbindung . . . . . . . . . . . . . . . 33 

Durchhang der Blitzkugel . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40 

EIB-System . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 199 

Eigensicherer Messkreis. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 156 

Eigensicherer Messkreis. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 227 

Eigensicherer SPD . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 158 

Einteilung in Explosionsgruppen . . . . . . . . . . . . . . 157 

Elektrochemische Korrosion. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 

Elektrode . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 

Elektrolyt . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 

Elektromagnetische Schirmung . . . . . . . . . . . . . . . 111 

Elektromagnetisches Feld . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 109 

Elektropotential. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 89 

Enddurchschlagstrecke . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 38 

Endgeräteschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 125 

Energetische Koordination. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 119 

Erdanschluss . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 116 

Erdanschluss Metallfassade. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62 

Erde . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75 

Erder bei felsigem Boden. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 87 

Erder bei Gebäuden mit Schwarzer Wanne . . . . . . . 85 

Erder Typ A. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 81 

Erder Typ B. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 81 

Erder Typ B. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 82 

Erde-Wolke-Blitz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12 

Erdoberflächen-Potential . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75 

Erdseitige Anschlussleitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . 142 

Erdungsanlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75, 81, 166 

Erdungsanlage für Potentialausgleich . . . . . . . . . . 102 

Erdungsfestpunkt . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 112 

Erdungsleitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75 

Erdungsspannung U E . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75,78, 79 

Errichten von Ableitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 60 

Errichternorm. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7 

ETHERNET- und Fast Ethernet-Netzwerke . . . . . . . 201 

Ex-Zonen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 156 

Falzpfanne . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 73 

Falzziegel. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 74 

Fangeinrichtung auf Metalldach . . . . . . . . . . . . . . . 47 

Fangeinrichtung auf Satteldach . . . . . . . . . . . . . 37, 44 

Fangeinrichtung für 

begrünte Dächer / Flachdächer . . . . . . . . . . . . . 51 

Fangeinrichtung für 

Gebäude mit weicher Bedachung . . . . . . . . . . . 49 

Fangeinrichtung für Kirchtürme und Kirchen . . . . . . 54 

Fangmasten getrennt vom Gebäude . . . . . . . . . . . . 63 

Fangmasten überspannt durch Seile . . . . . . . . . . . . 63 

Fangstange . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 39, 52 

Fangstange mit Distanzhalter . . . . . . . . . . . . . . . . . 52 

Fangstangenhöhe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40 

Feuerverzinkter Stahl . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 91 

First- und Gratsteine . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 73 

Flache Ziegel oder Platten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 74 

Folgestrombegrenzung 

(bei SPDs auf Funkenstreckenbasis). . . . . . . . . 127 

Folgestromlöschvermögen bei U C (I fi ). . . . . . . . . . 127 

Freistehende Fangstange . . . . . . . . . . . . . . . . . . 53, 56 

Frequenzumrichter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 163 

Fundamenterder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75, 79, 82 

Fundamenterder bei Gebäuden 

mit Weißer Wanne . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 84 

Fundamenterder mit Anschlussfahne. . . . . . . . . . . . 82 

Fundamentplatten aus Faserbeton . . . . . . . . . . . . . 85 

Gebäude mit Flachdach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 45 

Gebäudeeintritt . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 104 

Gebäudemanagementsystem . . . . . . . . . . . . . . . . 213 

Gefahrenmeldeanlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 195 

Geometrisch-elektrisches Modell. . . . . . . . . . . . . . . 38 

Gerader Oberflächenerder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 77 

Getrennte Fangeinrichtung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 52 

Getrennte und nicht getrennte Fangeinrichtung . . . 43 

Gitterschirm. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 109 

Grenzfrequenz f G . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 149 

Grenzwert . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18 

Häufigkeit von Blitzeinschlägen . . . . . . . . . . . . . . . 25 

Hauptpotentialausgleich . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 101 

Höchste Dauerspannung U C . . . . . . . . . . . . . . . . . . 126 

HVI-Ableitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 66 

HVI-Leitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 63, 64 

Igeldach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47 

Induktionsfaktor . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 94 

Induzierte Überspannung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 120 

Innere Ableitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62 

Innere Zone . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 107 

Innerer Blitzschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35 

Isolationsfestigkeit. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 158 

Isolierte Ableitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 64 

IT-System . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 128, 138, 140, 141 

Kabelschirm . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 112 

Kathode. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 

Kegelförmiger Schutzbereich . . . . . . . . . . . . . . . . . . 41 

Kippsicherheit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 57 

Kläranlagen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 177 

Kombi-Ableiter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 119 

Kombination aus Band- und Tiefenerdern . . . . . . . . 79 


Kompakte Anlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 119 

Konzentrationselement . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 90 

Koordination . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 122, 123, 127 

Koordinations-Kennzeichen . . . . . . . . . . . . . 119, 123 

Korrosion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 

Korrosionselement. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 

Korrosionsschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 53, 69, 88 

Korrosionsschutzmaßnahmen . . . . . . . . . . . . . . . . . 92 

Korrossionsgefährdete Stellen . . . . . . . . . . . . . . . . . 69 

Kupfersulfat / Elektrode . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 

Kurzschlussfestigkeit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 127 

Ladung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13, 15 

Lagesicherung der Fangleitung . . . . . . . . . . . . . . . . 46 

Landesbauordnung (LBO) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19 

Landwirtschaft. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 185 

Längs-Überspannung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 150 

Langzeitstrom . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16 

Leader . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11 

Leitungshalter für Firstziegel . . . . . . . . . . . . . . . . . . 73 

Leitungshalter für Flachdach . . . . . . . . . . . . . . . . . . 46 

LEMP-Bedrohungswert . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 107 

LEMP-Schutz-Management . . . . . . . . . . . . . . . . . . 108 

Lichtwellenleiteranlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 105 

Magnetfeld . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 109 

Maschenförmige Anordnung . . . . . . . . . . . . . . . . . 115 

Maschenverfahren . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40, 45 

Maße für Ringerder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 69 

Materialfaktor k m . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 94 

M-Bus . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 203 

Messen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33 

Messstelle . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62 

Mess-Steuer- und Regelanlage . . . . . . . . . . . . . . . 154 

Metalldach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 44 

Metalldach mit Rundstehfalz. . . . . . . . . . . . . . . . . . 48 

Metallene Unterkonstruktion. . . . . . . . . . . . . . . . . . 62 

Mindestdicke von Metallblechen . . . . . . . . . . . . . . . 44 

Mobilfunkanlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 65 

Montagemaße für den Äußeren Blitzschutz. . . . . . . 69 

Natürliche Bestandteile der Ableitung . . . . . . . . . . 61 

Natürliche Bestandteile der Fangeinrichtung. . . . . . 48 

Natürliche Bestandteile von Fangeinrichtungen . . . 44 

Natürlicher Erder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75 

Nennableitstoßstrom I n . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 126 

Nennstrom I L . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 149 

Nichtrostende Stähle . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 91 

Oberflächenerder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75, 80 

Parabolantenne . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 45 

Parallel geschaltete Tiefenerder . . . . . . . . . . . . . . . . 79 

Parallele Anschlusstechnik. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 141 

Perimeter- / Sockeldämmung . . . . . . . . . . . . . . . . . . 83 

Phasenseitige Anschlussleitung . . . . . . . . . . . . . . . 143 

Photovoltaik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 169 

Potentialanhebung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14 

Potentialausgleich . . . . . . . . . . . . . . . . . . 76, 101, 116 

Potentialausgleich-Netzwerk . . . . . . . . . 112, 114, 115 

Potentialausgleichsleitung. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 102 

Potentialausgleichsschiene . . . . . . . . . . . . . . . . . . 102 

Potentialsteuerung. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 76, 99 


Potentialtrichter. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 

Potentialwerte und Abtragsraten 

gebräuchlicher Metalle . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 89 

PROFIBUS DP. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 219 

PROFIBUS FMS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 219 

PROFIBUS PA. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 219 

Prüfbericht . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34 

Prüfung des Blitzschutzsystems . . . . . . . . . . . . . . . . 32 

Prüfung des LEMP-Schutzes . . . . . . . . . . . . . . . . . 123 

Quer-Überspannung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 150 

Radius der Blitzkugel . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 38 

Regensicherheit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47 

Ringabstände und Tiefen der Potentialsteuerung . . 99 

Ringerder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 80, 86 

Ringerder (Steuererder) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 99 

Ringpotentialausgleich . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 120 

Ring-Potentialausgleichsschiene . . . . . . . . . . . . . . 115 

Risiko-Abschätzung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25 

Risiko-Komponente . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30 

Risiko-Management. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7, 23 

Sachkundiger . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32 

Sachverständiger . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32 

Sauter Cumulus . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207 

Schadensart. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28 

Schadensfaktor . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28 

Schadensursache . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28 

Schadenswahrscheinlichkeit . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27 

Scheitelwert . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 

Schieferdächer. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 73 

Schirmerdung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 112 

Schirmfaktor SF . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 110 

Schirmungsmaßnahme . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 166 

Schirmwirkung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 110 

Schleifenbildung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 60 

Schornsteine . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 45 

Schrittspannung. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 76, 99 

Schutz bei indirektem Berühren. . . . . . . . . . . . . . . 127 

Schutz gegen direktes Berühren . . . . . . . . . . . . . . 127 

Schutzpegel U p . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 126, 148 

Schutzraum . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 39 

Schutzwinkelverfahren für getrennte 

Fangeinrichtung. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 41 

Schwarze, Weiße Wanne . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 84 

Sicherstellung des Personenschutzes . . . . . . . . . . 127 

Sichtprüfung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33 

Signalfrequenz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 150 

Solarkraftwerk . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 174 

Sonstige Werkstoffe. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 91 

SPD Typ 1. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9, 125 

SPD Typ 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9, 125 

SPD Typ 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9, 125 

Spezifische Energie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13, 17 

Spezifischer Erdungswiderstand r E . . . . . . . . 75, 76, 77 

SPS-Protector. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 121 

Stahl mit Kupfermantel . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 91 

Stahlbewehrung von Betonfundamenten . . . . . . . . 92 

Stehfalz-Dach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 49 

Steilheit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13, 15 

Sternförmige Anordnung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 115 

Steuererder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75 

Stoßerdungswiderstand. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75 

Stoßstrom . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 

Strahlenerder. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 78 

Streifenfundament . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 83 

Stromaufteilungskoeffizient. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 94 

Telekommunikationsanschluss . . . . . . . . . . . . . . . 223 

Temperaturbedingte Längenänderung 

von Fangeinrichtungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 70 

Temperaturerhöhung D T in K verschiedener 

Leitermaterialien . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 60 

Tiefenerder. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75, 80, 86 

TN-System . . . . . . . . . . . 128, 129, 131, 132, 133, 134 

TOV-Spannung. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 127 

Transiente Überspannung im Ex-Bereich . . . . . . . . 157 

Trennfunkenstrecke . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 101 

Trennungsabstand . . . . . . . . . . . 43, 45, 49, 65, 67, 93 

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 95, 96, 97 

TT-System . . . . . . . . . . . . . . . 128, 134, 136. 137, 138 

Überlappte Konstruktionen. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 74 

Überspannungsschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 127 

Überspannungsschutz der Wäge- 

und Anzeigetechnik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 193 

Überspannungsschutz für eine elektrische 

Temperaturmesseinrichtung. . . . . . . . . . . . . . . 152 

Unbewehrter Beton . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 82 

Unbewehrtes Fundament . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 82 

Unterirdische Anschlüsse und Verbindungen . . . . . . 92 

Verdampfung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47 

Vermaschung von Erdungsanlagen . . . . . . . . . . . . . 87 

V-förmige Anschlusstechnik . . . . . . . . . . . . . . . . . 140 

Videoüberwachungsanlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . 189 

Wartung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34 

Wartung des Blitzschutzsystems . . . . . . . . . . . . . . . 32 

Wartung des LEMP-Schutzes . . . . . . . . . . . . . . . . . 123 

Werkstoff, Form und Mindestquerschnitte von 

Erdern . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 93 

Werkstoff, Form und Mindestquerschnitte von 

Fangleitungen, Fangstangen und Ableitungen. . 68 

Werkstoffkombinationen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 70 

Werkstoff-Kombinationen von Erdungsanlagen. . . . 92 

Werkvertrag. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8 

Wiederholungsprüfung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33 

Windangriffsfläche der Abspannung . . . . . . . . . . . . 57 

Windangriffsfläche der Fangstange . . . . . . . . . . . . . 57 

Windenergieanlagen (WEA) . . . . . . . . . . . . . . . . . 165 

Windlastbeanspruchung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 56 

Windlastbeanspruchungen von 

Blitzschutz-Fangstangen . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55 

Windlastzonen. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 57 

Winkelabstützung der Fangstange. . . . . . . . . . . . . . 52 

Wirkung des Korrosionsstromes . . . . . . . . . . . . . . . 90 

Wolke-Erde-Blitz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11 

Zündschutzart Eigensicherheit . . . . . . . . . . . . . . . 156 

Zusätzlicher Potentialausgleich . . . . . . . . . . . . . . . 103 

Zusatzprüfung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33 

Zustand der Erdungsanlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33 

Zweileiter-Anschluss-Klemme . . . . . . . . . . . . . . . . 142 

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Bild- und Tabellenverzeichnis 

Luftbild des Unternehmens DEHN + SÖHNE – August 2003 . . . . . . . . . . . . . . . .1 

Bild 2.1.1 Abwärtsblitz (Wolke-Erde-Blitz) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .11 

Bild 2.1.2 Entladungsmechanismus eines negativen Abwärtsblitzes (Wolke-Erde-Blitz) . . .11 

Bild 2.1.3 Entladungsmachanismus eines positiven Abwärtsblitzes (Wolke-Erde-Blitz) . . .11 

Bild 2.1.4 Aufwärtsblitze (Erde-Wolke Blitz) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .12 

Bild 2.1.5 Entladungsmechanismus eines negativen Aufwärtsblitzes (Erde-Wolke-Blitz) . .12 

Bild 2.1.6 Entladungsmechanismus eines positiven Aufwärtsblitzes (Erde-Wolke-Blitz) . . .12 

Bild 2.1.7 Mögliche Komponenten eines Aufwärtsblitzes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .13 

Bild 2.1.8 Mögliche Komponenten eines Aufwärtsblitzes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .13 

Bild 2.2.1 Potentialverteilung bei Blitzeinschlag in homogenes Erdreich . . . . . . . . . . . . . .13 

Bild 2.2.2 Tod von Tieren infolge gefährlicher Durchströmung durch Schrittspannung . . . .14 

Bild 2.2.3 Potentialanhebung der Erdungsanlage eines Gebäudes gegenüber der fernen 

Erde durch den Scheitelwert des Blitzstromes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .14 

Bild 2.2.4 Gefährdung elektrischer Anlagen durch Potentialanhebung der Erdungsanlage .14 

Bild 2.3.1 Induzierte Rechteckspannung in Schleifen durch die Stromsteilheit D i /D t des 

Blitzstromes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .15 

Bild 2.3.2 Berechnungsbeispiel für induzierte Rechteckspannungen in quadratischen 

Schleifen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .15 

Bild 2.4.1 Energieumsatz am Einschlagpunkt durch die Ladung des Blitzstromes . . . . . . .16 

Bild 2.4.2 Wirkung eines Stoßstrom-Lichtbogens auf eine metallene Oberfläche . . . . . . . .16 

Bild 2.4.3 Perforation von Blechen durch die Einwirkung von Langzeitstrom-Lichtbögen .16 

Bild 2.5.1 Erwärmung und Kraftwirkung durch die spezifische Energie des Blitzstromes . .17 

Bild 2.5.2 Elektrodynamische Kraftwirkung zwischen parallelen Leitern . . . . . . . . . . . . . .17 

Bild 3.2.3.1 Raster 50km x 50km für die Blitzdichten nach Tabelle 3.2.3.1 

(Bezirke nach Kraftfahrzeug-Kennzeichen – Bearbeitung: Dr.-Ing. E.U. Landers) 24 

Bild 3.2.3.2 Äquivalente Einfangfläche Ad für direkte Blitzeinschläge in eine freistehende 

bauliche Anlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .26 

Bild 3.2.3.3 Äquivalente Einfangflächen Am, Al, Ai für indirekte Blitzeinschläge bezüglich 

der baulichen Anlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .26 

Bild 3.2.9.1 Flussdiagramm für die Auswahl von Schutzmaßnahmen . . . . . . . . . . . . . . . . . .31 

Bild 4.1 Bestandteile eines Blitzschutzsystems . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .35 

Bild 4.2 Blitzschutzsystem (LPS – Lightning Protection System) . . . . . . . . . . . . . . . . . . .35 

Bild 5.1.1 Fangeinrichtung für hohe Gebäude (h ≥ 60 m) – Maschenverfahren . . . . . . . . .37 

Bild 5.1.1.1 Startende Fangentladung, die den Einschlagpunkt festlegt . . . . . . . . . . . . . . . .37 

Bild 5.1.1.10 Maschenförmige Fangeinrichtung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .40 

Bild 5.1.1.11 Schutzwinkel und vergleichbarer Radius der Blitzkugel . . . . . . . . . . . . . . . . . . .41 

Bild 5.1.1.12 Schutzwinkel α als Funktion der Höhe h in Abhängigkeit von der Schutzklasse .41 

Bild 5.1.1.13 Kegelförmiger Schutzbereich . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .41 

Bild 5.1.1.14 Beispiel für Fangeinrichtungen mit Schutzwinkel α . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .41 

Bild 5.1.1.15 Durch eine Fangleitung geschützter Raum . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .41 

Bild 5.1.1.16 Äußerer Blitzschutz,durch eine senkrechte Fangstange geschütztes Volumen . .41 

Bild 5.1.1.17 Schutz kleinerer Dachaufbauten vor Direkteinschlägen mit Fangstangen . . . . .43 

Bild 5.1.1.18 Satteldach mit Leitungshalter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .43 

Bild 5.1.1.19 Flachdach mit Leitungshalter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .43 

Bild 5.1.1.2 Eine Blitzkugel kann, wie in dieser Modelluntersuchung gezeigt, nicht nur die 

Turmspitze, sondern auch das Kirchenschiff an mehreren Stellen berühren. 

An allen Berührungsstellen sind Einschläge möglich. 

Quelle: Prof. Dr. A. Kern, Aachen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .37 

Bild 5.1.1.20 Getrennter Äußerer Blitzschutz mit zwei getrennten Fangmasten nach dem 

Schutzwinkelverfahren: Projektion auf eine vertikale Fläche . . . . . . . . . . . . . . .43 

Bild 5.1.1.21 Getrennter Äußerer Blitzschutz, bestehend aus zwei getrennten Fangmasten, 

verbunden durch eine horizontale Fangleitung: Projektion auf eine vertikale 

Fläche durch die zwei Masten (Aufriss) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .43 

Bild 5.1.1.3 Schematische Anwendung des “Blitzkugel”-Verfahrens an einem Gebäude 

mit stark gegliederter Oberfläche . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .38 

Bild 5.1.1.4 Neubau Verwaltungsgebäude: Modell mit “Blitzkugel” der Schutzklasse I 

Quelle: WBG Wiesinger . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .38 

Bild 5.1.1.5 Neubau DAS-Verwaltungsgebäude: Blitzeinschlag-gefährdete Bereiche für 

die Schutzklasse I in der Draufsicht (Ausschnitt) Quelle: WBG Wiesinger . . . . .39 

Bild 5.1.1.6 Aachener Dom: Modell mit Umgebung und “Blitzkugeln” der Schutzklassen II 

und III Quelle: Prof. Dr. A. Kern, Aachen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .39 

Bild 5.1.1.7 Eindringtiefe p der Blitzkugel . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .39 

Bild 5.1.1.8 Fangeinrichtung für Dachaufbauten mit ihrem Schutzraum . . . . . . . . . . . . . . . .39 

Bild 5.1.1.9 Berechnung ∆h bei mehreren Fangstangen nach Blitzkugelverfahren . . . . . . . .40 

Bild 5.1.10.1 WEA mit integrieten Rezeptoren in den Flügeln . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .55 

Bild 5.1.10.2 Blitzschutz für Windmessgeräte bei WEA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .55 

Bild 5.1.11.1 Schutz vor direkten Blitzeinschlägen durch freistehende Fangstangen . . . . . . .55 

Bild 5.1.11.2 Verfahren für die Auslegung von Fangeinrichtungen nach DIN V VDE V 0185-3 .56 

Bild 5.1.11.3 Freistehende Fangstange mit variablem Dreibein . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .56 

Bild 5.1.11.4 Einteilung Deutschlands in Windlastzonen und zugehörige Werte für Staudruck 

und maximale Windgeschwindigkeit 

Quelle: DIN 4131:1991-11: Antennentragwerke aus Stahl, 

Berlin: Beuth-Verlag, GmbH . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .57 

Bild 5.1.11.5 Vergleich Biegemomentverläufe an freistehenden Fangstangen ohne und mit 

Abspannung (Länge = 8,5 m) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .58 

Bild 5.1.11.6 FEM-Modell der freistehenden Fangstange ohne Abspannung (Länge = 8,5 m) .59 

Bild 5.1.11.7 FEM-Modell der freistehenden Fangstange mit Abspannung (Länge = 8,5 m) . . .59 

Bild 5.1.2.1 Fangeinrichtung auf Satteldach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .44 

Bild 5.1.2.2 Höhe Dachaufbau aus elektrisch nicht leitendem Material (z.B. PVC), h ≤ 0,3m .45 

Bild 5.1.2.3 Zusätzliche Fangeinrichtung für Entlüftungsrohre . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .45 

Bild 5.1.2.4 Gebäude mit Photovoltaik-Anlage Quelle: Blitzschutz Wettingfeld, Krefeld . . .45 

Bild 5.1.2.5 Antenne mit Fangstange Quelle: Oberösterreichischer Blitzschutz, Linz . . . . . .45 

Bild 5.1.3.1 Blitz-Fangeinrichtung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .46 

Bild 5.1.3.2 Fangeinrichtung auf einem Flachdach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .46 

Bild 5.1.3.3 Anwendung Fangstangen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .46 

Bild 5.1.3.4 Attika-Überbrückung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .46 

Bild 5.1.3.5 Hochpolymere Flachdachbahnen – Dachleitungshalter Typ KF / KF2 . . . . . . . . .47 

Bild 5.1.4.1 Ausführungen der Metalldächer, z.B. Rundstehfalz-Dächer . . . . . . . . . . . . . . . .47 

Bild 5.1.4.2 Schadensbeispiel Blechabdeckung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .47 

Bild 5.1.4.3 Fangeinrichtung Metalldach – Schutz gegen Durchlöcherung . . . . . . . . . . . . . .48 

Bild 5.1.4.4a Leitungshalter für Metalldach – Rundstehfalz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .48 

Bild 5.1.4.4b Leitungshalter für Metalldach Rundstehfalz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .48 

Bild 5.1.4.5 Musteraufbau Trapezblech-Dach, Leitungshalter mit Klemmbock . . . . . . . . . . .49 

Bild 5.1.4.6 Musteraufbau Stehfalz-Dach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .49 

Bild 5.1.4.7 Fangstange für Lichtkuppel auf Rundstehfalz-Dach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .49 

Bild 5.1.5.1 Fangeinrichtung für Gebäude mit weicher Bedachung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .49 

Bild 5.1.5.2 Bauteile für weiche Bedachung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .50 

Bild 5.1.5.3 Reetdach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .50 

Bild 5.1.6.1 Blitzschutz von Parkdächern – Gebäudeschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .50 

Bild 5.1.6.2 Blitzschutz von Parkdächern – Gebäude- und Personenschutz . . . . . . . . . . . . . .51 

Bild 5.1.7.1 Begrüntes Dach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .51 

Bild 5.1.7.2 Fangeinrichtung auf begrüntem Dach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .51 

Bild 5.1.7.3 Leitungsführung oberhalb der Deckschicht . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .51 

Bild 5.1.8.1 Anschluss von Dachaufbauten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .52 

Bild 5.1.8.10 Aufgeständerte Fangeinrichtung Quelle: Blitzschutz Wettingfeld, Krefeld . . . . .53 

Bild 5.1.8.11 Dreibeinstativ für freistehende Stützrohre . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .53 

Bild 5.1.8.12 Getrennte Fangeinrichtungen mit DEHNiso-Combi . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .54 

Bild 5.1.8.13 Detail zu DEHNiso-Combi . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .54 

Bild 5.1.8.14 Getrennte Fangeinrichtungen mit DEHNiso-Combi . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .54 

Bild 5.1.8.2 Getrennte FangeinrichtungSchutz durch Fangstange . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .52 

Bild 5.1.8.3 Fangstange mit Distanzhalter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .52 

Bild 5.1.8.4 Winkelabstützung der Fangstange . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .52 

Bild 5.1.8.5 Aufnahme der Fangstange . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .52 

Bild 5.1.8.6 Getrennte Fangeinrichtung für Photovoltaik-Anlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .53 

Bild 5.1.8.7 Getrennte Fangeinrichtung für terrestrische Antenne . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .53 

Bild 5.1.8.8 Zusätzlicher Korrosionsschutz im Übergangsbereich durch Korrosionsschutzbinde 

für unterirdische Anwendung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .53 

Bild 5.1.8.9 Aufstellen eines Stahl-Tele-Blitzschutzmastes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .53 

Bild 5.1.9.1 Verlegung der Ableitung am Kirchturm . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .54 

Bild 5.2.2.1.1 Schleife in der Ableitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .60 

Bild 5.2.2.1.2 Ableitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .60 

Bild 5.2.2.1.3 Fangeinrichtung mit Anschluss an die Dachrinne . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .61 

Bild 5.2.2.1.4 Erdung Regenfallrohr . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .61 

Bild 5.2.2.2.1 Verwendung von natürlichen Bestandteilen – neue Gebäude aus Fertigbeton .61 

Bild 5.2.2.2.2 Metallene Unterkonstruktion elektrisch leitend überbrückt . . . . . . . . . . . . . . . .62 

Bild 5.2.2.2.3 Erdanschluss Metallfassade . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .62 

Bild 5.2.2.2.4 Ableitung am Regenfallrohr . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .62 

Bild 5.2.2.3.1 Trennstelle mit Nummer . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .62 

Bild 5.2.2.4.1 Fangeinrichtung bei großen Dächern – innere Ableitungen . . . . . . . . . . . . . . . .63 

Bild 5.2.2.5.1 Ableitungseinrichtungen Innenhöfe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .63 

Bild 5.2.3.1 Fangmasten getrennt vom Gebäude . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .63 

Bild 5.2.3.2 Fangmasten überspannt durch Seile . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .63 

Bild 5.2.3.3 Fangmasten überspannt durch Seile mit Querverbindung (Maschen) . . . . . . . .63 

Bild 5.2.4.1 Getrennte Fangeinrichtung mit Distanzhaltern . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .64 

Bild 5.2.4.1.1 Prinzipielle Entwicklung einer Gleitentladung an einer isolierten Ableitung 

ohne Spezialmantel . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .64 

Bild 5.2.4.1.2 Bauteilekomponenten HVI-Leitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .65 

Bild 5.2.4.2.1 Getrennte Fangeinrichtung mit spannungsgesteuerter isolierter Ableitung . . . .65 

Bild 5.2.4.2.2a Stützrohr im Bereich der Antenne . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .65 

Bild 5.2.4.2.2b Anschluss an Antennenwerkskonstruktion für Potential-Absteuerung . . . . . . . .65 

Bild 5.2.4.2.3 Einhalten des notwendigen Trennungsabstandes mit spannungsgesteuerter 

isolierter Ableitung (HVI) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .65 

Bild 5.2.4.3.1 Gesamtansicht . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .66 

Bild 5.2.4.3.2 Getrennte Fangeinrichtung und getrennte Ringleitung 

Quelle: H. Bartels GmbH, Oldenburg . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .66 

Bild 5.2.4.3.3 Ableitung von getrennter Ringleitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .67 

Bild 5.2.4.3.4 Gesamtansicht neu errichteter Äußerer Blitzschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .67 

Bild 5.2.4.4.1 Berechnung des notwendigen Trennungsabstandes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .67 

Bild 5.4.1 Beispiele von Einzelheiten eines Äußeren Blitzschutzes an einer baulichen 

Anlage mit geneigtem Ziegeldach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .69 

Bild 5.4.1.1 Fangeinrichtung – Dehnungsausgleich mit Überbrückungsband . . . . . . . . . . . .70 

Bild 5.4.2 Fangstange für Schornstein . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .69 

Bild 5.4.2.1 Äußerer Blitzschutz eines Wohnhauses . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .71 

Bild 5.4.2.2 Leitungshalter DEHNsnap und DEHNgrip . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .71 

Bild 5.4.3 Anwendung auf einem Flachdach . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .69 

Bild 5.4.3.1 Leitungshalter mit DEHNsnap für Firstziegel . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .73 

Bild 5.4.3.10 Dachleitungshalter PLATTENsnap für überlappte Konstruktionen . . . . . . . . . . .74 

Bild 5.4.3.2 SPANNsnap mit Kunststoff-Leitungshalter DEHNsnap . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .73 


Bild 5.4.3.3 FIRSTsnap zum Aufsetzen auf bereits vorhandene Firstklammern . . . . . . . . . . .73 

Bild 5.4.3.4 Dachleitungshalter mit geprägter Strebe – Anwendung auf Falzpfannen . . . . .73 

Bild 5.4.3.5 Dachleitungshalter mit geprägter Strebe – Anwendung auf glatten Ziegeln 

z.B. Biberschwanz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .73 

Bild 5.4.3.6 Dachleitungshalter mit geprägter Strebe – Anwendung auf Schieferdächern . .73 

Bild 5.4.3.7 Leitungshalter zum direkten Anformen an die Falze . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .74 

Bild 5.4.3.8 Dachleitungshalter zum Einhängen in den unteren Falz bei Pfannendächern . .74 

Bild 5.4.3.9 ZIEGELsnap, zum Befestigen zwischen flachen Ziegeln oder Platten . . . . . . . . .74 

Bild 5.4.4 Maße für Ringerder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .69 

Bild 5.4.5 Korrossionsgefährdete Stellen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .69 

Bild 5.5.1 Erdoberflächenpotential und Spannungen beim stromdurchflossenen 

Fundamenterder FE und Steuererder SE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .75 

Bild 5.5.1.1 Mindestlängen von Erdern . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .81 

Bild 5.5.1.2 Erder Typ B – Ermittlung des mittleren Radius – beispielhafte Berechnung . . . .81 

Bild 5.5.1.3 Erder Typ B – Ermittlung des mittleren Radius . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .82 

Bild 5.5.10 Ausbreitungswiderstand R A von Tiefenerdern in Abhängigkeit von ihrer 

Länge I bei verschiedenen spezifischen Erdwiderständen ρ E . . . . . . . . . . . . . . .78 

Bild 5.5.11 Ausbreitungswiderstand R A gekreuzter Oberflächenerder (90°) 

in Abhängigkeit von der Eingrabtiefe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .79 

Bild 5.5.12 Erdungsspannung U E zwischen Erderzuleitung und Erdoberfläche 

gekreuzter Oberflächenerder (90°) in Abhängigkeit vom Abstand 

zum Kreuzmittelpunkt (Eingrabtiefe 0,5 m) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .79 

Bild 5.5.13 Stoßerdungswiderstand R st ein- und mehrstrahliger Oberflächenerder 

gleicher Länge . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .79 

Bild 5.5.14 Reduktionsfaktor p für die Berechnung des Gesamtausbreitungswiderstandes 

R A von parallel geschalteten Tiefenerdern . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .79 

Bild 5.5.15 Ausbreitungswiderstand R A von Oberflächen- und Tiefenerdern in 

Abhängigkeit von der Erderlänge I . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .81 

Bild 5.5.2 Stromaustritt aus einem Kugelerder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .76 

Bild 5.5.2.1 Fundamenterder mit Anschlussfahne . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .82 

Bild 5.5.2.10 Anordnung des Erders außerhalb der Wannenabdichtung “Schwarze Wanne” . .85 

Bild 5.5.2.11 Anordnung des Erders außerhalb der Wannenabdichtung “Schwarze Wanne” . .85 

Bild 5.5.2.2 Masche beim Fundamenterder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .82 

Bild 5.5.2.3 Fundamenterder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .82 

Bild 5.5.2.4 Anwendung Fundamenterder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .83 

Bild 5.5.2.5 Anordnung des Fundamenterders bei einem Streifenfundament 

(Kellerwand isoliert) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .83 

Bild 5.5.2.6 Anordnung des Fundamenterders bei einem Streifenfundament . . . . . . . . . . . .83 

Bild 5.5.2.7 Anordnung des Fundamenterders bei einer geschlossenen Bodenplatte 

(vollisoliert) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .84 

Bild 5.5.2.8 Erdungsfestpunkt . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .84 

Bild 5.5.2.9 Anordnung des Fundamenterders bei einer geschlosssenen Bodenplatte 

“Weiße Wanne” . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .84 

Bild 5.5.3 Ausbreitungswiderstand R A eines Kugelerders mit Ø20 cm in 3 m Tiefe, 

bei ρ E = 200 Ωm in Abhängigkeit von der Entfernung x vom Kugelmittelpunkt .76 

Bild 5.5.3.1 Ringerder um ein Wohnhaus . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .86 

Bild 5.5.4 Spezifischer Erdwiderstand ρ E bei verschiedenen Bodenarten . . . . . . . . . . . . . .76 

Bild 5.5.4.1 Kupplungen von DEHN-Tiefenerdern . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .86 

Bild 5.5.4.2 Eintreiben des Tiefenerders mit einem Arbeitsgerüst und einem Vibrationshammer 

. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .86 

Bild 5.5.5 Spezifischer Erdwiderstand ρ E in Abhängigkeit von der Jahreszeit ohne 

Beeinflussung durch Niederschläge (Eingrabtiefe des Erders

Bild 7.8.1.3 DEHNventil TNS – Kombi-Ableiter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .122 

Bild 7.8.2.1 Koordination nach Durchlassmethode von 2 Schutzgeräten und einem 

Endgerät (nach E DIN VDE 0100 Teil 534, Beiblatt 1) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .123 

Bild 7.8.2.2 Zuordnung von Koordinations-Kennzeichen der SPDs zu LPZ-Übergängen . . .123 

Bild 8.1.1 Einsatz von Ableitern im energietechnischen System (prinzipielle Darstellung) .125 

Bild 8.1.3.1 Durch Blitzstoßstrom zerstörter RCD . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .129 

Bild 8.1.3.2 Schaltungsvariante “3-0” im TN-C-System . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .129 

Bild 8.1.3.3a Schaltungsvariante “4-0” im TN-S-System . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .129 

Bild 8.1.3.3b Schaltungsvariante “3+1” im TN-S-System . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .129 

Bild 8.1.3.4 Einsatz von SPDs im TN-C-S-System . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .130 

Bild 8.1.3.5 Einsatz von SPDs im TN-S-System . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .130 

Bild 8.1.3.6 Einsatz von SPDs im TN-System – Beispiel Bürogebäude mit Auftrennung 

des PEN in der Hauptverteilung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .131 

Bild 8.1.3.7 Einsatz von SPDs im TN-System – Beispiel Bürogebäude mit Auftrennung 

des PEN in der Unterverteilung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .132 

Bild 8.1.3.8 Einsatz von SPDs im TN-System – Beispiel Industrie mit Auftrennung des 

PEN in der Unterverteilung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .133 

Bild 8.1.3.9 Einsatz von SPDs im TN-System – Beispiel Einfamilienwohnhaus . . . . . . . . . .134 

Bild 8.1.4.1 TT-System (230/400 V); Schaltungsvariante “3+1” . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .135 

Bild 8.1.4.2 Einsatz von SPDs im TT-System . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .135 

Bild 8.1.4.3 Einsatz von SPDs im TT-System – Beispiel Bürogebäude . . . . . . . . . . . . . . . . .136 

Bild 8.1.4.4 Einsatz von SPDs im TT-System – Beispiel Industrie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .137 

Bild 8.1.4.5 Einsatz von SPDs im TT-System – Beispiel Einfamilienwohnhaus . . . . . . . . . . .138 

Bild 8.1.5.1a IT-System ohne mitgeführten Neutralleiter; “3-0” – Schaltungsvariante . . . . .138 

Bild 8.1.5.1b IT-System mit mitgeführtem Neutralleiter; “4-0” – Schaltungsvariante . . . . . .139 

Bild 8.1.5.1c IT-System mit mitgeführtem Neutralleiter; “3+1” – Schaltungsvariante . . . . .139 

Bild 8.1.5.2 Einsatz von Ableitern im IT-System ohne mitgeführten Neutralleiter . . . . . . . .139 

Bild 8.1.5.3 Einsatz von SPDs im 500 V IT-System – Beispiel ohne mitgeführten Neutralleiter 140 

Bild 8.1.5.4 Einsatz von SPDs im 230/400 V– IT-System – Beispiel mit mitgeführtem 

Neutralleiter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .141 

Bild 8.1.6.1 Anschluss von Überspannungs-Schutzgeräten in V-förmiger Anschlusstechnik .141 

Bild 8.1.6.10 Parallelverdrahtung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .144 

Bild 8.1.6.2 Prinzip der „Zweileiter-Anschluss-Klemme (ZAK)“ – einpolige Darstellung . . .142 

Bild 8.1.6.3 „Zweileiter-Anschluss-Klemmen“ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .142 

Bild 8.1.6.4 Anschluss von Überspannungs-Schutzgeräten im Leitungsabzweig . . . . . . . . .142 

Bild 8.1.6.5 Empfohlene maximale Anschlusslängen von Überspannungs-Schutzgeräten 

im Leitungsabzweig . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .142 

Bild 8.1.6.6a Ausführung des Anschlusses von Überspannungs-Schutzgeräten unter 

Berücksichtigung der empfohlenen maximalen Anschlusslängen . . . . . . . . . . .143 

Bild 8.1.6.6b Ausführung des Anschlusses von Überspannungs-Schutzgeräten unter 

Berücksichtigung der empfohlenen maximalen Anschlusslängen . . . . . . . . . . .143 

Bild 8.1.6.7 Anordnung von Überspannungs-Schutzgeräten in einer Anlage und die 

daraus resultierende wirksame Anschlusslänge . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .143 

Bild 8.1.6.8 V-förmige Verdrahtung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .143 

Bild 8.1.6.9 V-Verdrahtung mittels Kammschiene . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .144 

Bild 8.1.7.1 One-port Schutzbeschaltung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .144 

Bild 8.1.7.10 Reduzierung des Folgestromes durch das patentierte RADAX-Flow-Prinzip . . .146 

Bild 8.1.7.11 Ausschaltselektivität DEHNventil zu NH-Sicherungseinsätzen unterschiedlicher 

Bemessungsströme . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .146 

Bild 8.1.7.2 Two-port Schutzbeschaltung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .144 

Bild 8.1.7.3 SPD mit Durchgangsverdrahtung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .144 

Bild 8.1.7.4 Beispiel DEHNventil, DV TNC 255 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .145 

Bild 8.1.7.5 Beispiel DEHNguard TNS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .145 

Bild 8.1.7.6 Beispiel DEHNrail . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .145 

Bild 8.1.7.7 Verhalten von NH-Sicherungen während der Stoßstrombelastung 10/350 µs .145 

Bild 8.1.7.8 Strom und Spannung an einer aufschmelzenden 25 A-NH-Sicherung 

während einer Blitz-Stoßstrombelastung (10/350 µs) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .146 

Bild 8.1.7.9 Einsatz separater Vorsicherung für Überspannungs-Schutzgeräte . . . . . . . . . .146 

Bild 8.2.1 Ableiterklassifizierung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .147 

Bild 8.2.1.1 Optokoppler – Prinzipdarstellung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .154 

Bild 8.2.10 Typischer Frequenzgang eines BLITZDUCTORs CT . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .149 

Bild 8.2.11 Gebäude mit Äußerem Blitzschutz und gebäudeüberschreitender 

Leitungsverlegung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .149 

Bild 8.2.12 Gebäude ohne Äußeren Blitzschutz und gebäudeüberschreitender 

Leitungsverlegung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .150 

Bild 8.2.13 Gebäude mit Äußerem Blitzschutz und gebäudeinterner Leitungsverlegung . .150 

Bild 8.2.14 Gebäude ohne Äußeren Blitzschutz und gebäudeinterner Leitungsverlegung .150 

Bild 8.2.15 Blockschaltbild Temperaturmessung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .152 

Bild 8.2.2 Begrenzungsverhalten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .148 

Bild 8.2.2.1 Ebenenmodell eines Gebäudes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .155 

Bild 8.2.3 Hinweis auf besondere Anwendungsfälle . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .148 

Bild 8.2.3.1 Anwendungsneutrale Verkabelungsstruktur . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .155 

Bild 8.2.3.2 Blitzbeeinflussung in IT-Verkabelung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .156 

Bild 8.2.4 Nennspannung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .148 

Bild 8.2.4.1 Berechnung von L 0 und C 0 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .157 

Bild 8.2.4.2a eigensicherer SPD . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .158 

Bild 8.2.4.2b Prinzipdarstellung BCT MOD MD EX ... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .158 

Bild 8.2.4.3 SPD in Ex-Anlagen – Isolationsfestigkeit > 500 V AC . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .159 

Bild 8.2.4.4 Anwendungsfall – Isolationsfestigkeit < 500 V AC . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .159 

Bild 8.2.5 Prüfaufbau zur Ermittlung der Begrenzungsspannung bei einer Spannungsanstiegsgeschwindigkeit 

du/dt = 1kV/µs . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .149 

Bild 8.2.5.1 Richtige Installation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .160 

Bild 8.2.5.2 Häufigste Installation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .160 

Bild 8.2.5.3 Falsch durchgeführter Potentialausgleich . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .160 

Bild 8.2.5.4 Falsche Leitungsführung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .161 

Bild 8.2.5.5 Trennung von Kabeln in Kabelführungssystemen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .161 

Bild 8.2.6 Ansprechverhalten eines ÜsAg bei du/dt = 1kV/µs . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .149 

Bild 8.2.7 Prüfaufbau zur Ermittlung der Begrenzungsspannung bei Nennableitstoßstrom 149 

Bild 8.2.8 Begrenzungsspannung bei Nennableitstoßstrom . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .149 

Bild 8.2.9 Nennstrom des BLITZDUCTORs CT . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .149 

Bild 9.1.1 Prinzipaufbau eines Frequenzumrichters (Quelle: Die Bibliothek der Technik 

Band 36 Frequenzumrichter, Verlag Moderne Industrie) . . . . . . . . . . . . . . . . . .163 

Bild 9.1.2 EMV Maßnahmen (Quelle: Die Bibliothek der Technik Band 36 Frequenzumrichter, 

Verlag Moderne Industrie) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .163 

Bild 9.1.3 Aufbau eines Frequenzumrichters (Quelle: Die Bibliothek der Technik 

Band 36 Frequenzumrichter, Verlag Moderne Industrie) . . . . . . . . . . . . . . . . . .164 

Bild 9.10.1 Blitz- und Überspannungsschutz gebäudeüberschreitende Verkabelung 

ohne Fundamenterderverbindung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .200 


mit Fundamenterderverbindung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .200 


ohne Fundamenterderverbindung, mit EIB-LWL-Verkabelung . . . . . . . . . . . . .200 

Bild 9.11.1 Verwaltungsgebäude mit hochverfügbaren Anlagenteilen . . . . . . . . . . . . . . . .201 

Bild 9.12.1 Systembeispiel für M-Bus . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .203 

Bild 9.12.2 Schutzkonzept für M-Bus-System bei Gebäuden mit Äußerem Blitzschutz . . . .205 

Bild 9.12.3 Schutzkonzept für M-Bus-System bei Gebäude ohne Äußeren Blitzschutz . . . .206 

Bild 9.13.1 Gebäudeautomationssystem EY 3600 von Sauter Cumulus 

(Quelle: Sauter Cumulus GmbH) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .207 

Bild 9.13.2 Schutzkonzept für Gebäudeleittechniksystem bei einem Gebäude mit 

Äußerem Blitzschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .208 

Bild 9.13.3 Schutzkonzept für Gebäudeleittechniksystem bei einem Gebäude ohne 

Äußeren Blitzschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .208 

Bild 9.13.4 Einbau des Überspannungs-Schutzgerätes BLITZDUCTOR CT . . . . . . . . . . . . . .211 

Bild 9.13.5 Überspannungsschutz für universelle Verkabelung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .212 

Bild 9.14.1 Bildung von Installationsschleifen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .214 

Bild 9.14.2 Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten in LON-Ringstruktur . . . . . . . . . . .214 

Bild 9.14.3 Einsatz des Erdungsklemmsatzes zur Erdung ungenutzter Adern . . . . . . . . . . .215 

Bild 9.14.4 Einsatz des Gasentladungs-Ableiters zur indirekten Schirmerdung . . . . . . . . .215 

Bild 9.14.5 Schutzkonzept für das Gebäudemanagementsystem von Honeywell bei 

einem Gebäude mit Äußerem Blitzschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .216 

Bild 9.15.1 Blitz- und Überspannungsschutz für SIMATIC NET PROFIBUS FMS und DP . . .219 

Bild 9.15.2 Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten im eigensicheren Profibus PA . . . .220 

Bild 9.16.1 Blitz- und Überspannungsschutz für Analoganschluss . . . . . . . . . . . . . . . . . . .224 

Bild 9.16.2 Blitz- und Überspannungsschutz für ISDN-Anschluss . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .224 

Bild 9.16.3 Blitz- und Überspannungsschutz für ADSL mit Analoganschluss . . . . . . . . . . .225 

Bild 9.16.4 Blitz- und Überspannungsschutz für ISDN und ADSL-Anschluss . . . . . . . . . . . .225 

Bild 9.16.5 Überspannungsschutz für TK-Anlagen “ISDN-Primär-Multiplexanschuss” . . . .225 

Bild 9.17.1 Einteilung einer Ex-Anlage mit Blitz-Schutzzonen (LPZ) . . . . . . . . . . . . . . . . . .227 

Bild 9.17.2 Fangeinrichtungen für einen Tank mit Fangstangen und Fangseilen . . . . . . . .227 

Bild 9.17.3 Ausführung des Blitzschutzpotentialausgleiches nach DIN V VDE V 0185-3 

auf der Basis des Hauptpotentialausgleichs nach DIN VDE 0100 Teil 410 . . . .228 

Bild 9.17.4 DEHNventil DV TT 255 im Schaltschrank zum Schutz der Energietechnik . . . . .228 

Bild 9.17.5 Überspannungs-Schutzgeräte im eigensicheren Messkreis . . . . . . . . . . . . . . .229 

Bild 9.17.6 BCT MOD MD EX 24 für eigensichere Messkreise . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .229 

Bild 9.17.7 Überspannungs-Ableiter für Feldgeräte – DEHNpipe, DPI MD EX 24 M2 . . . .230 

Bild 9.2.1 Stoßstromlabor DEHN + SÖHNE 

maximaler Blitzstoßstrom 200 kA der Wellenform 10/350µs . . . . . . . . . . . . . .165 

Bild 9.2.2 Blitz-Schutzzonen-Konzept einer WEA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .166 

Bild 9.2.3 Erdermaschennetz einer WEA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .166 

Bild 9.2.4 Anwendung nichtausblasender Blitzstrom-Ableiter DEHNbloc . . . . . . . . . . . . .167 

Bild 9.2.5 Anwendung Überspannungs-Ableiter 

DEHNguard, DG TNC FM, U C = 750 V, Serien-Nr. 1371 . . . . . . . . . . . . . . . . . . .167 

Bild 9.2.6 Anwendung Blitz- und Überspannungs-Ableiter BLITZDUCTOR CT . . . . . . . . .167 

Bild 9.3.1.1 Prinzipschaltbild Überspannungsschutz für eine PV-Anlage 

auf einem Gebäude ohne Äußeren Blitzschutz 

a) TT-System 230 V AC 

b) TN-System 230 V AC . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .170 

Bild 9.3.1.2 PV-Module im Schutzbereich von Fangstangen unter Berücksichtigung 

des Trennungsabstandes s . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .170 

Bild 9.3.1.3 Betrachtung des Trennungsabstandes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .172 

Bild 9.3.1.4 Prinzipschaltbild Überspannungsschutz für eine PV-Anlage 

auf einem Gebäude mit Äußerem Blitzschutz 

a) TT-System 230 V AC 

b) TN-System 230 V AC . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .172 

Bild 9.3.2.1 Übersichtsplan einer PV-Großanlage auf einer Freifläche . . . . . . . . . . . . . . . . .174 

Bild 9.3.2.2 Prinzipschaltbild Überspannungsschutz für ein Solarkraftwerk . . . . . . . . . . . .176 

Bild 9.3.2.3 Schutzkonzept für Datenerfassung und -auswertung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .176 

Bild 9.4.1 Schematischer Aufbau einer Kläranlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .177 

Bild 9.4.2 Einteilung einer Kläranlagenwarte in Blitzschutzzonen . . . . . . . . . . . . . . . . . .178 


Bild 9.4.3 Eingeführte elektrische Leitungen in die Kläranlagenwarte . . . . . . . . . . . . . . .178 

Bild 9.4.4 Schutzwinkelverfahren nach DIN V VDE V 0185-3 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .179 

Bild 9.4.5 Blitzschutz-Potentialausgleich . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .179 

Bild 9.4.6 DEHNventil im Schaltschrank zum Schutz der Energietechnik . . . . . . . . . . . . .180 

Bild 9.4.7 Überspannungs-Schutzgerät DCO ME 24 im Schaltschrank zum Schutz 

der gesamten MSR-Technik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .180 

Bild 9.4.8 Überspannungs-Schutzgerät DCO ME 24 im Schaltschrank, 

Eintritt der Leitungen aus Doppelboden . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .180 

Bild 9.5.1 Äußerer Blitzschutz des Kirchenschiffs . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .181 

Bild 9.5.2 Verlegung der Ableitung am Kirchturm . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .181 

Bild 9.5.3 Prinzip des Äußeren und Inneren Blitzschutzes einer Kirche mit angebautem 

Kirchturm . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .182 

Bild 9.5.4 Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten in der Steueranlage der Hauptuhr 

(Sakristei) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .183 

Bild 9.5.5 Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten in der Verteilung der Läutemaschine 

(oben im Turm) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .184 

Bild 9.5.6 Lösungsbeispiel für den Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten im 

Bereich der Läutemaschine . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .183 

Bild 9.5.7 Einsatz von Überspannungs-Schutzgeräten für den Antrieb der Turmuhr 

(oben im Turm) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .183 

Bild 9.6.1 Moderne Melkanlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .185 

Bild 9.6.2 Automatische Fütterungsanlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .185 

Bild 9.6.3 Lüftungs- und Spülanlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .185 

Bild 9.6.4 Heizungsanlage mit Wärmerückgewinnung und Brauchwasserversorgung . . .186 

Bild 9.6.5 Elektrische Steuerkästen-Melkanlage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .186 

Bild 9.6.6 Kuh mit Halsband und Registrierchip . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .186 

Bild 9.6.7 Blitz- und Überspannungsschutz in der Landwirtschaft . . . . . . . . . . . . . . . . . .187 

Bild 9.6.8 Blitz- und Überspannungsschutz in der Landwirtschaft . . . . . . . . . . . . . . . . . .187 

Bild 9.7.1 Video-Überwachungsanlage – Biltz- und Überspannungsschutz . . . . . . . . . . .189 

Bild 9.7.2 Überwachungskamera im Schutzbereich einer Fangstange . . . . . . . . . . . . . . .190 

Bild 9.7.3 Video-Überwachungsanlage – Überspannungsschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . .190 

Bild 9.8.1 Aufbau einer elektromechanischen Fahrzeugwaage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .193 

Bild 9.8.2 Überspannungsschutz der Wäge- und Anzeigetechnik . . . . . . . . . . . . . . . . . . .193 

Bild 9.9.1 Blitz- und Überspannungsschutz einer Einbruchmeldezentrale (EMZ) 

in Impulslinientechnik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .196 

Bild 9.9.2 Blitz- und Überspannungsschutz einer Brandmeldezentrale (BMZ) – 

analoger Ring . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .196 

Bild 9.9.3 Blitz- und Überspannungsschutz einer Einbruchmeldezentrale (EMZ) 

in Gleichstromlinientechnik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .197 

Bild 9.9.4 Blitz- und Überspannungsschutz einer Brandmeldezentrale (BMZ) 

in Gleichstromlinientechnik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .197 

Tabelle 1.1.1 Mit Wirkung vom 1.11.2002 zurückgezogene Blitzschutz-Normen . . . . . . . . . . .7 

Tabelle 1.1.2 Blitzschutz-Vornormen gültig seit 1.11.2002 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .8 

Tabelle 1.3.1 Klassifizierung von Überspannungs-Schutzgeräten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .9 

Tabelle 2.5.1 Temperaturerhöhung ∆T in K verschiedener Leitermaterialien . . . . . . . . . . . . . .17 

Tabelle 2.6.1 Grenzwerte von Blitzstromparametern und ihre Wahrscheinlichkeiten . . . . . . .18 

Tabelle 3.1.1 Baurechtliche Vorgaben der Bundesländer zum Blitzschutz (Teil 1) . . . . . . . . . .20 

Tabelle 3.1.1 Baurechtliche Vorgaben der Bundesländer zum Blitzschutz (Teil 2) . . . . . . . . . .21 

Tabelle 3.2.3.1 Erdblitzdichte Ng je km 2 und Jahr in Deutschland: Blitzstatistik von BLIDS 

für die Jahre 1992 bis 2000 im Raster 50 km x 50 km. Wiedergabe mit der 

freundlichen Erlaubnis von BLIDS (www.blids.de) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .25 

Tabelle 3.2.3.2 Umgebungsfaktor C d . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .26 

Tabelle 3.2.3.3 Äquivalente Fangflächen A l und A i in m 2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .26 

Tabelle 3.2.4.1 Berechnung der Schadenswahrscheinlichkeiten P y aus den einfachen 

Wahrscheinlichkeiten p x und den Reduktionsfaktoren r x . . . . . . . . . . . . . . . . . .27 

Tabelle 3.2.5.1 Schadensursachen und Schadensarten in Abhängigkeit von der Einschlagstelle. .29 

Tabelle 3.2.7.1 Risiko-Komponenten für verschiedene Einschlagstellen (Schadensquellen) 

und Schadensursachen. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .30 

Tabelle 3.3.1.1 Intervalle zwischen den Wiederholungsprüfungen eines Blitzschutzsystems . . .33 

Tabelle 5.1.1.1 Beziehungen zwischen Gefährdungspegel, Auffangkriterium E i , Enddurchschlagstrecke 

R und kleinstem Scheitelwert des Stromes I 

Quelle: Tabelle 5 und 6 der DIN V VDE V 0185-1 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .38 

Tabelle 5.1.1.2 Durchgang der Blitzkugel bei zwei Fangstangen oder zwei parallelen 

Fangleitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .40 

Tabelle 5.1.1.3 Maschenweite . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .40 

Tabelle 5.1.1.4 Schutzwinkel α in Abhängigkeit der Blitzschutzklassen . . . . . . . . . . . . . . . . . . .42 

Tabelle 5.1.1.5 Mindestdicke von Metallblechen (wenn Durchschmelzungen erlaubt) . . . . . . . .44 

Tabelle 5.1.1.6 Mindestdicke von Metallblechen (wenn Durchschmelzungen nicht erlaubt) . . .44 

Tabelle 5.1.4.1 Natürliche Bestandteile der Fangeinrichtung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .48 

Tabelle 5.1.4.2 Blitzschutz für Metalldächer – Höhe der Fangspitzen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .48 

Tabelle 5.2.1.1 Abstände zwischen Ableitungen nach DIN V VDE V 0185-3 . . . . . . . . . . . . . . . .59 

Tabelle 5.2.2.1 Maximale Temperaturerhöhung ∆T in K verschiedener Leitermaterialien . . . . . .60 

Tabelle 5.3.1 Werkstoff, Form und Mindestquerschnitte von Fangleitungen, Fangstangen 

und Ableitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .68 

Tabelle 5.4.1 Werkstoffkombinationen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .70 


Tabelle 5.4.1.1 Berechnung der temperaturbedingten Längenänderung ∆L von Metalldrähten 

im Blitzschutz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .70 

Tabelle 5.4.1.2 Dehnungsstücke im Blitzschutz – Anwendungsempfehlung . . . . . . . . . . . . . . . .70 

Tabelle 5.4.2.1 Bauteile für den Äußeren Blitzschutz eines Wohnhauses . . . . . . . . . . . . . . . . . .72 

Tabelle 5.5.1 Formeln zur Berechnung des Ausbreitungswiderstandes R A für 

verschiedene Erder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .77 

Tab. 5.5.7.2.1 Potentialwerte und Abtragsraten gebräuchlicher Metalle . . . . . . . . . . . . . . . . .89 

Tab. 5.5.7.4.1 Werkstoff-Kombinationen von Erdungsanlagen bei unterschiedlichen 

Flächenverhältnissen (A K > 100 x A A ) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .92 

Tabelle 5.5.8.1 Werkstoff, Form und Mindestquerschnitte von Erdern . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .93 

Tabelle 5.7.1 Ringabstände und Tiefen der Potentialsteuerung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .99 

Tabelle 6.1.1 Querschnitte für Potentialausgleichsleiter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .102 

Tabelle 7.2.1 LEMP-Schutz-Management für neue Gebäude und für umfassende 

Änderungen der Konstruktion oder der Nutzung von Gebäuden . . . . . . . . . . .109 

Tabelle 7.3.1 Magnetische Dämpfung von Gittern bei NaheinschlagDIN V VDE V 0185-... . .110 

Tabelle 7.5.2.1 Geforderte Blitzstoßstromtragfähigkeit von Überspannungs-Schutzeinrichtungen 

SPD Typ 1 (Anforderungsklasse B) nach DIN V VDE 0100-534/A1 .118 

Tabelle 8.1.1 Klassifizierung der Schutzgeräte nach VDE, IEC und EN . . . . . . . . . . . . . . . . . .125 

Tabelle 8.1.2 Anforderungsklassen von Ableitern für energietechnische Anlagen nach 

E DIN VDE 0675-6:1989-11 und E DIN VDE 0675-6/A1:1996-03 

(übergangsweise bis 10-2004 gültig) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .126 

Tabelle 8.1.7.1 Materialbeiwert k für Kupfer- und Aluminiumleiter mit verschiedenen 

Isolierwerkstoffen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .144 

Tabelle 8.2.1 Typenbezeichnung der Schutzmodule . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .147 

Tabelle 8.2.2 Nennströme der Schutzmodule . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .149 

Tabelle 8.2.3 Auswahlkriterien für elektrische Temperaturmesseinrichtung . . . . . . . . . . . . .153 

Tabelle 8.2.5.1 Trennung von Telekommunikationsleitungen und Niederspannungsleitungen 

(Auszug aus EN 50174-2) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .161 

Tabelle 9.10.1 Kurzbeschreibung der Ableiter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .199 

Tabelle 9.12.1 Maximale Datenübertragungsrate . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .203 

Tabelle 9.12.2 Angaben über Kapazitäten und Längsimpedanzen von Überspannungs- 

Schutzgeräten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .204 

Tabelle 9.12.3 Auswahl des Kombi-Ableiters entsprechend dem Netzsystem . . . . . . . . . . . . .204 

Tabelle 9.12.4 Überspannungsschutz für Signalschnittstellen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .204 

Tabelle 9.12.5 Überspannungsschutz für die 230 V-Spannungsversorgung . . . . . . . . . . . . . . .205 

Tabelle 9.12.6 Überspannungsschutz für Signalschnittstellen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .206 


Tabelle 9.13.1 Schnittstelle zwischen den Blitz-Schutzzonen 0 A ⇔ 1 . . . . . . . . . . . . . . . . . . .209 

Tabelle 9.13.2 Schnittstelle zwischen den Blitz-Schutzzonen 1 ⇔ 2 und größer . . . . . . . . . . .210 

Tabelle 9.13.3 Auswahl Kombi-Ableiter für Drehstromsysteme, Blitz-Schutzzone 0 A – 2 . . . . .209 

Tabelle 9.13.4 Auswahl Kombi-Ableiter für Bus- und Messfühlerleitungen, 

Blitz-Schutzzone 0 A – 2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .209 

Tabelle 9.13.5 Angaben von Kapazitäten und Längsimpedanzen von Überspannungs- 

Schutzgeräten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .210 

Tabelle 9.13.6 Auswahl Überspannungs-Schutzgeräte für universelle Verkabelung . . . . . . . .212 

Tabelle 9.14.1 Angabe über Kapazitäten von Transceivern . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .213 

Tabelle 9.14.2 Angabe der Kapazitätswerte von Überspannungs-Schutzgeräten . . . . . . . . . .213 

Tabelle 9.14.3 Einsatz von Blitzstrom-Ableitern an der Schnittstelle 0 A ⇔ 1 . . . . . . . . . . . . .216 

Tabelle 9.14.4 Einsatz von Überspannungs-Ableitern an der Schnittstelle 0 B ⇔ 1 . . . . . . . . .217 

Tabelle 9.14.5 Einsatz von Überspannungs-Ableitern an der Schnittstelle 1 ⇔ 2 . . . . . . . . . .217 

Tabelle 9.14.6 Auswahl Kombi-Ableiter für Drehstromsysteme . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .218 

Tabelle 9.14.7 Auswahl Kombi-Ableiter für Bus- und Signalleitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . .218 

Tabelle 9.15.1 Überspannungsschutz für Busleitungen des PROFIBUS DP / PROFIBUS FMS . .220 


Tabelle 9.15.3 Überspannungsschutz für Busleitungen des PROFIBUS PA . . . . . . . . . . . . . . . .220 


Tabelle 9.17.1 Beispiel für einen Temperaturmessumformer . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .229 

Tabelle 9.17.2 Überspannungs-Schutzgeräte für den Einsatz im eigensicheren Messkreisen 

und Bussystemen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .230 

Tabelle 9.3.1.1 Auswahltabelle Überspannungsschutz für Gleichspannungs-Systeme . . . . . . .171 

Tabelle 9.3.1.2 Überspannungs-Schutzgeräte für Wechselstrom-Systeme . . . . . . . . . . . . . . . .171 

Tabelle 9.3.1.3 Auswahl des Kombi-Ableiters entsprechend der Systemform . . . . . . . . . . . . . .171 

Tabelle 9.3.1.4 Potentialausgleich für eine PV-Anlage auf Gebäuden ohne Äußeren Blitzschutz 173 

Tabelle 9.3.1.5 Potentialausgleich für eine PV-Anlage auf Gebäuden mit Äußerem Blitzschutz 173 

Tabelle 9.3.2.1 Auswahl des Kombi-Ableiters entsprechend der Systemform . . . . . . . . . . . . . .175 

Tabelle 9.3.2.2 Überspannungs-Schutzgeräte für Datenerfassung und -auswertung . . . . . . . .175 


Tabelle 9.7.1 Blitz- und Überspannungsschutz für Signalleitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .191 

Tabelle 9.7.2 Blitz- und Überspannungsschutz für Energieleitung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .191 

Tabelle 9.7.3 Überspannungsschutz für Signalleitungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .191 

Tabelle 9.9.1 Kurzbeschreibung der Ableiter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .198 

Tabelle 9.9.2 Auswahl der Schutzgeräte . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .198 

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Den BLITZ-PLANER gibt es sowohl in Buch-Form als auch auf CD-Rom. 

Schicken Sie mir künftig den BLITZ-PLANER 

in Buch-Form auf CD-Rom 

Bitte schicken Sie mir zusätzlich Informationsmaterial zu folgenden Themen: 

Blitzschutz-Hauptkatalog Arbeitsschutz-Hauptkatalog 

Überspannungsschutz-Hauptkatalog Seminarplan 

Bitte geben Sie uns noch einige Informationen zu Ihrer Firmenstruktur: 

Tätigkeitsschwerpunkte (Mehrfachnennungen möglich): 

Ausbildung (ABI) 

Arbeitssicherheit (ASZ) 

Blitzschutzausbau (BSB) 

Brancheneinteilung (nur eine Nennung möglich): 

1.1 Elektroinstallateur 

1.2 Blitzableiterbauer 

1.3 VDB-Mitglieder 

1.4 Sonstige Fachhandwerksbetriebe 

2.1 Elektrogroßhandel 

2.2 Sonstige Großhändler 

2.3 Exporteure 

2.4 Elektronik-Zubehör-Großhandel 

3.1 Hoch-, Tief-, Fertig- und Rohrleitungsbau 

3.2 Schornstein- und Feuerungsbau 

4.1 Versorgungsunternehmen 

Datentechnik (DATA) 

Energietechnik (ENER) 

Mess-Steuer-Regeltechnik (MSR) 

5.1 Elektroindustrie 

5.2 Industrie allgemein 

5.3 Schaltanlagenbauer 

5.4 Computer-Hersteller 

Petrochemie (PETR) 

Photovoltaik (PV) 

Windenergie (WIND) 

6.1 Telekom / Post 

6.2 Deutsche Bahn AG 

6.3 Bundeswehr / Bundesgrenzschutz 

6.4 Sonstige staatliche, kommunale, fachliche Ämter / Einrichtungen 

7.1 Planer, Technische Aufsichtsgremien 

7.2 Dienstleistungsunternehmen allgemein 

7.3 Schadensversicherer 

Name: Vorname: 

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Abteilung: 

Mitarbeiter: gesamt: im Fachbereich: 

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Fax 09181 906-333 

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