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Dreiphasen-Dreischalter-Dreipunkt- Pulsgleichrichtersystem

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Kapitel 2: Vergleich von PWM Gleichrichterkonzepten 57<br />

R<br />

L.<br />

20°<br />

C<br />

N Ll<br />

=<br />

γA<br />

W<br />

W<br />

= 23.<br />

0 mΩ.<br />

(2.16)<br />

Bei einer angenommenen Erwärmung von ∆T = 80°C erhöht sich der<br />

Wicklungswiderstand um den Faktor (1+α∆T) = 1.31, die maximalen Kupferverluste<br />

betragen daher:<br />

2<br />

P , Cu,<br />

100°<br />

C = I LRL<br />

, 20°<br />

C<br />

( 1+<br />

∆T<br />

) = 20.<br />

93<br />

L α W. (2.17)<br />

Da der thermische Widerstand des verwendeten Kerns SU75b auch nicht verfügbar ist,<br />

wird der thermischen Widerstand des seitens der mechanischen Abmessungen<br />

vergleichbaren Kerns UI75B von RTH,Cu = 3.3K/W, für die Errechnung der Erwärmung<br />

(∆TCu = 69.1°C) verwendet. Da die verhältnismäßig kleine Stromwelligkeit nur kleine<br />

Änderungen der Flussdichte bewirkt, können die Kernverluste und damit die<br />

Erwärmung zufolge der Kernverluste vernachlässigt werden. Bei einer<br />

Umgebungstemperatur von TA = 50°C ergibt sich damit eine Temperatur von 119.1°C,<br />

die durch forcierte Kühlung noch verringert werden könnte.<br />

Das Volumen der fertig gestellten Glättungsdrossel LDC beträgt VL = 0.92dm 3 . Die<br />

gleiche Induktivität kann so auch je Phase auf der Wechselstromseite des Gleichrichters<br />

verwendet werden. Die Kupferverluste weisen dann durch die verringerte effektive<br />

Strombelastung geringere Werte auf, jedoch können die Eisenverluste nicht mehr<br />

vernachlässigt werden. Eine detaillierte Berechnung führt auf Gesamtverluste von<br />

PL,AC = 19.92W (PL,Fe = 7.8W, PL,Cu = 12.16W). Die Erwärmung ist geringer, da die<br />

Verluste geringer sind und der thermische Widerstand des Eisenkerns kleiner ist:<br />

RTH,Fe = 1.12K/W, ∆T = 48.8°C.<br />

Die Strommittel- und Effektivwerte der Leistungsdioden sind in Tab.2.19 aufgelistet,<br />

und dienen als Grundlage der Dimensionierung und der Wirkungsgradprädiktion des<br />

Systems. Für die Herleitung der Formeln wurden sinusförmige Versorgungsspannungen<br />

angenommen, der Stromrippel in den Induktivitäten wurde vernachlässigt.<br />

Netzströme:<br />

Gleichrichterdioden:<br />

I<br />

N<br />

PN<br />

=<br />

3U<br />

λ<br />

N<br />

IO<br />

I D,<br />

avg =<br />

6<br />

I D,<br />

rms =<br />

2<br />

I<br />

N<br />

2 cos<br />

( π 12)<br />

Tab.2.19: Strombelastung der Leistungskomponenten des 12-Puls-<br />

Gleichrichters.

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