Dreiphasen-Dreischalter-Dreipunkt- Pulsgleichrichtersystem

48 Kapitel 2: Vergleich von PWM Gleichrichterkonzepten
Modulationsindex:
M =
Û
1
2
U
U
O
Uˆ
≈
U
3
Netzdioden: I D Iˆ
N avg
N
2
⎛ 3 3 3M
⎞
Leistungstransistoren: I S = ⎜ ⎟Iˆ
avg ⎜
− N
2 4 ⎟
⎝ π ⎠
Freilaufdioden: D I N
M 3
I ˆ
F , avg 4
3 3
Induktivität: I L Iˆ
avg
N
2π
1
2
N
O
3 3
8π
= I
, D = + ⋅ I
N , rms
N
π
I Srms
=
1
2
3 9 3 3 3
− − M ⋅ Iˆ
2 8π
2π
3 3
2π
= I D = M ⋅ I
F , rms
N
3
2
9 3
8π
= I L = − ⋅ I
rms
N
1 3 3
Transformator: IT = − ⋅ Iˆ
rms
N
2 4π
Ausgangskondensator:
CO,
rms
3 3
MÎ
2π
Tab.2.16: Strombelastung der Leistungskomponenten des „Minnesota
Rectifier“.
Zur Dimensionierung des Systems und Erstellung der Wirkungsgradprädiktion
(Tab.2.17) wurde folgende Spezifikation verwendet (vgl. Abschnitt 2.1):
• Eingang (3~AC):
Außenleiterspannung nominell 400 … 480VAC (208…400VAC)
Außenleiterspannungsbereich 320 … 530VAC (166…480VAC)
• Ausgang (DC):
Nennausgangsspannung 800V (750V)
Nennausgangsleistung 10.5kW (5.25kW)
Der Wirkungsgrad des Systems bei der Nennspannung von 400V beträgt η = 96.58%,
die Hauptverlustanteile sind in Abb.2.26 dargestellt, die größten Verluste treten in den
Leistungstransistoren und im Zick-Zack Transformator auf.
I
=
2
N
ˆ
ˆ
ˆ
− I
2
O
N