Dreiphasen-Dreischalter-Dreipunkt- Pulsgleichrichtersystem

186 Kapitel 7: Elektromagnetische Verträglichkeit
Anmerkung: Die Simulation zeigt, dass die dritte Harmonische von mi ohne
maßgebliche niederfrequente Störung der Netzströme bei M > 1 auch entfernt werden
könnte; es übernimmt der Integralanteil des PI Phasenstromreglers die Bildung der
notwendigen Nullkomponente.
Wie die Simulation zeigt, tritt das Maximum der Rippelstromkomponente i0,~ beim
Maximalwert der Netzspannung auf (Abb.7.10(a)). Die analytische Berechnung ergibt
mit guter Übereinstimmung zur Simulation
Î
o,
~
2 ⎛ 2 ⎞⎛
M ⎞U
OTP
= ⎜1−
M ⎟⎜1+
⎟ .
3 ⎝ 3 ⎠⎝
2 ⎠ 8L
(7.13)
Abb.7.3: Blockschaltbild der der Simulation zugrunde liegenden Regelung
des Eingangsstroms in Anlehnung an Abb.4.3. Die Verwendung von drei
Trägersignalen iD zur Phasenstromregelung mit 120° Phasenverschiebung
in der Schaltfrequenz resultiert in einer signifikanten Reduktion der
schaltfrequenten Komponente u0,~ von u0 und daher auch von i0,~. Dies
erhöht jedoch die Gegentaktkomponente u′ U ,i,
~ der
Eingangsphasenspannungen, sodass neben der Erhöhung des Rippels von
iU,i auch der Rippel des Netzstroms iN,i erhöht wird.
7.2 Gleichtaktverschiebung der Gleichrichterausgangsspannung
Wie in Kapitel 4 bereits erwähnt, erhöht die Verwendung einer dritten Harmonischen
den Aussteuerbereich auf M = 0...
2 3 (4.4). Diese dritte Harmonische führt jedoch zu
einer niederfrequenten Verschiebung des Ausgangsspannungsmittelpunkts M in Bezug
zum Erdpotential (siehe Abb.7.2(c) und Abb.7.4(c))
uMN = u0
, (7.14)