Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ<br />
ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ<br />
ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΩΝ ΚΑΙ ΑΕΡΟΝΑΥΠΗΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ<br />
ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΠΑΡΑΓΩΓΗΣ & ΑΥΤΟΜΑΤΙΣΜΟΥ /<br />
∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ & ΘΕΩΡΙΑΣ ΜΗΧΑΝΩΝ<br />
∆ΙΕΥΘΥΝΤΗΣ: Καθηγητής Γ. ΧΡΥΣΟΛΟΥΡΗΣ<br />
∆Ι∆ΑΚΤΟΡΙΚΗ ∆ΙΑΤΡΙΒΗ<br />
ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΚΑΙ ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ<br />
ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ ΤΟΥ ΜΗΧΑΝΙΣΜΟΥ<br />
ΦΩΤΟΑΠΟ∆ΟΜΗΣΗΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΠΡΟΚΑΛΟΥΜΕΝΗΣ<br />
ΑΠΟ ΑΚΤΙΝΕΣ LASER<br />
ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ Γ. ΣΤΑΥΡΟΠΟΥΛΟΣ<br />
∆ιπλ. Μηχανολόγος Μηχανικός<br />
ΠΑΤΡΑ 2007
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ<br />
ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ<br />
ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΩΝ ΚΑΙ ΑΕΡΟΝΑΥΠΗΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ<br />
ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΠΑΡΑΓΩΓΗΣ & ΑΥΤΟΜΑΤΙΣΜΟΥ /<br />
∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ & ΘΕΩΡΙΑΣ ΜΗΧΑΝΩΝ<br />
∆ΙΕΥΘΥΝΤΗΣ: Καθηγητής Γ. ΧΡΥΣΟΛΟΥΡΗΣ<br />
∆Ι∆ΑΚΤΟΡΙΚΗ ∆ΙΑΤΡΙΒΗ<br />
ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΚΑΙ ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ<br />
ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ ΤΟΥ ΜΗΧΑΝΙΣΜΟΥ<br />
ΦΩΤΟΑΠΟ∆ΟΜΗΣΗΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΠΡΟΚΑΛΟΥΜΕΝΗΣ<br />
ΑΠΟ ΑΚΤΙΝΕΣ LASER<br />
ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ Γ. ΣΤΑΥΡΟΠΟΥΛΟΣ<br />
∆ιπλ. Μηχανολόγος Μηχανικός<br />
ΠΑΤΡΑ 2007
Η παρούσα διατριβή αποτελεί µέρος του ερευνητικού προγράµµατος ΠΕΝΕ∆ 2003 - 03Ε∆575<br />
Το έργο συγχρηµατοδοτείται κατά:<br />
• 75% της ∆ηµόσιας ∆απάνης από την Ευρωπαϊκή Ένωση – Ευρωπαϊκό Κοινωνικό Ταµείο<br />
• 25% της ∆ηµόσιας ∆απάνης από το Ελληνικό ∆ηµόσιο – Υπουργείο Ανάπτυξης – Γενική Γραµµατεία<br />
Έρευνας και Τεχνολογίας<br />
• και από τον Ιδιωτικό Τοµέα,<br />
στο πλαίσιο του Μέτρου 8.3 του Ε.Π. Ανταγωνιστικότητα – Γ΄ Κοινοτικό Πλαίσιο Στήριξης.
Η παρούσα ∆ιδακτορική ∆ιατριβή εγκρίθηκε οµόφωνα µε βαθµό «ΑΡΙΣΤΑ» στις 30<br />
Οκτωβρίου 2007, από την Επταµελή Εξεταστική Επιτροπή η οποία ορίσθηκε από την Γενική<br />
Συνέλευση µε Ειδική Σύνθεση του Τµήµατος Μηχανολόγων και Αεροναυπηγών Μηχανικών<br />
της Πολυτεχνικής Σχολής του Πανεπιστηµίου Πατρών, στην υπ' αριθµόν 7/10.07.2007<br />
συνεδρίασή της, σύµφωνα µε το άρθρο 36 Ν. 1268/82 και το άρθρο 13 Ν. 2083/92, µετά από<br />
σχετική εισήγηση της Τριµελούς Συµβουλευτικής Επιτροπής.<br />
Μέλη της Επταµελούς Εξεταστικής Επιτροπής αποτέλεσαν οι:<br />
1. ΧΡΥΣΟΛΟΥΡΗΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ (Επιβλέπων)<br />
Καθηγητής του Τµήµατος Μηχανολόγων και Αεροναυπηγών Μηχανικών του<br />
Πανεπιστηµίου Πατρών<br />
2. ΠΑΝΤΕΛΑΚΗΣ ΣΠΥΡΙ∆ΩΝ (Μέλος Τριµελούς Συµβουλευτικής Επιτροπής)<br />
Καθηγητής του Τµήµατος Μηχανολόγων και Αεροναυπηγών Μηχανικών του<br />
Πανεπιστηµίου Πατρών<br />
3. ΑΝΥΦΑΝΤΗΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ (Μέλος Τριµελούς Συµβουλευτικής Επιτροπής)<br />
Καθηγητής του Τµήµατος Μηχανολόγων και Αεροναυπηγών Μηχανικών του<br />
Πανεπιστηµίου Πατρών<br />
4. ΠΑΠΑΖΟΓΛΟΥ ΒΑΣΙΛΕΙΟΣ<br />
Καθηγητής της Σχολής Ναυπηγών Μηχανολόγων Μηχανικών του Εθνικού Μετσόβιου<br />
Πολυτεχνείου<br />
5. ΣΑΡΑΒΑΝΟΣ ∆ΗΜΗΤΡΙΟΣ<br />
Καθηγητής του Τµήµατος Μηχανολόγων και Αεροναυπηγών Μηχανικών του<br />
Πανεπιστηµίου Πατρών<br />
6. ΣΙΑΚΑΒΕΛΛΑΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ<br />
Επ. Καθηγητής του Τµήµατος Μηχανολόγων και Αεροναυπηγών Μηχανικών του<br />
Πανεπιστηµίου Πατρών<br />
7. ΚΑΡΑΜΠΕΛΑΣ ΑΛΕΞΑΝ∆ΡΟΣ<br />
Λέκτορας του Τµήµατος Μηχανολόγων και Αεροναυπηγών Μηχανικών του<br />
Πανεπιστηµίου Πατρών<br />
i
Στους γονείς µου Γιώργο και Ειρήνη
Ευχαριστίες<br />
Φτάνοντας στο τέλος µιας περιόδου µε δυσκολίες και προκλήσεις ανακαλύπτουµε<br />
νέα όρια του εαυτού και των δυνάµεών µας. Είχα την τιµή και τύχη να<br />
πραγµατοποιήσω την παρούσα διδακτορική διατριβή στο εργαστήριο Συστηµάτων<br />
Παραγωγής και Αυτοµατισµού.<br />
Θα ήθελα να ευχαριστήσω θερµά τον κ. Χρυσολούρη Γεώργιο, καθηγητή του<br />
Τµήµατος Μηχανολόγων & Αεροναυπηγών Μηχανικών και διευθυντή του<br />
συγκεκριµένου εργαστηρίου, ο οποίος ήταν ο επιβλέπων της παρούσας διατριβής, όχι<br />
µόνο για την πολύτιµη καθοδήγησή του για την ολοκλήρωση της ερευνητικής<br />
εργασίας µου αλλά και για την εµπιστοσύνη του και όλες αυτές τις σπάνιες ευκαιρίες<br />
που µου έδωσε.<br />
Επίσης θα ήθελα να ευχαριστήσω τα υπόλοιπα µέλη της τριµελούς συµβουλευτικής<br />
επιτροπής, καθηγητές κ.κ. Παντελάκη Σπυρίδων και Ανυφαντή Νικόλαο για τις<br />
εποικοδοµητικές τους συµβουλές στην ολοκλήρωση της διατριβής. Θα ήθελα να<br />
ευχαριστήσω στον Λέκτορα του Τµήµατος Μηχανολόγων & Αεροναυπηγών<br />
Μηχανικών κ. Μούρτζη ∆ηµήτριο, για την εµπιστοσύνη και την επιµονή που έδειξε<br />
στο πρόσωπό µου, για τον τρόπο συστηµατικής δουλειάς που µου µετέδωσε και την<br />
άψογη συνεργασία µας, καθώς και την κ. Σµπαρούνη Άντζελα, γραµµατέα, για την<br />
συµπαράσταση τους κατά την διάρκεια εκπόνησης της διατριβής. Νιώθω επίσης την<br />
ανάγκη να ευχαριστήσω στενούς συνεργάτες, Μηχανικούς στο Εργαστήριο<br />
Συστηµάτων Παραγωγής & Αυτοµατισµού, ∆ρ. Σαλωνίτη Κωνσταντίνο, ∆ρ.<br />
Tσουκαντά Γεώργιο και τους κ.κ Στουρνάρα Αριστείδη, Πανδρεµένο Ιωάννη και<br />
Παραλίκα Ιωάννη για την συνεργασία και φιλία µας όλα αυτά τα χρόνια.<br />
Τέλος, θα ήθελα να εκφράσω τις πιο θερµές ευχαριστίες σε οικογένεια και φίλους, για<br />
την αδιάλειπτη συµπαράστασή τους, την κατανόησή τους στις δύσκολες στιγµές και<br />
την βοήθεια που µου προσέφεραν όλο αυτό τον καιρό, µε τον δικό τους ιδιαίτερο<br />
τρόπο.<br />
v<br />
Παναγίωτης Σταυρόπουλος<br />
Πάτρα, Οκτώβριος 2007
Πειραµατική και θεωρητική ανάλυση µε τη χρήση Μοριακής ∆υναµικής του µηχανισµού<br />
φωτοαποδόµησης µεταλλικών υλικών προκαλούµενης απο ακτίνες Laser<br />
ΠΕΡΙΛΗΨΗ<br />
Το αντικείµενο της παρούσας διατριβής είναι η πειραµατική και θεωρητική ανάλυση µε τη<br />
χρήση Μοριακής ∆υναµικής του µηχανισµού φωτοαποδόµησης µεταλλικών υλικών που<br />
προκαλείται από την επίδραση ακτίνων Laser.<br />
Η τεχνολογία των µικρο-κατεργασιών µε Laser είναι µια νέα τεχνολογία που επιτρέπει τη<br />
δηµιουργία εξαρτηµάτων σε κλίµατα µικροµέτρου. Για την υλοποίηση των µικρο-κατεργασιών<br />
µε Laser χρησιµοποιούνται συστήµατα Laser υπερβραχέων παλµών. Φωτοαποδόµηση είναι η<br />
διαδικασία αφαίρεσης υλικού, που ακολουθεί την εφαρµογή δέσµης Laser σε αυτό και<br />
ουσιαστικά αποτελεί συνδυασµό εξάχνωσης, εξάτµισης και τήξης. Χαρακτηρίζεται από<br />
ιδιαίτερα µικρά χρονικά και χωρικά µεγέθη, καθώς και από ακραίες τιµές θερµοκρασίας και<br />
πίεσης. Η Μοριακή ∆υναµική (Μ∆) είναι µια αιτιοκρατική µέθοδος προσοµοίωσης. Βασίζεται<br />
στην επίλυση του δευτέρου νόµου του Νεύτωνα µε σκοπό την παρακολούθηση της κίνησης<br />
κάθε σωµατιδίου σε ένα σύστηµα. Η παρούσα διατριβή επικεντρώνεται στην ανάπτυξη<br />
µαθηµατικών µοντέλων Μ∆ ικανών να προβλέψουν τα διάφορα χαρακτηριστικά της διεργασίας<br />
όπως είναι η κρυσταλλική δοµή του υλικού πριν την επίδραση της δέσµης Laser, την χρονική<br />
και χωρική κατανοµή των φωτονίων που µεταφέρονται από τη δέσµη Laser και τη συµπεριφορά<br />
των ακτινοβολούµενων σωµατιδίων. Τα µοντέλα αυτά συνδυαζόµενα επιτρέπουν τον<br />
προσδιορισµό του βάθους φωτοαποδόµησης που προκαλείται σε ένα µεταλλικό υλικό, το οποίο<br />
έχει υποστεί ακτινοβολία µε υπερβραχείς παλµούς Laser, το παραγόµενο θερµοκρασιακό πεδίο,<br />
καθώς και τη χρονική εξέλιξη της θερµοκρασιακής κατανοµής. Μετά την πειραµατική<br />
επιβεβαίωση των θεωρητικών αποτελεσµάτων και της µεθόδου Μ∆ αναλύονται οι µηχανισµοί<br />
που οδηγούν στην φωτοαποδόµηση των µεταλλικών υλικών. Ο υπολογιστικός κώδικας<br />
παράλληλης επεξεργασίας που αναπτύχθηκε βασίσθηκε πλήρως στη δοµή της µεθοδολογίας.<br />
Το σηµαντικότερο συµπέρασµα που προκύπτει από την συγκεκριµένη διατριβή είναι ότι το<br />
βάθος φωτοαποδόµησης καθώς και ο µηχανισµός αυτής εξαρτώνται κυρίως από την πυκνότητα<br />
ενέργειας του υπερβραχέου παλµού (J/cm 2 ) που επιδρά στο µεταλλικό υλικό. Τα διάφορα<br />
χαρακτηριστικά της διεργασίας µπορούν να προβλεφθούν και να χρησιµοποιηθούν για τον<br />
αποδοτικότερο προγραµµατισµό της.<br />
vii
viii
Experimental and theoretical investigation, using Molecular Dynamics, of the mechanisms<br />
leading to ablation of metallic materials due to Laser radiation.<br />
SUMMARY<br />
The objective of the present thesis is the experimental and theoretical investigation, using<br />
Molecular Dynamics, of the mechanisms leading to ablation of metallic materials due to Laser<br />
radiation.<br />
Laser micro machining is an emerging technology capable of producing parts in the micro and<br />
submicron scale. For such application Lasers with pulse duration in the femptosecond range are<br />
widely used. A phenomenon called “Laser ablation” is involved in the Laser micromachining.<br />
Laser Ablation is the process of material removal after the irradiation of a Laser beam onto the<br />
material and causes a combination of sublimation, vaporization and melting. It is commonly<br />
characterized by small temporal and spatial scales and extremely high material temperature and<br />
pressure. Molecular Dynamics (MD) is a deterministic simulation method. It is based on the<br />
solution of Newton’s second law and aims on the monitoring of the movements of an atom<br />
within a system. The present work has employed MD models for describing the characteristics<br />
and output of the process, i.e. the crystal structure of the metallic material prior to Laser<br />
irradiation, the temporal and spatial distribution of the photons produced by the Laser beam and<br />
the behavior of the material particles after irradiation. These models when coupled allow the<br />
estimation of the ablation depth caused in a metallic material when irradiated with femptosecond<br />
Laser pulses, produced temperatures field and the temporal evolution of temperature within the<br />
material. Experimental results affirm theoretical MD results and drive to the illustration of the<br />
ablation mechanisms. The computational code developed uses parallel processing techniques<br />
and is based on the structure of the developed methodology.<br />
The main conclusion of this work is that the ablation depth, as well as its mechanisms, are<br />
strongly depended to the Laser fluence (J/cm 2 ) of the femptosecond pulse. Process<br />
characteristics can be predicted and used for a more efficient process programming.<br />
ix
ΠΙΝΑΚΑΣ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΩΝ<br />
ΕΥΧΑΡΙΣΤΙΕΣ v<br />
ΠΕΡΙΛΗΨΗ vii<br />
SUMMARY ix<br />
ΠΙΝΑΚΑΣ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΩΝ xi<br />
1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ 1<br />
1.1 Γενικά 1<br />
1.2 ∆ιεργασίες µε χρήση Laser 2<br />
1.3 Μικρο-κατεργασίες µε χρήση Laser 3<br />
1.4 Γενική διατύπωση του προβλήµατος 6<br />
1.5 Σύντοµη περιγραφή προτεινόµενης λύσης 7<br />
1.6 Ερευνητική συνεισφορά της διατριβής 8<br />
1.7 ∆οµή της διατριβής 9<br />
1.8 Βιβλιογραφικές αναφορές 12<br />
2. ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ 15<br />
2.1 Γενικά 15<br />
2.2 Γενικά περί προσοµοιώσεων 16<br />
2.3 Μοντέλα για µοριακές προσοµοιώσεις 17<br />
2.3.1 Μοριακή Μηχανική (MM) 18<br />
2.3.2 Monte Carlo (MC) 19<br />
2.3.3 Μοριακή δυναµική (Μ∆) 22<br />
2.4 Τύποι & δυναµικά Μ∆ προσοµοιώσεων 29<br />
2.4.1 Υβριδικές προσοµοιώσεις Μ∆ 29<br />
2.4.1.1 Συνδυασµένες µελέτες Μ∆ και πεπερασµένων στοιχείων 29<br />
2.4.1.2 Συνδυασµένες µελέτες Μ∆ και διθερµοκρασίακου µοντέλου 32<br />
2.4.2 Προσοµοιώσεις κλασικής Μ∆ 36<br />
2.4.2.1 Έκφραση δυναµικού πολλών σωµατιδίων 36
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ<br />
2.4.2.2 Προσέγγιση δυναµικού µε ζεύγος σωµατιδίων 38<br />
2.4.2.2.1 Έκφραση δυναµικού - Lenard Jones 38<br />
2.4.2.2.2 Έκφραση δυναµικού - Morse 41<br />
2.5 Μοριακές δυναµικές προσοµοιώσεις διεργασιών 49<br />
2.6 Μακροσκοπικές και µικροσκοπικές θεωρίες µετάδοσης θερµότητας 59<br />
2.6.1 Μακροσκοπικές θεωρίες 59<br />
2.6.2 Μικροσκοπικές θεωρίες 63<br />
2.7 Laser υπερβραχέων παλµών 84<br />
2.7.1 Ιστορική αναδροµή 84<br />
2.7.2 Κατεργασία υλικών µε Laser υπερβραχέων παλµών 84<br />
2.8 Βιβλιογραφικές αναφορές 89<br />
3. ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ 99<br />
3.1 Γενικά 99<br />
3.2 Μικροµοριακή δοµή υλικών 100<br />
3.2.1 Κρυσταλλικά κύτταρα 100<br />
2.3.2 Κρυσταλλικές δοµές υλικών 101<br />
3.2.2.1 Eδροκεντρωµένη κυβικά κρυσταλλική δοµή-FCC 103<br />
3.2.2.2 Χωροκεντρωµένη κυβικά κρυσταλλική δοµή-BCC 104<br />
3.2.2.3 Κρυσταλλική δοµή εξαγωνικού πλέγµατος µέγιστης πυκνότητας-HCP 105<br />
3.3 Ανάλυση ακτινοβολίας Laser 107<br />
3.4 Αρχές επίδρασης Laser σε υλικά 114<br />
3.4.1 Απορρόφηση ακτινοβολίας από µη µεταλλικά υλικά 116<br />
3.4.2 Απορρόφηση ακτινοβολίας από µεταλλικά υλικά 117<br />
3.5 Μηχανισµοί αποµάκρυνσης υλικού 123<br />
3.5.1 Φωτοθερµικός µηχανισµός 128<br />
3.5.2 Φωτοµηχανικός µηχανισµός 131<br />
3.5.3 Φωτοχηµικός µηχανισµός 134<br />
3.5.4 Εκρηκτικός βρασµός 135<br />
3.6 Συνοριακές συνθήκες 141<br />
3.6.1 Ελεύθερες συνοριακές συνθήκες 141<br />
3.6.2 Ανακλώµενες συνοριακές συνθήκες 142<br />
3.6.3 Περιοδικές συνοριακές συνθήκες 143<br />
xii
xiii<br />
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ<br />
3.7 Βιβλιογραφικές αναφορές 151<br />
4. ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ 153<br />
4.1 Γενικά 153<br />
4.2 Αδιάστατες εξισώσεις 154<br />
4.3 Αρχικές συνθήκες 156<br />
4.3.1 Ατοµική δοµή υλικού 157<br />
4.3.2 ∆υναµική ενέργεια 159<br />
4.3.3 Κινητική ενέργεια 162<br />
4.3.4 Ολική ενέργεια ατόµου 163<br />
4.3.5 Συνοριακές συνθήκες 165<br />
4.4 Εξισορρόπηση συστήµατος 165<br />
4.4.1 ∆ιανύσµατα ταχυτήτων 167<br />
4.4.2 Μέθοδοι πεπερασµένων διαφορών 170<br />
4.4.3 Έλεγχος σύγκλισης ταχυτήτων a(t) 177<br />
4.4.4 Συνάρτηση επιθυµητής θερµοκρασίας 178<br />
4.4.5 Ανάθεση νέων ταχυτήτων 178<br />
4.5 Μοντέλο ακτινοβολίας Laser 180<br />
4.5.1 Χρονική προτυποποίηση 180<br />
4.5.2 Χωρική προτυποποίηση 182<br />
4.5.3 Ανάκλαση 187<br />
4.5.4 Ολική εξίσωση ακτινοβολίας 187<br />
4.6 Φόρτιση σωµατίδιων 189<br />
4.7 Συµπεριφορά σωµατίδιων 189<br />
4.7.1 Κριτήριο αποµάκρυνσης σωµατιδίων 190<br />
4.7.2 Υπολογισµός νέων ταχυτήτων 191<br />
4.8 Βιβλιογραφικές αναφορές 195<br />
5. ΜΕΘΟ∆ΟΛΟΓΙΑ ΕΠΙΛΥΣΗΣ 197<br />
5.1 Γενικά 197
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ<br />
6. ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ 201<br />
6.1 Γενικά 201<br />
6.2 Πλατφόρµα ανάπτυξης κώδικα 202<br />
6.3 Αλγόριθµος Μοριακής ∆υναµικής 203<br />
6.4 ∆οµή κώδικα Μοριακής ∆υναµικής 207<br />
6.4.1 Κλάση Particles 209<br />
6.4.2 Κλάση ParticlesProxy 211<br />
6.4.3 Κλάση Particles 215<br />
6.4.4 Κλάση Comparator 218<br />
6.4.5 Κλάση MDCoordinator 220<br />
6.4.6 Κλάση MDListener 232<br />
6.4.7 Κλάση Constants 232<br />
6.4.8 Κλάση MDFunctions 233<br />
6.4.9 Κλάση MDParameters 237<br />
6.4.10 Κλάση MDResults 243<br />
6.4.11 Κλάση StatisticsCollerator 246<br />
6.4.12 Κλάση Utils 247<br />
6.4.13 Κλάση MDShell 250<br />
6.4.14 Κλάση DrawComposite 265<br />
6.5 ∆ιεπαφή χρήστη 268<br />
6.5.1 Περιβάλλον προγράµµατος Μοριακής ∆υναµικής 269<br />
6.5.2 Πλήκτρα διεπαφής χρήστη 270<br />
6.5.3 Καρτέλες διεπαφής χρήστη 274<br />
6.6 Χρόνοι λύσης υπολογιστικών πειραµάτων 279<br />
6.7 Βιβλιογραφικές αναφορές 281<br />
7. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΗ ∆ΙΕΡΓΑΣΙΑΣ 283<br />
7.1 Γενικά 283<br />
7.2 Περιγραφή πειραµατικής διάταξης 284<br />
7.2.1 Περιγραφή του femptosecond Laser 284<br />
7.2.2 Περιγραφή της πειραµατικής διάταξης 290<br />
7.2.3 Πειραµατικά δοκίµια 292<br />
7.3 Βιβλιογραφικές αναφορές 295<br />
xiv
xv<br />
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ<br />
8. ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ 297<br />
8.1 Γενικά 297<br />
8.2 Εφαρµογή µεθόδου Μοριακής ∆υναµικής 298<br />
8.3 ∆ιερεύνηση βάθους φωτοαποδόµησης 299<br />
8.3.1 Μοριακές ∆υναµικές προσοµοιώσεις 299<br />
8.3.2 Αποτελέσµατα πειραµατικής προσέγγισης 316<br />
8.3.3 Σύγκριση πειραµατικών και θεωρητικών αποτελεσµάτων 324<br />
8.4 ∆ιερεύνηση θερµοκρασιακού πεδίου 329<br />
8.4.1 Χρονική εξέλιξη της θερµοκρασίας 329<br />
8.4.2 Θερµοκρασιακό πεδίο 334<br />
8.5 Μηχανισµοί φωτοαποδόµησης 335<br />
8.6 Βιβλιογραφικές αναφορές 339<br />
9. ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ 341<br />
9.1 Θέµατα ανοικτά προς διερεύνηση 345<br />
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Α - ΟΝΟΜΑΤΟΛΟΓΙΑ<br />
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Β – ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΣΧΗΜΑΤΩΝ<br />
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Γ - ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΠΙΝΑΚΩΝ<br />
ΣΥΝΤΟΜΟ ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ - ΕΡΓΑΣΙΕΣ<br />
347<br />
351<br />
359<br />
361
1.1 Γενικά<br />
<strong>Κεφάλαιο</strong> 1 ο<br />
Εισαγωγή<br />
Το αντικείµενο της παρούσας διατριβής είναι η θεωρητική και πειραµατική ανάλυση, µε τη<br />
χρήση Μοριακής ∆υναµικής του µηχανισµού φωτοαποδόµησης µεταλλικών υλικών που<br />
προκαλείται από την επίδραση ακτίνων Laser. Κύριο χαρακτηριστικό της µεθόδου αυτής<br />
αποτελεί η υψηλή ακρίβεια των αποτελεσµάτων σε σχέση µε άλλες υπάρχουσες µεθόδους.<br />
Στο κεφάλαιο αυτό γίνεται µια σύντοµη περιγραφή του προβλήµατος και της προτεινόµενης<br />
λύσης, που είναι η Μοριακή ∆υναµική ανάλυση του µηχανισµού επίδρασης ακτίνων Laser σε<br />
µεταλλικά υλικά. Επίσης παρουσιάζονται συνοπτικά τα χαρακτηριστικά της<br />
φωτοαποδόµησης µεταλλικών υλικών µε υπερβραχείς παλµούς Laser, αλλά και των<br />
ιδιοτήτων της Μοριακής ∆υναµικής. Ακολουθεί η ερευνητική συνεισφορά της διατριβής και<br />
τελειώνει µε την συνοπτική παρουσίαση της δοµής της διατριβής.
ΕΙΣΑΓΩΓΗ<br />
1.2 ∆ιεργασίες µε χρήση Laser<br />
Τα Laser βρίσκουν βιοµηχανική εφαρµογή στην επεξεργασία ποικίλων υλικών<br />
συµπεριλαµβανοµένων µετάλλων, κεραµικών, γυαλιού, πλαστικών και σύνθετων υλικών. Η<br />
χρήση δέσµης Laser ως εργαλείο αφαίρεσης υλικού δεν συνοδεύεται από τα σηµαντικά<br />
προβλήµατα που παρουσιάζουν οι συµβατικές διεργασίες αφαίρεσης υλικού, όπως: φθορά<br />
και θραύση εργαλείων, δονήσεις κατά την διάρκεια της διεργασίας, παραµορφώσεις στις<br />
εργαλειοµηχανές κ.α. [1]-[3]. Ο σκοπός των διεργασιών αφαίρεσης υλικού µε Laser είναι η<br />
µεγιστοποίηση του ποσοστού αφαίρεσης υλικού, εξασφαλίζοντας βέλτιστη ποιότητα<br />
επιφάνειας και ακρίβεια προκειµένου να παραχθεί οικονοµικά, ένα υψηλής ποιότητας<br />
εξάρτηµα ή προϊόν. Οι διεργασίες µε την χρήση ακτίνων Laser παρέχουν µεγάλη ευελιξία,<br />
δεδοµένου ότι µία δέσµη Laser µπορεί εν δυνάµει να οδηγήσει στην διάτρηση, κοπή, χάραξη,<br />
συγκόλληση και θερµική επεξεργασία µε την ίδια προετοιµασία (setup), του ίδιου<br />
συστήµατος Laser, µιας και οι διαφορετικές διεργασίες µπορούν να εκτελεστούν<br />
µεταβάλλοντας µόνο κάποιες κοινές παραµέτρους. Η αφαίρεση υλικού µε Laser µπορεί να<br />
χρησιµοποιηθεί σε διαφορετικά πεδία, όπως µικροεπεξεργασία, εµβιοµηχανική, χειρουργική<br />
και για την δηµιουργία τρισδιάστατων µορφών, κτλ. [4]-[9]. Αυτές οι εφαρµογές όµως είναι<br />
σε διαφορετικά επίπεδα ανάπτυξης και βιοµηχανικής εκµετάλλευσης. Μερικές από αυτές δεν<br />
έχουν εκµεταλλευτεί, είτε επειδή δεν προσφέρουν αρκετά πλεονεκτήµατα σε σχέση µε<br />
ανταγωνιστικές διεργασίες, είτε επειδή δεν είναι ακόµα επαρκώς θεµελιωµένες για<br />
βιοµηχανική χρήση. Η βιοµηχανική χρήση µερικών βασικών διεργασιών Laser εξαρτάται<br />
επίσης από την περαιτέρω ανάπτυξη και βελτίωση των πηγών Laser µικρού κόστους. [10]-<br />
[13]. Η τεχνολογία των Lasers προσφέρει διαφορετικές µεθόδους δηµιουργίας µίας δέσµης<br />
τόσο συνεχούς κύµατος όσο και παλµικής, µε µήκος κύµατος που κυµαίνεται από κλάσµατα<br />
έως δεκάδες µm. Η διαδικασία αφαίρεσης υλικού µε Laser αποτελεί µια εξαιρετικά<br />
καθιερωµένη οικογένεια διεργασιών. Κατά τη διάρκεια της επίδρασης της δέσµης στο υλικό,<br />
ορισµένη ποσότητα της ακτινοβολούµενης ενέργειας απορροφάται από το υλικό<br />
(απορρόφηση φωτονίων), γεγονός που οδηγεί στην ανάπτυξη υψηλών θερµοκρασιών στο<br />
υλικό κοντά στην περιοχή του στίγµατος της δέσµης µε συνέπεια την τοπική εξασθένηση, την<br />
τήξη ή και την εξάχνωση του υλικού. Ανάλογα µε το υλικό που υποβάλλεται σε<br />
επεξεργασία, την ισχύ της δέσµης Laser, το µέγεθος του στίγµατος της δέσµης, και την<br />
ταχύτητα ανίχνευσης, σε περίπτωση σχετικής κίνησης µεταξύ της δέσµης και του υλικού, τα<br />
2
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ο<br />
αποτελέσµατα που προκαλεί το Laser στο υλικό µπορούν να ταξινοµηθούν [1][3][10][14]<br />
ανάλογα µε τα φαινόµενα που προκαλούνται:<br />
• Μηχανικά αποτελέσµατα: Σε περίπτωση µικρών και µέσων τιµών έντασης<br />
Laser, σε συνδυασµό µε υψηλές ταχύτητες ανίχνευσης, η άνοδος της<br />
θερµοκρασίας στην επεξεργαζόµενη επιφάνεια είναι µικρότερη από το σηµείο<br />
τήξης του υλικού. Κατά συνέπεια, το επεξεργαζόµενο κοµµάτι θερµαίνεται<br />
τοπικά και οι δεσµοί των µορίων του υλικού εξασθενούν.<br />
• Αποτελέσµατα αλλαγής φάσης: Όταν η ένταση Laser είναι αρκετά υψηλή έτσι<br />
ώστε να ανυψώσει τη θερµοκρασία της ακτινοβολούµενης επιφάνειας του<br />
κοµµατιού πάνω από το σηµείο τήξης του υλικού ή και του σηµείου εξάχνωσης.<br />
• Φυσικές-χηµικές αλληλεπιδράσεις: Ανάλογα µε το βοηθητικό υλικό που<br />
χρησιµοποιείται στην εκάστοτε διεργασία, το οποίο και την επηρεάζει, µπορούν<br />
να πραγµατοποιηθούν φυσικό-χηµικές αντιδράσεις µεταξύ του βοηθητικού<br />
υλικού και του προς επεξεργασία κοµµατιού. Με τον τρόπο αυτό είναι δυνατή η<br />
ενεργοποίηση φαινοµένων, όπως το κάψιµο, η πυροσυσσωµάτωση, η<br />
συγκόλληση, η ανάµειξη, κτλ.<br />
Ανάλογα µε τον µηχανισµό που διέπει την αλληλεπίδραση της δέσµης Laser και του υλικού,<br />
οι διεργασίες µε Laser µπορούν να διαχωριστούν σε διεργασίες αφαίρεσης υλικού [11]-<br />
[13][15]-[20], συνένωσης ή πρόσθεσης υλικού [21][22], και διεργασίες τροποποίησης των<br />
ιδιοτήτων ενός υλικού [9][23]-[27].<br />
1.3 Μικρο-κατεργασίες µε χρήση Laser<br />
Η µικρο-κατεργασία µε Laser είναι µια ανερχόµενη τεχνολογία της τελευταίας δεκαετίας, η<br />
οποία διευκολύνει την παραγωγή µικρότερων εξαρτηµάτων καθώς και την βελτίωση των<br />
χαρακτηριστικών τους. Εφαρµόζεται σε µεγάλο εύρος βιοµηχανιών – Ηλεκτρονική,<br />
Βιοϊατρική, Αυτοκινητοβιοµηχανία, Αεροπορική, Αµυντική και άλλες. Η αποµάκρυνση<br />
υλικού µε χρήση Laser υπερβραχέων παλµών (φωτοαποδόµηση) σε µεταλλικά, κεραµικά και<br />
πολυµερή υλικά είναι µια πολύπλοκη διεργασία η φύση της οποίας διαφοροποιείται ανάλογα<br />
µε το υπό κατεργασία υλικό και τις παραµέτρους αυτής. Το φαινόµενο της φωτοαποδόµησης<br />
αποτελεί συνδυασµό εξάχνωσης, εξάτµισης και τήξης του υλικού. Προκειµένου η διεργασία<br />
3
ΕΙΣΑΓΩΓΗ<br />
να έχει τη µεγαλύτερη δυνατή ποιότητα, το ποσοστό τηγµένου υλικού πρέπει να<br />
ελαχιστοποιηθεί. Τα Laser υπερβραχέων παλµών παρουσιάζουν ιδιαίτερα πλεονεκτήµατα σε<br />
αυτή τη κατεύθυνση σε σχέση µε τα Laser µε διάρκεια παλµών της τάξης των nanosecond<br />
[28]-[30]. Η χρήση υπερβραχέων παλµών Laser έχει πολλά πλεονεκτήµατα στις κατεργασίες<br />
υλικών που απαιτούν υψηλή ακρίβεια. Βρίσκει πολλές εφαρµογές ως αποτέλεσµα της<br />
αποδοτικής ενεργειακής εναπόθεσης και ταυτόχρονης ελαχιστοποίησης της µεταφοράς<br />
θερµότητας και της ζώνης θερµικής επιρροής στη περιβάλλουσα περιοχή του υλικού.<br />
Επιπρόσθετα, η υψηλή χωρική συγκέντρωση θερµότητας, συντελεί στην αποµάκρυνση<br />
µικρότερου όγκου υλικού προσφέροντας ιδιαίτερα ακριβή αποτελέσµατα κατεργασιών. Στον<br />
ακόλουθο πίνακα παρουσιάζονται εφαρµογές της µικρο-διάτρησης µε Laser.<br />
4<br />
Μικροηλεκτρονική Αεροπορική / Αµυντική Βιοµηχανία<br />
• Ακροφύσια Εκτυπωτών<br />
• Τυπωµένα Κυκλώµατα / Πλακέτες PBC<br />
• Οπτικούς ∆ιακόπτες<br />
• Ψύξη σε PBC<br />
Αυτοκινητοβιοµηχανία Βιοϊατρική<br />
• Ακροφύσια Εγχυτήρων Καύσιµου<br />
• Φίλτρα Καύσιµου<br />
• Αισθητήρες Φρένων<br />
• Λίπανση ∆ιωστήρων<br />
Περιβάλλον ∆ιάφορα<br />
• Αισθητήρες Τοξικών Αερίων<br />
• Τεχνολογία Ηλιακών Κυψελών<br />
• Ενεργειακές Κυψέλες<br />
• Εξειδικευµένα Φίλτρα<br />
• Ψύξη Τµηµάτων Στροβίλων<br />
• Σιγαστήρες Κινητήρων<br />
• Συστήµατα Καθοδήγησης Πυραύλων<br />
• Αισθητήρες Καθετήρων<br />
• ∆ειγµατοληψία DNA<br />
• Προετοιµασία / Παραγωγή Εµβολίων<br />
• Συσκευασία Τροφίµων<br />
• ∆ιάτρηση Πολύτιµων Λίθων<br />
• Ψηφιακά Αποτυπώµατα<br />
Πινάκας 1.1: Τυπικά παραδείγµατα εφαρµογής µικρο-κατεργασιών Laser στην βιοµηχανία<br />
Πιο αναλυτικά, η διάτρηση µε υπερ-βραχείς παλµούς Laser και η εφαρµογή της στην<br />
αυτοκινητοβιοµηχανία φαίνεται στο Σχήµα 1.1, που αποτελεί και χαρακτηριστικό<br />
παράδειγµα.
Σχήµα 1.1: Εφαρµογή διάτρησης µε υπερ-βραχείς παλµούς Laser στην<br />
Αυτοκινητοβιοµηχανία<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ο<br />
Οι κυριότερες παράµετροι στην εξέλιξη των ακροφυσίων έγχυσης καυσίµων είναι οι<br />
νοµοθεσίες περί εκποµπής ρύπων και η µείωση του κόστους παραγωγής τους. Η<br />
«αποµόνωση» και η «στόχευση» είναι τα σηµαντικότερα χαρακτηριστικά ενός ακροφυσίου.<br />
Αποµόνωση είναι η ιδιότητα του ακροφυσίου να διανείµει το καύσιµο σε µικρού µεγέθους<br />
σταγονίδια και επηρεάζει σε σηµαντικό βαθµό τις εκποµπές ρύπων, ενώ η στόχευση των<br />
σταγονιδίων συµβάλει στην βελτίωση της απόδοσης του κινητήρα. Ο αυξανόµενος<br />
ανταγωνισµός στις αυτοκινητοβιοµηχανίες απαιτεί µείωση του κόστους των παραγόµενων<br />
εξαρτηµάτων αλλά και ταυτόχρονη αύξηση της απόδοσης των προϊόντων. Συνήθεις τεχνικές<br />
διάτρησης των ακροφυσίων, όπως µε συµβατικό δράπανο, ηλεκτροδιάβρωση ή διάτρηση µε<br />
πρέσα, υστερούν είτε στην επιφανειακή ποιότητα της παραγόµενης οπής, είτε στην απαίτηση<br />
κάποιας µετεπεξεργασίας του προϊόντος είτε, ακόµη, στην επαναληψηµότητα της διεργασίας.<br />
Οι βιοµηχανικές απαίτησης για την δηµιουργία των οπών ενός ακροφυσίου περιλαµβάνουν<br />
την παραγωγή 100 µε 500 οπών ανά λεπτό, µε διαµέτρους από 5µm έως 300 µm, γωνία<br />
κωνικότητας µικρότερη της 1 ο , σε υλικά µε πάχος µικρότερο του 1 mm. Οι µικροκατεργασίες<br />
µε Laser υπερβραχέων παλµών έχουν τη δυνατότητα να ξεπεράσουν τους<br />
περιορισµούς των συµβατικών µεθόδων διάτρησης και να προσφέρουν τα προϊόντα που<br />
απαιτούνται από τις σύγχρονες βιοµηχανίες.<br />
5
ΕΙΣΑΓΩΓΗ<br />
1.4 Γενική διατύπωση του προβλήµατος<br />
Όπως αναφέρθηκε και πιο πάνω τα οφέλη των υπερβραχέων παλµών Laser προκύπτουν από<br />
την ιδιαίτερα σύντοµη διάρκεια του παλµού (της τάξης των femptosecond – fs, όπου<br />
1 fs=10 -15 s). Κατά την διάρκεια αυτής της εξαιρετικά σύντοµης περιόδου η διάχυση<br />
θερµότητας είναι ιδιαίτερα περιορισµένη και η αφαίρεση υλικού υψηλά συγκεντρωµένη<br />
χωρικά. Ωστόσο ο εξαιρετικά υψηλός ρυθµός θέρµανσης (τάξη µεγέθους 10 16 K/s) και η<br />
υψηλή βαθµίδα θερµοκρασίας (τάξης µεγέθους 10 11 K/m) προκαλούν πρόσθετες δυσκολίες<br />
στη διερεύνηση του φαινοµένου της αποδόµησης µε υπερβραχεις παλµούς Laser. Συνήθεις<br />
πειραµατικές τεχνικές δεν µπορούν να συλλάβουν ακριβώς το φαινόµενο της<br />
φωτοαποδόµησης, το οποίο συµβαίνει µέσα σε κάποια femtosecond και περιορίζεται χωρικά<br />
σε κλίµακα νανο-µέτρων κατά την διεύθυνση µετάδοσης της ακτίνας Laser. Στην επιφάνεια<br />
του υλικού που ακτινοβολείται παρατηρούνται ακραίες τιµές θερµοκρασίας και πίεσης. Σε<br />
αυτή την ακραία θερµοδυναµική περιοχή οι ιδιότητες των υλικών δεν ταυτίζονται µε αυτές<br />
που χρησιµοποιούνται στις συµβατικές κατεργασίες, γεγονός που δηµιουργεί ανακρίβειες στη<br />
χρήση αριθµητικών µεθόδων ανάλυσης, όπως είναι η µέθοδος των πεπερασµένων διαφορών<br />
ή των πεπερασµένων στοιχείων. Ταυτόχρονα τα οπτικά, µηχανικά και θερµικά φαινόµενα<br />
που παρατηρούνται είναι αλληλένδετα, γεγονός που καθιστά δύσκολη την ταυτόχρονη<br />
επίλυσή τους. Τέλος οι µακροσκοπικές εξισώσεις µετάδοσης θερµότητας και<br />
ρευστοδυναµικής που προκύπτουν βάση της υπόθεσης της συνέχειας τίθενται υπό<br />
αµφισβήτηση σε αυτές τις τόσο µικρές χωρικές και χρονικές κλίµακες.<br />
Σχήµα 1.2: Κατασκευαστικές µεταβλητές για νανο-µηχανική (αριστερά) και µακρο-µηχανική<br />
(δεξιά) [32]<br />
Η χρήση της δέσµης Lαser ως εργαλείο χαρακτηρίζεται από υψηλή ακρίβεια. Το γεγονός<br />
αυτό συνεπάγεται, ότι οι κατεργασίες αφαίρεσης υλικού µε την χρήση αυτού του εργαλείου,<br />
6
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ο<br />
παρουσιάζουν µεγάλη ακρίβεια. Η ακρίβεια είναι κύριο χαρακτηριστικό των διεργασιών και<br />
ιδιαίτερα αυτών που µπορούν να λάβουν χώρα και σε νανο-/µικρο- κλίµακα, όπως και οι<br />
διεργασίες µε Laser υπερβραχέων παλµών. Συνεπώς απαιτούνται ακριβείς µέθοδοι<br />
προσοµοίωσης. Όπως και στις κατεργασίες σε µακρο-κλίµακα, έτσι και στη Νανοµηχανική,<br />
µία κατασκευαστική απόφαση που σχετίζεται µε το σχεδιασµό και το χειρισµό ενός<br />
συστήµατος απαιτεί τεχνική κατανόηση και αρτιότητα γνώσεων [31].<br />
1.5 Σύντοµη περιγραφή προτεινόµενης λύσης<br />
Η προσοµοίωση µε βάση τη Μοριακή ∆υναµική (Μ∆) δηµιουργεί νέες δυνατότητες για τη<br />
µοντελοποίηση σύνθετων διεργασιών. Η Μ∆ είναι αιτιοκρατική µέθοδος για την<br />
προσοµοίωση της κίνησης ενός σωµατίδιου ή συστήµατος πολλών σωµατιδίων.<br />
Χρησιµοποιείται για την παρακολούθηση των θέσεων και των ταχυτήτων σωµατιδίων<br />
(ατόµων, µορίων ή και συσσωµάτων) σε ένα υλικό, καθώς αλληλεπιδρούν µεταξύ τους ή<br />
αντιδρούν σε εξωτερικές επιδράσεις. Για µια Μ∆ ανάλυση απαιτείται γνώση του δυναµικού<br />
αλληλεπίδρασης που δηµιουργείται από τις δυνάµεις που ασκούνται στα σωµατίδια και τις<br />
εξισώσεις κίνησης πολλών σωµατίδιων που ορίζουν την δυναµική αυτών. Η δύναµη που<br />
ασκείται σε κάθε σωµατίδιο υπολογίζεται από τις παραγώγους στην συνάρτηση δυναµικής<br />
ενέργειας ως προς ένα γειτονικό σωµατίδιο. Η κίνηση κάθε σωµατιδίου περιγράφεται απο<br />
τον δεύτερο νόµο του Νεύτωνα. Η Μ∆ µπορεί να δώσει λύση σε προβλήµατα προσοµοίωσης<br />
που χαρακτηρίζονται από µικρές χωρικές και χρονικές κλίµακες, στις οποίες δεν µπορούν να<br />
εφαρµοσθούν εξισώσεις συνέχειας µέσου. Επίσης παρακάµπτει µακροσκοπικές ιδιότητες<br />
υλικών, γεγονός που την καθιστά εφαρµόσιµη σε διεργασίες όπου αυτές τίθενται υπό<br />
αµφισβήτηση [33]-[35].<br />
Η παρούσα διατριβή πραγµατεύεται την ανάπτυξη µεθόδου προσδιορισµού του βάθους<br />
φωτοαποδόµησης, το οποιο προκαλείται σε ένα µεταλλικό υλικό, που έχει υποστεί<br />
ακτινοβολία µε υπερβραχείς παλµούς Laser, µε την χρήση Μ∆ ανάλυσης, τους µηχανισµούς<br />
που συντελούν σε αυτή, καθώς και το παραγόµενο θερµοκρασιακό πεδίο. Για την<br />
προσοµοίωση της διεργασίας φωτοαποδόµησης µε Μ∆ αρχικώς απαιτείται η µοντελοποίηση<br />
της αρχικής δοµής του υλικού. Κατόπιν η αρχική δοµή του υλικού πρέπει να<br />
µετασχηµατισθεί στην κατάσταση στην οποία βρίσκεται προ της κατεργασίας και η<br />
7
ΕΙΣΑΓΩΓΗ<br />
ακτινοβολία του Laser να µοντελοποιηθεί έτσι ωστε να µπορεί να επιδράσει µε τα σωµατίδια<br />
αυτού σε µοριακό επίπεδο<br />
8<br />
Σχήµα 1.3: Σχηµατικό διάγραµµα προτεινόµενης µεθοδού Μ∆ για την φωτοαποδόµηση<br />
µεταλλικών υλικών<br />
Στη συνέχεια και αφού µοντελοποιηθεί η επίδραση της ακτίνας και η συµπεριφορά των<br />
ακτινοβολούµενων σωµατιδίων, η επεξεργασία των αποτελεσµάτων (θέσεις, ταχύτητες,<br />
δυνάµεις αλληλεπίδρασης σωµατίδιων) της Μ∆ οδηγεί στον υπολογισµό µακροσκοπικών<br />
ιδιοτήτων, όπως είναι η θερµοκρασία και το βάθος φωτοαποδόµησης.<br />
1.6 Ερευνητική συνεισφορά της διατριβής<br />
Η παρούσα διατριβή ασχολείται µε την πειραµατική και θεωρητική ανάλυση της διεργασίας<br />
φωτοαποδόµησης µεταλλικών υλικών από υπερβραχείς παλµούς Laser, προτείνοντας<br />
µαθηµατικά µοντέλα υπολογισµού των διαφόρων χαρακτηριστικών της διεργασίας. Η<br />
ερευνητική συµβολή της παρούσας διατριβής έγκειται στην µελέτη και µοντελοποίηση µιας<br />
κατεργασίας, η οποία βασίζεται στην επίδραση υπερβραχέων παλµών Laser σε υλικά. Η<br />
διατριβή πραγµατεύεται την ανάπτυξη µεθόδου προσδιορισµού του βάθους φωτοαποδόµησης<br />
που προκαλείται σε ένα µεταλλικό υλικό, το οποίο έχει υποστεί ακτινοβολία µε υπερβραχείς<br />
παλµούς (femptosecond) Laser, µε την χρήση Μοριακής ∆υναµικής ανάλυσης.<br />
Πραγµατοποιήθηκε σε βάθος µελέτη της διεργασίας φωτοποδόµησης µεταλλικών υλικών µε<br />
υπερβραχείς παλµούς Laser. Η θεωρητική προσέγγιση, για λόγους καλύτερης κατανόησης<br />
και ανάλυσης, έγινε χωριστά για τα διάφορα φαινόµενα που λαµβάνουν χώρα κατά τη<br />
διεργασία. Τα φαινόµενα αυτά περιέχονται στο µοντέλο µεταλλικού υλικού σε αρχική
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ο<br />
κατάσταση και προ της ακτινοβόλησης, στο µοντέλο περιγραφής της ακτίνας Laser σε<br />
µοριακό επίπεδο και τέλος στο µοντέλο επίδρασης της ακτινοβολίας στο υλικό. Για την<br />
επιβεβαίωση των υπολογιστικών µοντέλων πραγµατοποιήθηκαν πειράµατα τα οποία<br />
απέδειξαν την ισχύ της µεθοδολογίας.<br />
Τα κυριότερα πρωτότυπα στοιχεία της συγκεκριµένης διδακτορικής διατριβής συνοψίζονται<br />
στα ακόλουθα:<br />
• αναλυτική περιγραφή της φωτοαποδόµησης µεταλλικών υλικών και των<br />
µηχανισµών που οδηγούν στην αποµάκρυνση υλικού<br />
• ανάπτυξη µοντέλου Μ∆ επίδρασης ακτινοβολίας Laser σε µεταλλικά υλικά<br />
• ανάπτυξη επεκτάσιµου υπολογιστικού προγράµµατος υλοποίησης της µεθόδου<br />
και θεωρητικού υπολογισµού του βάθους φωτοαποδόµησης<br />
• πειραµατική επιβεβαίωση του µοντέλου µοριακής δυναµικής για το βάθος<br />
φωτοαποδόµησης<br />
• διερεύνηση του παραγόµενου θερµοκρασιακού πεδίου<br />
1.7 ∆οµή της διατριβής<br />
Η δοµή της διατριβής έχει ως εξής:<br />
Στο <strong>Κεφάλαιο</strong> 2 παρουσιάζεται η ανασκόπηση της διεθνούς επιστηµονικής βιβλιογραφίας σε<br />
θέµατα µεθόδων µοριακών προσοµοιώσεων. Μετά από σύντοµη παρουσίαση της<br />
προσοµοίωσης και της σηµασίας αυτής απο την οπτική γωνία του Μηχανικού παραγωγής<br />
γίνεται µια γενική αναφορά στις µεθόδους µοριακών προσοµοιώσεων. Ακολούθως<br />
αναλύονται διεργασίες συµβατικές και µη οι οποίες έχουν προσοµοιωθεί µε την βοήθεια της<br />
Μοριακής ∆υναµικής. Ειδικότερα στο αντικείµενο της διατριβής γίνεται διαχωρισµός και<br />
ανάλυση ερευνών Μοριακών ∆υναµικών προσοµοιώσεων για προβλήµατα επίδρασης<br />
ακτίνων Laser σε µεταλλικά και µη υλικά. Οι έρευνες κατηγοριοποιούνται µε βάση τον τύπο<br />
Μοριακής ∆υναµικής προσοµοίωσης, το υλικό στο οποίο πραγµατοποιήθηκε αλλά κυρίως µε<br />
βάση την έκφραση δυναµικού που χρησιµοποιήθηκε για να περιγράψει την αλληλεπίδραση<br />
των σωµατιδίων του υλικού. Στην συνέχεια παρουσιάζονται, αναλύονται και συγκρίνονται οι<br />
9
ΕΙΣΑΓΩΓΗ<br />
µακροσκοπικές και µικροσκοπικές θεωρίες µετάδοσης θερµότητας. Το κεφάλαιο αυτό<br />
κλείνει µε την παρουσίαση θεµάτων που αφορούν τα Laser υπερβραχέων παλµών<br />
(femptosecond) και την επεξεργασία υλικών από αυτά.<br />
Στο <strong>Κεφάλαιο</strong> 3 γίνεται αναλυτική περιγραφή της θεωρητικής προσέγγισης της διεργασίας,<br />
συνδυάζοντας την φυσική και τα προκαταρτικά µαθηµατικά επίδρασης της<br />
ηλεκτροµαγνητικής ακτινοβολίας στην ύλη. Σκοπός του κεφαλαίου είναι η θεµελίωση της<br />
βασικής δοµής για την εισαγωγή των µηχανισµών απορρόφησης ενέργειας δέσµης Laser, των<br />
µηχανισµών αποµάκρυνσης υλικού και της µοριακής δοµής του υλικού. Εξηγούνται τα<br />
φαινόµενα και οι µηχανισµοί που οδηγούν στην φωτοαποδόµηση του υλικού. Τέλος<br />
αναλύονται οι περιοδικές συνθήκες που χρησιµοποιούνται στη µέθοδο και το µοντέλο<br />
προσοµοίωσης.<br />
Στο <strong>Κεφάλαιο</strong> 4 περιγράφεται η προσέγγιση της διεργασίας µε χρήση Μ∆ ανάλυσης.<br />
Παρουσιάζεται αναλυτικά το µοντέλο προσοµοίωσης του υλικού προ ακτινοβόλησης, το<br />
µοντέλο των υπερβραχέων παλµών Laser σε µοριακό επίπεδο, καθώς και η µέθοδος<br />
υπολογισµού του βάθους φωτοαποδόµησης και του παραγόµενου θερµοκρασιακού πεδίου.<br />
Στο <strong>Κεφάλαιο</strong> 5 περιγράφεται η µοντελοποίηση της διεργασίας βάση της θεωρητικής<br />
ανάλυσης που προηγήθηκε για τον υπολογισµό του βάθους φωτοαποδόµησης.<br />
Παρουσιάζονται αναλυτικά τα βήµατα επίλυσης των µοντέλων και τα λογικά διαγράµµατα<br />
της µεθόδου.<br />
Στο <strong>Κεφάλαιο</strong> 6 περιγράφεται η ανάπτυξη του κώδικα Μ∆ ανάλυσης. Αρχικά εξηγείται η<br />
πλατφόρµα ανάπτυξης µε παρουσίαση της γλώσσας προγραµµατισµού, των εργαλείων και<br />
των βιβλιοθηκών που χρησιµοποιήθηκαν. Επεξηγούνται οι αρχές πάνω στις οποίες<br />
βασίστηκε η ανάπτυξη του αλγορίθµου Μ∆ ανάλυσης. Κατόπιν παρουσιάζονται και<br />
σχολιάζονται τα σηµαντικότερα µέρη του κώδικα. Το κεφάλαιο κλείνει µε την παρουσίαση<br />
του τελικού προγράµµατος.<br />
Στο <strong>Κεφάλαιο</strong> 7 παρουσιάζεται η πειραµατική διερεύνηση της διεργασίας φωτοαποδόµησης<br />
µεταλλικού υλικού που αποσκοπεί στην διασταύρωση των αποτελεσµάτων που προέκυψαν<br />
από τις προσοµοιώσεις µε χρήση του κώδικα Μ∆ ανάλυσης. Γίνεται περιγραφή του<br />
10
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ο<br />
συστήµατος Ti:Sapphire (TSUNAMI, Spectra Physics) Laser, που χρησιµοποιήθηκε για την<br />
διεξαγωγή των πειραµάτων καθώς και ολόκληρης της πειραµατικής διάταξης.<br />
Στο <strong>Κεφάλαιο</strong> 8 παρουσιάζονται και σχολιάζονται τα θεωρητικά αποτελέσµατα από την<br />
εφαρµογή της µεθοδολογίας και του κώδικα Μ∆ ανάλυσης που παρουσιάστηκαν στα<br />
Κεφάλαια 4, 5 και 6 αντίστοιχα. Τα θεωρητικά αποτελέσµατα συγκρίνονται µε τα<br />
πειραµατικά που προέκυψαν από το <strong>Κεφάλαιο</strong> 7. Αναδεικνύονται οι αποκλίσεις και<br />
ερµηνεύονται τα αποτελέσµατα αυτά.<br />
Στο <strong>Κεφάλαιο</strong> 9 συγκεντρώνονται τα αποτελέσµατα και τα συµπεράσµατα της διατριβής και<br />
περιγράφονται εν συντοµία οι πρωτοτυπίες της διατριβής. Τέλος κατατίθενται προτάσεις για<br />
την περαιτέρω εξέλιξη και διερεύνηση ανάλογων θεµάτων.<br />
Στα Παραρτήµατα Α, Β, και Γ παρουσιάζονται η ονοµατολογία των συµβόλων που<br />
χρησιµοποιούνται στην διατριβή, ο κατάλογος των σχηµάτων και τέλος ο κατάλογος των<br />
πινάκων.<br />
11
ΕΙΣΑΓΩΓΗ<br />
1.8 Βιβλιογραφικές αναφορές<br />
[1] Chryssolouris, G., (1991), “Laser Machining: Theory and Practise”, Springer-Verlag,<br />
New York.<br />
[2] Kempfer, L., (1995), “Laser Design Time Cut 50%”, Computer Aided Engineering,<br />
14(8), pp. 1-8.<br />
[3] Chryssolouris, G., Bredt, J., Kordas, S. and Wilson, E., (1988), “Theoretical Aspects of a<br />
Laser Machine Tool”, ASME Journal of Engineering for Industry, 110, pp. 65-70.<br />
[4] Hutfless, J., Glasmacher, M., Precher, H.-J. and Geiger, M., (1995), “Laser Beam<br />
Microprocessing of Three-Dimensional Circuit Boards”. Proceedings, ISEM XI, April<br />
1995, EPFL, Lausanne, Switzerland, pp. 721-732.<br />
[5] Kikuchi, K., Maeda, R. and Kawaguchi, Y., (1995), “Micromachining with Laser Beam<br />
of Glasses and Diamond-Like Carbon”. Proceedings, ISEM XI, April 1995, EPFL,<br />
Lausanne, Switzerland, pp. 757-764.<br />
[6] Hecht, J., (1994), “Star Wars Laser Gives Surgeons a Cleaner Cut”, New Scientist, 144,<br />
pp. 24.<br />
[7] Ziegert, J. C. and Mize, C. D., (1994), “The Laser Ball Bar–A new Instrument for<br />
Machine Tool Metrology”, Precision Engineering, Journal of the ASPE, 16(4), pp. 259-<br />
267.<br />
[8] Katsuki, A., Onikura, H., Sajima, T., Machida, S. and Oda, K., (1994), “Development of<br />
a Deep-Hole, Laser Boring Tool–The Boring of Workpieces With a Thin Wall and an<br />
Inclined Prebored Hole”, Precision Engineering, Journal of the ASPE, 16(4), pp. 296-<br />
301.<br />
[9] Poprawe, R., Klein, R. and Abram, L., (1995), “Laser Technology in Processing of<br />
Coated Sheets”, Stahl und Eisen, 115(7), pp. 31-37.<br />
[10] Haferkamp, H. and Seebaum, D., (1994), “Material Removal on Tool-steel Using High<br />
Power CO2-Lasers”. Proceedings of the LANE’94, I, pp. 411-426.<br />
[11] Firestone, R. F. and Vesely, Jr., E. J., (1988), “High Power Laser Beam Machining of<br />
Structural Ceramics”, ASME Symposium of Advanced Ceramic Materials, pp. 215-227.<br />
[12] Hügel, H., Rundlaff, T. and Wiedmaier, M., (1994), “Laser Processing Integrated in<br />
Machine Tools-Design, Applications, Economy”. Proceedings of the LANE’94, I, pp.<br />
439-453.<br />
12
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ο<br />
[13] Leidinger, D., Penz, A. and Schuöcker, D., (1995), “Improved Manufacturing Processes<br />
With High Power Lasers”, Infrared Physics Technology, 36(1), pp. 251-266.<br />
[14] Chryssolouris, G., Anifantis, N. and Karagiannis, S., (1997), “Laser Assisted Machining:<br />
An Overview”, Transaction of the ASME, Journal of Manufacturing Science and<br />
Engineering, 119 (75th Anniversary Issue, November 1997), pp. 766-769.<br />
[15] von Allmen, M., (1978), “Absorption Phenomena in Metal drilling with Nd-Lasers”,<br />
IEEE Journal of Quantum Electronics, QE-14(2), pp. 85-88.<br />
[16] Siekman, J. G., (1979), “Analysis of Laser Drilling and Cutting Results on Al2O3 and<br />
Ferrites”, Journal of the American Ceramics Society, pp. 225-231.<br />
[17] Modest, M. F. and Abakians, H., (1986), “Evaporative Cutting of a Semi-Infinite Body<br />
With a Moving CW Laser”, Journal of Heat Transfer, pp. 602-607.<br />
[18] Babenko, V. P. and Tychinskii, V. P., (1973), “Gas-Jet Laser Cutting”, Soviet Journal of<br />
Quantum Electronics, 2(5), pp. 399-410.<br />
[19] Schulz, W., Simon, G., Urbassek, H. M. and Decker, I., (1989), “On Laser Fusion<br />
Cutting of Metals”, Journal Physics D: Applied Physics, 20, pp. 481-488.<br />
[20] Chryssolouris, G. and Choi, W. C., (1989), “Gas Jet Effects on Laser Cutting”.<br />
Proceedings of the SPIE Conference on CO2 Lasers and Applications, Los Angeles,<br />
California (Jan. 15-20, 1989).<br />
[21] Messler, W. R. and Millard, D. L., (1994), “Laser Soldering−New Light on an Old<br />
Joining Process”, Welding Journal, 73(10), pp. 43-48.<br />
[22] Tosto, S., Nenci, F. and Hu, J., (1994), “Microstructure and Tensile Properties of AISI<br />
316 Stainless Steel Electron-Beam Cladding on C40 Mild Steel”, Journal of Materials<br />
Science, 29(22), pp.5852-5858.<br />
[23] Vollertsten, F., (1994), “Model for the Temperature Gradient Mechanism of Laser<br />
Bending”. Proceedings of the LANE’94, I, , pp. 345-360.<br />
[24] Geiger, M., Arnet, H., and Vollertsten, F., (1994), “Laser Forming”, Proceedings of the<br />
LANE’94, I, pp. 81-92.<br />
[25] Heuvelman, C. J., Köning, W., Tönshoff, H. K., Meijer, J., Kimer, P. K., Rund, M.,<br />
Schneider, M. F. and van Sprang, I., (1992), “Surface Treatment Techniques by Laser<br />
Beam Machining”. CIRP Annals, 41(2), pp. 657-666.<br />
[26] Bello, J. M., Fernander, B. J., Lopez, V. and Ruiz, J., (1994), “Fatigue Performance and<br />
Residual Stresses in Laser Treated 50CrV4 Steel”, Journal of Materials Science, 29(19),<br />
pp.5213-5218.<br />
13
ΕΙΣΑΓΩΓΗ<br />
[27] Koutsomichalis, A., Saettas, L. and Badekos, H., (1994), “Laser Treatment of<br />
Magnesium”, Journal of Materials Science, 29(24), pp.6543-6547.<br />
[28] Kautek, W., Kruger, J., Lenzner, M., Sartania, S., Spielmann, C. and Krausz, F., (1996),<br />
“Laser Ablation of Dielectrics with Pulse Durations between 20 fs and 3ps”, Applied<br />
Physics Letters, 69, pp. 3146-3148.<br />
[29] Staurt, B.C, Feit, M.D., Herman, S., Rubenchik, A.M., Shore, B.W. and Perry, M.D.,<br />
(1996), “Nanosecond to Femptosecond Laser Induced Breakdown in Dielectrics”,<br />
Physical Review B, 53, pp.1749-1761.<br />
[30] von der Linde, D. and Sokolowsi Tinten, K., (2000), “The Physical Mechanisms of Short<br />
Pulse Laser Ablation”, Applied Surface Science, Vol. 154-155, pp. 1-10.<br />
[31] Chryssolouris, G., “Manufacturing Systems, (2006), Theory and Practice, 2 nd Edition”.<br />
Springer-Verlag, New York, New York, January.<br />
[32] Chryssolouris, G., Stavropoulos, P., Tsoukantas, G., Salonitis, K. and Stournaras, A.,<br />
(2004). “Nanomanufacturing Processes: A Critical Review”, International Journal of<br />
Materials & Product Technology, 21(4), pp. 331-348.<br />
[33] Perez, D. and Lewis, L.J., (2002), “Ablation of Solids under Femtosecond Laser Pulses”,<br />
Physical Review Letters, 89(25), pp.504-507.<br />
[34] Wang, X. and Xu, X., (2002), “Molecular Dyncamics Simulation of Thermal and<br />
Thermomechanical Phenomena in Picosecond Laser Materieal Interaction”,<br />
International Journal of Heat and Mass Transfer, 46, pp.45-53.<br />
[35] Zhigilei, L.V., (2003), “Dynamics of the Plume Formation and Parameters of the Ejected<br />
Clusters in Short Pulsed Laser Ablation”, Applied Physics A, 76, pp. 339-350.<br />
14
2.1 Γενικά<br />
<strong>Κεφάλαιο</strong> 2 ο<br />
Ανασκόπηση Επιστηµονικής Βιβλιογραφίας<br />
Στο παρόν κεφάλαιο παρουσιάζεται η βιβλιογραφική ανασκόπηση που σχετίζεται µε τις<br />
Μοριακές προσοµοιώσεις. Μετά από µια σύντοµη παρουσίαση της προσοµοίωσης και της<br />
σηµασίας αυτής από την οπτική γωνία του Μηχανικού παραγωγής γίνεται µια αναφορά στις<br />
µεθόδους Μοριακών προσοµοιώσεων. Περνώντας πιο συγκεκριµένα στο αντικείµενο της<br />
διατριβής γίνεται διαχωρισµός και ανάλυση ερευνών Μοριακών ∆υναµικών προσοµοιώσεων<br />
για προβλήµατα επίδρασης ακτίνων Laser σε µεταλλικά και µη υλικά. Οι έρευνες<br />
κατηγοριοποιούνται µε βάση τον τύπο Μοριακής ∆υναµικής προσοµοίωσης, το υλικό στο<br />
οποίο πραγµατοποιήθηκε αλλά κυρίως µε βάση την έκφραση δυναµικού που υιοθετήθηκε για<br />
να περιγράψει την αλληλεπίδραση των σωµατιδίων του υλικού. Ακολούθως αναλύονται<br />
διεργασίες συµβατικές και µη, οι οποίες έχουν προσοµοιωθεί µε την βοήθεια της Μοριακής<br />
∆υναµικής. Στη συνέχεια παρουσιάζονται, αναλύονται και συγκρίνονται οι µακροσκοπικές<br />
και µικροσκοπικές θεωρίες µετάδοσης θερµότητας. Το κεφάλαιο αυτό τελειώνει µε την<br />
παρουσίαση θεµάτων που αφορούν τα Laser υπερβραχέων παλµών (femptosecond) και την<br />
κατεργασία υλικών µε αυτά.
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
2.2 Γενικά περί προσοµοιώσεων<br />
Η προσοµοίωση αποτελεί ισχυρό εργαλείο, που επιτρέπει την άνετη και σχετικά µικρού<br />
κόστους µελέτη της συµπεριφοράς µίας διεργασίας µε τη µεταβολή των παραµέτρων, των<br />
µεταβλητών λειτουργίας και των µεγεθών παρεµβολής εξωτερικών παραγόντων. Η<br />
προσοµοίωση γενικά αναπαριστά τη συµπεριφορά µιας φυσικής, βιοµηχανικής, βιολογικής,<br />
οικονοµικής, κοινωνικής ή στρατιωτικής διεργασίας, µέσω υλικού υποδείγµατος, οι<br />
παράµεροι και οι µεταβλητές του οποίου αποτελούν είδωλα των αντίστοιχων µεθόδων της<br />
µελετούµενης διεργασίας. Γενικά, τα δεδοµένα εισόδου µίας προσοµοίωσης είναι<br />
µεταβλητές απόφασης που καθορίζουν το σχεδιασµό της διαδικασίας, δηλαδή παράµετροι<br />
όπως λόγου χάρη η πρόωση και η ταχύτητα κοπής και τα αποτελέσµατα εξόδου είναι δείκτες<br />
αποφάσεων, δηλαδή µεταβλητές της διαδικασίας όπως ο ρυθµός αφαίρεσης υλικού [1]. Από<br />
την οπτική γωνία του Μηχανικού θα µπορούσαµε να δώσουµε πολλούς ορισµούς για την<br />
προσοµοίωση. Όλοι όµως αυτοί οι ορισµοί συµφωνούν πως η προσοµοίωση αφορά τεχνικές<br />
που επιτρέπουν τη δυναµική µελέτη των µηχανισµών κίνησης των σωµατιδίων ενός<br />
συστήµατος σε µικροσκοπική λεπτοµέρεια και τον προσδιορισµό µακροσκοπικών ποσοτήτων<br />
από τους µηχανισµούς αυτούς [2]-[4]. Λύνοντας για παράδειγµα τις εξισώσεις κίνησης του<br />
Newton σε µικροσκοπική κλίµακα µπορούµε να αντιληφθούµε και να κατανοήσουµε την<br />
µακροσκοπική συµπεριφορά ενός συστήµατος [5]. Γενικότερα µέσω της προσοµοίωσης<br />
εξυπηρετούνται οι παρακάτω σκοποί:<br />
16<br />
1. Να περιγραφτεί η συµπεριφορά ενός συστήµατος<br />
2. Να διευρυνθούν οι ιδιότητες ενός υποθετικού συστήµατος<br />
3. Να σχεδιαστεί ένα καλύτερο σύστηµα από το ήδη υπάρχον<br />
Στο χώρο της Φυσικής αναπτύχθηκε η µέθοδος της Μοριακής ∆υναµικής ως εναλλακτικός<br />
τρόπος µελέτης συστηµάτων πολλών σωµατιδίων. Η µέθοδος αυτή στηρίζεται στην επίλυση<br />
των εξισώσεων κίνησης του Newton [6][7].
2.3 Μοντέλα για µοριακές προσοµοιώσεις<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Ο όρος προσοµοίωση µε Η/Υ (computer simulation) γενικά χρησιµοποιείται για να<br />
περιγράψει τη µοντελοποίηση φυσικών συστηµάτων και τη µελέτη τους µε υπολογιστικές<br />
µεθόδους, οι οποίες απαιτούν τη χρήση ηλεκτρονικού υπολογιστή για την επίλυση τους, λόγω<br />
της µεγάλης πολυπλοκότητας και του εξαιρετικά µεγάλου αριθµού των υπολογισµών που<br />
υπεισέρχονται.<br />
Η Μοριακή Μοντελοποίηση (Μolecular Μodeling) χρησιµοποιείται για να περιγράψει<br />
οποιαδήποτε διαδικασία λαµβάνει χώρα µε σκοπό την απεικόνιση, περιγραφή και υπολογισµό<br />
των ιδιοτήτων ή της δοµής ενός ή περισσότερων µορίων. Εναλλακτικά χρησιµοποιείται ο<br />
όρος Μοριακή Προσοµοίωση (Molecular Simulation) και είναι ταυτόσηµος της Μοριακής<br />
Μοντελοποίησης. Η Μοριακή Προσοµοίωση λειτουργεί συµπληρωµατικά της<br />
εργαστηριακής πειραµατικής διαδικασίας. Πιο συγκεκριµένα µπορεί να υποδείξει ή να<br />
απορρίψει πιθανά µοντέλα περιγραφής των φυσικών διεργασιών όπου λαµβάνουν χώρα σε<br />
ένα µοριακό σύστηµα και να εξηγήσει τους εσωτερικούς µηχανισµούς τους σε ατοµικό<br />
επίπεδο. Βοηθά δηλαδή στον καθορισµό των συνθηκών κάτω από τις οποίες γίνεται το<br />
εργαστηριακό πείραµα, συµβάλλει δε σε σηµαντικό βαθµό στην κατανόηση των µηχανισµών<br />
που λαµβάνουν χώρα κατά την πειραµατική διαδικασία. Σε σχέση µε αντίστοιχες θεωρητικές<br />
προσεγγίσεις σε µακροσκοπικό επίπεδο, κατά κανόνα οι Μοριακές προσοµοιώσεις<br />
παρουσιάζουν µεγαλύτερη ακρίβεια, δεδοµένου ότι οι δεύτερες πραγµατώνονται στην µελέτη<br />
της συµπεριφοράς της ύλης σε µοριακό και ατοµικό επίπεδο. Η διαθέσιµη υπολογιστική<br />
ισχύς είναι ένας καθοριστικός παράγοντας για την αποτελεσµατικότητα και πρακτική<br />
χρησιµότητα της Μοριακής Μοντελοποίησης. Όσο ταχύτερο είναι το υπολογιστικό σύστηµα<br />
τόσο ταχύτερα µπορεί να εξοµοιωθεί ένα Μοριακό σύστηµα. Ταυτόχρονα, οι προσεγγίσεις<br />
στις οποίες στηρίζονται οι υπολογιστικές µέθοδοι µπορούν να µειωθούν και κατά συνέπεια να<br />
εξαχθούν ακριβέστερα αποτελέσµατα. Η ισχύς δηλαδή του υπολογιστικού συστήµατος δρα<br />
στην ουσία περιοριστικά στην ακρίβεια των αποτελεσµάτων. Για αυτό και η µελέτη<br />
πολύπλοκων συστηµάτων (και εποµένως απαιτητικών σε υπολογιστική ισχύ) γίνεται µε τη<br />
χρήση συστηµάτων συστοιχίας ηλεκτρονικών υπολογιστών, όπου ο υπολογιστικός φόρτος<br />
διαµοιράζεται εξίσου σε αυτούς. Τα τελευταία χρόνια επικρατεί η τάση µελέτης και<br />
προσοµοίωσης διαφόρων διεργασιών (φυσικών ή χηµικών) σε µοριακό επίπεδο, µε σκοπό την<br />
καλύτερη εξήγηση των αποτελεσµάτων τους µακροµοριακά. Για το λόγο αυτό, πολλές<br />
17
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
µέθοδοι προσοµοίωσης σε µοριακό επίπεδο έχουν αναπτυχθεί πρόσφατα, από τις οποίες οι<br />
συχνότερα εφαρµοζόµενες είναι οι: Μοριακή Μηχανική - Molecular Mechanics (MM),<br />
Monte Carlo (MC) και Μοριακή ∆υναµική – Molecular Dynamics (MD). Τα κύρια<br />
χαρακτηριστικά των παραπάνω µεθόδων παρουσιάζονται στον ακόλουθο πίνακα.<br />
Μέθοδος Κύριος Στόχος<br />
Υπολογισµού<br />
Molecular Mechanics (MM) Μεµονωµένα µόρια ή µικρά<br />
µοριακά συστήµατα<br />
(οργανικά µόρια)<br />
Monte Carlo (MC) Μεγάλος αριθµός ατόµων ή<br />
µορίων<br />
(υγρά, κράµατα, αέρια)<br />
Molecular Dynamics (MD) Μεγάλος αριθµός ατόµων ή<br />
µορίων (οργανικά, ανόργανα<br />
µόρια, υγρά, στερεά και<br />
αέρια)<br />
18<br />
Κύριο αποτέλεσµα<br />
Βελτιστοποιηµένη γεωµετρία,<br />
Ελαχιστοποίηση ενέργειας,<br />
Χαρτογράφηση δυναµικού<br />
Θερµοδυναµικές ιδιότητες,<br />
Κίνηση σωµατιδίων<br />
Θερµοδυναµικές ιδιότητες,<br />
∆υναµική,<br />
Κίνηση σωµατίδιων<br />
Πίνακας 2.1: Κύρια χαρακτηριστικά προσοµοιώσεων σε µοριακό επίπεδο.<br />
2.3.1 Μοριακή Mηχανική (MM)<br />
Η Μοριακή Μηχανική είναι η υπολογιστική µέθοδος, η οποία χειρίζεται τα άτοµα των<br />
µορίων ως σύνολα µαζών που αλληλεπιδρούν µεταξύ τους. Τα φορτία του πυρήνα και των<br />
ηλεκτρονίων του ατόµου δεν διαχωρίζονται αλλά δίνουν αθροιστικά σε κάθε άτοµο<br />
χαρακτήρα σηµειακού ηλεκτρικού φορτίου. Η αλληλεπίδραση εκφράζεται µε αρµονικές (ή<br />
περισσότερο πολύπλοκες) δυνάµεις µεταξύ δέσµιων ατόµων, καθώς και µε δυνάµεις Van Der<br />
Waals και ηλεκτροστατικές δυνάµεις µεταξύ των µη δέσµιων ατόµων. Μαθηµατικές<br />
συναρτήσεις των ατοµικών συντεταγµένων ή άλλων δοµικών παραµέτρων, χρησιµοποιούνται<br />
για την αναλυτική περιγραφή αυτών των αλληλεπιδράσεων. Κάθε τέτοια περιγραφή, κάθε<br />
σύνολο δηλαδή εξισώσεων και αντίστοιχων παραµέτρων αποτελεί και ένα δυναµικό πεδίο<br />
(force field). Η παραµετροποίηση αυτών των συναρτήσεων γίνεται µε βάση πειραµατικές<br />
παρατηρήσεις σε πραγµατικά µόρια. Η συγκεκριµένη µέθοδος είναι ίσως η πιο απλή µέθοδος<br />
µοριακής προσοµοίωσης στην εφαρµογή της, καθώς έγκειται στην ελαχιστοποίηση της<br />
ενέργειας του µορίου (energy minimization), ως προς όλους τους µικροσκοπικούς βαθµούς<br />
ελευθερίας του. Σε αυτή την τεχνική, ένα ή περισσότερα µόρια τοποθετούνται εντός του<br />
κρυστάλλου και ελαχιστοποιείται η συνολική ενέργεια ως προς τις θέσεις, τους
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
προσανατολισµούς, τα µήκη και τις γωνίες δεσµών και περιστροφής των µορίων, καθώς και<br />
ως προς τις θέσεις των ατόµων του [8]. Υπάρχουν ποικίλες τεχνικές για την ελαχιστοποίηση<br />
της ενέργειας [9].<br />
2.3.2 Monte Carlo (MC)<br />
Η ανάγκη προσδιορισµού ολικού ενεργειακού ελαχίστου οδήγησε στην ανάπτυξη της<br />
µεθόδου Monte Carlo για στοχαστική διερεύνηση της επιφανειακής δυναµικής ενέργειας,<br />
τροποποιώντας τυχαία τη διάταξη του µοριακού συστήµατος. Η ενέργεια κάθε διάταξης<br />
συγκρίνεται µε την ενέργεια της προηγούµενης. Αν είναι χαµηλότερη τότε αυτή είναι η νέα<br />
διάταξη. Αν είναι υψηλότερη επιλέγεται τυχαία µία άλλη. Το πλεονέκτηµα της µεθόδου<br />
είναι ότι η στοχαστική διερεύνηση µπορεί να υπερβεί πολλά ενεργειακά φράγµατα. Για<br />
µεγάλους χρόνους προσοµοίωσης η µέθοδος Monte Carlo πρέπει να παράγει τα ίδια<br />
αποτελέσµατα µε τη Μοριακή ∆υναµική. Αν για παράδειγµα θέλει κάποιος τώρα να<br />
υπολογίσει τη θερµοδυναµική της ρόφησης, µπορεί να το πετύχει χρησιµοποιώντας διάφορες<br />
τεχνικές Μοριακής προσοµοίωσης [10]-[12]. Μια πρώτη προσέγγιση είναι ο υπολογισµός<br />
του ολοκληρώµατος απεικονίσεων (configurational integral) για ένα µόριο. Η ολοκλήρωση<br />
Monte Carlo είναι µια χρήσιµη τεχνική για τον υπολογισµό αυτό. Ο όρος Monte Carlo,<br />
δόθηκε στη µέθοδο επειδή χρησιµοποιεί τυχαίους αριθµούς και θυµίζει παιχνίδι τύχης. Η<br />
βασική ιδέα πίσω από την ολοκλήρωση Monte Carlo είναι η ακόλουθη. Για ένα σύστηµα<br />
περιγραφόµενο από ένα διάνυσµα Ν γενικευµένων συντεταγµένων q, το ολοκλήρωµα των<br />
απεικονίσεων είναι:<br />
όπου<br />
exp[ ( )] N<br />
Z = ∫ −βV<br />
q d q<br />
Εξίσωση 2.1<br />
Τ είναι η θερµοκρασία του όγκου προσοµοίωσης, και το<br />
β<br />
−1<br />
= ( kT β )<br />
Εξίσωση 2.2<br />
N<br />
d qείναι ένας στοιχειώδης όγκος<br />
στο χώρο των απεικονίσεων, που περιέχει την Ιακωβιανή του µετασχηµατισµού από τις<br />
καρτεσιανές στις γενικές συντεταγµένες. Επιλέγουµε µια τυχαία απεικόνιση q και<br />
υπολογίζουµε τη δυναµική ενέργεια για τη συγκεκριµένη απεικόνιση. Ο παράγοντας<br />
19
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
Boltzmann της προηγούµενης εξίσωσης υπολογίζεται και η διαδικασία επαναλαµβάνεται Νtrial<br />
το πλήθος φορές. Το ολοκλήρωµα απεικόνισης εκτιµάται ως:<br />
όπου:<br />
20<br />
Ntrial<br />
Ω<br />
Z = ∑ exp[ −βV(<br />
qi)]<br />
Εξίσωση 2.3<br />
N<br />
trial<br />
i=<br />
1<br />
N<br />
Ω=∫ d q<br />
Εξίσωση 2.4<br />
είναι ο συνολικός όγκος του χώρου απεικονίσεων. Γνωρίζοντας το Ζ είναι δυνατός ο<br />
υπολογισµός του συντελεστή Henry, δηλαδή της κλίσης της καµπύλης ισόθερµης ρόφησης<br />
στο όριο των µηδενικών πιέσεων, χρησιµοποιώντας την ακόλουθη έκφραση<br />
K<br />
M Z<br />
= Εξίσωση 2.5<br />
s<br />
H ig<br />
RTρsZ Η ολοκλήρωση Monte Carlo είναι κατά πολύ προτιµότερη των παραδοσιακών τεχνικών<br />
ολοκλήρωσης (Gauss quadrature) για τον υπολογισµό του Ζ. ∆εν είναι όµως<br />
αποτελεσµατική για συστήµατα µε περισσότερους από 10 βαθµούς ελευθερίας. Στις<br />
περιπτώσεις συστηµάτων πολλών βαθµών ελευθερίας, τυχαίως δηµιουργηµένες απεικονίσεις<br />
έχουν εξαιρετικά µεγάλη πιθανότητα αλληλοεπικάλυψης µε τα όρια του κρυστάλλου. Έτσι ο<br />
παράγοντας Boltzmann γι’ αυτές τις διαµορφώσεις είναι πολύ µικρός. Το γεγονός αυτό<br />
καθιστά ο υπολογισµός του ολοκληρώµατος απεικονίσεων να γίνεται αναποτελεσµατικός, και<br />
απαιτούνται εξαιρετικά υψηλοί υπολογιστικοί χρόνοι, προκειµένου η προσοµοίωση να<br />
φθάσει τις απεικονίσεις χαµηλής ενέργειας που συνεισφέρουν σηµαντικά στο Ζ. Ένας<br />
καλύτερος τρόπος για τον υπολογισµό τέτοιων ολοκληρωµάτων είναι η χρησιµοποίηση<br />
µεροληπτικών (bias), τεχνικών για τη δηµιουργία απεικονίσεων που µπορούν να<br />
δειγµατοληπτούν επιλεκτικά τις περιοχές του χώρου των απεικονίσεων που δίνουν<br />
συνεισφορές στο ολοκλήρωµα Ζ. Αν χρησιµοποιηθούν αυτές τις τεχνικές, είναι απαραίτητη η<br />
αφαίρεση αυτής της µεροληψίας (bias) ώστε να µην παραβιάζονται οι νόµοι της στατιστικής<br />
µηχανικής. Παραδείγµατα περιγραφής και εφαρµογής τέτοιων µεροληπτικών τεχνικών<br />
µπορούν να βρεθούν στις αναφορές [13]-[18]. Στη στατιστική µηχανική οι µακροσκοπικές
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
ιδιότητες υπολογίζονται ως µέσες τιµές ποσοτήτων που χαρακτηρίζουν τις µοριακές<br />
απεικονίσεις, ως προς µια κατανοµή πιθανοτήτων των απεικονίσεων που υπαγορεύεται από<br />
τους εξωτερικούς περιορισµούς που επιβάλλονται στο σύστηµα (κατανοµή στατιστικού<br />
συνόλου ισορροπίας). Στον υπολογισµό τέτοιων µέσων τιµών είναι πολύτιµος ο αλγόριθµος<br />
Monte Carlo κατά Metropolis [19]. Ο αλγόριθµος Metropolis δηµιουργεί µια ακολουθία<br />
απεικονίσεων που ασυµπτωτικά δειγµατοληπτεί την επιθυµούµενη κατανοµή πιθανοτήτων.<br />
Ως παράδειγµα του τρόπου λειτουργίας της µεθόδου επιλέγεται ένα σύστηµα στο κανονικό<br />
στατιστικό σύνολο, το οποίο αποτελείται από Ν µόρια όγκου V και θερµοκρασίας Τ<br />
(µακροσκοπικοί περιορισµοί σταθερών Ν, V, Τ). Επιχειρείται µια κίνηση στην οποία ένα<br />
τυχαία επιλεγµένο σωµατίδιο µετατοπίζεται κατά µία µικρή τυχαία απόσταση. Κατόπιν<br />
υπολογίζεται η αλλαγή στη δυναµική ενέργεια του συστήµατος συνεπεία αυτής της κίνησης.<br />
Αν η κίνηση έχει ως αποτέλεσµα τη µείωση της συνολικής δυναµικής ενέργειας του<br />
συστήµατος, γίνεται αποδεκτή και το σωµατίδιο µετατοπίζεται στη δοκιµαστική θέση. Αν<br />
όµως η δοκιµαστική κίνηση έχει ως αποτέλεσµα την αύξηση της ενέργειας του συστήµατος,<br />
τότε η κίνηση γίνεται αποδεκτή µε την ακόλουθη πιθανότητα:<br />
P = exp[ −β∆ V]<br />
Εξίσωση 2.6<br />
accept<br />
όπου ∆V η µεταβολή στη δυναµική ενέργεια. Για τη δειγµατοληψία µε βάση αυτή την<br />
κατανοµή επιλέγεται ένας τυχαίος αριθµός από το διάστηµα [0,1). Αν ο τυχαίος αυτός<br />
αριθµός είναι µικρότερος από το exp[ −β∆ V ] τότε η κίνηση γίνεται δεκτή. ∆ιαφορετικά η<br />
κίνηση δεν γίνεται αποδεκτή. Η πιθανότητα αποδοχής µπορεί να γραφτεί σε µια περισσότερο<br />
συµπαγή µορφή ως:<br />
P = min(1,exp[ −β∆ V])<br />
Εξίσωση 2.7<br />
accept<br />
Εάν η κίνηση γίνει αποδεκτή, η νέα απεικόνιση (µε µετατοπισµένο το µόριο) λαµβάνεται ως<br />
τρέχουσα απεικόνιση του συστήµατος. Εάν όµως η κίνηση απορριφθεί, διατηρείται η<br />
προηγούµενη απεικόνιση (πριν από τη µετατόπιση) ως τρέχουσα απεικόνιση. Με την<br />
ολοκλήρωση της δοκιµαστικής κίνησης ενηµερώνονται τα αθροίσµατα για τον υπολογισµό<br />
µέσων όρων των µεταβλητών (π.χ. ενέργεια, πίεση, κατανοµή θέσεων και διαµορφώσεων)<br />
και λαµβάνει χώρα µία νέα δοκιµή χρησιµοποιώντας τα χαρακτηριστικά της τρέχουσας<br />
απεικόνισης. Μετά από πολλές τέτοιες επαναλήψεις ο αλγόριθµος Metropolis εξασφαλίζει<br />
21
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
ότι οι απεικονίσεις που χρησιµοποιούνται για τον υπολογισµό µέσων όρων είναι<br />
κατανεµηµένες σύµφωνα µε το κανονικό στατιστικό σύνολο. Πραγµατοποιεί, δηλαδή<br />
δειγµατοληψία των απεικονίσεων σύµφωνα µε µια προδιαγεγραµµένη κατανοµή, αυτή του<br />
κανονικού στατιστικού συνόλου. Απλοί µέσοι όροι κατά την διάρκεια της προσοµοίωσης<br />
είναι ισοδύναµοι µε τους µέσους όρους στατιστικού συνόλου (ensemble average). ∆ιάφορες<br />
µορφές της τεχνικής αυτής περιγράφονται στις µελέτες [10][12].<br />
2.3.3 Μοριακή ∆υναµική (Μ∆)<br />
Η µέθοδος της Μοριακής ∆υναµικής (Μ∆) είναι µία από τις αιτιοκρατικές µεθόδους<br />
(deterministic methods) προσοµοίωσης, σε αντίθεση µε τις στοχαστικές µεθόδους (stochastic<br />
methods), που βασικός εκπρόσωπός τους είναι η µέθοδος Monte-Carlo. Οι τεχνικές Monte<br />
Carlo αποτελούν ένα πολύ ισχυρό εργαλείο για τον υπολογισµό θερµοδυναµικών ιδιοτήτων<br />
ισορροπίας, καθόσον οι κινήσεις µπορούν να σχεδιαστούν κατά τέτοιο τρόπο ώστε να<br />
επιτρέπουν αποτελεσµατική δειγµατοληψία της επιθυµητής πυκνότητας πιθανότητας.<br />
Εντούτοις όµως, οι µέθοδοι Monte Carlo δεν είναι δυνατό να δώσουν απευθείας πληροφορίες<br />
για τη δυναµική κατάσταση καθόσον δεν συµπεριλαµβάνουν το χρόνο στην εξέλιξη του<br />
συστήµατος. Η µέθοδος της Μ∆ αναπτύχθηκε αρχικά από τους Adler και Wainwright to<br />
1956 [20] και συνίσταται στην αριθµητική επίλυση των εξισώσεων κίνησης του Newton, Ν<br />
ατόµων, τα οποία υποθέτουµε ότι αλληλεπιδρούν µεταξύ τους µε κάποιο γνωστό δυναµικό<br />
[21]. Η µελέτη αυτή συντέλεσε στην ανάδυση πολλών και σηµαντικών νέων απόψεων για τη<br />
συµπεριφορά των απλών υγρών. Το επόµενο µεγάλο βήµα έγινε το 1964, όταν ο Rahman<br />
διεξήγαγε την πρώτη προσοµοίωση χρησιµοποιώντας εξισώσεις που εκφράζουν µε αρκετά<br />
ρεαλιστικό τρόπο τις διαµοριακές δυνάµεις στο υγρό Αργό (Ar) [22]. Η πρώτη Mοριακή<br />
∆υναµική προσοµοίωση ενός ρεαλιστικού συστήµατος έγινε πραγµατικότητα από τους<br />
Rahman και Stillinger, προσοµοιάζοντας το νερό στην υγρή κατάσταση το 1974 [23]. Το<br />
1977 πρωτοεµφανίστηκαν οι προσοµοιώσεις πρωτεϊνών µε την εξοµοίωση του παρεµποδιστή<br />
της παγκρεατικής θρυψίνης (Bovine Pancreatic Trypsin Inhibitor, BPTI) [24]. Σήµερα κάθε<br />
ενδιαφερόµενος µπορεί να βρει πολυάριθµες µελέτες Μοριακής ∆υναµικής προσοµοίωσης<br />
διαλυµάτων πρωτεϊνών, συµπλεγµάτων πρωτεϊνών-DNA και συστηµάτων λιπιδίων, που<br />
απευθύνονται σε µια ποικιλία προβληµάτων, όπως η θερµοδυναµική πίσω από την<br />
αναδίπλωση στο χώρο µικρών µορίων πρωτεΐνης. Για να λάβει κανείς πληροφορίες σχετικές<br />
µε τη δυναµική κατάσταση, είναι απαραίτητο να ακολουθηθεί µια διαφορετική προσέγγιση, η<br />
22
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
οποία θα είναι ικανή να παρακολουθεί την εξέλιξη του συστήµατος στον χρόνο. Οι<br />
προσοµοιώσεις Μοριακής ∆υναµικής είναι από πολλές απόψεις παρόµοιες µε τα πραγµατικά<br />
πειράµατα. Για παράδειγµα σε ένα πείραµα προετοιµάζουµε το υλικό που πρόκειται να<br />
µελετήσουµε. Φέρουµε το δείγµα σε µια διάταξη συνδεµένη µε ένα όργανο µέτρησης π.χ.<br />
θερµόµετρο και µετρούµε την ιδιότητα που µας ενδιαφέρει για κάποιο χρονικό διάστηµα. Αν<br />
οι µετρήσεις υπόκεινται σε στατιστικό θόρυβο (noise), όπως συχνότατα συµβαίνει µε τις<br />
περισσότερες µετρήσεις, αυξάνουµε τον αριθµό των µετρήσεων και παίρνουµε µέσο όρο ως<br />
προς χρόνο, παίρνοντας κατ' αυτόν τον τρόπο πιο ακριβείς εκτιµήσεις. Σε µια Μοριακή<br />
∆υναµική προσοµοίωση ακολουθείτε ακριβώς η ίδια διαδικασία. Πρώτα ετοιµάζεται το<br />
δείγµα. ∆ηλαδή επιλέγετε το φυσικό σύστηµα και το µοντέλο που το περιγράφει, όσο το<br />
δυνατό περισσότερο αξιόπιστα. Έτσι για ένα σύστηµα που αποτελείται από Ν σωµατίδια,<br />
λύνουµε τις εξισώσεις του Newton µέχρις ότου οι ιδιότητες του συστήµατος να µην αλλάζουν<br />
µε την πάροδο του χρόνου. Με την επίτευξη της ισορροπίας του συστήµατος<br />
πραγµατοποιείται µέτρηση. Στην πραγµατικότητα βέβαια πολλά από τα κοινά σφάλµατα,<br />
που γίνονται σε ένα υπολογιστικό "πείραµα", είναι παρόµοια µε τα σφάλµατα που µπορούν<br />
να γίνουν και σε ένα πραγµατικό πείραµα. Για παράδειγµα, το δείγµα µπορεί να µην έχει<br />
προετοιµαστεί κατάλληλα, η χρονική περίοδος της µέτρησης να είναι πολύ σύντοµη, κατά τη<br />
διάρκειά της το σύστηµα να υφίσταται κάποια µη αντιστρεπτή µεταβολή ή τελικά να µη<br />
µετρήθηκε αυτό που έπρεπε.<br />
Η βασική ιδέα πίσω από τη Mοριακή ∆υναµική είναι ότι αφού κάθε υλικό/ουσία<br />
δηµιουργείται από στοιχειώδη σωµατίδια, εάν καθορίσουµε τις βασικές δυναµικές<br />
παραµέτρους των σωµατιδίων αυτών, τότε µπορούµε να καθορίσουµε τις µακροσκοπικές<br />
φυσικές ιδιότητες των υλικών/ουσιών µε στατιστικές µεθόδους. Η Μοριακή ∆υναµική<br />
ανάλυση βασίζεται στην επίλυση του δεύτερου νόµου του Νεύτωνα µε σκοπό την<br />
παρακολούθηση της κίνησης κάθε ατόµου σε ένα σύστηµα [12][25][26]. Στην περίπτωση<br />
µεταφορικής κίνησης ενός συµµετρικά σφαιρικού µορίου, ο νόµος παίρνει την απλή µορφή.<br />
2<br />
d<br />
m 2<br />
dt<br />
r<br />
F = Εξίσωση 2.8<br />
Όπου F είναι το διάνυσµα της συνισταµένης των δυνάµεων που ασκούνται στο µόριο από τα<br />
υπόλοιπα µόρια στο σύστηµα, r είναι το διάνυσµα θέσης του µορίου, t είναι ο χρόνος και m<br />
είναι η µάζα του µορίου.<br />
23
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
Με ολοκλήρωση της παραπάνω εξίσωσης µπορούµε να εξαγάγουµε τη ταχύτητα και τη<br />
µετατόπιση. Εάν οι ολοκληρώσεις αυτές γίνουν για κάθε άτοµο και σε διάφορα χρονικά<br />
διαστήµατα από µια αρχική κατάσταση, τότε µπορούν να συγκεντρωθούν αναλυτικές<br />
πληροφορίες για την κίνηση κάθε ατόµου [27]. Υπολογίζοντας µέσες τιµές σε χρόνο, χώρο ή<br />
και τα δύο, µπορούν να εξαχθούν µακροσκοπικές φυσικές ιδιότητες. Για µόρια µε<br />
πολύπλοκη γεωµετρία ο νόµος του Newton δεν επαρκεί. Ανάλογα µε το τύπο µοριακού<br />
µοντέλου που χρησιµοποιείται, στην προσοµοίωση υιοθετείται µια γενικευµένη µορφή της<br />
εξίσωσης του Newton. Για παράδειγµα, όταν χρησιµοποιείται ένα µοντέλο στερεού σώµατος,<br />
πρέπει να λαµβάνεται υπόψη η περιστροφή των µορίων γύρω από τη θέση ισορροπίας τους.<br />
Ωστόσο, όσο πολύπλοκη και αν είναι η εξίσωση κίνησης, η βασική διαδικασία<br />
προσοµοίωσης είναι πάντα ίδια: αρχικά ολοκληρώνεται η εξίσωση κίνησης για κάθε µόριο<br />
και υπολογίζονται οι δυναµικές παράµετροι και στη συνέχεια υπολογίζονται οι µέσες τιµές<br />
των δυναµικών παραµέτρων για την εξαγωγή των µακροσκοπικών φυσικών ιδιοτήτων. Ο<br />
υπολογισµός των διαµοριακών δυνάµεων, λόγω της ηλεκτρικής/ηλεκτροµαγνητικής φύσης<br />
των δυνάµεων, απαιτεί την ύπαρξη κατάλληλων µοντέλων διαµοριακού δυναµικού που<br />
περιγράφουν τις διαµοριακές αλληλεπιδράσεις. Τα µοντέλα αυτά συνήθως υπολογίζονται<br />
από πειραµατικά δεδοµένα ή από υπολογισµούς κβαντοµηχανικής. Συνήθως λαµβάνεται<br />
υπόψη η αλληλεπίδραση ανάµεσα σε δύο ή τρία µόρια, καθώς η συνεισφορά περισσότερων<br />
σωµατιδίων είναι αµελητέα και µπορεί να αγνοηθεί εντελώς ή να παρουσιαστεί σαν<br />
διορθωτικός συντελεστής στην εξίσωση δυναµικού [27].<br />
Η Μοριακή ∆υναµική, µε την ραγδαία ανάπτυξη της υπολογιστικής ισχύος των σύγχρονων<br />
υπολογιστών, έχει αναπτυχθεί σηµαντικά τα τελευταία χρόνια. Αποτελεί σηµαντικό εργαλείο<br />
για τη µελέτη της διαδικασίας σχηµατισµού υλικών και των ιδιοτήτων των τελευταίων, ενώ<br />
χρησιµοποιείται ολοένα και περισσότερο για τη µελέτη προβληµάτων µετάδοσης ενέργειας<br />
[28]-[37]. Βασικοί περιορισµοί της µεθόδου αποτελούν η ανάγκη για καθορισµό µιας όσο<br />
το δυνατόν ακριβέστερης σχέσης δυναµικού και το µέγεθος των συστηµάτων που µπορούν<br />
να µελετηθούν. Όσον αφορά τον πρώτο περιορισµό, υπάρχουν δοκιµασµένες εµπειρικές<br />
σχέσεις που περιγράφουν ικανοποιητικά τα περισσότερα από τα υλικά που ενδιαφέρουν (για<br />
το πυρίτιο για παράδειγµα χρησιµοποιείται το δυναµικό Stillinger-Webber [38]).<br />
Όπως προαναφέρθηκε, ο µεγαλύτερος περιορισµός της Μοριακής ∆υναµικής ανάλυσης είναι<br />
το µέγεθος των συστηµάτων που µπορούν να προσοµοιωθούν. Προσοµοιώσεις ρευστών<br />
µπορεί να περιλαµβάνουν έως και 200,000 µόρια, ενώ στερεών από 10 έως 100 εκατοµµύρια<br />
24
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
άτοµα, ανάλογα µε τον απαιτούµενο χρόνο προσοµοίωσης. ∆υστυχώς, ακόµα και ένας κύβος<br />
προσοµοίωσης µε ακµή 1000 Angstrom, ο οποίος µπορεί να περιέχει έως και 50 εκατοµµύρια<br />
άτοµα πυριτίου, απαιτεί µεγάλους χρόνους προσοµοίωσης, ώστε να µπορούν αν εξαχθούν<br />
στατιστικά στοιχεία για τα phonons. Επιπλέον, η µέση ελεύθερη διαδροµή των φορέων<br />
θερµότητας (phonon) στο πυρίτιο είναι περίπου 3000 Angstrom [39][40]. Για τη µελέτη της<br />
µετάδοσης θερµότητας έχουν επιστρατευτεί προσοµοιώσεις Μοριακής ∆υναµικής ισορροπίας<br />
και µη-ισορροπίας. Στην προσέγγιση µη-ισορροπίας επιβάλλεται µια διαφορά θερµοκρασίας<br />
ή ροή ενέργειας στο σύστηµα, αλλάζοντας τα δυναµικά χαρακτηριστικά των ατόµων σε<br />
τοπικές συνοριακές περιοχές [41]. Γενικά, η Μοριακή ∆υναµική προσοµοίωση µηισορροπίας<br />
έχει τρία µειονεκτήµατα: Πρώτον, το µοντέλο προσοµοίωσης πρέπει να έχει<br />
µεγάλο αριθµό ατόµων στις συνοριακές περιοχές, ώστε να σταθεροποιούνται οι συνοριακές<br />
θερµοκρασίες, κάτι που αυξάνει τις υπολογιστικές απαιτήσεις. ∆εύτερον, τα συστήµατα που<br />
µπορούν να προσοµοιωθούν είναι µικρότερα από τη µέση ελεύθερη οδό των phonon, κάτι το<br />
οποίο περιορίζει και το µέγιστο δυνατό µήκος κύµατος των phonon. Τέλος, για τη σύγκλιση<br />
στατιστικών στοιχείων για τη θερµοκρασία απαιτείται µια αφύσικα µεγάλη κλίση<br />
θερµοκρασιών, κάτι το οποίο καθιστά δύσκολο τον καθορισµό της θερµικής αγωγιµότητας σε<br />
πρακτικές θερµοκρασίες.<br />
Η προσέγγιση ισορροπίας βασίζεται σε µικρές διακυµάνσεις της θερµοκρασίας για τη<br />
δηµιουργία στιγµιαίας ροής θερµότητας. Παρόλο που χρονικά η µέση τιµή αυτής της<br />
θερµικής ροής εξαφανίζεται, η θερµική αγωγιµότητα του συστήµατος ως προς τη διαταραχή<br />
µπορεί να υπολογιστεί από τη συνάρτηση αυτοσυσχέτισης της ροής θερµότητας, όπως<br />
περιγράφεται από τη σχέση Green-Kubo [42]. Η διαδικασία σύγκλισης είναι αργή, όµως η<br />
Μοριακή ∆υναµική προσοµοίωση ισορροπίας δεν πάσχει από τα τρία µειονεκτήµατα που<br />
αναφέραµε προηγουµένως (οι συνοριακές περιοδικές συνθήκες καταργούν τους περιορισµούς<br />
σχετικά µε τη µέση ελεύθερη οδό). Ωστόσο, κατά τη διάρκεια Μοριακής ∆υναµικής<br />
ανάλυσης ισορροπίας απαιτείται προσοχή, ώστε να µην εισέρχονται πλασµατικές επιδράσεις<br />
µεγέθους λόγω του πεπερασµένου µεγέθους µοντέλου προσοµοίωσης.<br />
Μέσα από τη Μοριακή ∆υναµική προσοµοίωση, από τη χρονική εξέλιξη της τροχιάς και της<br />
ταχύτητας του κάθε ατόµου ξεχωριστά, µπορούν να υπολογιστούν χαρακτηριστικά όπως ο<br />
χρόνος χαλάρωσης, το φάσµα των phonon, η ταχύτητα και η πυκνότητα κάθε κατάστασης.<br />
Στην πράξη, οι πληροφορίες αυτές µπορούν να εισαχθούν στην εξίσωση Boltzmann και να<br />
αντιµετωπισθούν έτσι προβλήµατα µετάδοσης θερµότητας στο µέσο-επίπεδο, κάτι το οποίο<br />
25
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
δε µπορεί να επιτευχθεί άµεσα µε τη Μοριακή ∆υναµική. Επιπλέον, η Μοριακή ∆υναµική<br />
µπορεί να αποτελεί το ιδανικό εργαλείο για τη µελέτη των ελαττωµατικών επιπέδων<br />
αλληλεπίδρασης και του µη αρµονικού διασκορπισµού. Ένα θεωρητικό µειονέκτηµα της<br />
κλασικής Μοριακής ∆υναµικής είναι ότι δεν συµπεριλαµβάνει αρχές κβαντικής στατιστικής<br />
και το µηχανισµό κβαντικού διασκορπισµού. Αυτό το µειονέκτηµα περιορίζει τη χρήση της<br />
Μοριακής ∆υναµικής σε προβλήµατα υψηλών θερµοκρασιών. Πρέπει βέβαια να τονισθεί σε<br />
αυτό το σηµείο πως οι µελέτες κλασικής Μοριακής ∆υναµικής εστιάζονται σε κλασικά<br />
συστήµατα αποτελούµενα από ένα µεγάλο αριθµό σωµατιδίων. Με τον όρο κλασικό<br />
εννοούµε πως η κίνηση των πυρήνων των σωµατιδίων υπακούει τους νόµους της κλασικής<br />
µηχανικής. Αυτή είναι µια εξαιρετικά καλή προσέγγιση για ένα µεγάλο εύρος υλικών. Μόνο<br />
στην περίπτωση µεταφορικής ή περιστροφικής κίνησης ελαφρών ατόµων ή µορίων (He, Η2,<br />
D2) ή δονητικής κίνησης µε συχνότητα ν τέτοια ώστε hv>>kBT θα πρέπει να λαµβάνονται<br />
υπόψη κβαντικά φαινόµενα. Γενικά, θεωρούµε ότι τα Ν άτοµα βρίσκονται µέσα σε ένα<br />
«κουτί» διαστάσεων Lx, Ly, Lz. Ο όγκος του κουτιού και ο αριθµός ατόµων καθορίζουν την<br />
πυκνότητα του συστήµατος. Οι περιοδικές συνθήκες στα άκρα του κουτιού προσοµοιώνουν<br />
το άπειρο σύστηµα. Αυτές, από µαθηµατικής πλευράς, εκφράζονται µε την ακόλουθη σχέση<br />
για οποιοδήποτε µέγεθος Α:<br />
26<br />
Ax ( ) = Ax ( + nL)<br />
Εξίσωση 2.9<br />
Όπου n=(n1, n2, n3) για όλους τους ακέραιους n1, n2, n3 και L=( Lx, Ly, Lz). Έτσι, κάθε φορά<br />
που ένα σωµατίδιο βγαίνει από µία πλευρά του κουτιού θεωρούµε ότι εισέρχεται από την<br />
αντίθετη πλευρά µε την ίδια ταχύτητα (Σχήµα 2.1).<br />
Σχήµα 2.1: ∆ιάγραµµα γενικής αρχής εφαρµογής των περιοδικών συνθηκών.
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Γενικά η δυναµική ενέργεια των Ν σωµατιδίων για ένα κεντρικό και προσθετικό δυναµικό<br />
ζεύγους είναι:<br />
N N<br />
( r1, r2,... rN) = ij( ri −rj<br />
)<br />
ϕ ∑∑ ϕ<br />
Εξίσωση 2.10<br />
i= 1 j> i<br />
Όπου ri, rj οι θέσεις των ατόµων i και j αντίστοιχα και φ, το δυναµικό που αναπτύσσεται<br />
µεταξύ των ανωτέρω ατόµων. Η χρήση των περιοδικών συνθηκών επιβάλει την εισαγωγή<br />
µίας εµβέλειας αλληλεπίδρασης του δυναµικού<br />
r 1<br />
i ≤ min( L , , )<br />
2 x Ly Lz<br />
Εξίσωση 2.11<br />
για τον υπολογισµό του δυναµικού και των δυνάµεων. Η εµβέλεια αυτή καλείται ακτίνα<br />
αποκοπής ro, και χρησιµεύει στην πράξη στο να αποφευχθούν αλληλεπιδράσεις µεταξύ των<br />
ατόµων i και j και ταυτόχρονα µεταξύ του i και των περιοδικών ειδώλων του j. Η δύναµη<br />
λοιπόν που ασκείται επάνω στα σωµάτιο i από τους γείτονες του θα είναι:<br />
( )<br />
F =−∑ ∀ϕ r r ≤r<br />
Εξίσωση 2.12<br />
i ij ij o<br />
i≠j Μέσα στα όρια της κλασικής προσέγγισης, δηλαδή για θερµοκρασίες Τ>ΘDEBYE, και για<br />
χαρακτηριστικούς χρόνους διαδραµατισµού ενός φαινοµένου µεγαλύτερους από 10 -16 sec, η<br />
εξίσωση κίνησης από τον νόµο του Newton είναι:<br />
∂ r<br />
∂<br />
2<br />
i Fi = mi 2<br />
t<br />
Εξίσωση 2.13<br />
Έτσι για ένα σύστηµα Ν ατόµων έχουµε να ολοκληρώσουµε 3Ν διαφορικές εξισώσεις και<br />
απαιτούνται 6Ν αρχικές συνθήκες. Αυτές οι αρχικές συνθήκες µπορούν να είναι οι θέσεις<br />
των ατόµων και οι ταχύτητές τους. Για ένα στερεό οι αρχικές θέσεις των ατόµων µπορούν<br />
κάλλιστα να είναι οι πλεγµατικές τους θέσεις και οι ταχύτητες εκλέγονται µε µία κατανοµή<br />
Maxwell-Boltzmann, έτσι ώστε να αντιστοιχούν στη θερµοκρασία στην οποία επιθυµούµε να<br />
27
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
πραγµατοποιήσουµε την προσοµοίωση. Η έκφραση της κατανοµής ταχυτήτων κατά<br />
Maxwell-Boltzmann δίδεται από τη σχέση:<br />
28<br />
3/2<br />
() = 4π ⎜ π B<br />
⎟<br />
2<br />
exp<br />
2<br />
( )<br />
Nv N<br />
⎛m ⎞<br />
v −mv<br />
⎝ 2 kT⎠ 2kT<br />
Εξίσωση 2.14<br />
όπου Ν(ν) είναι ο αριθµός των σωµατιδίων µε ταχύτητα ν, Ν ο συνολικός αριθµός των<br />
ατόµων του δείγµατος, m η µάζα κάθε ατόµου, kΒ η σταθερά του Boltzmann και Τ η<br />
θερµοκρασία στην οποία βρίσκεται το δείγµα. Το σύστηµα που περιγράψαµε είναι µονωµένο<br />
άρα διατηρούνται σταθερά ο αριθµός σωµατιδίων Ν, ο όγκος V και η ενέργεια Ε. Είναι<br />
δυνατόν το σύστηµα να αλληλεπιδρά µε το περιβάλλον, είτε για να έχουµε επιθυµητή<br />
σταθερή θερµοκρασία (κανονικό στατιστικό σύνολο, διατηρούνται σταθερά Ν, V, Τ), είτε να<br />
έχουµε σταθερή πίεση (ισοβαρές στατιστικό σύνολο, διατηρούνται σταθερά Ν, πίεση Ρ,<br />
ενθαλπία Η).
2.4 Τύποι & δυναµικά Μ∆ προσοµοιώσεων<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Στις ακόλουθες παραγράφους διαχωρίζονται, παρουσιάζονται και αναλύονται προσοµοιώσεις<br />
Μοριακής ∆υναµικής ανάλογα µε τον τύπο Μ∆ που χρησιµοποιήθηκε για κάθε συγκεκριµένη<br />
µελέτη (υβριδική ή κλασική) και τον τύπο του δυναµικού αλληλεπίδρασης των ατόµων του<br />
υλικού.<br />
2.4.1 Υβριδικές προσοµοιώσεις Μ∆<br />
Αποσκοπώντας στην επέκταση του όγκου προσοµοίωσης αλλά και την καλύτερη<br />
παρατήρηση, κυρίως διεργασιών της µακρο-κλίµακας, εισήχθησαν οι λεγόµενες υβριδικές<br />
προσοµοιώσεις Μ∆. Όγκοι προσοµοίωσης Μ∆ ενώνονται µε όγκους προσοµοίωσης<br />
πεπερασµένων στοιχείων ή διθερµοκρασιακού µοντέλου.<br />
2.4.1.1 Συνδυασµένες µελέτες Μ∆ και πεπερασµένων στοιχείων<br />
Στη µελέτη [43] παρουσιάζεται µια αριθµητική µέθοδος, η οποία συνδυάζει την Μ∆<br />
προσοµοίωση και µε την µέθοδο των πεπερασµένων στοιχείων, στοχεύοντας στην<br />
προσοµοίωση της µηχανικής συµπεριφοράς υλικών και δοµών σε νανο-κλίµακα.<br />
Σχήµα 2.2: Λογικό διάγραµµα συνδυαστικής µεθόδου MD/FEA [43].<br />
29
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
Σε αυτή την συνδυαστική µέθοδο, το αρχικό ατοµικό µοντέλο µετατρέπεται σε συνεχές<br />
µοντέλο, και παράγεται µια προσεγγιστική λύση µε την µέθοδο των πεπερασµένων στοιχείων<br />
για το σύστηµα, σε συγκεκριµένες αρχικές συνθήκες και φορτία. Κατόπιν το φορτισµένο<br />
συνεχές µοντέλο µετατρέπεται σε ένα νέο ατοµικό µοντέλο, και εφαρµόζεται η µέθοδος της<br />
Μ∆ προσοµοίωσης, µε σκοπό να φτάσει το σύστηµα στην κατάσταση της τελικής<br />
ισορροπίας.<br />
Ισχυρό στοιχείο αυτής της µεθόδου είναι ότι συνδυάζει την αποδοτικότητα και ταχύτητα των<br />
συνεχών µοντέλων προσοµοίωσης και την ακρίβεια των προσοµοιώσεων Μ∆. Το<br />
υπολογιστικό κόστος αυτού του είδους της συνδυασµένης ανάλυσης µειώνεται, παρόλο που η<br />
ακρίβεια των αποτελεσµάτων διατηρείται στα επίπεδα που παρέχει η Μ∆. Το αποτέλεσµα<br />
του τµήµατος που αναλύεται µε πεπερασµένα στοιχεία µπορεί να θεωρηθεί ως ενδιάµεσο<br />
στάδιο ανάλυσης. Η παραπάνω µεθοδολογία εφαρµόσθηκε για να διερευνηθούν οι ιδιότητες<br />
µιας Νανο-δοκού σε συνθήκες παραµόρφωσης.<br />
Μια διαφορετική προσέγγιση της συνδυαστικής µεθόδου Μ∆ ανάλυσης παρουσιάζεται στην<br />
µελέτη [44]. Η µελέτη ποικιλόµορφων δυναµικών φαινοµένων απαιτεί ταυτόχρονη ανάλυση,<br />
τόσο σε ατοµικές όσο και σε συνεχής κλίµακες µήκους. Η συνδυασµένη µεθοδολογία που<br />
παρουσιάζεται στην προαναφερθείσα µελέτη δίνει την δυνατότητα του εντοπισµού του<br />
κρίσιµου σηµείου µεταξύ ακρίβειας υπολογισµών και υπολογιστικού φόρτου. Η µέθοδος<br />
εφαρµόζεται στην µελέτη της διάδοσης κυµάτων πίεσης σε υλικό, που γεννώνται από την<br />
εφαρµογή ακτινοβολίας Laser στην επιφάνεια αυτού. Για να συνδυαστούν αποτελεσµατικά<br />
οι µέθοδοι της Μ∆ και των πεπερασµένων στοιχείων σε ένα µοντέλο δεν αρκεί µόνο να<br />
διασφαλιστεί η συνέχεια µεταξύ των ιδιοτήτων του ατοµικού και του συνεχούς µέσου, αλλά<br />
πρέπει να υπάρχει και οµαλή µετάβαση µεταξύ των δυο αυτών διαφορετικών µέσων. Στην<br />
συγκεκριµένη µελέτη η οµαλή σύζευξη των µέσων επιτυγχάνεται µε την χρήση µιας<br />
µεταβατικής περιοχής, όπου οι κόµβοι των πεπερασµένων στοιχείων αντιστοιχούν σε θέσεις<br />
σωµατίδιων της Μ∆.<br />
30
Σχήµα 2.3: Μεταβατική περιοχή όπου οι κόµβοι των πεπερασµένων στοιχείων<br />
αντιστοιχούν σε θέσεις σωµατίδιων της Μοριακής ∆υναµικής [44].<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Το εύρος αυτής της περιοχής ισούται µε την απόσταση αποκοπής, µέγεθος εξαρτώµενο από<br />
το εκάστοτε δυναµικό που χρησιµοποιείται στην Μ∆ ανάλυση. Τα σωµατίδια του<br />
εµπεριέχονται σε αυτή τη περιοχή αλληλεπιδρούν µε τη περιοχή της Μοριακής ∆υναµικής,<br />
όπως καθορίζει το δυναµικό αλληλεπίδρασης. Συγχρόνως τα σωµατίδια αυτά αντιστοιχούν<br />
σε κόµβους που υπάρχουν στην περιοχή των πεπερασµένων στοιχείων και υπόκεινται σε<br />
δυνάµεις που καθορίζονται από το πλέγµα των πεπερασµένων. Αποτέλεσµα της παραπάνω<br />
µεθοδολογίας είναι η καλή συµφωνία του προφίλ κυµάτων των περιοχών της Μ∆ και<br />
πεπερασµένων στοιχείων και προτείνεται η εφαρµογή της σε περιπτώσεις όπου απαιτείται<br />
υψηλή ακρίβεια σε συγκεκριµένα σηµεία, όπου και εφαρµόζεται η Μ∆, ενώ οι απαιτήσεις<br />
του υπόλοιπου όγκου καλύπτονται από τα πεπερασµένα στοιχεία.<br />
Στην µελέτη [45] παρουσιάζεται µια µεθοδολογία πολλαπλής κλίµακας, αποτέλεσµα<br />
συνδυασµού τριών µεθόδων προσοµοίωσης, αποσκοπώντας στην επεξήγηση των φαινοµένων<br />
που συνδέονται µε την φωτοαποδόµηση υλικών. Οι µέθοδοι περιλαµβάνουν: α) την Μοριακή<br />
∆υναµική και πιο συγκεκριµένα το µοντέλο της αναπνέουσας σφαίρας για την προσοµοίωση<br />
των αρχικών σταδίων της φωτοαποδόµησης, β) την µέθοδο των πεπερασµένων στοιχείων για<br />
τη µελέτη της διάδοσης των κυµάτων πίεσης έξω από το κελί της Μ∆ προσοµοίωσης και γ)<br />
ανάλυση Monte Carlo για την προσοµοίωση διόγκωσης του νέφους που δηµιουργείται από<br />
την αποδόµηση. Η µεθοδολογία πολλαπλής κλίµακας περιλαµβάνει όλα τα φαινόµενα που<br />
λαµβάνουν χώρα κατά την διάρκεια της φωτοαποδόµησης, µε την κατάλληλη ακρίβεια που<br />
απαιτεί κάθε µια από αυτές και ταυτοχρόνως περιγράφει επαρκώς την αλληλεπίδρασή τους.<br />
31
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
32<br />
Σχήµα 2.4: Σχηµατική αναπαράσταση της ιεραρχίας των µεθόδων προσοµοίωσης<br />
πολλαπλής κλίµακας [45]<br />
Η ιεραρχία των υπολογιστικών µεθόδων έχει ως εξής. Στο πρώτο µέρος (Part A)<br />
παρουσιάζεται η αλληλεπίδραση σε ατοµικό επίπεδο και χρησιµοποιείται για την µελέτη της<br />
ταλάντωσης των ατόµων λόγο της προσβολής τους από Laser ακτινοβολία. Ακολούθως στο<br />
δεύτερο µέρος (Part B) το πλέγµα αυξάνει σε διαστάσεις για την µελέτη της αντίδρασης<br />
οµάδων ατόµων στην ακτινοβολία. Αυτό επιτυγχάνεται µε την οµαδοποίηση αυτών και<br />
χρήση του µοντέλου της αναπνέουσας σφαίρας. Στο τρίτο µέρος (Part C) µελετάται µε τη<br />
µέθοδο των πεπερασµένων στοιχείων µελετάται το φαινόµενο σε µεγαλύτερο όγκο υλικού<br />
και τέλος (Part D) µε χρήση της ανάλυσης Monte Carlo προσοµοιώνεται η διόγκωση του<br />
νέφους, το οποίο που δηµιουργείται από την αποδόµηση.<br />
2.4.1.2 Συνδυασµένες µελέτες Μ∆ και διθερµοκρασιακού µοντέλου<br />
Στην µελέτη [46] παρουσιάζεται µια µέθοδος µοντελοποίησης της τήξης µεταλλικών υλικών<br />
µε συνδυασµένη χρήση Μοριακής ∆υναµικής και διθερµοκρασιακού µοντέλου (Twin<br />
Temperature Model – TTM). Το µοντέλο συνδυάζει κλασική Μ∆ για την προσοµοίωση των
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
διαδικασιών εκτός ισορροπίας µε συνεχή περιγραφή της διέγερσης λόγω της ακτινοβολίας<br />
του Laser, κάνοντας χρήση του διθερµοκρασιακού µοντέλου. Στα µεταλλικά υλικά η<br />
ακτινοβολία του Laser απορροφάται από τα ηλεκτρόνια της εξωτερικής στοιβάδας. Η<br />
ενέργεια αυτή, σε κλάσµατα femtoseconds, ισορροπείται µεταξύ των ηλεκτρονίων και<br />
ακολούθως, αλλά µε βραδύτερους ρυθµούς, µετατρέπεται σε ταλαντώσεις της κρυσταλλικής<br />
δοµής. Σε αυτή τη συνδυαστική µέθοδο η Μ∆ υποκαθιστάται από την ΤΤΜ για τον<br />
υπολογισµό των θερµοκρασιών της κρυσταλλικής δοµής. Η µέθοδος της Μ∆<br />
χρησιµοποιείται µόνο για την επιφανειακή περιοχή του υλικού, όπου είναι ενεργές οι<br />
διαδικασίες τήξης και αποδόµησης του υλικού. Στην συνέχεια και όσο αυξάνεται το βάθος η<br />
ΤΤΜ εφαρµόζεται για την περιγραφή των φαινοµένων.<br />
Η µελέτη [47] παρουσιάζει τους µηχανισµούς διάσπασης του Ni κατά την διάρκεια<br />
αποδόµησής του µε χρήση Femptosecond Laser, κάνοντας χρήση συνδυασµένης µεθόδου<br />
Μοριακής ∆υναµικής και ΤΤΜ. Γενικά υπάρχουν τρία στάδια µεταφοράς ενέργειας<br />
προκαλούµενα από ακτινοβολία µε Femtosecond Laser. Αρχικά τα ελεύθερα ηλεκτρόνια που<br />
υπάρχουν µέσα στην κρυσταλλική δοµή απορροφούν την ενέργεια του παρέχεται από το<br />
Laser. Το στάδιο αυτό χαρακτηρίζεται από έλλειψη θερµικής ισορροπίας µεταξύ των<br />
ηλεκτρονίων. Κατά το δεύτερο στάδιο, τα ηλεκτρόνια έχουν περιέλθει σε θερµική ισορροπία<br />
και η πυκνότητα της κατάστασής τους µπορεί επαρκώς να περιγραφή από την κατανοµή<br />
Fermi. Παρόλα αυτά όµως, τα ηλεκτρόνια και το κρυσταλλικό πλέγµα συνεχίζουν να<br />
βρίσκονται σε δυο διαφορετικές θερµοκρασίες. Στο τρίτο και τελικό στάδιο τα ηλεκτρόνια<br />
και το κρυσταλλικό πλέγµα φτάνουν σε κατάσταση θερµικής ισορροπίας και θερµική<br />
διάχυση µεταφέρει την ενέργεια µέσα στον όγκο του υλικού. Το ΤΤΜ µοντέλο<br />
επικεντρώνεται στον µηχανισµό θέρµανσης, που αποτελείται από τον µηχανισµό<br />
απορρόφησης της ενέργειας του Laser από τα ηλεκτρόνια και τον µηχανισµό θέρµανσης του<br />
κρυσταλλικού πλέγµατος λόγω της αλληλεπίδρασης ηλεκτρονίων-πλέγµατος. Παρόµοια µε<br />
την µελέτη [46] και σε αυτή τη µελέτη η Μ∆ ανάλυση πραγµατοποιείται για τις περιοχές<br />
κοντά στην επιφάνεια του υλικού και ακολουθεί ΤΤΜ κατά την αύξηση του βάθους.<br />
Συνδυαστική ανάλυση Μ∆ και ΤΤΜ έχει επίσης χρησιµοποιηθεί στην µελέτη [48]. Σκοπός<br />
της µελέτης ήταν να προσοµοιώσει την αποδόµηση µετάλλων µε χρήση Μ∆, τα<br />
αποτελέσµατα της οποίας ενηµερώνουν συνεχώς την µετάδοση θερµότητας δι’ αγωγής µε την<br />
ενέργεια η οποία µεταφέρεται από τα ελευθέρα ηλεκτρόνια σε κάθε χρονική στιγµή του<br />
υπολογιστικού πειράµατος. Το πρόβληµα έχει προσοµοιωθεί µονοδιάστατα (1D) και τα<br />
33
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
αποτελέσµατα δείχνουν την σχέση µεταξύ της πυκνότητας ενέργειας του Laser και του<br />
αριθµού αποδοµηµένων σωµατίδιων.<br />
34<br />
Σχήµα 2.5: Σχηµατική αναπαράσταση αποδόµησης µε Laser και σχέση µεταξύ<br />
αριθµού αποδοµηµένων σωµατιδίων και πυκνότητας ενέργειας Laser [48].<br />
Στη µελέτη [49] παρουσιάζεται η φωτοαποδόµηση µεταλλικών υλικών µε χρήση<br />
συνδυασµένης Μοριακής ∆υναµικής και ΤΤΜ. Το πρόβληµα και εδώ έχει προσεγγισθεί<br />
µονοδιάστατα (1D). Η ενέργεια που προέρχεται από το Laser µεταφέρεται στο σύστηµα των<br />
ηλεκτρονίων (ελευθέρων και µη) του κρυσταλλικού πλέγµατος. Κατόπιν, η µετάδοση της<br />
θερµότητας δι’ αγωγής µέσα στο υλικό έχει προσοµοιωθεί µε την χρήση των πεπερασµένων<br />
διαφορών.<br />
Σχήµα 2.6: Σχηµατική αναπαράσταση της λύσης για την µελέτη φωτοαποδόµησης<br />
εφαρµόζοντας µοντέλο συνδυασµένης Μ∆ και ΤΤΜ [49].<br />
Το σύστηµα των ηλεκτρονίων προσοµοιώνεται µε χρήση πεπερασµένων διαφορών. Η δέσµη<br />
Laser ακτινοβολεί την επιφάνεια στο επίπεδο 0 και προσδίδει ενέργεια στο σύστηµα<br />
σύµφωνα µε την κατανοµή της πηγής Q(x,t). Το ατοµικό σύστηµα προσοµοιώνεται µε χρήση<br />
Μοριακής ∆υναµικής έως το βάθος x=l και κατόπιν τούτου γίνεται χρήση πεπερασµένων<br />
διαφορών.<br />
Τα φαινόµενα που συνοδεύουν την αποδόµηση υλικών µε Femptosecond Laser, όπως οι<br />
µηχανισµοί µετάδοσης θερµότητας και η διάδοση των κρουστικών κυµάτων,
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
προσοµοιώνονται στη µελέτη [50]. Η προσοµοίωση κι εδώ γίνεται µε χρήση συνδυαστικής<br />
Μοριακής ∆υναµικής και ΤΤΜ. Η συνδυαστική αυτή µέθοδος µπορεί να περιγράψει και την<br />
µεταφορά θερµότητας δι’ αγωγής των ηλεκτρονίων αλλά και την κατάσταση θερµικής<br />
αστάθειας µεταξύ ηλεκτρονίων και σωµατίδιων του κρυστάλλου. Τα αποτελέσµατα<br />
διασταυρώνονται κάνοντας χρήση της εξίσωσης που συνδέει την κινητική ενέργεια των<br />
σωµατίδιων και τη θερµοκρασία τις κρυσταλλικής δοµής. Για την ΤΤΜ η θερµική<br />
χωρητικότητα και η θερµική αγωγιµότητα των ηλεκτρονίων εξαρτάται από τις θερµοκρασίες<br />
των ατόµων και των ηλεκτρονίων. ∆υο είδη συνοριακών συνθηκών έχουν χρησιµοποιηθεί<br />
για την παραγωγή των αποτελεσµάτων. Στην πρώτη περίπτωση ένα θερµικό λουτρό<br />
εκτείνεται σε µακρο-µοριακές διαστάσεις µε την βοήθεια πεπερασµένων διαφορών µε αρχική<br />
εξίσωση την ΤΤΜ. Για την δεύτερη περίπτωση ένα θερµικό λουτρό έχει τοποθετηθεί στο<br />
κατώτατο σύνορο της περιοχής Μοριακής ∆υναµικής ανάλυσης.<br />
Σχήµα 2.7: Σχηµατική αναπαράσταση του υπολογισµού µηχανισµών µετάδοσης<br />
θερµότητας και κρουστικών κυµάτων µε χρήση συνδυαστικού µοντέλου Μ∆ και<br />
TTM [50].<br />
Παρατηρείται ότι ο κυρίαρχος µηχανισµός µετάδοσης θερµότητας στην αρχή του φαινοµένου<br />
είναι µέσω της αγωγής ηλεκτρονίων σε χρονικό διάστηµα picosecond. Κατόπιν ακολουθεί το<br />
θερµικό ωστικό κύµα, όπου η µετάδοση θερµότητας πραγµατοποιείται δι’ αγωγής.<br />
35
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
2.4.2 Προσοµοιώσεις κλασικής Μ∆<br />
Σε συνέχεια ακλουθεί παρουσίαση και ανάλυση προσοµοιώσεων Κλασικής Μοριακής<br />
∆υναµικής. Ο διαχωρισµός έχει γίνει µε βάση το υλικό στο οποίο πραγµατοποιείται η<br />
ανάλυση και το είδος δυναµικού που έχει επιλεχθεί για να εκφράσει την αλληλεπίδραση των<br />
σωµατίδιων στην αρχική τους κατάσταση.<br />
2.4.2.1 Έκφραση δυναµικού πολλών σωµατιδίων<br />
Η έκφραση δυναµικού πολλών σωµατιδίων (Embedded Aton Method – ΕΑΜ ) είναι µία ηµιεµπειρική<br />
πολυ-σωµατιδιακή έκφραση, για τον υπολογισµό της ολικής ενέργειας ενός<br />
µεταλλικού συστήµατος. Στην µελέτη [51] κλασική Μοριακή ∆υναµική προσοµοίωση<br />
χρησιµοποιείται για την διερεύνηση της φωτοαποδόµησης Fe, µετά από προσβολή µε<br />
Femptosecond Laser και εξετάζεται η περίπτωση της βαθιάς διάτρησης. Ο παλµός του Laser<br />
έχει διάρκεια 0.1 ps και µήκος κύµατος είναι στα 800 nm. Η εξέλιξη του αποδοµηµένου<br />
υλικού στην περίπτωση της βαθιάς διάτρησης διαφέρει από την περίπτωση της ελεύθερης<br />
διαστολής. ∆υο είναι οι κύριοι παράγοντες που επηρεάζουν την τελική γεωµετρία της οπής.<br />
Ο πρώτος είναι η εναπόθεση του αποδοµηµένου υλικού στα τοιχώµατα της οπής σε<br />
συγκεκριµένο ύψος, όπου και στενεύει αυτή. Ο δεύτερος µηχανισµός έχει να κάνει µε την<br />
αποδόµηση σωµατίδιων (δευτερογενής αποδόµηση) που οφείλεται στην αλληλεπίδραση<br />
αυτών µε τα πρωταρχικώς αποδοµηµένα σωµατίδια. Οι ιδιότητες των δευτερογενώς<br />
αποδοµηµένων σωµατίδιων, όπως ταχύτητα και γωνιακή κατανοµή, έχουν υπολογισθεί. Ο<br />
ρυθµός αφαίρεσης του υλικού έχει υπολογιστεί για την περίπτωση που η αποδόµηση γίνεται<br />
υπό κενό και για την περίπτωση που η αποδόµηση γίνεται σε συνθήκες Ar.<br />
36<br />
Σχήµα 2.8: Στιγµιότυπα της φωτοαποδόµησης σε F=2J/cm 2 , 2 ps µετά την εφαρµογή<br />
του Laser. (a) εν κενώ (b) σε συνθήκες Ar [51].
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Οι διαδικασίες που παρατηρήθηκαν επηρεάζουν σηµαντικά την αποµάκρυνση υλικού. Στην<br />
παραπάνω µελέτη, προκειµένου να περιγραφεί η αλληλεπίδραση των σωµατίδιων,<br />
χρησιµοποιήθηκε έκφραση δυναµικού πολλών σωµατιδίων. Ο όγκος προσοµοίωσης έχει<br />
διαστάσεις των 30x1x35 nm 3 και θεωρείται ικανοποιητικός για τέτοιου είδους προβλήµατα.<br />
Χρήση ΕΑΜ γίνεται και στην µελέτη [49] αποσκοπώντας στην διερεύνηση αποδόµησης µε<br />
picosecond Laser µεταλλικών υλικών. Στην προσοµοίωση περιλαµβάνονται 100 κρύσταλλοι<br />
Cu οι οποίοι ισορροπούν σε αρχική θερµοκρασία 300 Κ. Ο όγκος προσοµοίωσης έχει<br />
επιφάνεια τετραγωνικής διατοµής και διαστάσεων Α=2.169x2.169 nm 2 . Κάνοντας χρήση<br />
περιοδικών συνοριακών συνθηκών στις κάθετες πλευρές του κεντρικού κελιού,<br />
προσοµοιώνεται η συµπεριφορά του υλικού υπό την ακτίνα Laser. Προκύπτει συµφωνία των<br />
αποτελεσµάτων της προσοµοίωσης µε πειραµατικά αποτελέσµατα, όπως φαίνεται και από το<br />
Σχήµα 2.9.<br />
Σχήµα 2.9: Ρυθµός φωτοαποδόµησης σε σχέση µε την πυκνότητα ενέργειας Laser<br />
για ακτινοβόληση διάρκειας 0.5 ps [49]<br />
Στη µελέτη [50] η Μοριακή ∆υναµική προσοµοίωση βασίζεται στην έκφραση δυναµικού<br />
ΕΑΜ. Σκοπός αυτής είναι να προσοµοιώσει την αποδόµηση ενός παχέος µεταλλικού στόχου<br />
µετά την ακτινοβόλησή του µε Femtosecond Laser και να διερευνήσει τους µηχανισµούς<br />
µετάδοσης θερµότητας και διάδοσης των κρουστικών κυµάτων. Το τµήµα της Μ∆<br />
προσοµοίωσης του Al αποτελείται από 80,000 άτοµα και έχει διαστάσεις 4.04x4.04x80.9<br />
nm 3 .<br />
Στη µελέτη [52] εξετάζεται µε χρήση Μ∆ η επίδραση των διαφορετικών εκφράσεων<br />
δυναµικού. Εξετάζεται το ίδιο πρόβληµα µε δυο εκφράσεις δυναµικού, τόσο ΕΑΜ όσο και µε<br />
προσέγγιση δυναµικού ζεύγους σωµατίδιων, για την περιγραφή της φωτοαποδόµησης<br />
37
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
σιδήρου µε Laser. Η σύγκριση µεταξύ των δυο αυτών µεθόδων αποκαλύπτει τις βέλτιστες<br />
περιοχές χρήσης των δυο εκφράσεων δυναµικού. Η ακρίβεια των αποτελεσµάτων των δυο<br />
µορφών έκφρασης του δυναµικού συγκρίνεται µε βάση την θερµοκρασία τήξης και τον<br />
συντελεστή θερµικής διαστολής. Η θερµοκρασία τήξης έχει θεωρητικά υπερυπολογισθεί<br />
µόνο κατά 2% στην περίπτωση του EAM και κατά 24% για τη προσέγγιση δυναµικού ζεύγους<br />
σωµατιδίων, σε σύγκριση µε πειραµατικά αποτελέσµατα.<br />
38<br />
Σχήµα 2.10: ΧΥ τοµή κρυσταλλικής δοµής σιδήρου σε θερµοκρασία τήξης (a) µε<br />
προσέγγιση δυναµικού ζεύγους σωµατίδιων, (b) µε προσέγγιση δυναµικού πολλών<br />
σωµατιδίων.<br />
2.4.2.2 Προσέγγιση δυναµικού µε ζεύγος σωµατιδίων<br />
Η πλειονότητα των αλληλεπιδρώντων δυναµικών, τα οποία χρησιµοποιούνται στην Μοριακή<br />
∆υναµική, βασίζεται στην προσέγγιση δυναµικού ζεύγους σωµατίδιων (Pair Potential<br />
Approximation – PPA) Αυτό οφείλεται στο γεγονός ότι το PPA παρέχει µια σαφή περιγραφή<br />
των ιδιοτήτων του υλικού, αλλά επίσης απαιτεί λιγότερο υπολογιστικό χρόνο, σε σχέση µε τα<br />
δυναµικά που βασίζονται σε αλληλεπιδράσεις τριών ή και περισσότερων σωµατιδίων<br />
[52][53]. Εκφράσεις δυναµικών, οι οποίες έχουν προκύψει φαινοµονολογικά, συνήθως<br />
παρέχουν µια περισσότερο ρεαλιστική εικόνα των ατοµικών αλληλεπιδράσεων. Τα<br />
ακόλουθα δυναµικά: Buckingham, Morse Potential Function-MPF, Lennard-Jones (Mie’s<br />
reduced form) και Barker Potentials για Krypton και Xenon, ανήκουν στην παραπάνω<br />
κατηγορία [54].<br />
2.4.2.2.1 Έκφραση δυναµικού - Lennard Jones<br />
Το δυναµικό Mie, η γενική µορφή του δυναµικού Lennard-Jones, δίνεται από την παρακάτω<br />
εξίσωση σύµφωνα µε τη µελέτη [55]:
ur<br />
n m<br />
() n m<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
λ λ<br />
= − Εξίσωση 2.15<br />
r r<br />
Αρχικά αναπτύχθηκε για εφαρµογή σε ευγενή αέρια, άλλα συχνά συναντάται κατά την<br />
περιγραφή µέταλλων, στέρεων και υγρών. Η πιο κοινή µορφή στην οποία συναντάται<br />
ονοµάζεται δυναµικό Lennard-Jones και περιγράφεται από την εξίσωση 2.15 µε n=12 και<br />
m=6.<br />
12 6<br />
⎡ ⎤<br />
⎛σ ⎞ ⎛σ ⎞<br />
ur () = 4ε⎢⎜<br />
⎟ −⎜<br />
⎟ ⎥<br />
⎢⎣⎝ r ⎠ ⎝ r ⎠ ⎥⎦<br />
Εξίσωση 2.16<br />
Το δυναµικό παίρνει την µικρότερη τιµή Umin = -e, σε απόσταση r = 2 1/6 σ. Λόγο της απλής<br />
µορφής του χρησιµοποιείται συχνά για την µελέτη της αλληλεπίδρασης δυο διαφορετικών<br />
υλικών. Στην συγκεκριµένη περίπτωση το δυναµικό αλληλεπίδρασης του υλικού a και b<br />
πρώτα προσαρµόζεται στο Lennard-Jones δυναµικό και κατόπιν οι παράµετροι αντίστροφης<br />
αλληλεπίδρασης εab και σab µπορούν να υπολογιστούν µε την χρήση των κανόνων Lorenz-<br />
Berthelot.<br />
σ a + σ b<br />
εab = εaεb, σab=<br />
Εξίσωση 2.17<br />
2<br />
Όπου εa, σa και εb και σb είναι οι παράµετροι Lenard-Jones για αλληλεπιδράσεις που<br />
λαµβάνουν χώρα µεταξύ των υλικών a και b [56].<br />
Στην µελέτη [57] εξετάζονται οι µηχανισµοί αποδόµησης στερεών από Femtosecond Laser<br />
µε χρήση Μ∆ και δυναµικού Lennard-Jones σε δυο διαστάσεις. Αποδεικνύεται ότι η<br />
διαδικασία αποδόµησης περιλαµβάνει τρεις διαφορετικούς µηχανισµούς και είναι συνάρτηση<br />
της ενέργειας που προσδίδεται στο υλικό. Συγκεκριµένα η αποδόµηση προκύπτει από<br />
µηχανικό θρυµµατισµό και δεν απαιτείται το σύστηµα να περιέλθει σε κατάσταση αστάθειας.<br />
Στην κλίµακα των femptoseconds η ενέργεια αποτίθεται στο σύστηµα µε γρηγορότερο ρυθµό<br />
από ότι µπορεί αυτό να την απορροφήσει, µε αποτέλεσµα να γίνεται έγκλειση µεγάλων<br />
αποθεµάτων σε αυτό.<br />
39
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
Συνέχεια της παραπάνω µελέτης αποτελεί η [58], όπου µε χρήση των ίδιων µεθόδων<br />
προσοµοίωσης, δηλαδή Μ∆ µε χρήση δισδιάστατου δυναµικού Lennard-Jones, καταλήγει ότι<br />
οι µηχανισµοί που οδηγούν στην αποδόµηση στερεού υλικού είναι τέσσερεις. Αρχικά<br />
παρατηρείται καταστροφή της δοµής λόγο της µετάβασης του υλικού σε µια όχι σταθερή<br />
κατάσταση, ακολουθεί εκρηκτική αλλαγή φάσης αυτού, µηχανικός θρυµµατισµός και τέλος<br />
εξαέρωση των επιφανειακών στρωµάτων του υλικού. Η µετάβαση από τον ένα µηχανισµό<br />
στον επόµενο είναι συνάρτηση της ενέργειας του Laser που βάλλει την επιφάνεια του υλικού.<br />
40<br />
Σχήµα 2.11: Στιγµιότυπα φωτοαποδόµησης στερεού. Οι λατινικοί αριθµοί<br />
προσδιορίζουν διαφορετικές περιοχές του υλικού στόχου [58].<br />
Μοριακή ∆υναµική ανάλυση και δυναµικό Lennard-Jones χρησιµοποιείται και στις µελέτες<br />
[58]-[60], όπου ερευνώνται φαινόµενα συνυφασµένα µε την ακτινοβόληση Ar σε στερεά<br />
κρυσταλλική δοµή (T 50 0 K) από Picosecond παλµούς Laser. Η δηµιουργία και µετάδοση<br />
κυµάτων πίεσης υπολογίζεται και αναλύεται µε ακρίβεια. Τα αποτελέσµατα της Μ∆<br />
προσοµοίωσης συγκρίνονται µε αποτελέσµατα που προέκυψαν από αναλυτική λύση του<br />
προβλήµατος. Ακόµη περισσότερο παρατηρείται ένα θερµικό κύµα, το οποίο κινείται µε την<br />
ίδια ταχύτητα µε το κρουστικό κύµα. Συµπληρωµατικά στη µελέτη [60] µε την χρήση των<br />
ίδιων τεχνικών προσοµοίωσης τα αποτελέσµατα αποκαλύπτουν ότι δεν υπάρχει σαφής<br />
αλλαγή φάσης του υλικού αλλά µια µεταβατική ζώνη, όπου συνυπάρχει το Ar σε στερεά και<br />
υγρή κατάσταση. Υπερθέρµανση παρατηρείται κατά την τήξη και εξάχνωση του υλικού. Ο<br />
παραγόµενος ατµός Ar εκτινάσσεται από την επιφάνεια του δοκιµίου µε ταχύτητες που<br />
φτάνουν τις εκατοντάδες µέτρα ανά δευτερόλεπτο.
2.4.2.2.2 Έκφραση δυναµικού - Morse<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Η γενική µορφή της έκφρασης δυναµικού κατά Morse (Morse Potential Function – MPF)<br />
φαίνεται στην Εξίσωση 2.18:<br />
−2 a( rij −r0) −a( rij −r0)<br />
φ(<br />
r ) = D[ e − 2 e ]<br />
Εξίσωση 2.18<br />
ij<br />
Η δύναµη αλληλεπίδρασής των σωµατίδιων προκύπτει από την µερική παράγωγο του<br />
δυναµικού αλληλεπίδρασης τους προς την απόσταση. Η δύναµη -∂P/∂r πρέπει να είναι<br />
ελκτική για µεγάλες τιµές της απόστασης των σωµατίδιων r, και απωστική για µικρές τιµές<br />
του r. Συνεπώς η δυναµική ενέργεια P(r), πρέπει να λαµβάνει ελάχιστη τιµή στο σηµείο<br />
r=r0. Το µέτρο της P(r) πρέπει να ελαττώνεται ταχύτερα για r παρά για r -3 . Τέλος η<br />
σταθερά C11 πρέπει να είναι µεγαλύτερη από τη C12, όπου C11 και C12 είναι ελαστικές<br />
σταθερές και δίνονται από τις Εξισώσεις 2.19 και 2.20 και είναι θετικοί αριθµοί:<br />
a<br />
= ∑ ( )<br />
Εξίσωση 2.19<br />
C11 4<br />
2Vvol<br />
j<br />
4 2<br />
m D φ r j j<br />
j<br />
a<br />
= ∑ ( )<br />
Εξίσωση 2.20<br />
C12 4<br />
2Vvol<br />
j<br />
2 2 2<br />
m n D φ r<br />
j j j j<br />
Όπου ο τελεστής Dj δίνεται από την σχέση:<br />
D<br />
j<br />
1 d<br />
= Εξίσωση 2.21<br />
r dr<br />
j j<br />
σύµφωνα µε τη µελέτη [61]. Τα προαναφερθέντα µπορούν εύκολα να παρατηρηθούν στο<br />
Σχήµα 2.12.<br />
41
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
Σχήµα 2.12: Επίπεδα ενέργειας σύµφωνα µε την έκφραση δυναµικού κατά Morse. Η<br />
διαφορά των επιπέδων ενέργειας δυναµικού (ν) µειώνεται καθώς η ενέργεια πλησιάζει το<br />
όριο ενέργειας διάστασης. Η ενέργεια διάστασης De είναι µεγαλύτερη απο την πραγµατική<br />
τιµή ενέργειας που απαιτείται για τον αποχωρισµό (διάσπαση) D0 λόγω του µηδενικού<br />
σηµείου ενέργειας του κατώτατου επιπέδου ταλάντωσης (v = 0).<br />
Το MPF έχει ευρέως χρησιµοποιηθεί για τη µελέτη δυναµικής πλέγµατος, ελαστικές<br />
ιδιότητες µετάλλων και για την αλληλεπίδραση αερίων σωµατιδίων µε κρυσταλλικές<br />
επιφάνειες [54]. Ακόµη το MPF έχει χρησιµοποιηθεί για Μ∆ ανάλυση αλληλεπίδρασης<br />
ακτίνων Laser µε µεταλλικά υλικά, ενώσεις πυριτίου, καθώς και οργανικά υλικά<br />
• Οργανικά Στερεά<br />
Η έκφραση δυναµικού κατά Morse έχει χρησιµοποιηθεί εκτενώς σε Μ∆ προσοµοιώσεις<br />
οργανικών στερεών. Ακολουθεί µια περιληπτική παρουσίαση κάποιων µελετών αφού το<br />
αντικείµενό τους εκτείνεται πέρα από το αντικείµενο της παρούσας διατριβής<br />
Με χρήση δυναµικού MPF έχει προσοµοιωθεί η φθορά και η φωτοαποδόµηση που<br />
προκαλείται από υπερβραχείς παλµούς Laser κατά την ακτινοβόληση ιστών [62]. Στη µελέτη<br />
[63] παρουσιάζεται ένα µοντέλο αναπνέουσας σφαίρας σε συνδυασµό µε MPF σκοπεύοντας<br />
στην προσοµοίωση της φωτοαποδόµησης µε χρήση Laser, οργανικών στερεών µορίων. Η<br />
συµπεριφορά των µορίων, στο όριο της φωτοαποδόµησης, προσοµοιώνεται στην µελέτη [64].<br />
Κάτω από το όριο της φωτοαποδόµησης παρατηρείται εξάτµιση του υλικού. Πάνω από το<br />
όριο, τα οργανικά µόρια του υλικού αποµακρύνονται µε εκτίναξη και αποδόµηση. Η<br />
42
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
εξάρτηση του φαινοµένου της φωτοαποδόµησης για οργανικά υλικά, από την αρχική<br />
θερµοκρασία του µορίου και την διάρκεια παλµού του Laser εξετάζεται στην µελέτη [65].<br />
Βρέθηκε ότι ο ρυθµός αποδόµησης οργανικών υλικών εξαρτάται περισσότερο από τη<br />
διάρκεια του παλµού και λιγότερο από την αρχική θερµοκρασία. MPF χρησιµοποιήθηκε και<br />
στις µελέτες [65][66] για την εξέταση του φαινοµένου της αποδόµησης σε ένα σύστηµα<br />
αποτελούµενο από µαλακούς και σκληρούς ιστούς. Η µελέτη [67] κάνει µια ανασκόπηση<br />
των µεθόδων και των αρχών φυσικής που προέρχονται από τις Μ∆ προσοµοιώσεις οργανικών<br />
υλικών µε χρήση MPF και παρουσιάζει µελλοντικές δυνατότητες για µικροσκοπικές<br />
προσοµοιώσεις του φαινοµένου της φωτοαποδόµησης. Η χρονική εξέλιξη και χωρική<br />
εξάπλωση του νέφους που παράγεται από την φωτοαποδόµηση οργανικών στερεών µορίων<br />
εξετάστηκε από τις µελέτες [67][68] µε βάση την Μ∆ δυναµική και µε έκφραση δυναµικού<br />
MPF. Η δυναµική της δηµιουργίας νέφους εξετάστηκε και στην µελέτη [69], ταυτόχρονα µε<br />
την διερεύνηση των παραµέτρων εκτιναγµένων οργανικών συσσωµάτων. Τέλος η κατανοµή<br />
των ταχυτήτων εκτιναγµένων οργανικών µορίων, λόγο αποδόµησης µε Laser, παρουσιάζεται<br />
στην µελέτη [70].<br />
• Μεταλλικά Υλικά<br />
Οι µελέτες [70][71] εξετάζουν την φωτοαποδόµηση Ni µε υπερβραχείς παλµούς Laser. Στις<br />
προσοµοιώσεις έχουν χρησιµοποιηθεί παλµοί διάρκειας 500 fs µε µήκος κύµατος στα λ=248<br />
nm. Η επιρροή της έντασης του Laser στη διαδικασία φωτοαποδόµησης µελετάται και<br />
αναλύεται. Σε συνέχεια παρουσιάζεται και η εξέλιξη νέφους πλάσµατος πάνω από την<br />
περιοχή κατεργασίας.<br />
Η επηρεαζόµενη ζώνη στην επιφάνεια του υλικού για διάρκεια 500 fs εφαρµογής της<br />
ακτινοβολίας εκτείνεται στα 2.5nm σε βάθος αυτού, και αυξάνεται µε αύξηση του χρόνου<br />
εφαρµογής της ακτινοβολίας. Η κατανοµή των ταχυτήτων των ιόντων δεν ακολουθεί την<br />
κατανοµή Maxwell Boltzmann αφού ο µηχανισµός εκτίναξης δεν έχει θερµικό χαρακτήρα. Οι<br />
ταχύτητες των φωτοαποδοµηµένων σωµατιδίων είναι της τάξης των χιλιοµέτρων ανά<br />
δευτερόλεπτο. Το όριο φωτοαποδόµησης βρέθηκε και είναι στα 70 mJ/cm 2 ενώ πριν από<br />
αυτό δεν παρατηρείται αποµάκρυνση σωµατίδιων.<br />
43
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
44<br />
Σχήµα 2.13: Στιγµιότυπα εξέλιξης της φωτοαποδόµησης Ni. (a) 500 fs, (b) 1 ps, (c) 6<br />
ps, (e) 10 ps [71].<br />
Οι µηχανισµοί διάσπασης κρυστάλλων Ni κατά την διάρκεια φωτοαποδόµησης µε<br />
Femptosecond Laser διερευνήθηκαν µε Μ∆ προσοµοίωση και χρήση MPF στην εργασία<br />
[47], σε πεδία εντάσεων Laser που χρησιµοποιούνται ευρέως στην κατεργασία υλικών.<br />
Αναγνωρίστηκαν δυο ευδιάκριτες περιοχές εντάσεων του Laser όπου και κυριαρχούν<br />
διαφορετικοί µηχανισµοί αποδόµησης. Σε χαµηλές εντάσεις η µέγιστη θερµοκρασία στην<br />
οποία φτάνει το υλικό βρίσκεται χαµηλότερα από την θερµοκρασία εξάχνωσής του. Η<br />
εκρηκτική αλλαγή φάσης είναι υπαίτια για το σχηµατισµό φυσαλίδων και συνεπώς την<br />
αποµάκρυνση υλικού σε χαµηλότερες εντάσεις Laser. Η εκρηκτική αλλαγή φάσης είναι<br />
συνδυασµένο αποτέλεσµα θέρµανσης, θερµικής διόγκωσης και διάδοσης ωστικών κυµάτων,<br />
που προκαλούνται από τον παλµό του Laser. Όταν η ένταση του Laser είναι υψηλή<br />
παρατηρείται ότι το κρίσιµο σηµείο αλλαγής φάσης έχει σηµαντικό ρόλο στην αποµάκρυνση<br />
του υλικού. Ως συνέχεια [72] εξετάζεται µε ακρίβεια η διαδικασία αποδόµησης Ni. Από<br />
αυτή τη µελέτη προκύπτουν και αναλύονται οι επιπτώσεις της θερµοκρασίας και των τάσεων<br />
για διαφορετικές εντάσεις Laser. Αρχικά τα σωµατίδια βρίσκονται διατεταγµένα σε FCC<br />
κρυσταλλική διάταξη, οι αρχικές ταχύτητες κατανέµονται τυχαία και µετά από µερικά<br />
βήµατα προσοµοίωσης οι ταχύτητες έχουν αποκτήσει την κατανοµή Maxwell-Boltzmann. Η<br />
σχέση δυναµικού που χρησιµοποιήθηκε είναι η MPF και για τους υπολογισµούς των<br />
ταχυτήτων και των θέσεων χρησιµοποιήθηκε ο τροποποιηµένος αλγόριθµος του Verlet.<br />
Ακόµη, περιοδικές συνοριακές συνθήκες εφαρµόστηκαν στο µοντέλο.
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Στη µελέτη [73] έχει αναπτυχθεί ένα θεωρητικό µοντέλο βασισµένο στην Μ∆, αποσκοπώντας<br />
στην προσοµοίωση της φωτοαποδόµησης µεταλλικών υλικών µε Femtosecond Laser. Τα<br />
µεταλλικά υλικά που εξετάσθηκαν περιλαµβάνουν Al, Ni και Fe για διάρκεια ακτινοβόλησης<br />
0.1, 0.5 και 5 ps, µε µήκη κύµατος ακτινοβολίας στα 248 και 800 nm. Οι εντάσεις Laser που<br />
εξετάστηκαν ξεκινούν από το όριο της φωτοαποδόµησης έως τα 0.5 J/cm 2 . Στις εντάσεις<br />
κοντά στο όριο τις αποδόµησης η αποµάκρυνση του υλικού οφείλεται στις θερµο-ελαστικές<br />
τάσεις που προκαλούνται λόγο της ταχείας θέρµανσης. Το αποδοµηµένο υλικό αποτελείται<br />
από µεγάλα συσσωµατώµατα. Η αύξηση της έντασης οδηγεί σε υπερθέρµανση του όγκου<br />
που ακτινοβολείται και διαδοχικά σε εκρηκτική αλλαγή φάσης. Αυτό συνεπάγεται την<br />
αποσύνθεση του αποδοµηµένου υλικού σε σταγονίδια υγρής µορφής και αποµονωµένα<br />
σωµατίδια. Σε βραχέα µήκη κύµατος (248 nm) η διαδικασία εκτίναξης υλικού έχει πιο βίαια<br />
µορφή από ότι σε ακτινοβολία µήκους 800 nm. Επίσης το αποδοµηµένο υλικό διαλύεται<br />
γρηγορότερα και εµπεριέχει µικρότερα συσσωµατώµατα στο τέλος της προσοµοίωσης. Στην<br />
περίπτωση του Al, το οποίο έχει περίπου δυο φορές µικρότερη ενέργεια συνοχής από το Ni, η<br />
διάλυση του υλικού ξεκινάει γρηγορότερα και το νέφος πλάσµατος περιέχει κυρίως<br />
µικρότερα συσσωµατώµατα. Παρατηρείται καλή συµφωνία µεταξύ των αποτελεσµάτων της<br />
προσοµοίωσης και πειραµατικών, όσον αφορά το βάθος αποδόµησης και το όριο αυτής.<br />
Σχήµα 2.14: Το βάθος αποδόµησης ως συνάρτηση της πυκνότητας ενέργειας του<br />
Laser για Al και Ni. Τα πειραµατικά αποτελέσµατα για το Al είναι για µήκος<br />
κύµατος ακτινοβολίας λ=800nm και διαρκείς τp=0.1 ps, ενώ για το Ni λ=248nm και<br />
τp=0.5 ps [73].<br />
Στο µοντέλο έχει χρησιµοποιηθεί ο αλγόριθµος Verlet για την ολοκλήρωση των εξισώσεων<br />
κίνησης και η αλληλεπίδραση των σωµατιδίων περιγράφεται από την έκφραση δυναµικού<br />
κατά MPF. Περιοδικές συνοριακές συνθήκες έχουν εφαρµοσθεί στις x και y διαστάσεις του<br />
45
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
όγκου προσοµοίωσης. Οι διαστάσεις των όγκων προσοµοίωσης είναι όπως φαίνονται στον<br />
παρακάτω πίνακα 2.2<br />
46<br />
Υλικό Χ (nm) Y (nm) Z (nm)<br />
Al 6.1 6.1 28.4<br />
Ni 5.3 5.3 42.2<br />
Fe 4.3 4.3 37.3<br />
Πίνακας 2.2: ∆ιαστάσεις όγκων προσοµοίωσης [73].<br />
Στην µελέτη [74] η φωτοαποδόµηση του Fe µελετάται τόσο πειραµατικά όσο και µε τη χρήση<br />
Μ∆. Για την πειραµατική διερεύνηση χρησιµοποιήθηκε Ti:Sapphire Laser υπερβραχέων<br />
παλµών. Στις προσοµοιώσεις Μ∆ το δυναµικό αλληλεπίδρασης των σωµατίδιων είναι MPF<br />
και αλγόριθµος Verlet χρησιµοποιείται προκείµενου να ολοκληρωθούν οι εξισώσεις κινήσεις.<br />
Η κυψελίδα του υλικού έχει την µορφή BCC. Η ακτίνα Laser έχει χρονική κατανοµή Gauss<br />
και ο αριθµός φωτονίων, τα οποία εναποτίθενται στο υλικό, ακολουθεί τον νόµο του Beer-<br />
Lambert. Τα άτοµα απορροφούν ενέργεια και συνεπώς αυξάνουν την κινητική τους ενέργεια.<br />
Ο όγκος προσοµοίωσης έχει διαστάσεις 4.3x4.3x30 nm 3 .<br />
Σχήµα 2.15: Στιγµιότυπα εξέλιξης της φωτοαποδόµησης σε Fe για F=0.5 J/cm 2 ,<br />
λ=800 nm και τp=0.1ps [74].<br />
Τα αποτελέσµατα δείχνουν δυο διαφορετικούς µηχανισµούς φωτοαποδόµησης. Έναν για<br />
µικρές και έναν για µεγάλες πυκνότητες ενέργειας Laser. Η αύξηση της διάρκειας του
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
παλµού προκαλεί µια σηµαντική αύξηση στις απώλειες θερµότητας µε αποτέλεσµα να<br />
παρατηρείται χαµηλότερος ρυθµός φωτοαποδόµησης.<br />
Τέλος η µελέτη [75], µε ίδιες συνθήκες και µεθοδολογία προσοµοίωσης µε τις [73][74],<br />
εξετάζει την δυναµική του εκτινασσόµενου υλικού προερχόµενο από φωτοαποδόµηση µε<br />
υπερβραχέα Laser. Η κατανοµές των ταχυτήτων των αποδοµηµένων σωµατίδιων<br />
καταγράφονται και µελετώνται. Όπως φαίνεται και στο Σχήµα 2.16 η κατανοµή αυτή<br />
ακολουθεί την κατανοµή Maxwell-Boltzmann.<br />
Σχήµα 2.16: Κατανοµή της αξονικής ταχύτητας των αποδοµηµένων σωµατίδιων. Οι<br />
τελείες αντιστοιχούν στα αποτελέσµατα της Μ∆, ενώ η καµπύλη παρουσιάζει την<br />
κατανοµή Maxwell Boltzmann [75].<br />
47
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
48<br />
Προσέγγιση<br />
∆υναµικού πολλών<br />
σωµάτων<br />
(ΕΑΜ)<br />
Nedialkov et al. [51]<br />
Zhigilei et al. [49]<br />
Yamashita et al. [50]<br />
Nedialkov et al. [52]<br />
Μελέτες Μοριακής ∆υναµικής Ανάλυσης<br />
Κλασική Μοριακή ∆υναµική Υβριδική Μοριακή ∆υναµική<br />
∆υναµικό<br />
Lenard-Jones<br />
Torrens I. M. [55]<br />
Alvarez et al. [56]<br />
Perez et al. [57]<br />
Perez et al. [58]<br />
Wang et al. [59]<br />
Wang et al. [60]<br />
Προσέγγιση<br />
∆υναµικού ζεύγους<br />
σωµάτων<br />
(PPA)<br />
Allen et al. [53]<br />
Rieth M. [54]<br />
∆υναµικό Morse<br />
Girifalco et al.[61]<br />
Rieth M. [54]<br />
Συνδυασµένη<br />
Μοριακή ∆υναµική µε<br />
Πεπερασµένα<br />
Στοιχεία (MD -FEA)<br />
Wu et al. [43]<br />
Smirnova et al. [44]<br />
Zhigilei et al. [45]<br />
Οργανικά Υλικά Μεταλλικά Υλικά<br />
Zhigilei et al.[62]<br />
Zhigilei et αl.[63]<br />
Zhigilei et al.[64]<br />
Zhigilei et al.[65]<br />
Williams et al. [66]<br />
Zhigilei et al.[67]<br />
Zeifman et al. [68]<br />
Zhigilei et al.[69]<br />
Zhigilei et al. [70]<br />
Atanasov et al. [71]<br />
Chend et al. [47]<br />
Cheng et al. [72]<br />
Nedialkov et al. [73]<br />
Nedialkov et al. [74]<br />
Nedialkov et al. [75]<br />
Πίνακας 2.3: Κατηγοριοποίηση µελετών Μοριακής ∆υναµικής<br />
Συνδυασµένη<br />
Μοριακή ∆υναµική<br />
µε ∆ιθερµοκρασιακή<br />
Ανάλυση (MD-ΤΤΜ)<br />
Zhigilei et al. [46]<br />
Chend et al. [47]<br />
Ohmura et al. [48]<br />
Zhigilei et al. [49]<br />
Yamashita et al. [50]
2.5 Μοριακές δυναµικές προσοµοιώσεις διεργασιών<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Η εφαρµογή της Μοριακής ∆υναµικής ανάλυσης, όσον αφορά τις προσοµοιώσεις κατεργασιών,<br />
δεν περιορίζεται µόνο στην προσοµοίωση της φωτοαποδόµησης µε υπερβραχείς παλµούς Laser.<br />
Χρησιµοποιείται επίσης σε επίπεδο µικρο και νανο -κλίµακας για συµβατικές διεργασίες<br />
αφαίρεσης υλικού, όπως η κοπή και η λείανση. Ο µηχανισµός κοπής, η φθορά των κοπτικών<br />
εργαλείων και η µορφολογία τους, η επιφάνεια κατεργασίας έπειτα από την κοπή σε µικρο και<br />
νανο τάξη µεγέθους είναι πεδία έρευνας που η χρήση της Μ∆ βρίσκει ευρεία εφαρµογή.<br />
Στην έρευνα [76] εξετάζεται ο ρόλος της τριβής στις κατεργασίες χρησιµοποιώντας Μ∆<br />
τροποποιηµένη µε τη µέθοδο των Nose-Hoover, σύµφωνα µε την οποία η περιορισµένη<br />
αναλυτική περιοχή κινείται µαζί µε το κοπτικό εργαλείο. Προσοµοιώνεται η ορθογωνική κοπή<br />
µονοκρυσταλλικού χαλκού (Cu) από ένα κοπτικό εργαλείο διαµαντιού µε κοπτική ακµή 3 nm.<br />
Το πάχος του απόβλητου είναι 1 nm και η ταχύτητα κοπής είναι 20 nm/sec. Για την προσέγγιση<br />
της τριβής στην διεπιφάνεια κοπτικού εργαλείου και κατεργαζόµενου τµήµατος<br />
χρησιµοποιήθηκε το δυναµικό του Morse µε διάφορα µεγέθη ενέργειας συνοχής. Ο<br />
σχηµατισµός απόβλητου σε κλίµακα νανο-κατεργασίας παρατηρείται ότι είναι παρόµοιος µε<br />
αυτόν σε µακρο-κλίµακα. Αύξηση της ενέργειας συνοχής στην επιφάνεια επαφής, οδηγεί σε<br />
αύξηση της µέσης δύναµης κοπής και της θερµοκρασίας του συστήµατος.<br />
Σχήµα 2.17: Σχηµατισµός απόβλητου χρησιµοποιώντας ARMD και κινούµενες<br />
συνοριακές συνθήκες [76].<br />
Επιπλέον η κατεργαζόµενη επιφάνεια υπόκεινται σε έντονες παραµορφώσεις. Η φθορά του<br />
κοπτικού εργαλείου έχει επίσης µοντελοποιηθεί λαµβάνοντας υπόψιν ότι το κοπτικό εργαλείο<br />
αποτελείται από άτοµα άνθρακα στα οποία παρατηρείται µείωση της ενέργειας συνοχής.<br />
49
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
Στην εργασία [77] µελετάται µε τη χρήση της Μ∆ η επίδραση του µηχανισµού κοπής στο<br />
σχηµατισµό της ακµής του κοπτικού εργαλείου από διαµάντι και στην επιφανειακή ποιότητα<br />
κατεργασίας µετά την κοπή. Το υπό κατεργασία υλικό είναι FCC χαλκός (Cu), ενώ το υλικό<br />
του κοπτικού εργαλείου είναι µονοκρυσταλλικό διαµάντι (single-crystal diamond). Όσον αφορά<br />
το µοντέλο της Μ∆, για την προσοµοίωση των αλληλεπιδράσεων µεταξύ των ατόµων χαλκού<br />
και διαµαντιού χρησιµοποιείται η συνάρτηση δυναµικού του Morse, ενώ οι αλγόριθµοι<br />
αριθµητικής ολοκλήρωσης είναι ο Verlet και ο Schofield. Συγκεκριµένα ο Schofield<br />
εφαρµόζεται για την ελαχιστοποίηση των αριθµητικών λαθών.<br />
50<br />
Σχήµα 2.18: Μηχανισµός κοπής γύρω από αιχµηρής και κυκλικής άκρης κοπτικό<br />
εργαλείο. Ταχύτητα κοπής 100ms -1 και βάθος κοπής 10 Angstrom [77].<br />
Τέλος εφαρµόζονται περιοδικές συνοριακές συνθήκες που διακρίνονται σε: υπεύθυνες για την<br />
µετατόπιση και σε αυτές που εξασφαλίζουν ότι η ολική κινητική ενέργεια του συστήµατος<br />
διατηρείται σταθερή κατά την διάρκεια της προσοµοίωσης. Τα συµπεράσµατα που προκύπτουν<br />
από την εργασία αυτή είναι ότι ο χρόνος ολοκλήρωσης ∆t, επηρεάζει την σταθερότητα της<br />
τροχιάς των ατόµων και ως καταλληλότερη επιλογή θεωρείται αυτή του 1 fs (10 -15 s)<br />
Στην εργασία [78] ερευνάται η κοπή τµηµάτων νανο-κλίµακας, µονοκρυσταλλικού πυριτίου,<br />
από ιδανικά κοπτικά εργαλεία µε την χρήση της Μ∆ και τα αποτελέσµατα της συγκρίνονται µε<br />
αυτά που έχουν εξαχθεί από προσοµοιώσεις για κοπή µέταλλων.
Σχήµα 2.19: Στιγµιότυπο της ατοµικής δοµής στην περίπτωση<br />
των τριών στρωµάτων [78].<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Χρησιµοποιείται η έκφραση δυναµικού τριών σωµάτων των Stillinger-Weber. Συµπερασµατικά<br />
προκύπτει ότι οι κρύσταλλοι πυριτίου είναι σκληρότεροι από αυτούς των κοινών µετάλλων. Η<br />
πλαστική παραµόρφωση στο πυρίτιο είναι περιορισµένη χωρικά σε σχέση πάντα µε κοινά<br />
µέταλλα. Η δηµιουργία µετατοπίσεων εξαρτάται από την ταχύτητα κοπής και τέλος το<br />
απόβλητο παρατηρείται να είναι πάντα άµορφο.<br />
Στην εργασία [79] εξετάζεται η επίδραση της σχετικής ελατότητας του υπό κατεργασία<br />
εξαρτήµατος, για γωνία κοπής από -30 ο έως +60 ο , βάθος κοπής από 1.45 έως 3.62 nm, σε<br />
µέταλλα µε χρήση Μ∆. ∆ύο µοντέλα FCC υλικών, το ένα αναπαριστά ελατό υλικό, όπως για<br />
παράδειγµα χαλκό και το άλλο ένα πιο ψαθυρό υλικό, επιλέγονται µεταβάλλοντας τις<br />
κατάλληλες παραµέτρους στη συνάρτηση δυναµικού του Morse της Μ∆ προσοµοίωσης.<br />
Σχήµα 2.20: Στιγµιότυπα από την προσοµοίωση Μ∆ για κοπή ελατού υλικού σε νανο<br />
κλίµακα για γωνίες κοπής -15 ο , 0 ο και 15 ο [79].<br />
Παρότι αρνητικές αποκοπές παρατηρούνται και στις δύο περιπτώσεις, τόσο για το ελατό όσο<br />
και για το ψαθυρό υλικό, θετικός σχηµατισµός υλικού που δεν έχει αποκοπεί, χωρίς διάδοση<br />
ρωγµής στο κοµµάτι παρατηρείται µόνο στο ελατό µέταλλο. Σε αντίθεση, αρνητικός<br />
51
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
σχηµατισµός υλικού που δεν έχει αποκοπεί, µε διάδοση ρωγµής, παρατηρείται στα ψαθυρά<br />
υλικά.<br />
Στην εργασία των Han et al. [80] µελετάται η κοπή σε νανο-κλίµακα ενός µονοκρυσταλλικού<br />
τµήµατος πυριτίου για ένα εύρος διαφορετικών γωνιών και ακτίνων του κοπτικού εργαλείου. Η<br />
Μ∆ χρησιµοποιείται για να ερευνηθούν χαρακτηριστικά, όπως της ενέργειας διάχυσης της<br />
κατεργασίας, η δύναµη κοπής, η ανάλυση τάσεων και να κατασκευασθεί ένα ατοµικό µοντέλο<br />
του κοπτικού εργαλείου και του τµήµατος που κατεργάζεται. Επιπλέον εξηγείται ο µηχανισµός<br />
αφαίρεσης υλικού σε µικρο-κλίµακα. Τα συµπεράσµατα που προκύπτουν είναι πως στην κοπή<br />
σε νανο-κλίµακα η ακτίνα ακµής του κοπτικού εργαλείου δεν µπορεί να αγνοηθεί συγκρινόµενη<br />
µε το βάθος κοπής, παραδοχή που είναι αποδέκτη σε προσοµοιώσεις κοπής µακροσκοπικά.<br />
52<br />
Σχήµα 2.21: Σχηµατικό µοντέλο της κοπής σε νανο-κλίµακα [80].<br />
Επιπροσθέτως, τα άτοµα του κατεργαζόµενου τµήµατος υπόκεινται σε µετατόπιση,<br />
παραµόρφωση του κρυσταλλικού πλέγµατος, θραύση του ατοµικού δεσµού και τελικά πλαστική<br />
αποµάκρυνση στη µορφή απόβλητου ως σωµατίδια ή συµπλέγµατα ατόµων.<br />
Οι Cheng et al [81] εξετάζουν µε χρήση Μ∆ την φθορά του κοπτικού εργαλείου από διαµάντι<br />
σε κοπή νανο-κλίµακας. Επιπλέον µελετάται η επίδραση της θερµότητας κοπής στο υπό<br />
επεξεργασία υλικό. Ο µηχανισµός της φθοράς εξετάζεται από τον υπολογισµό της<br />
θερµοκρασίας, της τάσης στην κορυφή του διαµαντιού και την ανάλυση από τη σχέση µεταξύ<br />
της θερµοκρασίας και της ενέργειας εξάχνωσης των ατόµων διαµαντιού και πυριτίου. Η µικροαντοχή<br />
χρησιµοποιείται για να χαρακτηριστεί η αντίσταση στην φθορά του κοπτικού εργαλείου<br />
από διαµάντι.
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Σχήµα 2.22: Η φθορά της κορυφής διαµαντιού σε AFM. Αριστερά πριν και δεξιά µετά την<br />
κατεργασία. [81].<br />
Τα αποτελέσµατα από την προσοµοίωση της Μ∆ και τα πειράµατα µε το AFM δείχνουν ότι η<br />
θερµο-χηµική φθορά είναι ο βασικός µηχανισµός φθοράς του κοπτικού εργαλείου.<br />
Στην µελέτη [82] ερευνάται µε την χρήση της Μ∆ ένα τυπικό σύστηµα ολίσθησης διαµαντιούχαλκού<br />
σε επίπεδο ατοµικής κλίµακας. Τα κυριότερα συµπεράσµατα που εξάγονται από την<br />
έρευνα αυτή, σχετικά µε την φθορά και την τριβή σε νανο-επίπεδο, είναι ότι υπάρχουν τέσσερις<br />
περιοχές παραµόρφωσης σε ολισθαίνον ατοµικό σύστηµα.<br />
Σχήµα 2.23: Το διάγραµµα µετάβασης των περιοχών παραµόρφωσης. Το διαµάντι<br />
ολισθαίνει από τα δεξιά προς τα αριστερά. Όπου δ το αδιάστατο βάθος κοπής [82].<br />
Αρχικώς εµφανίζεται η περιοχή µε καθόλου φθορά (no wear regime), ακολουθεί η περιοχή<br />
προσκόλλησης (adhering regime), στην οποία εµφανίζεται ανταλλαγή ατόµων της επιφάνειας, η<br />
περιοχή όργωσης (ploughing regime) που χαρακτηρίζεται από ένα κινούµενο τριγωνικό<br />
σχηµατισµό ατόµων και η περιοχή κοπής (cutting regime) στην οποία λαµβάνει χώρα η<br />
53
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
αφαίρεση υλικού. Στη περιοχή κοπής, η δύναµη τριβής ακολουθεί ένα απλό αναλογικό νόµο,<br />
ενώ στις υπόλοιπες απαιτείται ένας πιο σύνθετος υπολογισµός. Εντούτοις για να περιγραφεί η<br />
συµπεριφορά της τριβής µε περισσότερη ακρίβεια, η επίδραση περισσοτέρων µεταβλητών<br />
ολίσθησης πρέπει να ληφθεί υπόψιν. Η µετάβαση µεταξύ των διαφορετικών περιοχών<br />
κυβερνάται από µία σειρά από παραµέτρους. Οι πιο αξιοσηµείωτες επιδράσεις είναι ότι η<br />
καλύτερη λίπανση, η µικρότερη ακτίνα κορυφής, ή η µικρότερη ταχύτητα ολίσθησης φέρουν ως<br />
αποτέλεσµα µεγαλύτερη περιοχή µη φθοράς.<br />
Στην εργασία [83] µελετάται το ενδεχόµενο της πλαστικής παραµόρφωσης κρυστάλλων<br />
πυριτίου, για υψηλές ταχύτητες παραµόρφωσης σε θερµοκρασία δωµατίου. Το δυναµικό που<br />
χρησιµοποιήθηκε είναι η έκφραση δυναµικού πολλών σωµατιδίων των Stillinger-Weber. Το<br />
µέγεθος του κρυστάλλου προσοµοίωσης ήταν 6x16x2 nm 3 . Μία οξεία οριζόντια ακλόνητη<br />
ακµή κινείται κατά τη διεύθυνση x, µε διάφορες τιµές ταχύτητας ανάµεσα στα 10 και τα 50<br />
m/s. Οι επιφάνειες αφέθηκαν ελεύθερες και δεν χρησιµοποιήθηκαν περιοδικές συνοριακές<br />
συνθήκες. Το χρονόβηµα είχε ορισθεί στα 1x10 -6 sec. Σε όλες τις περιπτώσεις ταχυτήτων τα<br />
αποτελέσµατα είναι ποιοτικά παρόµια µε την αµορφοποίηση να παρατηρείται σε όλο το φάσµα<br />
ταχυτήτων.<br />
Σχήµα 2.24: Προβολή των ατοµικών θέσεων κατά την διάρκεια διάτµησης. Η πρώτη αριστερή<br />
εικόνα είναι η αρχική κατάσταση των ατόµων, η µεσαία εικόνα παρουσιάζει την κατάσταση<br />
µετά την παρέλευση 100.000 χρονοβηµάτων και η δεξιά εικόνα µετά 140.000 χρονοβηµάτων<br />
[83].<br />
Στην µελέτη [84] οι Komanduri et al ερευνούν µε Μ∆ την ανισοτροπία στην σκληρότητα και<br />
την τριβή σε µονούς κρυστάλλους αλουµινίου, µε διάφορους προσανατολισµούς και<br />
διευθύνσεις. Ανάλογα µε τον κρυσταλλικό προσανατολισµό, τα άτοµα κοντά στην επιφάνεια<br />
βρέθηκαν να είναι κατανεµηµένα σε διαφορετικές γωνίες λόγω απωστικών δυνάµεων µεταξύ<br />
τους. Η σκληρότητα παρατηρήθηκε να αυξάνει σηµαντικά καθώς το βάθος του κοιλώµατος της<br />
επιφάνειας µειώνεται σε ατοµικές διαστάσεις. Οι τιµές σκληρότητας υπολογίσθηκαν µία τάξη<br />
54
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
µεγέθους υψηλότερες (και κοντά στην θεωρητική αντοχή) από ότι οι αντίστοιχες µηχανικές<br />
τιµές.<br />
Σχήµα 2.25: Στιγµιότυπο Μ∆ ανάλυσης ανισοτροπίας στην σκληρότητα<br />
την τριβή σε κρυστάλλους αλουµινίου [84].<br />
Η ανισοτροπία στο συντελεστή σκληρότητας και την τριβή του αλουµινίου µονού κρυστάλλου,<br />
µε διαφορετικούς κρυσταλλικούς προσανατολισµούς και διευθύνσεις, βρέθηκε να είναι της<br />
τάξης του 29%, σχετικά κοντά στην τιµή της ανισοτροπίας της ελαστικής περιοχής (21.9%).<br />
Η Atomic Force Microscopy (AFM) νανο-λιθογραφική τεχνική χρησιµοποιείται για απευθείας<br />
κατεργασία επιφανειών υλικών και για την παραγωγή νανο-εξαρτηµάτων για συστήµατα<br />
MEMS.<br />
Σχήµα 2.26: Μοντέλο της Μ∆ για την AFM- based νανο-λιθογραφία [85].<br />
55
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
Στην µελέτη [85], τρισδιάστατες προσοµοιώσεις Μ∆ µε δυναµικά βασιζόµενα στη συνάρτηση<br />
του Morse εκτελούνται, για να εκτιµηθεί η επίδραση των κρυσταλλογραφικών παραµέτρων και<br />
των µεταβλητών της διεργασίας πάνω στα χαρακτηριστικά της νανο-παραµόρφωσης της<br />
διαδικασίας νανο-λιθογραφίας µονοκρυσταλλικού χαλκού. Επιπρόσθετα ερευνώνται οι<br />
επιδράσεις των µεταβλητών της διαδικασίας (σχήµα εργαλείου, ταχύτητα κοπής και πάχος µη<br />
διαµορφωµένου αποβλήτου) στη νανο-δοµή του καλουπιού.<br />
Οι Fang, Wu και Liu [86] προτείνουν ένα νέο µοντέλο για την κατανόηση της αφαίρεσης υλικού<br />
κατά τη διεργασία της νανο-κοπής. Το µοντέλο τους αξιώνει ότι ο µηχανισµός της αφαίρεσης<br />
υλικού σε νανο κλίµακα βασίζεται στην διέλαση σε αντίθεση µε τον µηχανισµό διάτµησης της<br />
συµβατικής κοπής.<br />
56<br />
Σχήµα 2.27: Στιγµιότυπα αποτελεσµάτων Μ∆ για νανο-κοπή [86].<br />
Τα αναλυτικά αποτελέσµατα από τις προσοµοιώσεις Μ∆ δείχνουν ότι βρίσκοντε σε καλή<br />
συµφωνία µε το προτεινόµενο µοντέλο. Επιπλέον, διεξήχθησαν πειράµατα για να ελεγχθεί το<br />
νέο µοντέλο για νανο-κοπή µονοκρυσταλλικού πυριτίου. Η θεωρητική µοντελοποίηση και η<br />
πειραµατική επαλήθευση παρουσιάζουν µια καλή ερµηνεία της διαδικασίας αφαίρεσης υλικού<br />
σε νανο-κλίµακα και παρέχουν µια προσέγγιση για τον θεµελιώδη έλεγχο της απόδοσης της<br />
κατεργασίας.<br />
Στην µελέτη των Pei et al [87][86] ερευνάται µε Μ∆ η κοπή χαλκού σε νανο-κλίµακα. Στην<br />
προσέγγισή τους, χρησιµοποιείται η έκφραση δυναµικού πολλών σωµατιδίων ΕΑΜ, για την<br />
αλληλεπίδραση µεταξύ των ατόµων χαλκού και του κοπτικού εργαλείου. Μελετάται επίσης η<br />
επίδραση της γεωµετρίας του κοπτικού εργαλείου στη διεργασία κοπής. Παρατηρείται ότι µε<br />
αρνητική γωνία κοπής σχηµατίζεται µικρότερο απόβλητο λόγω της µεγαλύτερης πλαστικής
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
παραµόρφωσης του κατεργαζόµενου υλικού. Επιπλέον καθώς η γωνία κοπής ξ µεταβάλλετε<br />
από – 45 ο σε 45 ο , η κατεργαζόµενη επιφάνεια γίνεται πιο λεία.<br />
Σχήµα 2.28: ∆ιάγραµµα µοντέλου Μ∆ για την κοπή χαλκού σε νανοκλίµακα<br />
[87].<br />
∆ιεξήχθησαν προσοµοιώσεις Μ∆ µε εκφράσεις δυναµικού Morse και ΕΑΜ προκειµένου να<br />
µελετηθεί η επίδραση διαφορετικών δυναµικών στα αποτελέσµατα των προσοµοιώσεων.<br />
Βρέθηκε πως δεν υπάρχει µεγάλη διαφορά στο σχηµατισµό του αποβλήτου και της<br />
κατεργαζόµενης επιφάνειας ανάµεσα στα δύο προαναφερθέντα δυναµικά. Πάρα ταύτα, το<br />
δυναµικό του Morse παρέχει 5-10% υψηλότερες δυνάµεις κοπής από ότι το δυναµικό EAΜ.<br />
Η µελέτη των Shimizu et al [88] έχει ως στόχο να µειώσει το επηρεαζόµενο βάθος της<br />
κατεργαζόµενης επιφάνειας µε την εκτέλεση της λείανσης, σε ταχύτητες πάνω από την<br />
ταχύτητα στατικής διάδοσης του πλαστικού κύµατος των όλκιµων υλικών και επιπλέον<br />
σκοπεύει να αποσαφηνίσει τον µηχανισµό των υπέρ ταχέων κατεργασιών.<br />
Σχήµα 2.29: Στιγµιότυπο αποτελεσµάτων προσοµοίωσης Μ∆ για<br />
λείανση [88].<br />
57
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
Η ανάλυση βασίζεται σε προσοµοιώσεις Μ∆ και σε πειράµατα λείανσης σε αλουµίνιο. Το<br />
απόβλητο κοπής σχηµατίζεται χωρίς την δηµιουργία µεγάλων πλαστικών περιοχών<br />
παραµόρφωσης µπροστά από τον λειαντικό τροχό, όταν η ταχύτητα λείανσης είναι ίση µε 300<br />
m/s για το αλουµίνιο. Όταν όµως η ταχύτητα ξεπεράσει τα 800 m/s το απόβλητο είναι σε<br />
κατάσταση τήξης. Η εφαπτοµενική δύναµη λείανσης µειώνεται µόλις η ταχύτητα λείανσης<br />
ξεπεράσει τα 300 m/s.<br />
58
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
2.6 Μακροσκοπικές και µικροσκοπικές θεωρίες µετάδοσης<br />
θερµότητας<br />
Όπως αναφέρεται και στο 1 ο κεφάλαιο της διατριβής οι µακροσκοπικές εξισώσεις µετάδοσης<br />
θερµότητας και ρευστοδυναµικής που παράγονται µε την υπόθεση της συνέχειας τίθενται υπό<br />
αµφισβήτηση στις µικρές χωρικές και χρονικές κλίµακες που πραγµατοποιείται το φαινόµενο<br />
της φωτοαποδόµησης, λόγω της επίδρασης υπερβραχέων παλµών Laser σε ένα υλικό. Στην<br />
ακόλουθη παράγραφο παρατίθενται οι µακροσκοπικές θεωρίες µετάδοσης θερµότητας και στην<br />
συνέχεια αναλύονται οι αντίστοιχες µικροσκοπικές θεωρίες, οι οποίες και κυριαρχούν στον<br />
µικρόκοσµο.<br />
2.6.1 Μακροσκοπικές θεωρίες<br />
Υπάρχουν τρεις βασικοί τρόποι µετάδοσης θερµότητας µακροσκοπικά: α) µετάδοση δι’ αγωγής,<br />
εξ επαφής και δι’ ακτινοβολίας. Παρακάτω γίνεται µια περιγραφή των κλασικών νόµων που<br />
περιγράφουν τους τρόπους αυτούς.<br />
• Μετάδοση δι’ αγωγής<br />
Με τον όρο µετάδοση θερµότητας δι’ αγωγής εννοούµε τη διαδικασία µεταφοράς ενέργειας<br />
διαµέσω ύλης, η οποία προκαλείται από µια διαφορά θερµοκρασίας. Απαραίτητη είναι η<br />
ύπαρξη ενός µέσου για µετάδοση δια αγωγής, και η θερµότητα είναι το είδος της ενέργειας που<br />
µεταφέρεται διαµέσω της κίνησης των φορέων θερµότητας, όπως είναι τα µόρια. Οι<br />
διαδικασίες µετάδοσης θερµότητας δι’ αγωγής µοντελοποιούνται συνήθως µε βάση το νόµο<br />
Fourier, ο οποίος συνδέει την τοπική ροή θερµότητας µε την παράγωγο της τοπικής θερµότητας<br />
q = −k∇T<br />
Εξίσωση 2.22<br />
όπου k είναι ο συντελεστής θερµικής αγωγιµότητας, ο οποίος είναι µια ιδιότητα του εκάστοτε<br />
υλικού εξαρτώµενη από τη θερµοκρασία και έχει µονάδα µέτρησης [Wm -1 K -1 ], το q έχει<br />
µονάδα µέτρησης [Wm -2 ] και το ∇ είναι τελεστής παραγώγισης τέτοιος ώστε:<br />
∂T<br />
∧ ∂T<br />
∧ ∂T<br />
∧<br />
∇T = x+<br />
y+<br />
z<br />
Εξίσωση 2.23<br />
∂x<br />
∂y<br />
∂z<br />
59
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
όπου τα ∧<br />
x , ∧<br />
y , ∧<br />
z είναι τα µοναδιαία διανύσµατα κατά τις διευθύνσεις των συντεταγµένων. Η<br />
θερµική αγωγιµότητα των υλικών είναι µια πολύ σηµαντική ιδιότητα. Όσο υψηλότερη η<br />
θερµική αγωγιµότητα, τόσο καλύτερα µεταδίδει θερµότητα το υλικό. Το Σχήµα 2.30<br />
παρουσιάζει τη θερµική αγωγιµότητα µερικών υλικών. Παρατηρείται ότι η εξάρτηση της<br />
θερµικής αγωγιµότητας από τη θερµοκρασία είναι σηµαντικά διαφορετική ανάµεσα στα<br />
διάφορα υλικά. Η τιµή της θερµικής αγωγιµότητας κυµαίνεται σε διάφορες τάξεις µεγέθους,<br />
από 10 -2 Wm -1 K -1 για αέρια έως 10 5 Wm -1 K -1 για στερεά σε χαµηλές θερµοκρασίες.<br />
60<br />
Σχήµα 2.30: Θερµική αγωγιµότητα ως συνάρτηση της θερµοκρασίας για αντιπροσωπευτικά<br />
υλικά [89].<br />
• Μετάδοση εξ επαφής<br />
Μετάδοση θερµότητας εξ επαφής προκαλείται όταν ένα κινούµενο ρευστό επικαλύπτει µια<br />
επιφάνεια µε διαφορετική θερµοκρασία. Όταν τα µόρια του ρευστού κινούνται από το ένα<br />
µέρος στο άλλο µεταφέρουν µαζί τους εσωτερική ενέργεια. Στις περισσότερες περιπτώσεις,<br />
όπως αυτή που απεικονίζεται στο Σχήµα 2.31 ενδιαφερόµαστε για τη µετάδοση θερµότητας<br />
ανάµεσα σε µια στερεή επιφάνεια και ένα ρευστό. Ο ρυθµός µετάδοσης θερµότητας εξ επαφής<br />
Q[W] ανάµεσα στη στερεή επιφάνεια µε θερµοκρασία Τw και του ρευστού µε θερµοκρασία Ta<br />
εκφράζεται από το νόµο ψύξης του Newton,
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Q = hA(<br />
Tw<br />
− Ta<br />
)<br />
Εξίσωση 2.23<br />
όπου h [Wm -2 K -1 ] είναι ο συντελεστής µετάδοσης θερµότητας και Α είναι το εµβαδόν της<br />
επιφάνειας. Αντίθετα από το συντελεστή θερµικής αγωγιµότητας, ο συντελεστής µετάδοσης<br />
θερµότητας δεν αποτελεί ιδιότητα του υλικού. Είναι ιδιότητα της ροής και εξαρτάται από το<br />
τύπο ροής, τις ιδιότητες του ρευστού και τη γεωµετρία του αντικειµένου πάνω στο οποίο ρέει το<br />
ρευστό. Η µετάδοση εξ επαφής χωρίζεται σε δύο τύπους: α) φυσική µετάδοση εξ επαφής, στην<br />
οποία η κίνηση του ρευστού προκαλείται από την ανωστική δύναµη λόγω της διαφοράς<br />
πυκνότητας ενός ψυχρού και ενός θερµού ρευστού και β) εξαναγκασµένη µετάδοση εξ επαφής,<br />
όπου το ρευστό κινείται από άλλα µέσα, όπως µια αντλία ή ένας ανεµιστήρας. Μετάδοση<br />
θερµότητας ανάµεσα σε ένα στερεό και ένα υγρό το οποίο υπόκειται αλλαγή φάσης, δηλαδή<br />
βρασµό ή συµπύκνωση, χαρακτηρίζεται επίσης από ένα συντελεστή µετάδοσης θερµότητας.<br />
Σχήµα 2.31: Εξαναγκασµένη µετάδοση εξ επαφής πάνω σε µια στερεή επιφάνεια. Τα ρευστά<br />
κοντά στην επιφάνεια σχηµατίζουν ένα συνοριακό στρώµα στο οποίο οι τιµές της θερµοκρασίας<br />
και της ταχύτητας στο τοίχωµα διαφέρουν από αυτές εκτός του συνοριακού στρώµατος (τα<br />
συνοριακά στρώµατα θερµότητας και ορµής µπορεί να έχουν διαφορετικά πάχη).<br />
Η µικρο-ρευστοδυναµική, η οποία ασχολείται µε τη ροή ρευστών σε µικρο- και νανο-επίπεδο,<br />
χαίρει ιδιαίτερης προσοχής λόγω των εφαρµογών της στη χηµική και βιολογική ανάλυση [90].<br />
Πολλά είναι τα ερωτήµατα που µπορούν να τεθούν σχετικά µε τη ροή ρευστών και τη µετάδοση<br />
θερµότητας σε τέτοιες κλίµακες. Μπορεί να εφαρµοστεί ο νόµος διατµητικής τάσης του<br />
Newton σε αυτές τις κλίµακες; Ισχύει πάντα η συνοριακή συνθήκη µη-ολίσθησης; Οι<br />
ερωτήσεις αυτές µπορούν να βρούνε απαντήσεις µε τη βοήθεια της εξίσωσης του Boltzmann,<br />
την ανάλυση επιφανειακών δυνάµεων και τη Μοριακή ∆υναµική ανάλυση.<br />
• Μετάδοση δι’ ακτινοβολίας<br />
Η µετάδοση θερµότητας µε ακτινοβολία, ο τρίτος βασικός τρόπος µετάδοσης θερµότητας,<br />
διαφέρει από τη µετάδοση δι’ αγωγής ή εξ επαφής. Η µετάδοση δι’ ακτινοβολίας δεν απαιτεί<br />
61
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
την ύπαρξη κάποιου µέσου, αλλά µπορεί να µεταδοθεί σε κενό αέρος και η ενέργεια<br />
µεταφέρεται µε ηλεκτροµαγνητικά κύµατα. Ένα µελανό σώµα, το οποίο αποτελεί ένα ιδεατό<br />
σώµα που εκπέµπει το µέγιστο ποσό θερµικής ακτινοβολίας, ακτινοβολεί σύµφωνα µε το νόµο<br />
του Planck:<br />
62<br />
C<br />
e λ<br />
λ<br />
b,<br />
λ = 5 T<br />
1<br />
C2<br />
/ ( e −1)<br />
Εξίσωση 2.24<br />
όπου C1 (= 37,417 W µm 4 cm -2 ) και C2 (= 14,388 µm K) είναι σταθερές, λ είναι το µήκος<br />
κύµατος της ακτινοβολίας και T είναι η απόλυτη θερµοκρασία. Η ειδική εκλυόµενη ισχύς, e , λ ,<br />
ορίζεται ως η ακτινοβολούµενη ισχύς ανά µονάδα ακτινοβολούσας επιφάνειας και ανά µονάδα<br />
µήκους κύµατος<br />
Power<br />
eb, λ = Εξίσωση 2.25<br />
∆A∆λ<br />
και έχει µονάδες Wm -2 µm -1 . Παραδείγµατα φασµάτων ακτινοβολίας µελανού σώµατος<br />
παρουσιάζονται στo Σχήµα 2.32. Το µήκος κύµατος κατά το οποίο παρατηρείται η µέγιστη<br />
εκλυόµενη ισχύς δίνεται από το νόµο µετατόπισης του Wien<br />
λ T 2898µ<br />
mK<br />
max = Εξίσωση 2.26<br />
Σχήµα 2.32: Ισχύς ακτινοβολίας µελανού σώµατος ως συνάρτηση του µήκους κύµατος σε<br />
διαφορετικές θερµοκρασίες [89].<br />
b
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Ολοκληρώνοντας την Εξίσωση 2.25 σε όλα τα µήκη κύµατος παίρνουµε την ολική εκλυόµενη<br />
ισχύ ενός µελανού σώµατος<br />
∞<br />
eb = ∫ eb,<br />
λ<br />
0<br />
dλ<br />
= σT<br />
4<br />
Εξίσωση 2.27<br />
όπου σ (=5.67 x 10 -8 Wm -2 K -4 ) είναι η σταθερά Stefan-Boltzmann. Η Εξίσωση 2.27 ονοµάζεται<br />
νόµος Stefan-Boltzmann. Τα πραγµατικά αντικείµενα ακτινοβολούν λιγότερο από τα µελανά<br />
σώµατα. Η ικανότητα εκποµπής προσδιορίζει τα χαρακτηριστικά θερµικής ακτινοβολίας µίας<br />
επιφάνειας. Η φασµατική ικανότητα εκποµπής ορίζεται ως:<br />
= / b<br />
Εξίσωση 2.27<br />
ε λ eλ<br />
e , λ<br />
όπου eλ είναι η φασµατική εκπεµπόµενη ισχύς της επιφάνειας. Ως µια µορφή<br />
ηλεκτροµαγνητικού κύµατος, η διάδοση της θερµικής ακτινοβολίας µπορεί να περιγραφεί από<br />
τις εξισώσεις Maxwell. Συνήθως παραλείπεται η πληροφορία φάσης που µεταφέρουν τα<br />
ηλεκτροµαγνητικά κύµατα και αντιµετωπίζουµε τη θερµική ακτινοβολία σαν ασυνεχή<br />
σωµατίδια φωτονίων ή δέσµες από ακτίνες που διαδίδονται σε ευθεία γραµµή. Αυτές οι ακτίνες<br />
µπορούν να διαχυθούν, να απορροφηθούν κατά την πορεία τους ή να ενισχυθούν από εκποµπή<br />
του µέσου κατά τη διεύθυνση διάδοσης. Όταν φτάνει την επιφάνεια, η θερµική ακτινοβολία<br />
µπορεί να ανακλαστεί, να διαχυθεί ή να µεταδοθεί. Ο υπολογισµός της µετάδοσης θερµότητας<br />
µε ακτινοβολία ανάµεσα σε πραγµατικές επιφάνειες απαιτεί πληροφορίες σχετικά µε τις<br />
ιδιότητες ακτινοβολίας της επιφάνειας, τη γεωµετρική τοποθέτηση των επιφανειών και τις<br />
ιδιότητες του µέσου ανάµεσα στις επιφάνειες [90][91].<br />
2.6.2 Μικροσκοπικές θεωρίες<br />
Στη συνέχεια εξετάζονται εν συντοµία τα ακόλουθα ερωτήµατα: (1) Τι µεταφέρει τη θερµότητα<br />
µικροσκοπικά; (2) Πόση ενέργεια φέρει κάθε φορέας; (3) Πόσο γρήγορα µετακινούνται; και (4)<br />
Πόσο µακριά µετακινούνται;<br />
63
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
• Φορείς ενέργειας<br />
Παλαιότερες διατυπώσεις ισχυρίζονταν ότι η θερµότητα µεταφέρεται από µια ειδική µορφή<br />
ύλης, που ονοµάζονταν θερµίδες και η οποία υποτίθεται ότι δεν είχαν µάζα και χρώµα. Όταν<br />
δύο αντικείµενα µε διαφορετική θερµοκρασία βρίσκονται σε επαφή, θεωρείτο ότι από το<br />
αντικείµενο µε την υψηλή θερµοκρασία ρέουν θερµίδες προς το αντικείµενο µε τη χαµηλή<br />
θερµοκρασία. Η άποψη αυτή κυριαρχούσε στις αρχές του 19 ου αιώνα και συνέβαλε σηµαντικά<br />
στην ανάπτυξη της κλασικής θερµοδυναµικής. Βέβαια, σήµερα είναι γνωστό ότι το παραπάνω<br />
αποτελεί λανθασµένη αντίληψη. Παρόλα αυτά όµως µια λανθασµένη αρχική αντίληψη<br />
αποτέλεσε την βάση για την κυρίαρχη σήµερα θεωρία των φορέων ενέργειας.<br />
64<br />
Σχήµα 2.33: Μικροσκοπική διεργασία µετάδοσης θερµότητας δι’ αγωγής σε ένα αέριο.<br />
Η µετάδοση θερµότητας δι’ αγωγής στην πραγµατικότητα οφείλεται στην τυχαία κίνηση των<br />
σωµατιδίων ύλης στο σύστηµα, τα οποία µεταφέρουν ενέργεια από το ένα σηµείο στο άλλο.<br />
Αυτά τα σωµατίδια ύλης είναι ηλεκτρόνια, άτοµα ή µόρια αερίων, υγρών και στερεών.<br />
Χρησιµοποιούµε τη µετάδοση θερµότητας δι’ αγωγής σε ένα αέριο, όπως παρουσιάζεται<br />
σχηµατικά στο Σχήµα 2.33, για να αναπαραστήσουµε τη µικροσκοπική διαδικασία µεταφοράς<br />
ενέργειας. Τα αέρια µόρια κοντά στο θερµό τοίχωµα συγκρούονται συχνά µε αυτό και<br />
αποκτούν µεγαλύτερη κινητική ενέργεια, δηλαδή µεγαλύτερη τυχαία ταχύτητα. Αυτά τα µόρια<br />
βρίσκονται σε τυχαία κίνηση και έχουν την πιθανότητα να µετακινηθούν προς το άκρο µε<br />
χαµηλότερη θερµοκρασία. Κατά τη διαδικασία αυτή, συγκρούονται µε µόρια χαµηλότερης<br />
τυχαίας ταχύτητας (και εποµένως ψυχρότερα) και τους µεταδίδουν κάποια από την επιπλέον<br />
ενέργειά τους. Μια τέτοια διαδικασία συνεχίζεται για όλα τα γειτονικά µόρια µέχρι να αγγίξει<br />
τα µόρια που βρίσκονται κοντά στο ψυχρό τοίχωµα. Αυτά τα µόρια έχουν µεγαλύτερη κινητική<br />
ενέργεια από αυτά στο στερεό τοίχωµα και θα µεταφέρουν την παραπάνω ενέργειά τους στο<br />
τοίχωµα µέσω συγκρούσεων. Το αποτέλεσµα είναι ότι ενέργεια ρέει από το θερµό τοίχωµα στο<br />
ψυχρό λόγω της διαφοράς θερµοκρασίας ανάµεσα στα δύο τοιχώµατα. Θα πρέπει να<br />
διευκρινιστεί ότι η ροή ενέργειας οφείλεται στην τυχαία κίνηση των µορίων και ότι τα µόρια
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
δεν κινούνται απαραίτητα από τη θερµή στην ψυχρή πλευρά για να υπάρξει ροή ενέργειας. Σε<br />
στερεά διηλεκτρικά υλικά (ηλεκτρικοί µονωτές) θερµότητα µεταδίδεται µε την ταλάντωση των<br />
ατόµων. Τα άτοµα σε ένα διηλεκτρικό υλικό είναι συνδεδεµένα µε διαµοριακές δυνάµεις<br />
αλληλεπίδρασης. Το Σχήµα 2.34 δείχνει ένα σχέδιο του διαµοριακού δυναµικού, φ, ανάµεσα σε<br />
δύο άτοµα ως συνάρτηση της µεταξύ τους απόστασης, x. Η δύναµη αλληλεπίδρασης ανάµεσα<br />
σε δύο άτοµα είναι η παράγωγος ενός τέτοιου δυναµικού.<br />
− dφ<br />
F = Εξίσωση 2.28<br />
dx<br />
Σχήµα 2.34: Τυπικό προφίλ διαµοριακού δυναµικού.<br />
Εάν τα δύο άτοµα είναι αρκετά αποµακρυσµένα, υπάρχει ανάµεσά τους µια ελκτική δύναµη<br />
επειδή τα ηλεκτρόνια του ενός ατόµου έλκονται απο τον πυρήνα του άλλου. Όταν τα άτοµα<br />
είναι κοντά η δύναµη αλληλεπίδρασης γίνεται αποστική διότι επικαλύπτονται οι τροχιές των<br />
ηλεκτρονίων ή οι πυρήνες των διαφορετικών ατόµων. Το ελάχιστο δυναµικό καθορίζει τις<br />
θέσεις ισορροπίας των ατόµων. Κάθε άτοµο σε ένα στερεό ταλαντώνεται γύρω από τη θέση<br />
ισορροπίας του. Η κίνηση του κάθε ατόµου περιορίζεται από τα γειτονικά του άτοµα µέσω του<br />
διαµοριακού δυναµικού. Μια απλοποιηµένη απεικόνιση των διαµοριακών αλληλεπιδράσεων σε<br />
ένα κρύσταλλο είναι να αναπαρασταθούν από ένα σύστηµα µάζας ελατήριου, όπως<br />
παρουσιάζεται στο Σχήµα 2.35 (α). Σε ένα τέτοιο σύστηµα η ταλάντωση οποιουδήποτε ατόµου<br />
µπορεί να προκαλέσει την ταλάντωση ολόκληρου του συστήµατος προκαλώντας κύµατα<br />
κυψελίδας. Εάν η µία πλευρά του στερεού είναι θερµότερη, τα άτοµα δίπλα στην θερµότερη<br />
επιφάνεια θα έχουν µεγαλύτερο εύρος ταλάντωσης, το οποίο θα γίνεται αισθητό από τα άτοµα<br />
στην άλλη πλευρά του συστήµατος µέσα από τη διάδοση και αλληλεπίδραση των κυµάτων<br />
65
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
κυψελίδας. Αρχές κβαντοµηχανικής υποστηρίζουν ότι η ενέργεια κάθε κύµατος κυψελίδας<br />
είναι πεπερασµένη και πολλαπλάσιο του hv (εκτός από µια µικρή διαφοροποίηση που καλείται<br />
ενέργεια µηδενικού σηµείου και ισούται µε hv/2), όπου v είναι η συχνότητα του κύµατος<br />
κυψελίδας και h είναι η σταθερά Planck (6.6x10 -34 Js). Αυτή η ελάχιστη ενέργεια hv ενός<br />
κβαντισµένου κύµατος κυψελίδας ονοµάζεται phonon. Ένα phonon µε συγκεκριµένη<br />
συχνότητα και µήκος κύµατος είναι ένα κύµα που εκτείνεται σε όλο τον κρύσταλλο. Η<br />
συµβολή phonon διαφορετικών συχνοτήτων, που βρίσκονται µέσα στο στερεό, προκαλεί<br />
πακέτα κυµάτων που έχουν βραχεία χωρική έκταση. Αυτά τα πακέτα κυµάτων µπορούν να<br />
θεωρηθούν ως σωµατίδια, εφόσον είναι αρκετά µικρότερα από το µέγεθος του κρυστάλλου.<br />
Χρησιµοποιώντας αυτή την εικόνα σωµατιδίου phonon το σύστηµα ελατηρίων στο Σχήµα 2.35<br />
(α) µπορεί αν αντικατασταθεί από ένα κιβώτιο µε σωµατίδια phonon, όπως στο Σχήµα 2.35 (β).<br />
Η θερµότητα σε ένα διηλεκτρικό κρύσταλλο άγεται από ένα τέτοιο αέριο phonon, όπως εκείνο<br />
στο κιβώτιο µε µόρια αερίου στο Σχήµα 2.33. Στα µέταλλα η θερµότητα µεταδίδεται τόσο από<br />
τα phonon όσο και από τα ελεύθερα ηλεκτρόνια. Όταν άτοµα συνδέονται για τη δηµιουργία<br />
ενός µετάλλου, µερικά ηλεκτρόνια των εξωτερικών τροχιών ελευθερώνονται από τα δεσµά τους<br />
µε τον πυρήνα. Αυτά τα ελεύθερα ηλεκτρόνια µπορούν να ταξιδέψουν αρκετά µακρύτερα από<br />
την απόσταση αλληλεπίδρασης µέχρι να διασκορπιστούν από άτοµα, ηλεκτρόνια ή<br />
καταναγκασµούς. Υπό αυτή την εικόνα, τα ελεύθερα ηλεκτρόνια µέσα σε ένα µέταλλο<br />
µπορούν να θεωρηθούν ως αέριο – ένα αέριο ηλεκτρονίων. Η µετάδοση θερµότητας για το<br />
αέριο ηλεκτρονίων είναι παρόµοια µε αυτή που φαίνεται στο Σχήµα 2.33 για τα µόρια. Τα<br />
ηλεκτρόνια σε ένα µέταλλο ταξιδεύουν µε ταχύτητες τριών τάξεων µεγέθους µεγαλύτερες από<br />
αυτή των phonon.<br />
66<br />
(α) (β)<br />
Σχήµα 2.35: (α) Ένα σύστηµα µάζας-ελατηρίου που αναπαριστά αλληλοσυνδεδεµένα άτοµα σε<br />
ένα κρύσταλλο, και (β) µοντέλου αερίου phonon που αντικαθιστά τα στερεά άτοµα σε ένα<br />
κρύσταλλο.
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Εποµένως, σε σύγκριση µε την ενέργεια που µεταφέρεται από τα κύµατα κυψελίδας, η ροή<br />
θερµότητας που µεταφέρεται από τα ηλεκτρόνια είναι γενικά αρκετά µεγαλύτερη. Ως εκ<br />
τούτου, στα µέταλλα οι κυρίαρχοι φορείς θερµότητας είναι τα ηλεκτρόνια.<br />
Η υπόθεση ότι στους ηµιαγωγούς η θερµότητα µεταδίδεται πιθανώς κατά ένα µέρος από<br />
phonon και κατά ένα άλλο µέρος από ηλεκτρόνια δεν είναι απόλυτα σωστή. Στην<br />
πραγµατικότητα, στους περισσότερους ηµιαγωγούς η θερµότητα µεταφέρεται κυρίως από τα<br />
phonon, διότι η πυκνότητα των ελεύθερων ηλεκτρονίων σε ένα συνηθισµένο ηµιαγωγό είναι<br />
σηµαντικά µικρότερη απ’ ότι σε ένα µέταλλο. Για παράδειγµα στα µέταλλα η πυκνότητα των<br />
ηλεκτρονίων φορέων είναι ~10 23 cm -3 , ενώ σε ένα ηµιαγωγό µικρότερη από 10 18 cm -3 . Σε<br />
ελαφρώς ή ενδιάµεσα νοθευµένους ηµιαγωγούς τα phonon είναι οι κυρίαρχοι φορείς. Ωστόσο,<br />
η συνεισφορά των ηλεκτρόνιων σε ένα πολύ νοθευµένο ηµιαγωγό είναι ικανοποιητική.<br />
∆εδοµένης της παραπάνω εικόνας για τους φορείς θερµότητας για τη διαδικασία της µετάδοσης<br />
δι’ αγωγής, η µετάδοση εξ επαφής µπορεί να γίνει σχετικά εύκολα κατανοητή, αφού η µόνη<br />
διαφορά µε τη δι’ αγωγής είναι ότι οι φορείς θερµότητας έχουν µια σταθερά εµφανιζόµενη µέση<br />
ταχύτητα που υπερτίθεται στην τυχαία τους ταχύτητα. Όταν ένα µόριο αερίου ή υγρού κινείται<br />
από ένα µέρος σε ένα άλλο λόγω της µη µηδενικής του µέσης ταχύτητας, µεταφέρει επίσης την<br />
εσωτερική του ενέργεια κατευθείαν από το ένα µέρος στο άλλο. Αυτή η απευθείας κίνηση της<br />
εσωτερικής ενέργειας στη µετάδοση εξ επαφής είναι πολύ διαφορετική από τη διαδικασία<br />
µετάδοσης δια αγωγής. Στην τελευταία, η θερµότητα µεταφέρεται λόγω ανταλλαγής ενέργειας<br />
των φορέων θερµότητας κατά τις κρούσεις. Μετάδοση θερµότητας δι’ αγωγής ενυπάρχει<br />
ακόµα και στη διαδικασία µετάδοσης εξ επαφής, διότι τα µόρια εξακολουθούν να εκτελούν<br />
τυχαία κίνηση. Στην πραγµατικότητα, στην εξ επαφής µετάδοση η τυχαία ταχύτητα κίνησης<br />
είναι συνήθως αρκετά µεγαλύτερη από τη σταθερά εµφανιζόµενη µέση ταχύτητα.<br />
Η θερµική ακτινοβολία περιλαµβάνει έναν άλλο φορέα θερµότητας, τα ηλεκτροµαγνητικά<br />
κύµατα. Σε µικροσκοπικό επίπεδο η θερµική ακτινοβολία οφείλεται στην περιοδική µεταβολή<br />
των φορτίων των ατόµων και των κρυστάλλων. Παρόµοια µε τα κύµατα κυψελίδας, ως<br />
αποτέλεσµα της κβαντοµηχανικής, τα ηλεκτροµαγνητικά κύµατα είναι κβαντισµένα. Ένα<br />
ηλεκτροµαγνητικό κύµα µε συχνότητα v µπορεί αν έχει ενέργεια που είναι πολλαπλάσιο του hv.<br />
Αυτό το µικρότερο κβάντο ενέργειας ενός ηλεκτροµαγνητικού πεδίου, hv, καλείται φωτόνιο.<br />
Και το φωτόνιο και το phonon είναι το βασικό κβάντο ενός κύµατος, το ένα για<br />
ηλεκτροµαγνητικά κύµατα και το άλλο για κύµατα ταλάντωσης κυψελίδας.<br />
67
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
• Επιτρεπόµενα επίπεδα ενέργειας<br />
Η µεταφορά ενέργειας οφείλεται στην κίνηση των φορέων που περιγράφηκαν νωρίτερα και της<br />
ενέργειας που µεταφέρουν. Για να περιγραφεί ποσοτικά η µετάδοση θερµότητας πρέπει να<br />
γνωρίζουµε την ενέργεια που σχετίζεται µε τους φορείς αυτούς. Οι πιθανές ενεργειακές<br />
καταστάσεις των φορέων θερµότητας καθορίζονται από αρχές κβαντοµηχανικής. Για<br />
ξεχωριστά άτοµα και µόρια τα ενεργειακά επίπεδα είναι συνήθως πεπερασµένα. Για<br />
παράδειγµα, τα επιτρεπόµενα επίπεδα ενέργειας ενός αρµονικού ταλαντωτή, ο οποίος αποτελεί<br />
ένα καλό µοντέλο για τις ταλαντώσεις ενός διατοµικού µορίου, όπως το Η2, δίνονται από<br />
68<br />
En = hv(<br />
n + 1/<br />
2)<br />
( n = 0,<br />
1,<br />
2,<br />
3,...)<br />
Εξίσωση 2.29<br />
(α) (β)<br />
Σχήµα 2.36: Απεικόνιση τυπικής σχέσης διασκορπισµού για (α) ηλεκτρόνια και (β) phonon σε<br />
κρυστάλλους<br />
όπου v είναι η θεµελιώδης συχνότητα ταλάντωσης. Το εύρος της ταλάντωσης πρέπει να είναι<br />
τέτοιο, ώστε η συνολική ενέργεια του µορίου να ισούται µε ένα από τα παραπάνω διακριτά<br />
επίπεδα ενέργειας. Στα κρυσταλλικά στερεά, η επιτρεπόµενη ενέργεια των ηλεκτρονίων και<br />
των phonon είναι συνάρτηση της ιδιοµορφής. Τέτοιες συναρτησιακές σχέσεις καλούνται και<br />
σχέσεις διασκορπισµού. Μια κυµατοµορφή k δείχνει προς την κατεύθυνση διάδοσης του<br />
κύµατος (κύµατα ηλεκτρονίων και phonon) και σε µέγεθος ισούται µε 2π διαιρεµένο µε το<br />
µήκος κύµατος. Τα Σχήµατα 2.36 (α) και (β) παρουσιάζουν παραδείγµατα των ενεργειακών<br />
επιπέδων ηλεκτρονίων και phonon, τα οποία αναπαρίστανται από ενέργεια ή συχνότητα, σε<br />
στερεά, κατά µήκος µιας συγκεκριµένης κρυσταλλογραφικής διεύθυνσης, µε α να είναι η<br />
περιοδικότητα των ατόµων στη διεύθυνση διάδοσης του κύµατος, και k η κυµατοµορφή.
• Στατιστική κατανοµή των φορέων ενέργειας<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Στην πραγµατικότητα, οι φορείς ενέργειας (µόρια, ηλεκτρόνια και phonon) δεν καταλαµβάνουν<br />
όλα τα πιθανά ενεργειακά επίπεδα ενεργειακών φορέων. Σύµφωνα µε την κλασική<br />
θερµοδυναµική, ένα µη-µονωµένο σύστηµα σε κατάσταση ισορροπίας τείνει να<br />
ελαχιστοποιήσει την ενέργειά του. Σε ένα σύστηµα µε διαφορετικά επιτρεπόµενα ενεργειακά<br />
επίπεδα, οι φορείς θερµότητας θα πληρώσουν τα χαµηλότερα επίπεδα ενέργειας σε µηδενική<br />
θερµοκρασία. Σε υψηλότερες θερµοκρασίες κάποιοι από τους φορείς θα βρίσκονται σε<br />
υψηλότερα ενεργειακά επίπεδα. Οι πιο πιθανές ενεργειακές κατανοµές των φορέων<br />
κυβερνώνται από αρχές στατιστικής. Η κλασική στατιστική θεωρία δίνει την πυκνότητα<br />
πιθανότητας f(E), που ορίζεται ως η πιθανότητα εύρεσης ενός φορέα σε ενέργεια Ε ανά<br />
ενεργειακά διαστήµατα κοντά στην Ε, για ένα σωµατίδιο σε ένα σύστηµα σε ισορροπία και<br />
θερµοκρασία Τ,<br />
f ( E)<br />
−E<br />
/( κ BT<br />
)<br />
= Be<br />
Εξίσωση 2.30<br />
όπου κΒ (=1.38 x 10 -23 J K -1 ) είναι η σταθερά Boltzmann, Τ είναι η απόλυτη θερµοκρασία και Β<br />
ένας παράγοντας κανονικοποίησης. Η Εξίσωση 2.30 είναι η κατανοµή Boltzmann. Για ένα<br />
ιδανικό µονατοµικό σύστηµα αερίου η µόνη ενέργεια κάθε ατόµου είναι η κινητική του<br />
ενέργεια<br />
m 2 2 2<br />
E = ( υ x + υ y + υ z )<br />
Εξίσωση 2.31<br />
2<br />
όπου m είναι η µάζα του ατόµου και υ x , υ y και υ z είναι οι συνιστώσες της τυχαίας ταχύτητάς<br />
του. Εφόσον η πιθανότητα να βρεθεί αυτό το άτοµο µε ενέργεια ανάµεσα σε µηδενική και<br />
άπειρη ταχύτητα πρέπει να είναι µία, παίρνουµε<br />
∞<br />
∫<br />
−∞<br />
2 2 2<br />
( υ + υ υ )<br />
∞ ∞ ⎡ m<br />
⎤<br />
x y + z<br />
dυ x ∫ dυ<br />
y ∫ B exp⎢−<br />
⎥dυ<br />
z = 1<br />
Εξίσωση 2.32<br />
⎢⎣<br />
2κ<br />
−∞<br />
−∞<br />
BT<br />
⎥⎦<br />
Υπολογίζοντας το παραπάνω ολοκλήρωµα παίρνουµε<br />
69
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
70<br />
2 ⎟ ⎛ m ⎞<br />
B = ⎜<br />
⎝ πκ BT<br />
⎠<br />
Εποµένως η συνάρτηση πυκνότητας πιθανότητας για ένα µονατοµικό αέριο είναι<br />
f<br />
( )<br />
3 / 2<br />
3 / 2<br />
2 2 2<br />
( υ + υ υ )<br />
Εξίσωση 2.33<br />
⎛ m ⎞ ⎡ m<br />
⎤<br />
x y + z<br />
v = ⎜<br />
⎟ exp⎢−<br />
⎥<br />
Εξίσωση 2.34<br />
⎝ 2πκ<br />
BT<br />
⎠ ⎢⎣<br />
2κ<br />
BT<br />
⎥⎦<br />
η οποία καλείται κατανοµή Maxwell. Με αυτή τη συνάρτηση πυκνότητας πιθανότητας<br />
µπορούµε να υπολογίσουµε άλλες αναµενόµενες τιµές (ή µέσες τιµές). Για παράδειγµα, η µέση<br />
ενέργεια (εσωτερική ενέργεια) ενός µονατοµικού αερίου στοιχείου είναι<br />
2 2 2<br />
( υ + υ υ )<br />
∞ ∞ ∞<br />
m<br />
m<br />
m x y z<br />
E ∫ dυ<br />
x ∫ dυ<br />
y ∫ ( υ x υ y υ z )<br />
dυ<br />
z<br />
πκ BT<br />
κ BT<br />
−∞<br />
−∞<br />
−∞<br />
⎥ ⎥<br />
⎡ + ⎤<br />
2 2 2 ⎛ ⎞<br />
=<br />
+ + ⎜<br />
⎟ exp⎢−<br />
2<br />
⎝ 2 ⎠ ⎢⎣<br />
2 ⎦<br />
3 / 2<br />
Εξίσωση 2.35<br />
Μετατρέποντας τις καρτεσιανές συντεταγµένες σε πολικές συντεταγµένες, η παραπάνω<br />
ολοκλήρωση γίνεται πολύ πιο εύκολη. Το τελικό αποτέλεσµα είναι<br />
3<br />
= κ T<br />
Εξίσωση 2.36<br />
2<br />
E B<br />
Η παραπάνω έκφραση δηλώνει ότι η θερµοκρασία είναι ένα µέτρο της µέσης κινητικής<br />
ενέργειας για ένα µονατοµικό αέριο. Το θεώρηµα equipartition για κλασικές καταστάσεις<br />
συστηµάτων δηλώνει, ότι σε κατάλληλα υψηλές θερµοκρασίες (τέτοιες ώστε να ισχύει η<br />
κατανοµή Boltzmann) κάθε δευτεροβάθµιος όρος της µοριακής ενέργειας προσδίδει στο µόριο<br />
µέση ενέργεια κ T / 2 . Για ένα µονατοµικό αέριο κάθε άτοµο έχει τρεις δευτεροβάθµιες<br />
B<br />
ενεργειακές συνιστώσες από τη µεταφορική του κίνηση, όπως φαίνεται και στην Εξίσωση 2.31<br />
έτσι, ώστε η συνολική κινητική του ενέργεια να είναι 3κ T / 2 . Όταν τα ενεργειακά επίπεδα<br />
δεν είναι συνεχή, ο παράγοντας κανονικοποίησης B στην Εξίσωση 2.30 µπορεί να<br />
προσδιοριστεί όπως γίνεται στην εξαγωγή της κατανοµής Maxwell. Η πυκνότητα πιθανότητας<br />
των ηλεκτρονίων υπακούει στην κατανοµή Fermi-Dirac και τα phonon και φωτόνια στην<br />
κατανοµή Bose-Einstein,<br />
B
Fermi-Dirac distribution:<br />
Bose-Einstein distribution:<br />
1<br />
f ( E)<br />
=<br />
E − µ<br />
exp( ) + 1<br />
κ T<br />
1<br />
f ( E)<br />
=<br />
hv<br />
exp( ) −1<br />
κ T<br />
B<br />
B<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Εξίσωση 2.37<br />
Εξίσωση 2.38<br />
όπου µ είναι το χηµικό δυναµικό. Από τα παραπάνω είναι σαφές, ότι η θερµοκρασία έχει<br />
σηµασία µόνο όταν ασχολούµαστε µε ένα µεγάλο πλήθος µορίων. Στην ισορροπία µόνο η<br />
θερµοκρασία καθορίζει τη στατιστική κατανοµή όλων το φορέων θερµότητας στο σύστηµα.<br />
∆εν έχει νόηµα να µιλάµε για θερµοκρασία ενός και µόνο σωµατιδίου. Αλλά έχει σηµασία να<br />
µιλάµε για την ενέργεια ενός σωµατιδίου και τη µέση ενέργεια µιας οµάδας σωµατιδίων, ακόµα<br />
και εάν τα σωµατίδια είναι εκτός ισορροπίας, έτσι ώστε να µην υπακούουν στην κατανοµή<br />
Boltzmann (ή άλλους τύπους αναµενόµενων στατιστικών κατανοµών). Σε περίπτωση που<br />
αντιµετωπίζουµε ένα σύστηµα ισχυρά εκτός ισορροπίας, η θερµοκρασία θα πρέπει να γίνεται<br />
κατανοητή ως η τοπική µέση ενεργειακή πυκνότητα.<br />
• Απλή κινητική θεωρία<br />
Εξ ορισµού η µετάδοση θερµότητας περιλαµβάνει την κίνηση των φορέων θερµότητας που<br />
προκαλείται από θερµοκρασιακές διαφορές. Στατιστικά, οι φορείς θερµότητας, που γεννώνται<br />
από θερµικές πηγές, είναι κατανεµηµένοι τυχαία και προς όλες τις διευθύνσεις. ∆εδοµένης της<br />
θέσης και της ταχύτητας όλων των φορέων θερµότητας, η επικείµενη κίνησή τους καθορίζει τη<br />
µετάδοση ενέργειας. Παρ’ όλο που, ως αρχή, οι τροχιές αυτών των φορέων ενέργειας µπορούν<br />
να αντιµετωπισθούν η κάθε µια ξεχωριστά, µια τέτοια αναλυτική προσέγγιση δεν είναι συνήθως<br />
πρακτική λόγω του τεράστιου αριθµού φορέων που υπάρχουν σε ένα µέσο. Ωστόσο, µε την<br />
τάχιστη ανάπτυξη της υπολογιστικής ισχύος, µερικά προβλήµατα βρίσκονται στο πεδίο αυτής<br />
της προσέγγισης. Η Μοριακή ∆υναµική βασίζεται στον υπολογισµό των τροχιών κάθε µορίου<br />
ξεχωριστά. Στις περισσότερες περιπτώσεις απαιτείται κάποιας µορφής εύρεση µέσου όρου για<br />
να είναι πρακτικές οι µαθηµατικές περιγραφές της κίνησης των φορέων. Ο νόµος Fourier για<br />
τη µετάδοση θερµότητας, ο νόµος του Flick για τη διάχυση της µάζας και ο νόµος του Ohm για<br />
την ηλεκτρική αγωγή είναι αποτελέσµατα υπολογισµού ενός µέσου όρου της µικροσκοπικής<br />
κίνησης σε µια επαρκώς µεγάλη περιοχή και για ένα επαρκώς µεγάλο χρονικό διάστηµα. Οι<br />
νόµοι είναι η ορθή αναπαράσταση της µέσης συµπεριφοράς της ενέργειας, της µάζας και της<br />
ροής ηλεκτρικού ρεύµατος σε µακροσκοπικά συστήµατα που υπόκεινται σχετικά αργές<br />
71
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
διεργασίες. Ένας τέτοιος υπολογισµός µέσων τιµών µπορεί να µην ισχύει στον µικρόκοσµο και<br />
το νανόκοσµο και για διεργασίες υψηλής ταχύτητας, επειδή οι συνθήκες για τη µέση<br />
συµπεριφορά παύουν να πληρούνται.<br />
72<br />
Σχήµα 2.37: Απλοποιηµένη εξαγωγή του νόµου Fourier βασισµένη στην κινητική θεωρία<br />
Παρακάτω παρατίθεται µια απλή εξαγωγή του νόµου Fourier από την κινητική θεωρία.<br />
Θεωρείται ένα µονοδιάστατο µοντέλο, όπως αυτό στο Σχήµα 2.37. Θεωρώντας µια<br />
οποιαδήποτε επιφάνεια κάθετη στη διεύθυνση της ροής θερµότητας, το επόµενο ποσό<br />
θερµότητας που ρέει από την επιφάνεια αυτή θα είναι η διαφορά ανάµεσα στις ροές θερµότητας<br />
και σχετίζεται µε όλους τους φορείς που ρέουν προς θετικές ή αρνητικές κατευθύνσεις.<br />
Θεωρώντας τη θετική κατεύθυνση, οι φορείς σε µια απόσταση υxτ µπορούν να διαπεράσουν την<br />
επιφάνεια προτού να διασκορπιστούν. Εδώ υx είναι η συνιστώσα x της τυχαίας ταχύτητας των<br />
φορέων θερµότητας και τ είναι ο χρόνος χαλάρωσης – ο µέσος χρόνος που µετακινείται ένας<br />
φορέας προτού διασκορπιστεί και αλλάξει διεύθυνση. Έτσι η καθαρή θερµότητα που ρέει από<br />
τους φορείς θερµότητας διαµέσου της επιφάνειας είναι<br />
1<br />
2<br />
( nEυ<br />
x ) − ( nEυ<br />
) υ τ<br />
x υ τ<br />
q x =<br />
x−<br />
x+<br />
x<br />
1<br />
2<br />
x<br />
Εξίσωση 2.39<br />
όπου n είναι ο αριθµός των φορέων θερµότητας ανά µονάδα όγκου και E είναι η ενέργεια κάθε<br />
φορέα. Ο παράγοντας ½ υποδηλώνει, ότι µόνο οι µισοί φορείς κινούνται προς τη θετική<br />
κατεύθυνση x ενώ οι άλλοι µισοί κινούνται προς την αρνητική x κατεύθυνση.<br />
Χρησιµοποιώντας το ανάπτυγµα Taylor η παραπάνω εξίσωση µπορεί να γραφεί ως:
q<br />
x<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
d(<br />
Enυ<br />
x )<br />
= −υ<br />
xτ<br />
Εξίσωση 2.40<br />
dx<br />
2<br />
2<br />
Τώρα υποθέτουµε ότι το υx είναι ανεξάρτητο του x και ότι υ = ( 1/<br />
3)<br />
υ , όπου υ είναι η µέση<br />
τυχαία ταχύτητα των φορέων θερµότητας. Η παραπάνω εξίσωση γίνετα:<br />
q x<br />
x<br />
2<br />
υ τ dU dT<br />
= −<br />
Εξίσωση 2.41<br />
3 dT dx<br />
όπου U=nE είναι η τοπική πυκνότητα ενέργειας ανά µονάδα όγκου και dU/dT είναι η κατά όγκο<br />
ειδική θερµότητα C των φορέων θερµότητας σε σταθερό όγκο, η οποία ισούται µε την ειδική<br />
θερµότητα µάζας c επί την πυκνότητα ρ, δηλαδή C=ρc. Αυτό οδηγεί στο νόµο Fourier<br />
q x<br />
2 ( C / 3)<br />
dT / dx = −kdT<br />
/ dx<br />
= − υ τ<br />
Εξίσωση 2.42<br />
Παρ’ όλο που το παραπάνω µοντέλο είναι σχετικά απλοποιηµένο, η έκφραση για τη θερµική<br />
αγωγιµότητα είναι στην πραγµατικότητα µια καλή προσέγγιση,<br />
2<br />
k = Cυ<br />
τ / 3 = CυΛ<br />
/ 3 = ρcυΛ<br />
/ 3<br />
Εξίσωση 2.43<br />
όπου Λ = υτ είναι η µέση ελεύθερη διαδροµή – η µέση απόσταση που διανύει ένας φορέας<br />
θερµότητας µέχρι να χάσει µεγάλο ποσοστό της ενέργειας λόγω διασκορπισµού. Πολύ συχνά η<br />
παραπάνω εξίσωση χρησιµοποιείται για τον υπολογισµό της µέσης ελεύθερης οδού µε βάση τα<br />
πειραµατικά αποτελέσµατα για τις άλλες παραµέτρους της εξίσωσης [93].<br />
• Μέση ελεύθερη διαδροµή<br />
Εξ ορισµού η µέση ελεύθερη διαδροµή είναι η µέση απόσταση που διανύει ενός ατόµου αερίου<br />
ανάµεσα σε διαδοχικές συγκρούσεις. Υποθέτοντας ότι η δραστική διάµετρος ενός ατόµου (ή<br />
µορίου) είναι d, όπως φαίνεται στο Σχήµα 2.38, η δραστική διάµετρος για να συγκρουστούν δύο<br />
µόρια είναι 2d και η διατοµή σύγκρουσης είναι π(2d) 2 /4. Εάν το µόριο διανύει απόσταση L,<br />
σαρώνει όγκο πd 2 L. Εάν ο αριθµός µοριακής συγκέντρωσης είναι n, τότε ο αριθµός των µορίων<br />
µε τα οποία θα συγκρουστεί το σωµατίδιο αυτό είναι nπd 2 L. Η µέση απόσταση ανάµεσα σε<br />
κάθε σύγκρουση είναι [94] :<br />
73
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
74<br />
L m<br />
Λ = = 2<br />
2<br />
Εξίσωση 2.44<br />
nπd<br />
L πρd<br />
όπου έχουµε κάνει χρήση της σχέσης ότι ο αριθµός µορίων ανά µονάδα όγκου ισούται µε την<br />
πυκνότητα διαιρηµένη µε το µοριακό βάρος m. Η έκφραση αυτή υποθέτει ότι το θεωρούµενο<br />
µόριο κινείται αλλά τα άλλα µόρια στον όγκο είναι ακίνητα. Εάν εγκαταλείψουµε την υπόθεση<br />
αυτή οδηγούµαστε σε µια πιο ακριβή σχέση [95]<br />
Για ένα ιδανικό αέριο P=ρκBT/m, οπότε<br />
m<br />
Λ =<br />
2<br />
Εξίσωση 2.45<br />
π 2ρd κ BT<br />
Λ =<br />
Εξίσωση 2.46<br />
2<br />
π 2Pd<br />
(α) (β)<br />
Σχήµα 2.38: Εκτίµηση µέσης ελεύθερης οδού σε ένα κιβώτιο αέριων µορίων µε ενεργή<br />
διάµετρο d για κάθε µόριο: (α) η ενεργή διάµετρος για δύο µόρια να διασκορπιστούν είναι 2d,<br />
και (β) η µέση ελεύθερη διαδροµή είναι η µέση απόσταση ανάµεσα σε δύο διαδοχικές<br />
διασκορπίσεις<br />
Ο υπολογισµός της δραστικής διαµέτρου d ενός ατόµου ή µορίου απαιτεί λεπτοµερείς<br />
πληροφορίες σχετικά µε τη µοριακή και την ηλεκτρονιακή δοµή του µορίου η του ατόµου.<br />
Μπορούµε εύκολα να κρίνουµε ότι το d είναι ανάλογο µε τον αριθµό των ατόµων σε ένα µόριο<br />
και τον αριθµό των ηλεκτρονίων σε ένα άτοµο. Ας θεωρήσουµε µια τάξη µεγέθους για το d 2.5<br />
Å. Στις κατεργασίες εναπόθεσης λεπτών υµενίων χρησιµοποιούνται συχνά συνθήκες κενού για<br />
την αποφυγή ακαθαρσιών και η µεγάλη µέση ελεύθερη διαδροµή εξασφαλίζει ότι τα άτοµα<br />
µετακινούνται ανεµπόδιστα (βαλλιστικά) από την πηγή στην επιφάνεια εναπόθεσης. Η<br />
Εξίσωση 2.46 δείχνει ότι η µέση ελεύθερη διαδροµή των µορίων αερίων αυξάνεται µε αύξηση
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
της θερµότητας. Επίσης, η τυχαία ταχύτητα του αερίου αυξάνεται µε τη τετραγωνική ρίζα της<br />
θερµοκρασίας. Σε θερµοκρασία δωµατίου και υψηλότερη, η κατά mol ειδική θερµότητα<br />
παραµένει σταθερή και η πυκνότητα είναι ανάλογη µε το λόγο P/T. Αυτό οδηγεί στο<br />
συµπέρασµα ότι η θερµική αγωγιµότητα αυξάνεται µε T 1/2 για αέρια και ότι είναι ανεξάρτητη<br />
της πίεσης. Στο Σχήµα 2.39 φαίνεται η συµπεριφορά θερµικής αγωγιµότητας για µορφές του<br />
πυριτίου.<br />
Σχήµα 2.39: Θερµική αγωγιµότητα υµενίων πυριτίου ως συνάρτηση του πάχους του υµένιου ή<br />
της διαµέτρου του σύρµατος.<br />
• Κλασική επίδραση µεγέθους<br />
Ένα παράδειγµα της κλασικής επίδρασης µεγέθους είναι η µετάδοση δια αγωγής σε ένα<br />
χαµηλής πυκνότητας αέριο. Αυτή η επίδραση µεγέθους λαµβάνει χώρα όταν η µέση ελεύθερη<br />
διαδροµή αερίων µορίων γίνεται συγκρίσιµη ή µεγαλύτερη από το µέγεθος του συστήµατος. Η<br />
µέση ελεύθερη διαδροµή αυξάνεται µε µείωση της πίεσης του αερίου. Η πίεση του αέρα στην<br />
εξωτερική ατµόσφαιρα είναι πολύ χαµηλή και εποµένως η µέση ελεύθερη διαδροµή των µορίων<br />
είναι µεγάλη. Πολλές διεργασίες παρασκευής ηµιαγωγών εκτελούνται υπό περιβάλλον κενού,<br />
στο οποίο η µετάδοση θερµότητας και η ροή ρευστών µπορεί να υποπέσουν στο πεδίο<br />
αραιωµένου αερίου. Οι µικρο-κατεργασίες και η νανοτεχνολογία οδήγησαν σε µικρο-δοµές και<br />
νανο-δοµές µε χαρακτηριστικό µήκος συγκρίσιµο µε τη µέση ελεύθερη οδό αερίων µορίων<br />
ακόµα και σε κανονική ατµοσφαιρική πίεση. Η επίδραση της αραίωσης πρέπει να λαµβάνεται<br />
υπόψη για τη ροή αερίων και τη µετάδοση θερµότητας σε τέτοιες δοµές. Το µικρό µέγεθος<br />
75
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
επιφέρει εισαγωγή και άλλων παραγόντων. Για παράδειγµα, παρά το γεγονός ότι τα µόρια<br />
υγρών έχουν µέση ελεύθερη οδό της τάξης µερικών Angstrom, τα επιφανειακά φορτία που<br />
δηµιουργούνται µπορεί να επηρεάσουν σηµαντικά τη µετάδοση θερµότητας και τη ροή ρευστών<br />
σε κανάλια µε µέγεθος µικρότερο από 1 µm.<br />
Η επίδραση του µεγέθους, η οποία έχει µελετηθεί ευρέως για αέρια, µπορεί να επεκταθεί και<br />
στα ηλεκτρόνια και phonon, αφού και τα δύο µπορούν να θεωρηθούν ως αέρια που υπάρχουν<br />
µέσα σε στερεά (νέφος ηλεκτρονίων και νέφος phonon). Όταν η µέση ελεύθερη διαδροµή των<br />
ηλεκτρονίων και των phonon γίνεται συγκρίσιµη ή και µεγαλύτερη από το χαρακτηριστικό<br />
µήκος ενός αντικείµενου, τότε η µετάδοση δι’ αγωγής σε στερεά µπορεί να παρεκκλίνει<br />
σηµαντικά από τις προβλέψεις του νόµου Fourier. Η θερµική αγωγιµότητα των λεπτών<br />
ηµενίων ή νανο-συρµάτων παύει να αποτελεί ιδιότητα του υλικού, αλλά εξαρτάται και από το<br />
πάχος του υµενίου ή τη διάµετρο του σύρµατος. Το Σχήµα 2.39 δείχνει τη θερµική<br />
αγωγιµότητα του µονοκρυσταλλικού ηµενίου Si και των νάνο-συρµάτων σα συνάρτηση του<br />
πάχους του ηµενίου και της διαµέτρου του σύρµατος.<br />
• Επίδραση κβαντικού µεγέθους<br />
Σύµφωνα µε την κβαντοµηχανική οι φορείς ενέργειας, όπως τα ηλεκτρόνια και τα phonon, είναι<br />
επίσης υλικά κύµατα. Το πεπερασµένο µέγεθος του συστήµατος µπορεί να επηρεάσει τη<br />
µεταφορά ενέργειας αλλάζοντας τα χαρακτηριστικά κύµατος, σχηµατίζοντας στάσιµα κύµατα<br />
και δηµιουργώντας νέες ιδιοµορφές, οι οποίες δεν υπάρχουν στο κανονικό υλικό. Για<br />
παράδειγµα, τα ηλεκτρόνια σε ένα λεπτό υµένιο µπορούν να προσεγγιστούν ως στάσιµα κύµατα<br />
µέσα σε ένα πηγάδι δυναµικού µε άπειρο βάθος, όπως φαίνεται στο Σχήµα 2.40. Η συνθήκη για<br />
το σχηµατισµό τέτοιων στάσιµων κυµάτων είναι να ικανοποιεί το µήκος κύµατος λ την<br />
ακόλουθη σχέση<br />
76<br />
λ ( = 1,<br />
2,...<br />
)<br />
n / 2 = D<br />
n Εξίσωση 2.47<br />
όπου D είναι το πλάτος του πηγαδιού δυναµικού. ∆εδοµένου του παραπάνω µήκους κύµατος<br />
ηλεκτρονίου, µπορούµε να υπολογίσουµε την ορµή σύµφωνα µε τη σχέση De Broglie ανάµεσα<br />
σε µήκος κύµατος λ και την ορµή p<br />
p = h / λ<br />
Εξίσωση 2.48
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
όπου h είναι η σταθερά Planck (h = 6.6 x 10 -34 Js). Η ενέργεια του ηλεκτρονίου είναι εποµένως<br />
E = p 2 /2m,<br />
h ⎡ n ⎤<br />
=<br />
8m<br />
⎢<br />
⎣ D ⎥<br />
⎦<br />
2<br />
En ( = 1,<br />
2,...<br />
)<br />
n Εξίσωση 2.49<br />
Για ένα ελεύθερο ηλεκτρόνιο, m = 9.1 x 10 -31 Kg, και D = 1µm, En = 5.9 x 10 -25 n 2 J έτσι ώστε,<br />
το διαχωριστικό ενέργειας ανάµεσα στα επίπεδα n =1 και n = 2 να είναι 1.8 x 10 -24 J. Σε<br />
θερµοκρασία δωµατίου αυτό το διαχωριστικό ενέργειας είναι πολύ µικρό σε σχέση µε την<br />
ενέργεια θερµικής διακύµανσης κBT = 41.6 x 10 -22 J για να µπορεί αν διαχωριστεί από τη<br />
θερµική διακύµανση. Επιπλέον, η µέση ελεύθερη διαδροµή του ηλεκτρόνιου σε θερµοκρασία<br />
δωµατίου είναι συνήθως πολύ µικρότερη από 1µm. Ωστόσο, καθώς το µέγεθος του υµένιου<br />
ελαττώνεται ακόµα περισσότερο, περίπου στα D≈100 Å, ο διασκορπισµός είναι αµελητέος και<br />
η κβαντοποίηση της ενέργειας γίνεται παρατηρήσιµη σε σχέση µε τη θερµική διακύµανση. Η<br />
κβαντοποίηση της ενέργειας των ηλεκτρονίων θα επηρεάσει τις ηλεκτρικές, οπτικές και<br />
θερµικές ιδιότητες των νανοδοµών και νανοϋλικών [95].<br />
Σχήµα 2.40: Στάσιµα κύµατα σε ένα κβαντικό πηγάδι, τα δύο χαµηλότερα ενεργειακά επίπεδα<br />
• Φαινόµενο ταχείας µεταφοράς<br />
Η επίδραση του µεγέθους προκαλεί αποκλίσεις από τους συνηθισµένους νόµους θέτοντας νέες<br />
συνθήκες στα όρια. Η µεταφορά σε µικρές χρονικές κλίµακες µπορεί επίσης να διαφέρει<br />
σηµαντικά από αυτή σε µεγαλύτερες χρονικές κλίµακες. Αυτή η διαφορά οφείλεται στο ότι οι<br />
κλασικοί νόµοι εξάγονται συνήθως για χρονικές κλίµακες αρκετά µεγαλύτερες από τις κλίµακες<br />
των µικροσκοπικών διεργασιών. Μπορεί να υπολογιστεί το µέσο χρονικό διάστηµα ανάµεσα<br />
σε διαδοχικές συγκρούσεις phonon σαν<br />
77
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
78<br />
τ = Λ / υ<br />
Εξίσωση 2.50<br />
όπου το Λ είναι η µέση ελεύθερη διαδροµή του phonon και υ η µέση ταχύτητα του phonon. Για<br />
πολλά υλικά αυτός ο χρόνος χαλάρωσης είναι της τάξης των 10 -12 µε 10 -10 s. Παρ’ όλο που<br />
αυτός ο χρόνος φαίνεται να είναι υπερβολικά µικρός, ένας παλµός Laser µπορεί να είναι τόσο<br />
βραχύς όσο µερικά femtoseconds (1 fs = 10 -15 s). Είναι φανερό ότι εάν αντιµετωπίζουµε<br />
διεργασίες συντοµότερες από το χρόνο χαλάρωσης, ο κλασικός νόµος διάχυσης του Fourier<br />
παύει να είναι αληθής, αφού η διεργασία διάχυσης πραγµατοποιείται θεωρώντας τις πολλαπλές<br />
συγκρούσεις των φορέων θερµότητας τέτοιες, ώστε η κίνησή τους να είναι σχεδόν τυχαία.<br />
Εκτός από το χρόνο χαλάρωσης υπάρχουν και άλλες χρονικές κλίµακες που πρέπει να ληφθούν<br />
υπόψη, όπως ο χρόνος που χαρακτηρίζει την ανταλλαγή ενέργειας ανάµεσα σε ηλεκτρόνια και<br />
phonon. Ένα παράδειγµα του τελευταίου αποτελεί η θέρµανση µετάλλων µε femtosecond<br />
Laser [96]. Ο Πίνακας 2.4 συγκεντρώνει τα βασικά χαρακτηριστικά των φορέων ενέργειας,<br />
συµπεριλαµβάνοντας:<br />
• Ελεύθερα ηλεκτρόνια σε στερεά, τα οποία απελευθερώνονται από την έλξη των<br />
πυρήνων να µπορούν να διαδοθούν σε στερεά αλλά και σε κενό<br />
• Phonon, τα οποία οφείλονται στην ταλάντωση των ατόµων σε κρυστάλλους και δεν<br />
µπορούν να διαδοθούν στο κενό<br />
• Φωτόνια, τα οποία προκαλούνται από την κίνηση ηλεκτρονίων και ατόµων<br />
• Μόρια, τα οποία σχηµατίζονται από την ένωση των ατόµων<br />
Ελεύθερα<br />
Ηλεκτρόνια<br />
Phonon Φωτόνια Μόρια<br />
Πηγή Ελευθερωµένα Ταλάντωση Κίνηση Άτοµα<br />
από δεσµούς κυψελίδας ηλεκτρονίων<br />
πυρήνων<br />
και ατόµων<br />
Μέσο διάδοσης Σε κενό ή µέσο Σε µέσο Σε κενό ή µέσο Σε κενό ή µέσο<br />
Στατιστικά Fermi-Dirac Bose-Einstein Bose-Einstein Boltzmann<br />
Συχνότητα ή<br />
πεδίο ενέργειας<br />
Ταχύτητα (ms -1 ) ~10 6<br />
0-άπειρο Αποκοπή<br />
Debye<br />
0-άπειρο 0-άπειρο<br />
~10 3 ~10 8 ~10 2<br />
Πίνακας 2.4: Βασικά χαρακτηριστικά φορέων ενέργειας [93].
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Τα ηλεκτρόνια υπακούουν στα στατιστικά Fermi-Dirac και καλούνται φερµιόνια, ενώ τα<br />
φωτόνια και τα phonon υπακούουν τα στατιστικά Bose-Einstein και καλούνται µποζόνια. Τα<br />
µόρια υπακούουν τα στατιστικά (κλασικά) Boltzmann υπό τις περισσότερες θερµοκρασίες,<br />
εκτός όταν προσεγγίζουν το απόλυτο µηδέν, όπου στατιστικά Bose-Einstein πρέπει να ληφθούν<br />
υπόψη. Η κβαντοµηχανικά επιτρεπόµενη ενέργεια (ή συχνότητα) ενός φορέα βρίσκεται σε ένα<br />
ευρύ πεδίο, από µηδέν έως άπειρο, εκτός από τα phonon για τα οποία το µέγιστο είναι<br />
οριοθετηµένο. Η επιτρεπόµενη ενέργεια δείχνει µόνο τι είναι δυνατό, αλλά όχι το µέσο όρο, ο<br />
οποίος καθορίζεται από τη θερµοκρασία και τη στατιστική. Η τυχαία µέση ταχύτητα των<br />
φορέων θερµότητας αυξάνεται από τα µόρια, στα phonon, στα ηλεκτρόνια και τα φωτόνια.<br />
Ο Πίνακας 2.5 δείχνει τις ζώνες µεταφοράς των φορέων ενέργειας. Ο πίνακας αυτός χωρίζει τη<br />
µεταφορά σε διάφορες ζώνες. Η κυµατική ζώνη είναι αυτή, όπου η πληροφορία φάσης των<br />
φορέων ενέργειας πρέπει να ληφθεί υπόψη και που η µεταφορά είναι συνεχής. Η σωµατιδιακή<br />
ζώνη είναι αυτή, όπου οι πληροφορίες φάσης µπορούν να αγνοηθούν και η µεταφορά είναι µη<br />
συνεχής. Ανάµεσα βρίσκεται η µερικώς συνεχής ζώνη αλλαγής από κυµατική περιγραφή σε<br />
σωµατιδιακή περιγραφή. Το µήκος διακοπής φάσης είναι η απόσταση που απαιτείται για πλήρη<br />
καταστροφή της φάσης του φορέα, µέσα από διάφορες διαδικασίες σύγκρουσης, όπως<br />
σύγκρουση phonon-phonon και σύγκρουση phonon-ηλεκτρόνιου, και είναι συνήθως συγκρίσιµο<br />
µε ή λίγο µεγαλύτερο από τη µέση ελεύθερη οδό. Το µήκος συνοχής µετρά την απόσταση<br />
πέραν της οποίας κύµατα από τη ίδια πηγή µπορούν να συµβληθούν χωρίς να λαµβάνουµε<br />
υπόψη τις πληροφορίες φάσης. Οι κλίµακες του µήκους επικάλυψης στον πίνακα Πίνακας 2.5<br />
υποδηλώνουν την πολυπλοκότητα του να κρίνει κάποιος πότε να αντιµετωπίζει τους φορείς ως<br />
κύµατα και πότε ως σωµατίδια.<br />
79
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
80<br />
Σηµαντικές<br />
Κλίµακες<br />
Μήκους<br />
Κυµατική<br />
Περιοχή<br />
Μεταβατική<br />
Περιοχή<br />
Περιοχή σωµατιδίων<br />
D>O(lc), D>O(lp)<br />
Περιοχές Φωτόνια Ηλεκτρόνια Phonon Ρευστά<br />
D
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
µεγαλύτερο, ιδιαίτερα σε θερµοκρασία δωµατίου για ηλεκτρόνια και phonon. Έτσι µπορούν να<br />
αντιµετωπιστούν σαν να έχουν ίδια τάξη µεγέθους. Μια απαραίτητη συνθήκη για να ληφθούν<br />
υπ’ όψη οι κυµατικές ιδιότητες των µεταφορέων είναι η µέση ελεύθερη διαδροµή να είναι<br />
συγκρίσιµη ή µεγαλύτερη από το χαρακτηριστικό µέγεθος του µέσου µετάδοσης, όπως για<br />
παράδειγµα το πάχος ενός υµένιου ή η διάµετρος ενός σύρµατος [98]. Το χαρακτηριστικό<br />
µήκος δε χρειάζεται να είναι κάποιο µήκος της δοµής όπου έχουµε µετάδοση θερµότητας. Για<br />
παράδειγµα, στη διαδικασία ταχείας µετάδοσης θερµότητας δι’ αγωγής µπορεί να παρατηρηθεί<br />
µεγάλη κλίση στην καµπύλη θερµοκρασίας ακόµα και ανάµεσα σε πολύ κοντινά σηµεία. Η<br />
απόσταση ανάµεσα σε δύο σηµεία όπου παρατηρείται ισχυρή διαφορά κατανοµής<br />
θερµοκρασίας µπορεί να είναι συγκρίσιµη ή και µικρότερη από τη µέση ελεύθερη οδό. Σε µια<br />
τέτοια περίπτωση τα κυµατικά φαινόµενα πρέπει να ληφθούν υπ’ όψη. Επιπλέον, µια δοµή<br />
µπορεί να έχει περισσότερα του ενός χαρακτηριστικά µήκη. Ας θεωρήσουµε ως παράδειγµα τη<br />
µετάδοση θερµότητας αγωγής µε phonon σε ένα λεπτό υµένιο. Στην περίπτωση αυτή<br />
παρατηρούνται δύο χαρακτηριστικά µήκη: το µήκος του υµένιου και το πάχος του υµένιου.<br />
Εάν το µήκος του υµένιου είναι αρκετά µεγαλύτερο από τη µέση ελεύθερη οδό, τότε η<br />
µετάδοση κατά µήκος του επιπέδου του υµένιου µπορεί να περιγραφεί από µια εξίσωση σαν το<br />
νόµο Fourier. Εάν ταυτοχρόνως, το πάχος του υµένιου είναι µικρότερο από τη µέση ελεύθερη<br />
οδό, τότε η µετάδοση θερµότητας στο υµένιο δεν είναι ίδια µε αυτή στο υλικό κατασκευής,<br />
διότι παρατηρείται διασκορπισµός των phonon στα παράλληλα επίπεδα αλληλεπίδρασης. Εάν<br />
τα επίπεδα αυτά είναι διαχυτικά, τότε η µετάδοση θερµότητας αντιµετωπίζεται µε τους<br />
κλασικούς νόµους. Αντίθετα, εάν τα επίπεδα είναι κατοπτρικά, τότε η µετάδοση εµπίπτει<br />
στους νόµους κβαντικού µεγέθους. Με λίγα λόγια, µπορεί να παρατηρείται κβαντισµένη<br />
ασυνεχής µετάδοση ως προς µια διεύθυνση και συνεχής µετάδοση ως προς την παράλληλη στο<br />
επίπεδο του υµένιου διεύθυνση.<br />
Η συνθήκη που αναφέρθηκε στην προηγούµενη παράγραφο όµως δεν επαρκεί λόγω της<br />
επιρροής τριών ακόµα παραγόντων: 1) της διαδικασίας διασκορπισµού σε επιφάνειες<br />
αλληλεπίδρασης, 2) το µήκος κύµατος των φορέων και 3) το φάσµα των φορέων, όπως θα<br />
εξηγηθεί παρακάτω.<br />
Όταν ένα κύµα συναντά µια επιφάνεια αλληλεπίδρασης τότε διασκορπίζεται. Το πιο γνωστό<br />
παράδειγµα είναι αυτό της ανάκλασης και διάθλασης των οπτικών κυµάτων. Κύµατα<br />
ηλεκτρονίων και phonon συµπεριφέρονται αντίστοιχα. Σε επίπεδες επιφάνειες οι φάσεις και οι<br />
διευθύνσεις των ανακλασµένων και διαθλασµένων κυµάτων είναι σταθερές σε σχέση µε τα<br />
προσπίπτοντα κύµατα. Το ίδιο ισχύει και για περιοδικές αυλακωτές επιφάνειες<br />
81
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
αλληλεπίδρασης, όπως επιφανειακές χαραγές. Εάν όµως η επιφάνεια αλληλεπίδρασης είναι<br />
τραχιά τότε η κατάσταση είναι σαφώς πιο πολύπλοκη. Εάν τα στοιχεία τραχύτητας της<br />
επιφάνειας είναι γνωστά και αν η αλληλεπίδραση στην επιφάνεια είναι ελαστική, τότε οι<br />
διευθύνσεις των ανακλασµένων και διαθλασµένων κυµάτων µπορούν να καθοριστούν. Στην<br />
πραγµατικότητα ωστόσο το τελευταίο είναι σπάνιο και ο διασκορπισµός σε τραχιά επιφάνεια<br />
θεωρείται ότι προκαλεί διάχυση, δηλαδή τα ανακλώµενα και µεταδιδόµενα κύµατα<br />
κατανέµονται ισοτροπικά προς όλες τις διευθύνσεις. Το εάν µια επιφάνεια αλληλεπίδρασης<br />
είναι λεία ή τραχιά εξαρτάται από τη µέση τραχύτητα δ και το µήκος κύµατος λ, έτσι ώστε εάν<br />
δ/λ0.1 τότε η επιφάνεια θεωρείται τραχιά. Εάν<br />
τώρα παρατηρείται διάχυση στην επιφάνεια αλληλεπίδρασης, τότε οι κυµατικές ιδιότητες των<br />
φορέων µπορούν να αγνοηθούν. Ακόµα όµως και εάν οι διεργασίες διασκορπισµού διατηρούν<br />
τις σχέσεις φάσης, τα κυµατικά φαινόµενα µπορεί να µην είναι παρατηρήσιµα. Όπως<br />
αναφέραµε προηγουµένως πρέπει να λάβουµε υπ’ όψη και την επίδραση του µήκους κύµατος<br />
των φορέων ενέργειας και τη θερµική διεύρυνση του µήκους κύµατος.<br />
Η µετάδοση θερµότητας περιλαµβάνει συνήθως ένα ευρύ φάσµα φορέων ενέργειας. Ωστόσο,<br />
δε συµµετέχουν όλοι οι φορείς, µε µήκη κύµατος σε ένα µεγάλο πεδίο τιµών, εξίσου στη<br />
µετάδοση θερµότητας. Όπως αναφέρθηκε σε προηγούµενη παράγραφο, η πιθανότητα να<br />
προκαλέσει ένας φορέας διέγερση προς µια συγκεκριµένη κβαντική κατάσταση εξαρτάται από<br />
την ενέργεια της κατάστασης και τη θερµοκρασία του αντικειµένου, ενώ κυβερνάται από τη<br />
κατανοµή Fermi-Dirac για ηλεκτρόνια και την κατανοµή Bose-Einstein για φωτόνια και<br />
phonon. Μπορούµε να υπολογίσουµε την τάξη µεγέθους του µέσου µήκους κύµατος των<br />
φορέων ενέργειας λt, υποθέτοντας ότι η µέση ενέργεια ενός κβάντου είναι κΒΤ/2, και<br />
υπολογίζοντας το αντίστοιχο µήκος κύµατος από την εξίσωση του de Broglie για υλικά κύµατα<br />
(λ=h/p) και από την τη σχέση του Planck (Ε=hv) για φωτόνια και phonon, µε p να είναι η ορµή,<br />
h η σταθερά του Planck (h=6.6x10 -34 Js) και ν η συχνότητα. Έτσι παίρνουµε:<br />
82<br />
λ =<br />
t<br />
h<br />
3mκ<br />
T<br />
Β<br />
2hυ<br />
λt<br />
=<br />
κ T<br />
Β<br />
(για ηλεκτρόνια και µόρια) Εξίσωση 2.51<br />
(για φωτόνια και phonon) Εξίσωση 2.52
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
µε υ να είναι η ταχύτητα των φορέων. Οι Εξισώσεις 2.51 και 2.52 αποτελούν το θερµικό µήκος<br />
κύµατος.<br />
Πέρα από το θερµικό µήκος κύµατος πρέπει να λάβουµε υπ’ όψη µας και τη διασπορά της<br />
ενέργειας και του µήκους κύµατος των φορέων. Όσο µεγαλύτερη είναι η διασπορά των µηκών<br />
κύµατος τόσο λιγότερο τα κυµατικά φαινόµενα είναι παρατηρήσιµα και εποµένως µπορούν να<br />
αγνοηθούν. Για να κατανοήσουµε το φαινόµενο αυτό αρκεί να αναλογιστούµε τα πειράµατα<br />
παρεµβολής του Young µε το φώς να περνά ανάµεσα από δύο µικρές χαραγές. Όταν οι χαραγές<br />
απέχουν λίγο µεταξύ τους, τότε παρατηρείται παρεµβολή, διαφορετικά το φαινόµενο δεν είναι<br />
παρατηρήσιµο.<br />
Με βάση τα παραπάνω, µπορούµε να καταλήξουµε στο συµπέρασµα ότι εάν το µέγεθος του<br />
µέσου είναι πολύ µικρότερο από το µήκος κύµατος και εάν η διαδικασία διασκορπισµού στις<br />
επιφάνειες αλληλεπίδρασης δεν καταστρέφει τις φάσεις, τότε τα κυµατικά φαινόµενα είναι<br />
διακριτά. Ωστόσο, στην περίπτωση που κατά τις διεργασίας διασκορπισµού στις επιφάνειες<br />
αλληλεπίδρασης διατηρούνται οι φάσεις, αλλά το µέσο είναι πολύ µεγαλύτερο από το θερµικό<br />
µήκος κύµατος, τότε τα κυµατικά φαινόµενα µπορεί να µην είναι σαφή και διακριτά. Υπό<br />
αυτές τις συνθήκες µερικά προβλήµατα µεταφοράς µπορούν να προσεγγιστούν χωρίς να ληφθεί<br />
υπ’ όψη η πληροφορία φάσης των φορέων ενέργειας. Μια τέτοια προσέγγιση, ωστόσο, µπορεί<br />
να οδηγήσει σε εσφαλµένα αποτελέσµατα. Αυτό µπορεί να εξηγηθεί ως εξής: Όταν έχουµε<br />
µετάδοση ενός κύµατος σε ένα απλού επιπέδου παχύ λεπτό υµένιο, η πολλαπλή ανάκλαση ενός<br />
µικρού πακέτου κυµάτων δεν παρουσιάζει επικάλυψη των ανακλώµενων κυµάτων. Αντίθετα,<br />
σε µια περιοδική δοµή, το ίδιο πακέτο κύµατος µπορεί να χωριστεί σε διαφορετικές επιφάνειες<br />
αλληλεπίδρασης και έτσι υπάρχει πιθανότητα να παρατηρηθεί επικάλυψη των διάφορων<br />
ανακλάσεων. Λόγω αυτής της επικάλυψης των ίδιων πακέτων κυµάτων παρουσιάζεται πάντα το<br />
φαινόµενο της παρεµβολής.<br />
83
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
2.7 Laser υπερβραχέων παλµών<br />
2.7.1 Ιστορική αναδροµή<br />
Η παραγωγή των υπέρστενων παλµών της τάξεως picoseconds και femtoseconds γίνεται δυνατή<br />
από µία τεχνική που καταδεικνύεται πρώτα στα µέσα της δεκαετίας του '60. Γύρω σε αυτή την<br />
περίοδο, η ανάπτυξη των πηγών Laser στερεάς κατάστασης άρχισε µε το πρώτο Laser ιόντων -<br />
µετάλλων [99]. Το 1964 τα παραπάνω αντικαταστάθηκαν από το Laser Nd:YAG [100] και τα<br />
Laser χρωστικών ουσιών [101] (dye Lasers). Τη δεκαετία του '70 δηµιουργήθηκαν οι πρώτοι<br />
femtosecond παλµοί Laser (~300 fs) που παρήχθησαν χρησιµοποιώντας Laser χρωστικών<br />
ουσιών [101][102]. Όµως, κυρίως η αναξιοπιστία αυτών των Laser οδήγησε σε ένα<br />
ανανεωµένο ενδιαφέρον για τα Laser στερεάς κατάστασης που παρήγαγαν το Laser Αlexandrite<br />
(Cr:BeAl2O2) το 1979 [103] και το Laser Ti:Sapphire (Ti:Al2Ο3) το 1982 [104]. Κατά τη<br />
διάρκεια της δεκαετίας του '80 αναπτύχθηκαν νέα υλικά στερεάς κατάστασης ευρείας ζώνης τα<br />
οποία ανανέωσαν το ενδιαφέρον για την παραγωγή υπερβραχέων παλµών δεδοµένου ότι η<br />
ευρεία εκποµπή φθορισµού τους έδινε τη δυνατότητα να υποστηριχθούν παλµοί που διαρκούν<br />
µόνο µερικά femtoseconds. Τα τελευταία χρόνια οι διάφορες τεχνικές εγκλείδωσης ρυθµών<br />
(modelocking) έχουν χρησιµοποιηθεί για την παραγωγή υπερβραχέων παλµών από Ti:Sapphire.<br />
Η σηµαντικότερη τεχνική modelocking παρουσιάστηκε το 1991 από τους Spence, Kean και<br />
Sibbett [105][106] και ονοµάστηκε Kerr-lens modelocking. Η ουσιαστική διαφορά µεταξύ<br />
αυτής και των προηγούµενων καθιερωµένων τεχνικών modelocking είναι η απουσία ενός<br />
πρόσθετου modelocking στοιχείου εντός της οπτικής κοιλότητας. Αυτή η σηµαντική<br />
ανακάλυψη οδήγησε στην παραγωγή παλµών διάρκειας 6,5 fs από ένα Laser Ti:Sapphire που<br />
είναι οι πιο σύντοµοι παλµοί που παράγονται από έναν ταλαντωτή Laser µέχρι και σήµερα<br />
[107]. Η παραγωγή των υπερβραχέων παλµών Laser συνεχίζει να είναι ένας πολύ ενεργός<br />
τοµέας της έρευνας. Αυτή η τεχνολογία έχει βρει πολλαπλές εφαρµογές στους τοµείς της<br />
βιοϊατρικής, της οπτικής, στις επικοινωνίες υψηλών ταχυτήτων και την έρευνα για τις µη<br />
γραµµικές ultrafast διαδικασίες στα υλικά και τις συσκευές ηµιαγωγών [108].<br />
2.7.2 Κατεργασία υλικών µε Laser υπερβραχέων παλµών<br />
Η φωτοαποδόµηση υλικών µε Laser femtosecond χρησιµοποιεί παλµούς διάρκειας τάξης από<br />
δεκάδες έως εκατοντάδες femtoseconds. Κατά την διάρκεια των πρόσφατων ετών η<br />
84
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
femtosecond φωτοαποδόµηση έχει εξελιχθεί ταχύτατα και χρησιµοποιείται ευρέως στην<br />
κατεργασία υλικών λόγω των σηµαντικών προτερηµάτων σε σύγκριση µε τα Laser µακρύτερων<br />
παλµών, όπως για παράδειγµα τα nanosecond Laser [109]-[111]. Επίσης ένα γεγονός που<br />
χαρακτηρίζει τους υπέρστενους παλµούς Laser είναι και η απορρόφησή τους από την ύλη που<br />
πραγµατοποιείται σε µία κλίµακα χρόνου πολύ πιο σύντοµη από την µεταφορά ενέργειας των<br />
διεγερµένων ηλεκτρονίων στο ατοµικό πλέγµα (τυπικά 10 ps). Έτσι µπορεί να αποφευχθεί<br />
ουσιαστικά η επιφανειακή αποδόµηση των υλικών µε τη βοήθεια ενός προστατευτικού<br />
καλύµµατος προερχόµενο από το πλάσµα, γεγονός όµως που πραγµατοποιείται µε τη χρήση<br />
nanosecond Laser. Ως εκ τούτου, η χρήση femtosecond παλµών Laser έχει πολλά<br />
πλεονεκτήµατα για την ακριβή επεξεργασία υλικών και βρίσκει πολλές εφαρµογές ως<br />
αποτέλεσµα της αποδοτικής ενεργειακής εναπόθεσης και ταυτόχρονης ελαχιστοποίησης της<br />
µεταφοράς θερµότητας και θερµικής ζηµιάς στην περιβάλλουσα περιοχή του υλικού. Εντάσεις<br />
µεγαλύτερες από 10 13 W/cm 2 τοπικά, µπορούν να επιτευχθούν εύκολα µε παλµούς ενέργειας<br />
µόλις µερικών µJ, και η επεξεργασία διαφανών διηλεκτρικών να πραγµατοποιηθεί µέσω της<br />
πολυφωτονικής απορρόφησης. Σύγχρονες έρευνες µελετούν τη χρήση fs παλµών Laser σε µια<br />
σειρά υλικών (π.χ. µέταλλα, πολυµερή σώµατα, γυαλιά κλπ.) για την κατανόηση των<br />
εξαιρετικά σύντοµων αλληλεπιδράσεων υλικών - Laser µε σκοπό την εφαρµογή αυτού του<br />
νέου καθεστώτος επεξεργασίας σε ένα ευρύ φάσµα εφαρµογών.<br />
Λόγω του εξαιρετικά βραχύ παλµού των femptosecond Laser η διάχυση της θερµότητας είναι<br />
περιορισµένη και η ζώνη θερµικής επιρροής (Heat Affected Zone-HAZ) είναι ιδιαίτερα µικρή.<br />
Αυτή η υψηλά συγκεντρωµένη θέρµανση έχει σαν αποτέλεσµα την αποµάκρυνση λιγότερου<br />
όγκου υλικού για κάθε κύκλο διεργασίας και συνεπώς πολύ ακριβή αποτελέσµατα σε σύγκριση<br />
µε αυτά που δίνουν τα Laser µακρύτερων παλµών.<br />
∆ιάφορα πειραµατικά αποτελέσµατα από την βιβλιογραφία παρουσιάζονται στα Σχήµατα από<br />
2.41 έως 2.44. Στην µελέτη [112] ο Νοlte et al. χρησιµοποίησε παλµούς µε διάρκεια 170 fs,<br />
780 nm µήκος κύµατος και ένταση 2.5J/cm 2 , αποσκοπώντας στη δηµιουργία οπών της τάξης<br />
των 100µm σε έλασµα χάλυβα πάχους 200µm.<br />
85
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
86<br />
Σχήµα 2.41: SEM φωτογραφίες οπών που δηµιουργήθηκαν από παλµούς µε διάρκεια<br />
170 fs, 780 nm µήκος κύµατος και πυκνότητα ενέργειας 2.5J/cm 2 σε έλασµα χάλυβα<br />
πάχους 200µm [111][112]. Αριστερά είσοδος οπής, δεξιά έξοδος.<br />
Παροµοίως στην µελέτη [113], παλµοί Laser διάρκειας 490 fs και µήκους κύµατος 248nm<br />
χρησιµοποιήθηκαν για να παραχθούν αυλακώσεις σε χρυσό. Η µορφολογία της παραγόµενης<br />
επιφάνειας φαίνεται στο Σχήµα 2.42.<br />
Σχήµα 2.42: SEM φωτογραφίες αυλακώσεων σε χρυσό µε παλµούς Laser διάρκειας<br />
490 fs και µήκους κύµατος 248nm [113].<br />
Στη µελέτη [114] δηµιουργήθηκαν ορθογώνιες οπές σε χάλυβα µε 120 fs Laser στα 248nm<br />
µήκος κύµατος µε αποτέλεσµα υψηλής ποιότητας µικροκατασκευές, όπως φαίνεται στα<br />
Σχήµατα 2.43 Β και 2.43 C.
Σχήµα 2.43: SEM φωτογραφίες διεργασιών µε παλµούς Laser διάρκειας 25 ns (A)<br />
και 120 fs (Β, C) [114].<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
Για να υπάρξει σύγκριση µεταξύ των παραγόµενων κατασκευών, µεταξύ femptosecond και<br />
nanosecond Laser µια οπή που δηµιουργήθηκε µε χρήση 20ns Laser παρουσιάζεται στο Σχήµα<br />
2.43 A. Πρόσφατα οι µελέτες [114][115] παρουσίασαν πολλά αποτελέσµατα διεργασιών µε<br />
femptosecond Laser, όπως φαίνεται στο Σχήµα 2.44. Μια οπή δηµιουργήθηκε σε µια στρώση<br />
χρωµίου πάχους 100nm κάνοντας χρήση παλµών διάρκειας 2 fs (Σχήµα 2.44 Α). Κατεργασίες<br />
διαφανών διηλεκτρικών πραγµατοποιούνται µε χρήση femptosecond Laser. Το Σχήµα 2.44 Β<br />
παρουσιάζει µια περιοδική νανο-κατασκευή σε κρύσταλλο ζαφειριού που δηµιουργήθηκε από<br />
femptosecond Laser, µε διάρκεια παλµού τα 30fs, µήκος κύµατος τα 800nm και ένταση 1mJ.<br />
∆έκα παλµοί χρησιµοποιήθηκαν για την δηµιουργία κάθε οπής. Ο ολικός χρόνος κατεργασίας<br />
για τις 216 οπές είναι ίσος µε 30sec. Οπές µε τάξη µεγέθους υπο-µικρού (sub-micron) έχουν<br />
δηµιουργηθεί και πάνω σε επιφάνεια γυαλιού (Σχήµατα 2.44 C και 2.44 D).<br />
A B<br />
C<br />
Σχήµα 2.44: SEM φωτογραφίες οπών που δηµιουργήθηκαν από παλµούς διάρκειας<br />
fs, σε µεταλλικά (Α) και διηλεκτρικά (B, C, D) υλικά.<br />
D<br />
87
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
Τα Σχήµατα που παρουσιάστηκαν δείχνουν ότι τα femptosecond Laser παράγουν πιο ακριβή και<br />
πιο καθαρά αποτελέσµατα, τα οποία δεν µπορούν να παραχθούν µε χρήση συµβατικών<br />
εργαλείων ή Laser µακρύτερης διάρκειας παλµών. Επίσης femptosecond Laser µπορούν να<br />
χρησιµοποιηθούν και για τις διεργασίες σε διαφανή υλικά, όπως το γυαλί και ο ζέφυρος, τα<br />
οποία είναι πολύ δύσκολο, αν όχι αδύνατο, να υποστούν διεργασίες µε ευρέως<br />
χρησιµοποιηµένα άλλα Laser. Είναι προφανές ότι τα femptosecond Laser αποτελούν πανίσχυρα<br />
εργαλεία για τις κατεργασίες υλικών, ιδιαίτερα στην µικρο-κλίµακα.<br />
88
2.8 Βιβλιογραφικές αναφορές<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
[1] Chryssolouris, G., (2006), “Manufacturing Systems: Theory and Practice, 2 nd Edition”,<br />
Springer, New York.<br />
[2] Meyer, M. and Pontikis, V., (1991), “Computer Simulation in Materials Science”, NATO<br />
ASI series, Kluwer Academic Publishers, Dordrecht, the Netherlands, Vol 205.<br />
[3] Allen, M. P. and Tildesley, D. J., (1993), “Computer Simulation in Chemical Physics”,<br />
NATO ASI series, Kluwer Academic Publishers, Dordrecht, the Netherlands, Vol 3, p. 97.<br />
[4] Kirchnor, Η Ο., Kubin, L P. and Pontikis, V., (1996), “Computer Simulation in Materials<br />
Science”, NATO ASI series, Kluwer Academic Publishers, Dordrecht, the Netherlands,<br />
Vol 308.<br />
[5] Feynman, R. P., Leiglhon, R. B. and Sands, M., (1964), “Feynman Lectures on Physics”,<br />
Addison-Wesley.<br />
[6] Adler, B. J. and Wainwright, T. E., (1957), “Phase Transition for a Hard Sphere System”,<br />
Journal of Chemical Physics Vol. 27, p.1208.<br />
[7] Adler, B. J. and Wainwright, T. E., (1959), “Studies in Molecular Dynamics. General<br />
Method”, Journal of Chemical Physics, Vol. 31, p. 459.<br />
[8] Catlow, C. R. Α., (1992), “Modelling of Structure and Reactivity in Zeolites”, Academic<br />
Press: London.<br />
[9] Press, W.H., Flannery, B.P., Teukolsky, S.A.and Vetterling, W.T., (1986), “Numerical<br />
Recipes”, Cambridge University Press, Cambridge.<br />
[10] Allen, M. P. and Tildesley, D. J., (1987), “Computer Simulation of Liquids”, Oxford<br />
University Press: Oxford.<br />
[11] Theodorou, D.N. and Chakraborty, A.K. (2007), “Applied Molecular Theory for Chemical<br />
Engineers”, Oxford University Press, manuscript in preparation.<br />
[12] Frenkel, D. and Smit, B., (1996), “Understanding Molecular Simulation: from algorithms<br />
to applications”, Academic Press: San Diego.<br />
[13] Siepmann, J. I. and Frenkel, D.(1992), “Configurational bias Monte Carlo: a new<br />
sampling scheme for flexible chains”, Molecular. Physics. Vol. 75, pp. 59-70.<br />
[14] de Pablo, J. Laso, M. and Suter, U. W. J., (1992), “Estimation of the chemical potential of<br />
chain molecules by simulation”, Journal of Chemical Physics, Vol. 96, pp. 57-61.<br />
[15] Snurr, R. Q., Bell, A. T. and Theodorou, D. N., (1993), “Prediction of adsorption of<br />
aromatic hydrocarbons in silicalite from grand canonical Monte Carlo simulations with<br />
biased insertions”, Journal of Physical. Chemistry, Vol. 97, p. 13742.<br />
89
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
[16] Vlugt, T. J. H., Martin, M. G., Smit, B., Siepmann, J. I., and Krishna, R., (1998),<br />
“Improving the efficiency of the CBMC algorithm”, Mol. Phys., 94,pp. 727.-733.<br />
[17] Deem, Μ.W., (1998), “Recent contributions of statistical mechanics in chemical<br />
engineering”, AIChE Journal., 44, pp. 2569-2596.<br />
[18] Spyriouni, T., Economou, I. G. and Theodorou, D. N., (1997), “Thermodynamics of Chain<br />
Fluids from Atomistic Simulation: A Test of the Chain Increment Method for Chemical<br />
Potential”, Macromolecules, Vol. 30, p. 4744.<br />
[19] Metropolis, Η., Rosenbluth, A. W., Rosenbluth, Μ. Ν., Teller, Α. Η. and Teller, Ε.<br />
J.,(1953), “Equations of state calculations by fast computing machines”, Chem. Phys., SI,<br />
1087.<br />
[20] Alder, B. J., and Wainwright, T., E., (1957), “Phase transition of a hard sphere system”,<br />
Journal of Chemical Physics Vol. 27, pp. 1208-1209.<br />
[21] Alder, B. J., and Wainwright, T., E., (1959), “Studies in Molecular Dynamics I: General<br />
method”, Journal of Chemical Physics Vol. 31, pp. 459-466.<br />
[22] Rahman, A., (1964), “Correlations in the motion of atoms in liquid Argon”, Physical<br />
Reviews Vol. 136, pp. 405-411.<br />
[23] Stillinger, F. H. and Rahman, A., (1974), “Improved Simulation of liquid water by<br />
molecular dynamics”, Journal of Chemical Physics Vol. 60, pp. 1545-1557.<br />
[24] McCammon, J. A., Gelin, B. R. and Karplus, M., (1977), “Dynamics of folded proteins”,<br />
Nature Vol. 267, pp. 585-590.<br />
[25] Rapaport, D.C., (1995), “The art of molecular dynamics”, Cambridge University Press,<br />
Cambridge, UK.<br />
[26] Hansen, J.P. and MacDonald, I.A., (1990), “Theory of simple liquids”, Academic Press,<br />
New York.<br />
[27] Poulikakos, D., Arcidiacono, S. and Maruyama, S., (2003), “Molecular dynamics<br />
simulation in nanoscale heat transfer: a review”, Microscale Thermophysical<br />
Engineering, Vol. 7, pp. 181-206.<br />
[28] Volz, S., Saulnier, J.-B., Lallemand, M., Perrin, B., Depondt, P. and Mareschal, M.,<br />
(1996), “Transient Fourier-law deviation by molecular dynamics in solid argon”, Physics<br />
Reviews B, Vol. 54 (1), pp. 340-347.<br />
[29] Mountain, R.D. and MacDonald, R.A., (1983), “Thermal conductivity of crystals: A<br />
molecular-dynamics study of heat flow in a two-dimensional crystal”, Physics Reviews B,<br />
Vol. 28 (6), pp. 3022-3025.<br />
90
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
[30] Tnenbaum, A., Ciccotti, G. and Gallico, R., (1982), “Stationary nonequilibrium states by<br />
molecular dynamics. Fourier's law”, Applied Physics A, Vol. 25 (5), pp. 2778-2787.<br />
[31] Poetzsch, R.H. and Böttger, H., (1994), “Interplay of disorder and anharmonicity in heat<br />
conduction: Molecular-dynamics study”, Physics Reviews B, Vol. 50 (21), pp. 15575-<br />
15763.<br />
[32] Volz, S.G. and Chen, G., (2000), “Molecular-dynamics simulation of thermal conductivity<br />
of silicon crystals”, Physics Reviews B, Vol. 61, pp. 2651-2656.<br />
[33] Ladd, A.J., Moran, B. and Hoover, G., (1986), “Lattice thermal conductivity: A<br />
comparison of molecular dynamics and anharmonic lattice dynamics”, Physics Reviews<br />
B, Vol. 34 (8), pp. 5058-5064.<br />
[34] Che, J., Cagin, T., Deng, W. and Goddard, W.A., (2000), “Thermal conductivity of<br />
diamond and related materials from molecular dynamics simulations”, Journal of<br />
Chemical Physics, Vol. 113 (16), pp. 6888-6900.<br />
[35] Lukes, J.R., Li, D.Y., Liang, X.G. and Tien, C.L., (2000), “Molecular Dynamics Study of<br />
Solid Thin-Film Thermal Conductivity”, Journal of Heat Transfer, Vol. 122, p. 536.<br />
[36] Porter, L.J., Li, J. and Yip, S., (1997), “Atomistic modeling of finite-temperature<br />
properties of β-SiC. I. Lattice vibrations, heat capacity, and thermal expansion”, Journal<br />
of Nuclear Materials, Vol. 246, pp. 53-59.<br />
[37] Li, J., Porter, L. and Yip, S., (1998), “Atomistic modeling of finite-temperature properties<br />
of crystalline β-SiC: II. Thermal conductivity and effects of point defects”, Journal of<br />
Nuclear Materials, Vol. 255, pp. 139-152.<br />
[38] Stillinger, F.H. and Weber, T.A., (1985), “Computer simulation of local order in<br />
condensed phases of silicon”, Physics Reviews B, Vol. 31 (8), pp. 5262-5271.<br />
[39] Goodson, K.E. and Ju, Y.S., (1999), “Heat conduction in novel electronic films”, Annual<br />
Reviews of Materials Science, Vol. 29, pp. 261-293.<br />
[40] Chen, G., (1998), “Thermal conductivity and ballistic-phonon transport in the cross-plane<br />
direction of superlattices”, Physics Reviews B, Vol. 57 (23), pp. 14958-14973.<br />
[41] Muller-Plathe, F., (1997), “A simple nonequilibrium molecular dynamics method for<br />
calculating the thermal conductivity”, Journal of Chemical Physics, Vol. 106, pp. 6082-<br />
6085.<br />
[42] Kubo, R., Yokota, M. and Nakajima, S., (1957), “Statistical-mechanical theory of<br />
irreversible processes. II. Response to thermal disturbance”, Journal of the Physical<br />
Society of Japan, Vol. 12 (11), pp. 1203-1211.<br />
91
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
[43] Wu H.A. Liu G.R., Han X. and Wang X.X., (2005) "An atomistic simulation method<br />
combining molecular dynamics with finite element technique", Chaos, Solutions and<br />
Fractals, doi:10.1016/j.chaos.2005.08.161 .<br />
[44] Smirnova J.A., Zhigilei L.V. and Garrison B.J., (1999), “A combined molecular dynamics<br />
and finite element method technique applied to laser induced pressure wave<br />
propagation”, Computer Physics Communications, Vol. 118, pp. 11-16.<br />
[45] Zhigilei L.V., (2001), "Computational model for multiscale simulation of laser ablation",<br />
Materials Research Society Symposium Proceedings, Vol. 677, pp. AA2.1.1-AA2.1.11.<br />
[46] Zhigilei L.V., Ivanov D.S. and Leveugle E., (2004), "Computer modeling of laser melting<br />
and spallation of metal targets", Proceedings of SPIE, Vol. 5448, pp. 505-519.<br />
[47] Chend C. and Xu X., (2005), "Mechanisms of decomposition of metal during femtosecond<br />
laser ablation", Physical Review B, Vol. 72, pp. 1-15.<br />
[48] Ohmura E., Fukumoto I. and Miyamoto I., (2001), "Molecular dynamics simulation of<br />
ablation process with ultrashort-pulse laser", RIKEN Review, Vol.32, pp. 19-22.<br />
[49] Zhigilei L.V., (2002), “Metal ablation by picosecond laser pulses: A hybrid simulation”,<br />
Physical Review B, Vol. 66, pp. 115404-1 - 115404-8.<br />
[50] Yamashita Y., Yokomine T., Ebara S. and Shimizu A., (2006), “Heat transport analysis<br />
for femtosecond laser ablation with molecular dynamics-two temperature model method”,<br />
Fusion Engineering and Design, Vol. 81, pp. 1695-1700.<br />
[51] Nedialkov N.N. and Atanasov P.A., (2005), “Molecular dynamics simulation study of<br />
deep hole drilling in iron by ultrashort laser pulses”, Applied Surface Science, Vol. 252<br />
(13), pp. 4411-4415.<br />
[52] Imamova S.E., Atanasov P.A., Nedialkov N.N., Dausinger F. and Berger P., (2005),<br />
“Molecular dynamics simulation using pair and many body interatomic potentials:<br />
Ultrashort laser ablation of Fe”, Nuclear Instruments and Methods in Physics Research<br />
B, Vol. 227, pp. 490-498.<br />
[53] Allen M.P. and Tildesley D.J., (1989), “Computer simulation of liquids”, Oxford<br />
Clarendon Press.<br />
[54] Rieth M.,(2000), “Molecular dynamics calculations for nanostructured systems”,<br />
University of Patras, School of Engineering, Engineering Science Department, PhD<br />
Thesis.<br />
[55] Torrens I. M., (1972), “Interatomic Potentials”, Academic Press, New York and London.<br />
92
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
[56] Alvarez M., Lomba E., Martín C., and M. Lombardero, (1995), “Atom–atom structure<br />
factors of hydrogen halides: A molecular approach revisited”, Journal of Chemical<br />
Physics Vol 103, Issue 9, pp. 3680-3685.<br />
[57] Perez D. and Lewis L.J., (2002), “Ablation of solids under femtosecond laser pulses”,<br />
Physical Review Letters, Vol. 89 (25), pp. 255504 1-4.<br />
[58] Perez D and Lewis L.J., (2003), “Molecular dynamics study of ablation of solids under<br />
femtosecond laser pulses”, The 17th Annual International Symposium on High<br />
Performance Computing Systems and Applications, Session D17.014.<br />
[59] Wang X. and Xu X., (2003), “Molecular dynamics simulation of thermal and<br />
thermomechanical phenomena in picosecond laser material interaction”, International<br />
Journal of Heat and Mass Transfer, Vol. 46, pp. 45-53.<br />
[60] Wang X. and Xu X., (2002), “Molecular dynamics simulation of heat transfer and phase<br />
change during laser material interaction”, Journal of Heat Transfer, Vol. 124, pp. 265-<br />
274.<br />
[61] Girifalco L.A and Weizer V.G., (1959), “Application of the Morse Potential Function to<br />
Cubic Metals”, Physical Review, Vol. 114 (3), pp. 687-690.<br />
[62] Zhigilei L.V. and Garrison B.J., (1998), “Computer simulation study of damage and<br />
ablation of submicron particles from short-pulse laser irradiation”, Applied Surface<br />
Science, Vol. 127-129, pp. 142-150.<br />
[63] Zhigilei L.V., Kodali P.B.S. and Garrison B.J., (1997), “Molecular Dynamics Model for<br />
Laser Ablation and Desorption of Organic Solids”, Journals of Physics Chemistry B, Vol.<br />
101,pp. 2028-2037.<br />
[64] Zhigilei L.V., Kodali P.B.S. and Garrison B. J., (1997), “On the threshold behavior in<br />
laser ablation of organic solids”, Chemical Physics Letters, Vol. 276, pp. 269-273.<br />
[65] Zhigilei L.V. and Garrison B.J., (1999), “Mechanisms of laser ablation from molecular<br />
dynamics simulations- Dependence on the initial temperature and pulse duration”,<br />
Applied Physics A [Suppl.], Vol. 69, pp. S75-S80.<br />
[66] Williams G.J., Zhigilei L.V. and Garrison B.J., (2001), “Laser ablation in a model twophase<br />
system”, Nuclear Instruments and Methods in Physics Research B, Vol. 180, pp.<br />
209-215.<br />
[67] Zhigilei L.V., Kodali P.B.S. and Garrison B.J., (1998), “A microscopic view of laser<br />
ablation”, Journal of Physics and Chemistry B, Vol. 102, pp. 2845-2853.<br />
93
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
[68] Zeifman M.I., Garrison B.J. and Zhigilei L.V., (2002), “Multiscale simulation of laser<br />
ablation of organic solids evolution of the plume”, Applied Surface Science, Vol. 197-<br />
198, pp. 27-34.<br />
[69] Zhigilei L.V., (2003), “Dynamics of the plume formation and parameters of the ejected<br />
clusters in short-pulsed laser ablation”, Applied Physics A, Vol. 76, pp. 339-350.<br />
[70] Zhigilei L.V. and Garrisona B.J., (1997), “Velocity distributions of molecules ejected in<br />
laser ablation”, Applied Physics Letter, Vol. 71 (4), pp. 551-553.<br />
[71] Atanasov P.A., Nedialkov N.N., Imamova S.E., Ruf A., Hugel H., Dausinger F. and<br />
Berger P., (2002), “Laser ablation of Ni by ultrashort pulses: Molecular dynamics<br />
simulation”, Applied Surface Science, Vol. 186, pp. 369-373.<br />
[72] Cheng C. and Xu X., (2004), “Molecular dynamic study of volumetric phase change<br />
induced by a femtosecond laser pulse”, Applied Physics A, Vol. 79, pp. 761-765.<br />
[73] Nedialkov N.N., Imamova S.E., Atanasov P.A., Berger P. and Dausinger F., (2005),<br />
“Mechanism of ultrashort laser ablation of metals: Molecular dynamics simulation”,<br />
Applied Surface Science, Vol. 247, pp. 243-248.<br />
[74] Nedialkov N.N., Imamova S.E., Atanasov P.A, Heusel G., Breitling D., Ruf A., Hugel H.,<br />
Dausinger F. and Berger P., (2004), “Laser ablation of iron by ultrashort laser pulses”,<br />
Thin Solid Films, Vol. 453-454, pp. 496-500.<br />
[75] Nedialkov N.N., Atanasov P.A., Imamova S.E., Ruf A., Berger P. and Dausinger F.,<br />
(2004), “Dynamics of the ejected material in ultra-short laser ablation of metals”,<br />
Applied Physics A, Vol. 79, pp. 1121-1125.<br />
[76] Maekawa K., and Itoh A., (1995), “Friction and tool wear in nano-scale machining-a<br />
molecular dynamics approach”, Wear, Vol. 188, pp. 115-122.<br />
[77] Kim J.D., and moon C.H., (1996), “A study on microcutting for the configuration of tools<br />
using molecular dynamics”, Journal of Materials Processing, Vol. 59, pp. 309-314.<br />
[78] Nozaki T., Doyama M., kogure Y., and Yokotsuka T., (1998), “Micromachining of pure<br />
silicon by molecular dynamics”, Thin Solid Films, Vol. 334, pp. 221-224.<br />
[79] Komanduri R., Chandrasekaran N., and Raff L.M., (2001), “MD simulation of exit failure<br />
in nanometric cutting”, Materials Science and Engineering, A311, pp. 1-12.<br />
[80] Han X. S., Lin B., and Yu S. Y., (2002), “Investigation of tool geometry in nanometric<br />
cutting by molecular dynamics simulation”, Journal of Material Processing Technology,<br />
Vol. 129, pp. 1-3.<br />
[81] Cheng K., Luo X. Ward E., and Holt R., (2003), “Modeling and simulation of the tool<br />
wear in nanometric cutting”, Wear, Vol. 225, pp. 1427-1432.<br />
94
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
[82] Zhang L., and Tanaka H., (1997), “Towards a deeper understanding of wear and friction<br />
on the atomic scale-a molecular dynamics analysis”, Wear, Vol 211, pp. 45-53.<br />
[83] Doyama M., Nozaki T., and Kogure Y., (1999), “Cutting, compression and shear of<br />
silicon small single crystals”, Nuclear Instruments and Methods in Physics Research B,<br />
Vol. 153, pp. 147-152.<br />
[84] Komanduri R., Chandrasekaran N., and Raff L.M., (2000), “MD simulation of indentation<br />
and scratching of single crystal aluminum”, Wear, Vol. 240, pp. 113-143.<br />
[85] Kim Y.S., Na K.H., Choi S.O. and Yang S.H., (2004), “Atomic force microscopy-based<br />
nano-lithography for nano-patterning: a molecular dynamic study”, Journal of Materials<br />
Processing Technology, Vol. 155-156, pp. 1847-1854.<br />
[86] Fang F.Z., Wu H. and liu Y.C., (2005), “Modelling and experimental investigation on<br />
nanometric cutting of monocrystalline silicon”, International Journal of Machine Tools &<br />
Manufacture, Vol.45, pp. 1681-1686<br />
[87] Pei Q.X., Lu C., Fang F.Z. and Wu H., (2006), “Nanometric cutting of copper: A<br />
molecular dynamics study”, Computational Materials Science. Vol. 37, pp. 434-441.<br />
[88] Shimizu J., Zhou L.B. and Eda Η., (2002), “Simulation and experimental analysis of<br />
super high-speed grinding of ductile material”, Journal of Materials Processing<br />
Technology, Vol. 123, pp. 19-24.<br />
[89] Touloukian Y.S., Powell R.W., Ho C.Y. and Klemens P.G., (1970), “Thermal physics<br />
properties of mater”, TPRC Data Series, Idi/Plenum Press, New York.<br />
[90] Ho C.M. and Tai Y.-C., (1998), “Micro-electo-mechanical systems (MEMS) and fluid<br />
flow”, Annual Review of Fluid Mechanics, Vol. 30, pp. 579-612.<br />
[91] Born M. and Wolf E., (1980), “Principles of optics”, 6 th ed., Pergamon Press, Oxford.<br />
[92] Domoto G.A., Boehm R.F. and Tien C.L., (1970), “Experimental investigation of<br />
radiative transfer between metallic surfaces at cryogenic temperatures”, Journal of Heat<br />
Transfer, Vol. 92, pp. 412-417.<br />
[93] Chen G., (1996), “Heat transfer in micro- and nanoscale photonic devices”, Annual<br />
Review of Heat Transfer, Vol. 7, pp. 1-57.<br />
[94] Kittel C. and Kroemer H., (1980), “Thermal physics”, Wiley, New York.<br />
[95] Tien C.L. and Lienhard J.H. (1979) “Statistical thermodynamics”, Hemisphere,<br />
Washington, pp. 344-346.<br />
[96] Qiu T.Q. and Tien C.L., (1993), “Heat transfer mechanisms during short-pulse laser<br />
heating of metals”, Journal of Heat Transfer, Vol. 115, pp. 835-841.<br />
95
ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
[97] Ferry D.K. and Goodnick S.M., (1999), “Transport in nanostructures”, Cambridge<br />
University Press, Cambridge, UK.<br />
[98] Chen G., Borca-Tasciuc D. and Yang R.G., (2004), “Nanoscale heat transfer”,<br />
Encyclopedia of Nanoscience and Nanotechnology, Vol. X, pp. 1-30.<br />
[99] Johnson L.F, Dietz R.E and Guggenheim H.J, (1963),"Optical Maser Oscillation from<br />
Ni 2+ in MgF2 involving simultaneous emission of phonons", Phys. Rev.Lett., Vol. 11<br />
pp.318-322.<br />
[100] Geusic J. E, Marcos H. M and Van Uitert L. G, (1964), "Laser Oscillation in Nd:doped<br />
yttrium aluminium, yttrium gallium and gadolinium garnets", Applied. Physics. Letters,<br />
Vol. 4, p.182.<br />
[101] Schafer F. P, Schmidth F. P. W and Volze J., (1966), “Organic dye solution laser”,<br />
Applied. Physics. Letters, Vol. 9, p.306.<br />
[102] Shank C. V and Ippen E. P,(1974), “Subpicosecond kilowatt pulses from a modelocked cw<br />
dye laser”, Applied. Physics. Letters, Vol. 24, p.373.<br />
[103] Walling J. C, Jenssen H. P, Morris R. C, O’Dell E. W and Peterson O. G, (1979),<br />
“Tunable laser performance in BeAl2O4:Cr 3+” , Optical. Letters, Vol. 4, p.182.<br />
[104] Moulton P. F, (1986), “Spectroscopic and laser characteristics of Ti:Al2O3”, Journal of<br />
the Optical Society of America B, Vol. 3, p.125.<br />
[105] Spence D. E, Kean P. N and Sibbett W., (1991), “60-fsec pulse generation from a<br />
selfmode-locked Ti:sapphire laser”, Optical. Letters, Vol. 16, p.42.<br />
[106] Spence D. E, Evans J. M, Sleat W. E and Sibbett W., (1991), “Regeratively initiated selfmode-locked<br />
Ti:sapphire laser”, Optical. Letters, Vol. 16, p.1762.<br />
[107] Jung W. E, Kartner F. X, Matuschek N., Sutter D. H, MorierGenoud F., Zhang G., Keller<br />
U., Scheuer V., Tilsch M. and Tschudi T., (1997), “Self-starting 6.5-fs pulses from a<br />
Ti:Sapphire laser”, Optical. Letters, Vol. 22, p.1009.<br />
[108] Morgner U., Kartner F.X., Fujimoto J.G., Ippen E.P., Scheuer V., Angelow G. and<br />
Tschudi T., (2001), “Generation of 5 fs pulses and octave-spanning spectra directly from<br />
a Ti:sapphire laser”, Optics Letters, Vol. 26 (6): pp. 373-375<br />
[109] Kautek, W., Krüger, J., Lenzner, M., Sartania, S., Spielmann, C., and Krausz, F., (1996),<br />
“Laser Ablation of Dielectrics with Pulse Durations between 20 fs and 3 ps”, Applied<br />
Physics Letters, Vol. 69, pp. 3146-3148.<br />
[110] Stuart, B.C., Feit, M.D., Herman, S., Rubenchik, A.M., Shore, B.W., and Perry, M.D.,<br />
(1996), “Nanosecond-to-Femtosecond Laser-Induced Breakdown in Dielectrics”,<br />
PhysicalReview B, Vol. 53, pp. 1749-1761.<br />
96
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο<br />
[111] von der Linde, D., and Sokolowski-Tinten, K., (2000), “The Physical Mechanisms of<br />
Short-Pulse Laser Ablation”, Applied Surface Science, Vol. 154-155, pp. 1-10.<br />
[112] Nolte, S., Momma, C., Kamlage G., Ostendorf, A., Fallnich, C., von Alvensleben F., and<br />
Welling, H., (1999), “Polarizatiοn Effects in Ultrashort-pulse Laser Drilling”, Applied<br />
Physics A, Vol. 68, pp. 563-567.<br />
[113] Klein-Wiele, J.-H., Marowsky, G., and Simon, P., (1999), “Subpicosecond Time Resolved<br />
Ablation Studies of Submicrometer Gratings on Metals and Semiconductors”, Applied<br />
Physics A, Vol. 69, pp. S187-S190.<br />
[114] Wellershoff, S.S, Hohlfeld, J., Güdde, J., and Matthias, E., (1999), “The Role of Electron–<br />
Phonon Coupling in Femtosecond Laser Damage of Metals”, Applied Physics A, Vol.<br />
69,pp. S99-S107.<br />
[115] Korte, F., Serbin, J., Koch, J., Egbert, A., Fallnich, C., Ostendorf, A., and Chichkov, B.N.,<br />
(2003), “Towards Nanostructuring with Femtosecond Laser Pulses”, Applied Physics A,<br />
Vol. 77, pp. 229-235.<br />
97
3.1 Γενικά<br />
<strong>Κεφάλαιο</strong> 3 ο<br />
Θεωρητική Ανάλυση<br />
Το κεφάλαιο αυτό αποτελεί µία εισαγωγή, συνδυάζοντας τη φυσική και τα προκαταρτικά<br />
µαθηµατικά της επίδρασης της ακτινοβολίας Laser στην ύλη. Σκοπός του κεφαλαίου είναι να<br />
δώσει την βασική δοµή πάνω στην οποία στηρίζεται η µέθοδος της Μοριακής ∆υναµικής<br />
ανάλυσης για τον υπολογισµό του βάθους φωτοαποδόµησης, καθώς και των µηχανισµών που<br />
συντελούν στην αποµάκρυνση υλικού. Ξεκινώντας από την κρυσταλλική δοµή µεταλλικών<br />
υλικών και τη θεωρητική µοντελοποίηση της δέσµης Laser µελετώνται οι µηχανισµοί<br />
επίδρασης της ακτινοβολίας σε υλικά, καθώς και οι πιθανοί µηχανισµοί αποµάκρυνσης<br />
υλικού. Τέλος, αναλύονται οι περιοδικές συνθήκες που θα χρησιµοποιηθούν κατά την<br />
Μοριακή ∆υναµική ανάλυση.
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
3.2 Μικροµοριακή δοµή υλικών<br />
Τα στερεά υλικά µπορούν να ταξινοµηθούν σύµφωνα µε την κανονικότητα µε την οποία τα<br />
άτοµα ή ιόντα είναι τοποθετηµένα το ένα σε σχέση µε το άλλο. Κρυσταλλικό υλικό είναι<br />
αυτό στο οποίο τα άτοµα ή ιόντα είναι τοποθετηµένα µε περιοδικότητα σε µεγάλες µεταξύ<br />
τους αποστάσεις, έτσι ώστε κατά τη στερεοποίησή τους να αποτελούν ένα<br />
επαναλαµβανόµενο τρισδιάστατο πρότυπο στο οποίο κάθε ένα συνδέεται µε τα γειτονικά του.<br />
Όλα τα µέταλλα, αρκετά κεραµικά υλικά και ορισµένα πολυµερή σχηµατίζουν κρυσταλλικές<br />
δοµές κάτω από κανονικές συνθήκες στερεοποίησης. Ορισµένες από τις ιδιότητες των<br />
κρυσταλλικών υλικών εξαρτώνται από την κρυσταλλική δοµή του υλικού, τον τρόπο µε τον<br />
οποίο τα άτοµα, ιόντα, ή µόρια είναι τοποθετηµένα στο χώρο. Υπάρχει ένας µεγάλος αριθµός<br />
διαφορετικών κρυσταλλικών δοµών µε κοινό χαρακτηριστικό την µεγάλη απόσταση. Αυτές<br />
διαφέρουν από σχετικά απλές δοµές για τα µέταλλα σε υπερβολικά περίπλοκες, όπως αυτές<br />
που παρατηρούνται σε µερικά κεραµικά και πολυµερή υλικά. Όταν περιγράφονται<br />
κρυσταλλικές δοµές, τα άτοµα ή ιόντα εκλαµβάνονται σαν στέρεες σφαίρες µε ορισµένες<br />
διαµέτρους. Αυτό ονοµάζεται πρότυπο των σκληρών σφαιρών (hard sphere model) στο<br />
οποίο οι σφαίρες που αναπαριστούν τα πλησιέστερα γειτονικά άτοµα αγγίζουν η µία την<br />
άλλη. Ορισµένες φορές ο όρος πλέγµα χρησιµοποιείται ως συναφή έννοια της κρυσταλλικής<br />
δοµής.<br />
3.2.1 Κρυσταλλικά κύτταρα<br />
Η ατοµική τάξη στα κρυσταλλικά στερεά υποδεικνύει ότι µικρές οµάδες ατόµων σχηµατίζουν<br />
ένα επαναλαµβανόµενο πρότυπο. Λόγω αυτού, στην περιγραφή κρυσταλλικών δοµών είναι<br />
αποδεκτό να υποδιαιρείται η δοµή σε µικρές επαναλαµβανόµενες οντότητες που καλούνται<br />
κρυσταλλικά κύτταρα (Unit Cells). Τα κρυσταλλικά κύτταρα για τις περισσότερες<br />
κρυσταλλικές δοµές είναι παραλληλεπίπεδα ή πρίσµατα που έχουν τρεις οµάδες παράλληλων<br />
επιφανειών. Ένα κρυσταλλικό κύτταρο επιλέγεται για να αναπαριστά τη συµµετρία της<br />
κρυσταλλικής δοµής, όπου όλες οι ατοµικές θέσεις στον κρύσταλλο µπορούν να<br />
δηµιουργηθούν από µετατοπίσεις του κρυστάλλου. Συνεπώς το κρυσταλλικό κύτταρο είναι η<br />
βασική δοµική µονάδα της κρυσταλλικής δοµής και ορίζει την δοµή αυτή ως αποτέλεσµα της<br />
γεωµετρίας και των ατοµικών θέσεων µέσα σε αυτήν. Για λόγους απλούστευσης δεχόµαστε<br />
ότι οι παραλληλεπίπεδες γωνίες συµπίπτουν µε τα κέντρα των ατόµων. Επιπροσθέτως,<br />
100
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
περισσότερα από ένα µονό κύτταρο µπορεί να επιλεχθεί για µια συγκεκριµένη κρυσταλλική<br />
δοµή. Πάρα ταύτα γενικά χρησιµοποιείται το κρυσταλλικό κύτταρο µε τη µεγαλύτερη<br />
δυνατή γεωµετρική συµµετρία.<br />
3.2.2 Κρυσταλλικές δοµές υλικών<br />
Ο ατοµικός δεσµός των µετάλλων ή αλλιώς αποκαλούµενος και ως µεταλλικός δεσµός δεν<br />
είναι προσανατολισµένος. Συνεπώς, δεν υπάρχουν περιορισµοί σχετικά µε τον αριθµό και τη<br />
θέση του πλησιέστερου ατόµου. Ο µεταλλικός δεσµός συναντάται µόνο στα µεταλλικά<br />
στοιχεία, δηλαδή σε στοιχεία που περιέχουν µόνο λίγα ηλεκτρόνια στην εξωτερική τους<br />
στοιβάδα. Ο µεταλλικός δεσµός ερµηνεύεται µε διάφορες θεωρίες επικρατέστερη των<br />
οποίων είναι η θεωρία των "ελεύθερων" ηλεκτρονίων. Τα ηλεκτρόνια δεν ανήκουν σε<br />
οποιοδήποτε άτοµο αλλά στον κρύσταλλο ως σύνολο, σ' όλη την έκταση του οποίου<br />
κινούνται µε µορφή ηλεκτρονικού νέφους. Το κρυσταλλικό πλέγµα ενός µετάλλου<br />
χαρακτηρίζεται από µια κανονική διάταξη θετικώς φορτισµένων ατόµων και από<br />
αποσπασθέντα ηλεκτρόνια διασκορπισµένα µεταξύ των ατόµων που κινούνται ελεύθερα.<br />
Μεταξύ των θετικώς φορτισµένων ατόµων και των ελεύθερα κινουµένων ηλεκτρονίων<br />
δηµιουργούνται δυνάµεις ηλεκτροστατικής φύσεως. Αποτέλεσµα της ύπαρξης αυτής των<br />
ελευθέρων ηλεκτρονίων είναι η υψηλή ηλεκτρική και θερµική αγωγιµότητα των µετάλλων,<br />
γιατί τα ελεύθερα ηλεκτρόνια µπορούν να προσανατολίζονται και να κινούνται εύκολα µε την<br />
επίδραση ενός ηλεκτρικού ή θερµικού πεδίου. Ο µεταλλικός δεσµός διαφέρει από τον<br />
οµοιοπολικό δεσµό βασικά στο ότι δεν είναι προσανατολισµένος. Από αυτό προκύπτει, ότι<br />
ένα άτοµο έχει την τάση να ενώνεται µε όσο το δυνατό περισσότερα άτοµα, αιτία που οδηγεί<br />
σε πυκνή δόµηση της ύλη και οφείλεται βασικά στην ύπαρξη των ελευθέρων ηλεκτρονίων.<br />
Τα παραπάνω οδηγούν σε σχετικά µεγάλους αριθµούς γειτόνων και πυκνών ατοµικών<br />
σχηµατισµών για τις περισσότερες µεταλλικές δοµές. Επιπλέον, για τα µέταλλα<br />
χρησιµοποιείται το µοντέλο σκληρών σφαιρών, όπου κάθε σφαίρα αναπαριστά ένα πυρήνα<br />
ιόντος. Στον Πίνακα 3.1 παρουσιάζονται οι κρυσταλλικές δοµές, οι ατοµικές ακτίνες καθώς<br />
και η κυρία διάσταση της κρυσταλλικής κυψελίδας για ένα αριθµό µετάλλων. Οι παρακάτω<br />
τρεις σχετικά απλές κρυσταλλικές δοµές απαντώνται για τα περισσότερα από τα κοινά<br />
µέταλλα:<br />
101
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
102<br />
• FCC: Face Centered Cubic, Eδροκεντρωµένη κυβικά<br />
• BCC: Body Centered Cubic, Xωροκεντρωµένη κυβικά<br />
• HCP: Hexagonal Close Packed, Eξαγωνικό πλέγµα µέγιστης πυκνότητας<br />
Μέταλλο Κρυσταλλική Ατοµική Κρυσταλλική<br />
∆οµή<br />
Ακτίνα (nm) Aκµή (nm)<br />
Αργίλιο - Al FCC 0.1431 0.405<br />
Κάδµιο - Cd HCP 0.1490 -<br />
Χρώµιο - Cr BCC 0.1249 0.288<br />
Κοβάλτιο - Co HCP 0.1253 -<br />
Χαλκός - Cu FCC 0.1278 0.361<br />
Χρυσός - Au FCC 0.1442 0.408<br />
Σίδηρος (α) - Fe BCC 0.1241 0.286<br />
Μόλυβδος - Pd FCC 0.1750 0.494<br />
Μολυβδένιο - Mo BCC 0.1363 0.315<br />
Νικέλιο - Ni FCC 0.1246 0.352<br />
Λευκόχρυσος - Pt FCC 0.1387 0.392<br />
Άργυρος - Ag FCC 0.1445 0.409<br />
Ταντάλιο - Ta BCC 0.1430 0.330<br />
Τιτάνιο (α) - Ti HCP 0.1445 -<br />
Βολθράµιο - W BCC 0.1371 0.317<br />
Ψευδάργυρος - Zn HCP 0.1332 -<br />
Πίνακας 3.1: Aτοµικές ακτίνες και κρυσταλλικές δοµές 16 µετάλλων<br />
Άλλα δύο σηµαντικά χαρακτηριστικά µιας κρυσταλλικής δοµής είναι ο αριθµός συνδιάταξης<br />
(coordination number) και ο ατοµικός παράγοντας συσσωµάτωσης (atomic packing factor -<br />
APF). Για τα µέταλλα, κάθε άτοµο έχει τον ίδιο αριθµό πλησιέστερων γειτονικών ατόµων, ο<br />
οποίος είναι και ο αριθµός συνδιάταξης. Ο APF είναι ο λόγος του όγκου µια συµπαγούς<br />
σφαίρας σε ένα κρυσταλλικό κύτταρο, υποθέτοντας το µοντέλο σκληρών σφαιρών ή:<br />
όγκος ατ όµωνκυττ άρου<br />
APF = Εξίσωση 3.1<br />
ολικόςόγκοςκυττάρου Τα µέταλλα τυπικά έχουν σχετικά µεγάλο APF για να µεγιστοποιήσουν την προστασία που<br />
παρέχεται από το νέφος των ελεύθερων ηλεκτρονίων.
3.2.2.1 Eδροκεντρωµένη κυβικά κρυσταλλική δοµή-FCC<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Η κρυσταλλική δοµή που απαντάται για πολλά µέταλλα είναι ένα κύτταρο κυβικής<br />
γεωµετρίας, µε άτοµα τοποθετηµένα σε κάθε µία από τις κορυφές και κάθε ένα από τα κέντρα<br />
όλων των πλευρών του κύβου. Η δοµή αυτή καλείται εδροκεντρωµένη κρυσταλλική δοµή.<br />
Μερικά από τα συγγενεύοντα µέταλλα που έχουν αυτή τη δοµή είναι ο χαλκός, το αλουµίνιο,<br />
ο άργυρος και ο χρυσός. Το Σχήµα 3.1α εµφανίζει το µοντέλο σκληρών σφαιρών για ένα<br />
εδροκεντρωµένο κύτταρο, όπου τα κέντρα των ατόµων εικονίζονται από µικρές σφαίρες για<br />
να παρέχουν µια καλύτερη αντίληψη των ατοµικών θέσεων. Το συσσωµάτωµα των ατόµων<br />
στο Σχήµα 3.1γ αναπαριστά την τοµή ενός κρυστάλλου που αποτελείται από πολλά<br />
εδροκεντρωµένα κύτταρα. Αυτές οι σφαίρες ή οι ιονισµένοι πυρήνες εφάπτονται ο ένας στον<br />
άλλο στην διαγώνιο έδρα. Η ακµή του κύβου µήκους α και η ατοµική ακτίνα R συνδέονται<br />
µέσω της κάτωθι σχέσης.<br />
a = 2R 2<br />
Εξίσωση 3.2<br />
Στην εδροκεντρωµένη κρυσταλλική δοµή, κάθε άτοµο που βρίσκεται σε µία από τις γωνίες<br />
µοιράζεται µεταξύ οκτώ κυττάρων, σε αντίθεση µε τα άτοµα που βρίσκονται στο κέντρο των<br />
πλευρών και ανήκουν µόνο σε δύο. Εποµένως ένα όγδοο από κάθε ένα από τα οκτώ άτοµα<br />
που είναι στις γωνίες και µισό από κάθε ένα από τα έξι άτοµα που βρίσκονται στο κέντρο των<br />
πλευρών, ή διαφορετικά τέσσερα ολόκληρα άτοµα, προσδιορίζουν ένα κύτταρο. Αυτό<br />
αναπαριστάται στο Σχήµα 3.1α όπου τµήµατα σφαιρών αναπαρίστανται µέσα στα όρια του<br />
κύβου. Το κύτταρο περιέχει τον όγκο του κύβου, που δηµιουργείται από τα κέντρα των<br />
ατόµων. Οι γωνιακές και οι πλευρικές θέσεις είναι ισοδύναµες. Άρα, η µεταφορά των<br />
γωνιών του κύβου από µια πραγµατική γωνία, στο κέντρο ενός ατόµου πλευράς δεν αλλάζει<br />
την δοµή του κυττάρου.<br />
103
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Σχήµα 3.1: Eδροκεντρωµένη κυβικά κρυσταλλική δοµή-FCC. α) µοντέλο σκληρών<br />
σφαιρών για ένα εδροκεντρωµένο κύτταρο, β) απλοποιηµένο µοντέλο µοναδιαίου κρυστάλλου,<br />
γ) συνάθροισµα πολλών ατόµων [1].<br />
Για την εδροκεντρωµένη κυβικά κρυσταλλική δοµή ο αριθµός συνδιάταξης ισούται µε 12. Το<br />
παραπάνω επιβεβαιώνεται από µια πιο προσεκτική παρατήρηση του Σχήµατος 3.1.α. Το<br />
εµπρός άτοµο πλευράς έχει τέσσερα γειτονικά άτοµα που το περιβάλλουν, τέσσερα άτοµα<br />
που είναι σε επαφή από την πίσω πλευρά και άλλα τέσσερα ισοδύναµα άτοµα πλευράς στο<br />
εµπρόσθιο κύτταρο το οποίο δεν φαίνεται. Για την εδροκεντρωµένη κυβική δοµή ο APF<br />
είναι 0.74, που είναι και ο µέγιστος δυνατός για σφαίρες που έχουν όλες την ίδια διάµετρο.<br />
3.2.2.2 Χωροκεντρωµένη κυβικά κρυσταλλική δοµή-BCC<br />
Ακόµα µία συνηθισµένη µεταλλική κρυσταλλική δοµή έχει επίσης κύτταρο κυβικής µορφής<br />
µε άτοµα τοποθετηµένα και στις οκτώ γωνίες και ένα µοναδικό άτοµο στο κέντρο του κύβου.<br />
Η δοµή αυτή καλείται χωροκεντρωµένη κρυσταλλική δοµή. Μια οµάδα σφαιρών απεικονίζει<br />
αυτή την κρυσταλλική δοµή στο Σχήµα 3.2γ, ενώ τα Σχήµατα 3.2α και 3.2β είναι<br />
διαγράµµατα ενός BCC κυττάρου µε τα άτοµα να αναπαρίστανται από το µοντέλο σκληρών<br />
σφαιρών και το απλοποιηµένο µοντέλο µοναδιαίου κρυστάλλου αντίστοιχα.<br />
Σχήµα 3.2: Χωροκεντρωµένη κυβικά κρυσταλλική δοµή-BCC. α) µοντέλο σκληρών σφαιρών για<br />
ένα εδροκεντρωµένο κύτταρο, β) απλοποιηµένο µοντέλο µοναδιαίου κρυστάλλου, γ) συνάθροισµα<br />
πολλών ατόµων [1].<br />
104<br />
α β γ<br />
α β γ
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Το κεντρικό και τα γωνιακά άτοµα αγγίζουν το ένα το άλλο στην διαγώνιο και το µήκος του<br />
κυττάρου α συνδέεται µε την ατοµική ακτίνα R µε τον κάτωθι τύπο.<br />
4R<br />
a = Εξίσωση 3.3<br />
3<br />
Το χρώµιο, ο σίδηρος, το βολφράµιο όπως και αρκετά άλλα µέταλλα που παρατίθενται στον<br />
Πίνακα 3.1 εµφανίζουν χωροκεντρωµένη κυβική κρυσταλλική δοµή. ∆ύο άτοµα συνδέονται<br />
µε κάθε BCC κύτταρο, το ισοδύναµο του ενός ατόµου από τις οκτώ γωνίες, κάθε ένα από τα<br />
οποία µοιράζεται ανάµεσα σε οκτώ κύτταρα και το µοναδικό άτοµο στο κέντρο του κύβου<br />
που ανήκει αποκλειστικά µόνο σε ένα κύτταρο. Επιπροσθέτως οι θέσεις στις γωνίες και στο<br />
κέντρο είναι ισοδύναµες. Ο αριθµός συνδιάταξης για το BCC κρύσταλλο είναι 8, αφού κάθε<br />
κεντρικό άτοµο έχει ως πλησιέστερους γείτονές του τα οκτώ γωνιακά άτοµα. Εφόσον ο<br />
αριθµός συνδιάταξης είναι µικρότερος για BCC από ότι για το FCC τότε και ο APF είναι<br />
µικρότερος και ίσος µε 0.68.<br />
3.2.2.3 Κρυσταλλική δοµή εξαγωνικού πλέγµατος µέγιστης πυκνότητας-HCP<br />
Μια όχι τόσο συχνά συναντώµενη µορφή κρυσταλλικού πλέγµατος είναι αυτή του<br />
εξαγωνικού πλέγµατος. Το Σχήµα 3.3α παρουσιάζει ένα απλοποιηµένο µοντέλο µοναδιαίου<br />
κρυστάλλου για αυτή την δοµή, το οποίο καλείται εξαγωνικό πλέγµα µέγιστης πυκνότητας.<br />
Μια δοµή από διάφορα HCP κύτταρα απεικονίζεται στο Σχήµα 3.3β. Η κορυφή και η βάση<br />
του κυττάρου αποτελείται από έξι άτοµα, τα οποία σχηµατίζουν κανονικά εξάγωνα και<br />
περιβάλλουν ένα µοναδικό άτοµο στο κέντρο. Άλλο ένα επίπεδο το οποίο προσθέτει τρία<br />
ακόµα άτοµα βρίσκεται ανάµεσα στο επίπεδο της κορυφής και της βάσης. Τα άτοµα αυτού<br />
του ενδιάµεσου επιπέδου έχουν ως εγγύτερα άτοµα τα παρακείµενα άτοµα και από τα δύο<br />
επίπεδα (βάσης και κορυφής). Το ισοδύναµο έξι ατόµων περιέχεται σε κάθε κύτταρο, ένα<br />
έκτο από κάθε ένα από τα δώδεκα άτοµα της κορυφής και της βάσης άτοµα των γωνιών, µισό<br />
από κάθε ένα από τα δύο κεντρικά άτοµα και όλα τα τρία ενδιάµεσα εσωτερικά άτοµα.<br />
105
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Σχήµα 3.3: Κρυσταλλική ∆οµή Εξαγωνικού πλέγµατος µέγιστης πυκνότητας-HCP<br />
α) απλοποιηµένο µοντέλο µοναδιαίου κρυστάλλου όπου α και c αντιπροσωπεύουν τη µικρή<br />
και τη µεγάλη διάσταση του κυττάρου αντίστοιχα, β) συνάθροισµα πολλών ατόµων [1].<br />
Αν α και c αναπαριστούν αντίστοιχα την µικρή και τη µεγάλη διάσταση του κυττάρου, όπως<br />
φαίνεται στο Σχήµα 3.3α, τότε ο λόγος c/α θα έπρεπε να είναι 1.633. Ωστόσο για κάποια<br />
µέταλλα HCP δοµής αυτός ο λόγος αποκλίνει από την ιδανική τιµή. Ο αριθµός συνδιάταξης<br />
και APF για την κρυσταλλική δοµή εξαγωνικού πλέγµατος είναι η ίδια µε αυτούς της FCC<br />
δηλαδή 12 και 0.74 αντίστοιχα. Στα µέταλλα HCP περιλαµβάνονται το κάδµιο, το µαγνήσιο<br />
το τιτάνιο και o ψευδάργυρος.<br />
106<br />
α β
3.3 Ανάλυση ακτινοβολίας Laser<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Οι εξισώσεις του Maxwell έγιναν σηµείο αναφοράς λόγω της ιδέας του να προσθέσει ακόµη<br />
έναν όρο στις εξισώσεις ηλεκτρισµού και µαγνητισµού κατά την διάρκεια προσπάθειας για<br />
την ενοποιήσή τους. Ο εισαχθείς αυτός όρος έχει την φυσική σηµασία ότι µέρος του<br />
ηλεκτρικού και µαγνητικού πεδίου θα πρέπει να αποσβένεται µε µικρότερο ρυθµό από το<br />
τετράγωνο της απόστασης. Όλα τα φαινόµενα που σχετίζονται µε τον όρο αυτό καλούνται<br />
ηλεκτροµαγνητική ακτινοβολία. Με βάση τις αρχές µετάδοσης θερµότητας η ακτινοβολία<br />
αποτελεί τρόπο µεταφοράς ενέργειας, όπου δεν απαιτείται συνεχές µέσο. Για λόγους<br />
πληρότητας δίνουµε το ηλεκτρικό πεδίο Ε και σηµειώνεται ότι ο τρίτος όρος που αποτελεί<br />
την επιτάχυνση του µοναδιαίου διανύσµατος αποτελεί πρόταση του νόµου της ακτινοβολίας<br />
κατά Feynman 1964:<br />
' 2<br />
−q<br />
⎡e ' '<br />
r r d ⎛ e ⎞ r 1 d ⎤<br />
E = ⎢ + e<br />
'2 ⎜ '2 ⎟+<br />
2 2 '<br />
r ⎥<br />
4πε<br />
0 ⎣rcdt ⎝r⎠ c dt ⎦<br />
Εξίσωση: 3.4<br />
Η επίλυση των εξισώσεων του Maxwell δίνει τον τρόπο διάδοσης της ηλεκτροµαγνητικής<br />
ακτινοβολίας. Ένα ηλεκτροµαγνητικό πεδίο χαρακτηρίζεται από δυο διανυσµατικά πεδία:<br />
• Το ηλεκτρικό – Ε = Ε (r,t)<br />
• Το µαγνητικό – Η = Η (r,t)<br />
Το φορτίο και η ένταση του ρεύµατος ενός ηλεκτροµαγνητικού πεδίου χαρακτηρίζεται από<br />
δυο άλλα πεδία<br />
• Ένα βαθµωτό, την πυκνότητα του φορτίου – ρ = ρ (r,t)<br />
• Την πυκνότητα ρεύµατος – j = j (r,t)<br />
Οι εξισώσεις Maxwell προέρχονται αν συσχετίσουµε τις δυο πιο σπουδαίες ιδιότητες ενός<br />
διανυσµατικού πεδίου, τη ροή flux και την απόκλιση circulation για κάθε ένα από τα δυο<br />
πεδία (Ε και Η) που περιγράφουν ηλεκτροµαγνητικά φαινόµενα. Η διαδικασία επιλογής και<br />
µετατροπής των µονάδων του ηλεκτροµαγνητισµού περιγράφονται αναλυτικά από τον<br />
107
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Menzel [2]. Στην παρούσα µελέτη θα χρησιµοποιήσουµε Gaussian µονάδες και οι εξισώσεις<br />
Maxwell µπορούν να εκφραστούν ως:<br />
108<br />
( I) ∇⋅ E = 4πρ<br />
( II) 1 ∂H<br />
∇ xE =−<br />
c ∂t<br />
( III) ∇⋅ H = 0<br />
( IV )<br />
1 ∂E<br />
4πj<br />
∇ xH = +<br />
c ∂t<br />
c<br />
Εξίσωση: 3.5<br />
Υπό την παρουσία µέσου µε διηλεκτρικές και µαγνητικές ιδιότητες, εισάγουµε δυο ακόµη<br />
διανυσµατικά πεδία που περιγράφουν την ηλεκτρική και µαγνητική ροπή ανά µονάδα όγκου<br />
αντίστοιχα:<br />
• Ηλεκτρική ροπή ανά µονάδα όγκου – P = P (r,t)<br />
• Μαγνητική ροπή ανά µονάδα όγκου – M = M (r,t)<br />
Εναλλακτικά εισάγουµε ακόµη δυο διανυσµατικά πεδία:<br />
Όπου:<br />
• Ηλεκτρική µετατόπιση – D = D (r,t)<br />
• Μαγνητική επαγωγή – Β = Β (r,t)<br />
D= E+ 4π<br />
P<br />
B = H + 4π<br />
M<br />
Οι καταστατικές εξισώσεις µεταξύ των πεδίων είναι:<br />
D= ε E<br />
B= µ H<br />
j = σ E (Ohm's law)<br />
Εξίσωση: 3.6<br />
Εξίσωση: 3.7
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
όπου ε είναι η διηλεκτρική σταθερά, µ είναι η µαγνητική διαπερατότητα και σ η ηλεκτρική<br />
αγωγιµότητα. Είναι φανερό ότι στην περίπτωση που τα συσχετιζόµενα διανυσµατικά πεδία<br />
δεν είναι παράλληλα µεταξύ τους οι βαθµωτές σταθερές γίνονται τανυστές δεύτερης τάξης.<br />
Από τις καταστατικές εξισώσεις και τους ορισµούς της ηλεκτρικής µετατόπισης και<br />
µαγνητικής επαγωγής µπορούµε να συνάγουµε την φυσική σηµασία της διηλεκτρικής<br />
σταθεράς και µαγνητικής διαπερατότητας. Αφού τα ταλαντευόµενα ηλεκτρόνια παράγουν<br />
µακροσκοπικά πόλωση στο υλικό, η οποία προστίθεται σε αυτή του ηλεκτρικού πεδίου, η<br />
διηλεκτρική σταθερά δίνει τον λόγο του συνολικού πεδίου προς το ηλεκτρικό πεδίο. Με<br />
παρόµοιο τρόπο ορίζεται η µαγνητική διαπερατότητα. Οι εξισώσεις Maxwell υπό την<br />
παρουσία µέσου µπορούν να γραφούν ως:<br />
4πρ<br />
∇⋅ D = 4 πρ η ∇⋅ Ε=<br />
Εξίσωση: 3.8<br />
ε<br />
1 ∂Bµ ∂H<br />
∇ xE =− η ∇ xE =−<br />
c ∂t c ∂ t<br />
Εξίσωση: 3.9<br />
∇⋅ B = 0 η µ ∇⋅ H=0<br />
Εξίσωση: 3.10<br />
1 ∂D 4πj ε ∂E<br />
4πσ<br />
∇ xH = + η ∇ xH= + E<br />
c ∂t c c ∂t<br />
c<br />
Εξίσωση: 3.11<br />
Η ταχύτητα διάδοσης των ηλεκτροµαγνητικών διαταραχών [3] στην περίπτωση µη ύπαρξης<br />
πυκνοτήτων φορτίων και ρευµάτων (ρ=0 και j=0), παίρνοντας το curl της τέταρτης εξίσωσης<br />
και αντικαθιστώντας αυτή στην δεύτερη έχουµε την κυµατική εξίσωση του µαγνητικού<br />
πεδίου:<br />
και αφού<br />
ε ∂E ε ∂<br />
∇∇ x xH = ∇ = ∇xE<br />
c ∂t c ∂t<br />
Εξίσωση: 3.12<br />
∇x∇ xH =∇( ∇⋅H) −∆H και ∆ H=0<br />
Εξίσωση: 3.13<br />
109
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
110<br />
2<br />
µε ∂ H<br />
∆ H = 2 2<br />
c ∂t<br />
Παροµοίως µπορεί να γραφή η εξίσωση του ηλεκτρικού πεδίου:<br />
2<br />
µε ∂ E<br />
∆ E = 2 2<br />
c ∂t<br />
Εξίσωση: 3.14<br />
Εξίσωση: 3.15<br />
Στην περίπτωση που δεν έχουµε µόνο πυκνότητα φορτίου (ρ=0), ένας επιπλέον όρος<br />
προκύπτει στο δεύτερο µέρος των δυο εξισώσεων:<br />
4πµσ ∂H4πµσ ∂Ε<br />
και<br />
2 2<br />
c ∂t c ∂ t<br />
Εξίσωση: 3.16<br />
Στην πιο γενική περίπτωση, όπου ρ≠0 και j≠0 ο όρος 4π ∇ ρ πρέπει να προστεθεί στο<br />
ε<br />
δεύτερο µέρος της κυµατικής εξίσωσης του ηλεκτρικού πεδίου:<br />
και<br />
2<br />
µε ∂ E 4πµσ<br />
∂E<br />
∆Ε − 4π∇<br />
ρ = +<br />
2 2 2<br />
c ∂t c ∂ t<br />
2<br />
µε ∂ H 4πµσ<br />
∂H<br />
∆ H = +<br />
2 2 2<br />
c ∂t c ∂ t<br />
Εξίσωση: 3.17<br />
Εξίσωση: 3.18<br />
Από τα προηγούµενα καταλήγουµε ότι η ταχύτητα διάδοσης του ηλεκτρικού και µαγνητικού<br />
πεδίου είναι η ίδια και ισούται µε:<br />
c µε Εξίσωση: 3.19<br />
Είναι γνωστό ότι η ηλεκτροµαγνητική ακτινοβολία µειώνεται εκθετικά µε την απόσταση σε<br />
µερικά υλικά, καθώς σε κάποια άλλα διαδίδεται µε ταλαντωτικό χαρακτήρα. Τα παραπάνω<br />
µπορούν να αποδειχθούν χρησιµοποιώντας την εξίσωση ταχύτητας µετάδοσης του
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
ηλεκτρικού και µαγνητικού πεδίου. Εάν υποθέσουµε ότι η λύση της εξίσωσης του<br />
µαγνητικού πεδίου έχει την µορφή:<br />
H = H e και Ε =Ε e<br />
Εξίσωση: 3.20<br />
i( ωt−kr ) i( ωt−kr)<br />
0 0<br />
Και αντικαθιστώντας στην Εξίσωση 3.18 και 3.19 αντίστοιχα έχουµε:<br />
4πµσ<br />
µε 2<br />
−k⋅k− iω+<br />
ω αρα<br />
2 2<br />
c c<br />
2<br />
2 ω ⎛ 4πσ<br />
⎞<br />
k = µε 1−i<br />
2<br />
c<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ωε ⎠<br />
Εξίσωση: 3.21<br />
i<br />
4<br />
Η ποσότητα ( ) 1 i πσ ⎛ ⎞<br />
ε ω = µε⎜<br />
− ⎟καλείται<br />
συνήθως µιγαδική διηλεκτρική σταθερά. Με<br />
⎝ ωε ⎠<br />
απλή αντικατάσταση προκύπτει ότι για τα αγώγιµα υλικά, όπως µέταλλα, όπου σ≠0, ο<br />
κυµατικός αριθµός είναι µιγαδικός k=k1+ik2 και το ηλεκτρικό και µαγνητικό πεδίο έχουν την<br />
µορφή:<br />
H H e E E e<br />
k2ri( ωt−kr 1 ) k2ri( ωt−kr<br />
1 )<br />
= e και = e<br />
Εξίσωση: 3.22<br />
0 0<br />
και τα πεδία σβήνουν εκθετικά.<br />
Είναι σηµαντικό σε αυτό το σηµείο να έχουµε µια γνώση για τις αριθµητικές τιµές της<br />
ηλεκτρικής αγωγιµότητας. Η υπόθεση ότι σ≠0 για τα µέταλλα είναι µερικώς ανακριβής,<br />
αφού έχει τη µη µηδενική τιµή για κάθε πραγµατικό υλικό. Προηγουµένως ορίσαµε σχεδόν<br />
αυθαίρετα, µέσα από την σταθερά αναλογίας της καταστατικής εξίσωσης των διανυσµατικών<br />
πεδίων ηλεκτρισµού και ρεύµατος, την ηλεκτρική αγωγιµότητα. Χρησιµοποιώντας την<br />
θεωρία µέταλλων κατά Drude θα υπολογίσουµε την ορµή ενός ηλεκτρονίου p(t+dt) που<br />
προκαλείται από ένα χρονικά µεταβαλλόµενο ηλεκτρικό πεδίο. Σηµειώνεται ότι η δύναµη<br />
που ασκείται από ένα ηλεκτροµαγνητικό κύµα σε ένα ηλεκτρόνιο δίνεται από τη σχέση:<br />
V<br />
F =− e( E+ xB)<br />
Εξίσωση: 3.23<br />
c<br />
111
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Είναι φανερό ότι για τις εφαρµογές µας η συνεισφορά του µαγνητικού πεδίου είναι πολύ<br />
µικρότερη από αυτή του ηλεκτρικού και µπορεί να αγνοηθεί. Συσχετίζοντας την ορµή ενός<br />
ηλεκτρονίου p(t) µε το ηλεκτρικό πεδίο Ε(t) και την πυκνότητα ρεύµατος j(t) ξεχωριστά, µας<br />
δίνεται η δυνατότητα να κατανοήσουµε την ηλεκτρική αγωγιµότητα. Αν ο χρόνος<br />
χαλάρωσης είναι τ τότε τη χρονική στιγµή τ+dt η πιθανότητα σύγκρουσης ή όχι ενός<br />
ηλεκτρονίου µε ένα ηλεκτρόνιο ή ίον είναι αντίστοιχα dt/τ και (1-dt/τ). Αµελώντας την<br />
συνεισφορά στο p(t+dt) από τα t+dt ηλεκτρόνια, που πράγµατι υφίστανται σύγκρουση στο<br />
χρονικό διάστηµα µεταξύ t και t+dt [4], ότι είναι όροι της τάξης (dt) 2 και αναγνωρίζοντας ότι<br />
(F=-eE) έχουµε για την εξίσωση ορµής του ηλεκτρονίου:<br />
Υποθέτοντας ότι:<br />
Έχουµε:<br />
112<br />
⎛ dt ⎞ 2<br />
p( t + dt) = ⎜1 − ⎟⎣<br />
⎡p( t) + f ( t) dt + 0( dt)<br />
⎤⇒<br />
τ<br />
⎦<br />
⎝ ⎠<br />
dp() t p() t<br />
=− −eE()<br />
t<br />
dt τ<br />
p() t p( ) e και E() t E( ) e<br />
Εξίσωση: 3.24<br />
i( ωt) i( ωt)<br />
= ω = ω<br />
Εξίσωση: 3.25<br />
p(<br />
ω)<br />
− iωp( ω) = −eE( ω)<br />
⇒<br />
τ<br />
τeE( ω)<br />
p(<br />
ω)<br />
=<br />
1−<br />
iωτ<br />
Εξίσωση: 3.26<br />
µια σχέση µεταξύ ορµής και του ηλεκτρικού πεδίου. Αφού το κάθε ηλεκτρόνιο µεταφέρει<br />
φορτίο (-e), το φορτίο που διατρέχει µια διατοµή Α σε χρόνο dt θα είναι –nevAdt και η<br />
πυκνότητα ρεύµατος:<br />
p() t<br />
j() t =− nev() t =− ne Εξίσωση: 3.27<br />
m
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Μια σχέση µεταξύ ορµής και πυκνότητας ρεύµατος, όπου (n) είναι ο αριθµός των<br />
ηλεκτρονίων ανά µονάδα όγκου, κινούµενων µε την ίδια ταχύτητα (v) και (m) είναι η µάζα<br />
του ηλεκτρονίου. Συνδυάζοντας τις δυο σχέσεις έχουµε:<br />
2<br />
ne τ<br />
j( ω) = E( ω) = σ( ω) E(<br />
ω)<br />
m(1 − iωτ<br />
)<br />
Εξίσωση: 3.28<br />
Για συχνότητες αρκετά υψηλές, ώστε να ικανοποιείται η σχέση ωτ>>1, µπορούµε να<br />
βγάλουµε µερικά πολύ χρήσιµα συµπεράσµατα. Εισάγοντας την ηλεκτρική αγωγιµότητα που<br />
προέκυψε από την τελευταία εξίσωση, στη σχέση της µιγαδικής διηλεκτρικής σταθεράς<br />
έχουµε:<br />
2 2<br />
2<br />
ne ⎛ 4πne 1 ⎞ ⎛ ω ⎞ p<br />
σω ( ) =− i και ε (ω)= ⎜1- µε1<br />
2 ⎟= ⎜ − 2 ⎟<br />
mω⎝ mε<br />
ω ⎠<br />
⎜ ω ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
Εξίσωση: 3.29<br />
Όπου ωp είναι γνωστή ως συχνότητα πλάσµατος. Αν ωωp, η<br />
λύση έχει ταλαντωτική µορφή και το µέταλλο, ο µεταλλικός ατµός στην δίκη µας περίπτωση,<br />
είναι διαφανής από την προσπίπτουσα συχνότητα της ηλεκτροµαγνητικής ακτινοβολίας.<br />
113
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
3.4 Αρχές επίδρασης Laser σε υλικά<br />
Γενικά η ισχύς µιας προσπίπτουσας ακτινοβολίας διαχωρίζεται σε τρία µέρη, το ανακλώµενο,<br />
το απορροφώµενο και το διερχόµενο µέρος. Τα µεταλλικά υλικά είναι αδιαφανή, εποµένως<br />
το τρίτο µέρος, το διερχόµενο, είναι µηδέν. Η ηλεκτρική αγωγιµότητα του υλικού<br />
επηρεάζετε από τη συχνότητα του ηλεκτροµαγνητικού κύµατος (ακτινοβολία Laser), που<br />
επιδρά σε αυτό. Για το λόγο αυτό η απορροφητικότητα που παρουσιάζει ένα υλικό διαφέρει<br />
αναλόγως της συχνότητας και άρα του µήκους κύµατος εκποµπής του Laser. Όταν ένα<br />
ηλεκτροµαγνητικό κύµα, όπως είναι η ακτινοβολία Laser, επιδράσει στα άτοµα της<br />
επιφάνειας ενός µεταλλικού υλικού αρχίζει µια έντονη κίνηση ηλεκτρονίων υπό την επίδραση<br />
του ηλεκτρικού πεδίου. Από το δηµιουργούµενο αυτό ρεύµα και λόγω της πεπερασµένης<br />
ηλεκτρικής αγωγιµότητας που παρουσιάζει το υλικό, εµφανίζεται το φαινόµενο Joule, µε<br />
αποτέλεσµα η θερµοκρασία των επιφανειακών στοιβάδων του υλικού να αυξάνεται.<br />
Υπό την επίδραση της ακτινοβολίας η θερµοκρασία του υλικού, όπως προαναφέρθηκε,<br />
συνεχώς αυξάνεται και αν η ένταση της ακτινοβολίας είναι αρκετή, τότε το υλικό αρχίζει να<br />
τήκεται. Με την τήξη η αγωγιµότητα µειώνεται και άρα η απορροφητικότητα του υλικού<br />
αυξάνεται. Εάν η θερµοκρασία φθάσει σε υψηλότερα επίπεδα λόγω εντονότερης<br />
ακτινοβολίας τότε παρατηρείται εξάτµιση και αποµάκρυνση υλικού.<br />
Σε µεγάλες εντάσεις ακτινοβολίας τα ελευθέρα ηλεκτρόνια αναπτύσσουν µεγάλες ταχύτητες,<br />
µε αποτέλεσµα να ιονίζουν τους ατµούς που προέρχονται από το εξατµιζόµενο υλικό. Άµεση<br />
συνέπεια αυτού του φαινοµένου είναι ο σχηµατισµός πλάσµατος, το οποίο και παρεµβαίνει<br />
σηµαντικά µεταξύ της δέσµης και της υπό κατεργασία επιφάνειας. Το πλάσµα επιφέρει<br />
σηµαντική αύξηση της απορρόφησης της ενέργειας, ενώ παράλληλα ασκεί πίεση στο τηγµένο<br />
υλικό αλλοιώνοντας τη µορφή της επιφάνειας.<br />
Σε ακόµη µεγαλύτερες εντάσεις ακτινοβολίας δηµιουργείται πυκνότερο πλάσµα και συνήθως<br />
αποκολλάται από την επιφάνεια του υλικού. Λόγω αυτής της αποκόλλησής του από την<br />
επιφάνεια υλικού το πλάσµα καθίσταται και πάλι αραιότερο και άρα διαπερατό στην<br />
προσπίπτουσα ακτινοβολία. Αυτό έχει ως αποτέλεσµα τη µείωση της ενέργειας που<br />
µεταφέρεται στο υλικό, αλλοιώνοντας την απορρόφηση.<br />
114
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Στις πολύ υψηλές εντάσεις η οπτική ενέργεια της ακτινοβολίας Laser δρα υπό µορφή<br />
κρουστικού κύµατος, το οποίο κινείται µε υπερηχητικές ταχύτητες και συναντά την<br />
κατεργαζόµενη επιφάνεια του υλικού. Τα παραπάνω συνοψίζονται στο Σχήµα 3.4, όπου και<br />
παρουσιάζονται τα διάφορα αποτελέσµατα της επίδρασης Laser σε ένα υλικό ανάλογα µε την<br />
εφαρµοζόµενη πυκνότητα ισχύος.<br />
Σχήµα 3.4: Αποτελέσµατα επίδρασης Laser σχετιζόµενα µε την εφαρµοζόµενη πυκνότητα<br />
ισχύος<br />
Στο Σχήµα 3.5 παρουσιάζεται µια γενική και απλουστευµένη άποψη της επίδρασης της<br />
ακτινοβολίας Laser σε ένα µεταλλικό υλικό.<br />
Σχήµα 3.5: Γενική άποψη της επίδρασης του Laser σε µεταλλικά υλικά<br />
115
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
3.4.1 Απορρόφηση ακτινοβολίας από µη µεταλλικά υλικά<br />
Η διαφοροποίηση µεταξύ ενός µετάλλου και ενός µη µετάλλου βασίζεται συνήθως στη<br />
συµπεριφορά των ηλεκτρονίων κάτω από επιβαλλόµενο ηλεκτρικό πεδίο. Αυτό συνδέεται µε<br />
την φυσική σηµασία της διηλεκτρικής σταθεράς. Παροµοίως τα µη-µεταλλικά υλικά υπό την<br />
έλλειψη κάποιας διέγερσης έχουν µόνο τα ηλεκτρόνια του πυρήνα κατά Drude και είναι<br />
διαφανή κυρίως στο υπέρυθρο (100>λ>1 µm), ορατό (1>λ>1 µm) και υπεριώδες<br />
(0.3>λ>0.01 µm) φάσµα. Υπάρχουν δυο εξαιρέσεις στον κανόνα:<br />
116<br />
1. Λόγω των µεταβάσεων από µια ενεργειακή στοιβάδα σε άλλη, όταν το<br />
προσπίπτον φωτόνιο έχει ενέργεια τουλάχιστον ίση µε την ενέργεια ζώνης (band<br />
gap energy). Στη κβαντοµηχανική αυτό αποκαλείται συντονισµός (resonance).<br />
2. Λόγω σύζευξης φωτονίων (phonon coupling) κοντά στην περιοχή του υπέρυθρου<br />
(λ~10 µm), που αντιστοιχεί σε ταλαντώσεις του κρυσταλλικού πλέγµατος πάρα σε<br />
µεταβάσεις ηλεκτρονίων.<br />
Οι αλλαγές οπτικών ιδιοτήτων από την απορρόφηση ακτινοβολίας σε µη-µεταλλικά υλικά<br />
µπορούν να καταταγούν σε δυο κατηγορίες:<br />
• Αυτο-εστιασµός (self-focusing ή self-defocusing)<br />
• ∆ηµιουργία ελευθέρων φορέων (free-carrier generation)<br />
Ο αυτο-εστιασµός αποδίδεται στη µεταβολή του πραγµατικού δείκτη διάθλασης λόγω της<br />
χωρικής κατανοµής (Gaussian) της ροής της ενέργειας του παλµού Laser:<br />
0<br />
2<br />
2<br />
r<br />
w I() r I e −<br />
= Εξίσωση: 3.30<br />
Όπου w είναι η ακτίνα της δέσµης. Αφού ο πραγµατικός δείκτης διάθλασης εξαρτάται από<br />
την πυκνότητα ισχύος του παλµού, οι οπτικές ιδιότητες αλλάζουν ακτινωτά και ο στόχος<br />
συµπεριφέρεται ως φακός. Εάν ο πραγµατικός δείκτης διάθλασης αυξάνει µε την ροή ισχύος,<br />
τότε το µέτωπο του επίπεδου κύµατος συγκλίνει (self-focusing). Αντίθετα, αν ο πραγµατικός<br />
δείκτης διάθλασης µειώνεται µε τη ροή ισχύος, τότε το µέτωπο του επιπέδου κύµατος
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
αποκλίνει (self-defocusing). Η αύξηση ή µείωση του δείκτη διάθλασης µπορεί να εξηγηθεί<br />
φυσικά από:<br />
• Μετατόπιση του φάσµατος απορρόφησης λόγω διαφοράς θερµοκρασίας<br />
• Αλλαγή πυκνότητας (θερµική διαστολή) λόγω διαφοράς θερµοκρασίας<br />
• Μη-γραµµική σχέση ανάµεσα στο ηλεκτρικό πεδίο και την πόλωση<br />
Ο µηχανισµός της αυτο-εστίασης περιορίζεται από τον άλλο µηχανισµό – δηµιουργία<br />
ελευθέρων φορέων - αφού δίνει αρνητικές τιµές στον δείκτη διάθλασης και δρα ως selfdefocusing.<br />
Η δηµιουργία ελεύθερων φορέων σε σηµαντική ποσότητα στα µη-µέταλλα είναι<br />
αποτέλεσµα θερµικής διέγερσης στην περίπτωση όπου (hωΕg). Για µεγάλες συγκεντρώσεις, η θερµική ισορροπία δεν επιτυγχάνεται µεταξύ των<br />
φορέων (ηλεκτρόνια και οπές) και του πλέγµατος. Η ισορροπία ενέργειας στη περιοχή του<br />
πλάσµατος που τροφοδοτείται από απορρόφηση ενέργειας από ενεργειακή στοιβάδα σε<br />
στοιβάδα (interband absorptions) και διαχέεται µέσω των µεταφορέων είναι µια διαδικασία<br />
πολύπλοκη και µακροσκελής.<br />
Μήκος<br />
Κύµατος (µm)<br />
Asphalt<br />
Indiana<br />
Limestone<br />
Στοιχείο<br />
Quartz Slate<br />
White<br />
marble<br />
MgO<br />
white<br />
pigment<br />
0.60 0.148 0.429 0.810 0.067 0.535 0.860<br />
4.4 - 0.203 0.079 0.134 0.064 0.610<br />
8.8 - 0.050 0.090 0.200 0.051 0.03<br />
Πίνακας 3.2: Συντελεστές ανάκλασης ως συνάρτηση του µήκους κύµατος της ακτινοβολίας Laser<br />
για µη µεταλλικά υλικά [5]<br />
3.4.2 Απορρόφηση ακτινοβολίας από µεταλλικά υλικά<br />
Για να µπορέσει η ακτινοβολία Laser να επιδράσει σε ένα µεταλλικό υλικό πρέπει κατά<br />
πρώτο λόγο να απορροφηθεί. Όσο απλό και αν φαίνεται η απορρόφηση της ακτινοβολίας<br />
αποτελεί ίσως το πιο κρίσιµο και πολλές φορές προβληµατικό στάδιο στις κατεργασίες<br />
µεταλλικών υλικών µε Laser. Η διαφοροποίηση µεταξύ ενός µεταλλικού και ενός µη-<br />
µεταλλικού υλικού βασίζεται συνήθως στην συµπεριφορά των ηλεκτρονίων, κάτω από<br />
επιβαλλόµενο ηλεκτρικό πεδίο.<br />
117
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Το ηλεκτρικό πεδίο ενός κύµατος που διαδίδεται, χωρίς να απορροφάται, σε ένα οµογενές<br />
µέσο δίνεται από τη σχέση [6]:<br />
όπου<br />
118<br />
2π<br />
zi<br />
E = E0exp<br />
λ −ωt<br />
• Ε: ένταση ηλεκτρικού πεδίου<br />
• z: συντεταγµένη κατά την διάδοση του κύµατος<br />
• ω: γωνιακή συχνότητα<br />
• λ: µήκος κύµατος ακτινοβολίας<br />
Η γωνιακή ταχύτητα (ω) και το µήκος κύµατος (λ) συνδέονται µέσω της σχέσης:<br />
⎛2π⎞⎛ c ⎞<br />
λ = ⎜ ⎟⎜<br />
⎟<br />
ω n<br />
⎝ ⎠⎝ 1 ⎠<br />
Εξίσωση: 3.31<br />
Εξίσωση: 3.32<br />
Όπου c είναι η ταχύτητα του φωτός και n1 ο δείκτης διάθλασης. Ανάλογη σχέση υπάρχει και<br />
για το µαγνητικό πεδίο του κύµατος. Το εύρος του µαγνητικού και το εύρος του ηλεκτρικού<br />
πεδίου συνδέονται µέσω της σχέσης [6]:<br />
Όπου:<br />
H = E nεc Εξίσωση: 3.33<br />
0 0 1 0<br />
• H: η ένταση του µαγνητικού πεδίου<br />
• ε0: διηλεκτρική σταθερά στο κενό<br />
Αναλογικά ηλεκτρικό και µαγνητικό πεδίο µεταφέρουν ίσο ποσό ενέργειας. Η δύναµη όµως η<br />
οποία ασκείται από το ηλεκτροµαγνητικό πεδίο σε ένα ηλεκτρόνιο είναι [6]:<br />
⎡ ⎛n⎞⎛ ⎞⎤<br />
=− ⎢ + ⎜ ⎟⎜<br />
× ⎟<br />
c<br />
⎥<br />
Εξίσωση: 3.34<br />
⎣ ⎝ ⎠⎝<br />
⎠⎦<br />
→ → → →<br />
1<br />
f e E v H
Όπου:<br />
• e: φορτίο ηλεκτρονίου<br />
• v: ταχύτητα ηλεκτρονίου<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Η συνεισφορά όµως του µαγνητικού πεδίου στη δύναµη αυτή είναι µικρότερη της<br />
συνεισφοράς του ηλεκτρικού πεδίου κατά ένα συντελεστή v/c και συνήθως<br />
παραλείπεται. Η ένταση της ενέργειας του κύµατος, ανά µονάδα επιφάνειας (πυκνότητα<br />
Ενέργειας), δίνεται από τη σχέση [6]:<br />
→ →<br />
J = E× H = nεcE Εξίσωση: 3.35<br />
1 0<br />
2<br />
0<br />
Σε µέσα που παρουσιάζουν την ικανότητα να απορροφούν το ηλεκτροµαγνητικό κύµα ο<br />
δείκτης διάθλασης n1 πρέπει να αντικατασταθεί από ένα πιο σύνθετο δείκτη n.<br />
n= n1+ in2<br />
Εξίσωση: 3.36<br />
Από τις Εξισώσεις 3.31-3.36 παρατηρείται ότι η διάδοση του ηλεκτροµαγνητικού κύµατος<br />
κατά την διεύθυνση z έχει µειωθεί κατά exp(n2ωz/c). Αυτό υποδηλώνει ότι µέρος της οπτικής<br />
ενέργειας έχει απορροφηθεί. Ο συντελεστής απορρόφησης για ένταση ακτινοβολίας που<br />
δίνεται από την Εξίσωση: 3.35 είναι [6]<br />
⎛ 1 ⎞⎛dJ ⎞ 2ωn 4πn<br />
a =− ⎜ ⎟⎜ ⎟=<br />
=<br />
⎝ J ⎠⎝ dz ⎠ c λ<br />
2 2<br />
Εξίσωση: 3.37<br />
Το αντίστροφο του συντελεστή απορρόφησης (d=α -1 ) αναφέρεται ως µήκος απορρόφησης.<br />
Σε ανοµοιογενή µέσα ο δείκτης διάθλασης µεταβάλλεται στο χώρο. Οι µεταβολές αυτές<br />
µεταβάλλουν το µέτωπο διάδοσης του κύµατος, προκαλούν εκτροπή στην ακτινοβολία και<br />
αποτελούν γενικά παράγοντα δηµιουργίας δευτερογενών κυµάτων. Η ανακλαστικότητα (R)<br />
ενός ηλεκτροµαγνητικού κύµατος, το οποίο προσπίπτει σε επίπεδο στερεό µε δείκτη<br />
διάθλασης n, δίνεται από το νόµο του Fresnel [8]:<br />
119
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Όπου k συντελεστής απόσβεσης<br />
120<br />
( ) 2 2<br />
n− 1 + k<br />
R =<br />
( n+ 1) + k<br />
2 2<br />
Εξίσωση: 3.38<br />
Ο δείκτης διάθλασης (n) συνδέεται µε τη διηλεκτρική σταθερά (ε) και την ηλεκτρική<br />
αγωγιµότητα (σ) µέσω της σχέσης [6]:<br />
ε + iσ<br />
= = ε = ε + ε<br />
Εξίσωση: 3.39<br />
2<br />
n 1 i 2<br />
εω 0<br />
Τα πραγµατικά και φανταστικά µέρη των n και ε είναι [6]:<br />
2 2 2 ε + ε1 2 ε −ε1<br />
ε1 = n1 − n2 ε2<br />
= 2 nn 1 2 n1 = n2<br />
= Εξίσωση: 3.40<br />
2 2<br />
Με µια πρώτη προσέγγιση η επίδραση του Laser σε µεταλλικά υλικά µπορεί να θεωρηθεί<br />
ανεξάρτητη από το περιβάλλον. Οι οπτικές ιδιότητες των µετάλλων είναι αδιάρρηκτα<br />
συνδεδεµένες µε τα ηλεκτρόνια της εξωτερικής στοιβάδας – conduction free electrons. Το<br />
κύριο φαινόµενο το οποίο παρατηρείτε είναι η αλληλεπίδραση φωτονίων και ελευθέρων<br />
ηλεκτρονίων. Η οπτική συµπεριφορά ενός µεταλλικού υλικού εξαρτάται κατά κύριο λόγο<br />
από τα ελεύθερα ηλεκτρόνια αγωγιµότητας. Ο βασικός µηχανισµός περιγράφεται ως<br />
ακολούθως: ένα κβάντα ενέργειας απορροφάται από ένα ηλεκτρόνιο, το οποίο ανεβαίνει<br />
σε υψηλότερη ενεργειακή στοιβάδα και συγκρούεται µε άλλα ηλεκτρόνια καθώς και<br />
φωτόνια του πλέγµατος δίδοντας µέρος της ενέργειας του, η οποία εξωτερικεύεται ως<br />
θερµότητα. Λόγω εκφυλισµού του ηλεκτρονικού νέφους µόνο τα ηλεκτρόνια πλησίον της<br />
στάθµης Fermi (τα οποία είναι περισσότερο γνωστά ως ελευθέρα ηλεκτρόνια) καθορίζουν τις<br />
οπτικές ιδιότητες του µεταλλικού υλικού. Τα ηλεκτρόνια τα οποία διεγείρονται λόγω<br />
απορρόφησης της προσπίπτουσας ακτινοβολίας χάνουν ενέργεια για να επιστρέψουν στην<br />
κατάσταση ισορροπίας, αφού σκεδαστούν στα φωτόνια ή στις διάφορες ανωµαλίες του<br />
πλέγµατος. Στα µέταλλα δεν υπάρχουν συχνότητες συντονισµού για τα ηλεκτρόνια της<br />
εξωτερικής στοιβάδας. Η µόνη αλληλεπίδραση µε το κρυσταλλικό πλέγµα γίνεται µέσω των<br />
κρούσεων. Στην παράγραφο 3.3 παρουσιάστηκε η µιγαδική διηλεκτρική σταθερά ως<br />
συνάρτηση της ηλεκτρικής αγωγιµότητας. Ακόµη παρουσιάστηκε πως η συχνότητα του
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
πλάσµατος διαχωρίζει τα µέταλλα σε αυτά µε υψηλό και χαµηλό δείκτη απορροφητικότητας.<br />
Τυπικοί συντελεστές απορρόφησης και ανάκλασης συναρτήσει του µήκους κύµατος για<br />
συχνά κατεργαζόµενα µεταλλικά υλικά δίνονται από τον Πίνακα 3.3.<br />
Μήκος<br />
Κύµατος (µm)<br />
Στοιχείο<br />
Cu Ni Fe W Cr Ag<br />
0.251 0.259 0.378 0.380 0.150 0.320 0.341<br />
0.305 0.253 0.442 0.440 0.250 0.370 0.091<br />
0.357 0.273 0.488 0.500 0.280 0.410 0.745<br />
0.500 0.437 0.608 0.560 0.493 0.550 0.927<br />
0.700 0.834 0.688 0.580 - 0.560 0.946<br />
1.0 0.901 0.720 0.630 0.623 0.570 0.964<br />
2.0 0.955 0.835 0.770 0.846 0.630 -<br />
3.0 0.971 0.887 0.830 0.905 0.700 0.981<br />
5.0 0.979 0.944 - 0.940 0.810 0.981<br />
9.0 0.984 0.956 0.930 0.905 0.920 -<br />
Πίνακας 3.3: Τυπικοί συντελεστές ανάκλασης συναρτήσει του µήκους κύµατος ακτινοβολίας<br />
Laser για µεταλλικά υλικά [5]<br />
Η διηλεκτρική συνάρτηση στην περίπτωση των µεταλλικών υλικών δίνεται από τη σχέση:<br />
Όπου:<br />
( )<br />
1 i 1<br />
τ ⎛ ⎞<br />
ε = + ω ⎜− τ + + ω τ<br />
ω<br />
⎟<br />
⎝ ⎠<br />
2 e<br />
2 2<br />
p e c<br />
• τc : µέσος χρόνος µεταξύ δυο συγκρούσεων<br />
• ωp : γωνιακή συχνότητα πλάσµατος<br />
Η συχνότητα πλάσµατος χωρίζει τις οπτικές ιδιότητες σε δυο κατηγορίες:<br />
• ωωp µικρή ανακλαστικότητα, µικρός συντελεστής απορρόφησης<br />
Εξίσωση: 3.41<br />
• ω=ωp το οποίο εµφανίζεται στο υπεριώδες για τα µεταλλικά υλικά, το ε1 και το n1<br />
µηδενίζονται.<br />
121
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Ο συντελεστής ανάκλασης στα µέταλλα µειώνεται συνήθως γραµµικά µε την αύξηση της<br />
θερµοκρασίας. Αυτό συνοδεύεται από µείωση της αγωγιµότητας που γίνεται πιο εµφανής<br />
κατά την διάρκεια της τήξης. Η παραπάνω αντιµετώπιση ισχύει µόνο για οµογενή µέσα.<br />
Στην περίπτωση ύπαρξης προσµίξεων και εγκλεισµάτων, µε µέγεθος ένα η περισσότερα µήκη<br />
κύµατος, υπάρχει σκέδαση στα όρια των κόκκων που αντιστοιχεί σε αύξηση της<br />
απορροφητικότητας. Τέλος θα πρέπει να επισηµανθεί η σηµαντική απόκλιση των δεδοµένων<br />
του συντελεστή ανάκλασης στη βιβλιογραφία. Αυτό οφείλεται κυρίως στις προσµίξεις από<br />
στρώµατα οξειδίων.<br />
122
3.5 Μηχανισµοί αποµάκρυνσης υλικού<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Η ιδιαίτερα σύντοµη περίοδος θέρµανσης και ο υψηλός ρυθµός αυτής κατά την αποδόµηση<br />
µε FS Laser συµβάλλουν στο να θεωρείται η διαδικασία µεταβολής της θερµότητας<br />
σηµαντικά διαφορετική µε αυτή που παρατηρείται µακροσκοπικά. Για τα µεταλλικά υλικά<br />
τόσο κατά την διάρκεια όσο και µετά το πέρας της απορρόφησης FS παλµών, όπως φαίνεται<br />
στο Σχήµα 3.6 υπάρχουν τρεις κύριες διεργασίες [9]. Κατά την πρώτη (3.6α) τα ηλεκτρόνια<br />
διεγείρονται από την δέσµη του Laser και κινούνται µέσα στο µεταλλικό υλικό µε ταχύτητες<br />
της τάξης των 10 6 m/s. Τα ελεύθερα αυτά ηλεκτρόνια χαρακτηρίζονται ως ηλεκτρόνια<br />
υψηλής αστάθειας και η θερµοκρασία τους δεν είναι καθορισµένη, αφού η κατανοµή<br />
ενέργειας δεν ακολουθεί την κατανοµή ισορροπίας Fermi. Εκτόνωση αυτών των<br />
ηλεκτρονίων συντελείται µε εσωτερικές κρούσεις. Η διαδικασία αυτή είναι γνωστή ως<br />
«Ballistic Energy Transport» κατά τους Brorson et al. και Hohlfield et al. [10][11]. Μετά<br />
την παρέλευση συγκεκριµένης περιόδου κρούσεων η δεύτερη διαδικασία (Σχήµα 3.6β)<br />
ξεκινάει και χαρακτηρίζεται από διάχυση ηλεκτρονίων. Η κατανοµή Fermi ισχύει και άρα η<br />
θερµοκρασία των ηλεκτρονίων µπορεί τώρα να προσδιοριστεί. Η θερµοκρασία των<br />
ηλεκτρονίων µειώνεται, ενώ η θερµοκρασία της κρυσταλλικής δοµής αυξάνεται λόγω της<br />
αλληλεπίδρασής τους. Το φαινόµενο αυτό συνεχίζεται έως ότου τα δυο συστήµατα<br />
ηλεκτρονίων και κρυσταλλικής δοµής φτάσουν σε θερµική ισορροπία (Σχήµα 3.6γ) και η<br />
µετάδοση ενέργειας πλέον καθορίζεται από τις κοινές µακροσκοπικές θερµικές διαχύσεις. Το<br />
φαινόµενο «Ballistic Electron Transport» θεωρείται πολύ σηµαντικό για ευγενή µέταλλα,<br />
όπως ο χρυσός, αλλά λιγότερο σηµαντικό για µέταλλα µετάπτωσης όπως το Ni [9]. Τα<br />
ηλεκτρόνια φτάνουν σε κατάσταση ισορροπίας µέσα σε κάποια picosecond [11][14], ενώ η<br />
αλληλεπίδραση ηλεκτρονίων και κρυσταλλικής δοµής πραγµατοποιείται σε κλίµακα µερικών<br />
δεκάδων picosecond, εποµένως το φαινόµενο «Ballistic Electron Transport» µπορεί να<br />
αγνοηθεί κατά την µελέτη µετάλλων µεταπτώσεως. Η κυρίαρχη θεωρία που εξηγεί την<br />
απορρόφηση της ενέργειας του Laser και της θέρµανσης µεταλλίκων υλικών από αυτή<br />
ονοµάζεται διθερµοκρασιακό µοντέλο. Τα ελεύθερα ηλεκτρόνια και η κρυσταλλική δοµή σε<br />
µεταλλικά υλικά µελετώνται ως δυο ξεχωριστά υποσυστήµατα µε τα δικά του<br />
χαρακτηριστικά το καθένα. Οι θερµοκρασίες των ηλεκτρονίων και της κρυσταλλικής δοµής<br />
περιγράφονται από τις αντίστοιχες εξισώσεις. Η ενέργεια που µεταφέρεται από την ακτίνα<br />
του Laser απορροφάται µόνο από τα ελεύθερα ηλεκτρόνια και µεταδίδεται στην κρυσταλλική<br />
δοµή µέσω της αλληλεπίδρασης ηλεκτρονίων κρυσταλλικής δοµής [12]-[14].<br />
123
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Σχήµα 3.6: Οι τρεις µηχανισµοί µετάδοσης ενέργειας κατά την διάρκεια επίδρασης<br />
Femptosecond παλµών Laser και υλικού. Αριστερή στήλη: Κατανοµές πυκνοτήτων<br />
κατάστασης (Density of state – DOS), ∆εξιά στήλη κατανοµή ενεργείας στο εσωτερικό του<br />
υλικού [9].<br />
Στο διθερµοκρασιακό µοντέλο, τα ελεύθερα ηλεκτρόνια και η κρυσταλλική δοµή είναι<br />
αρχικά σε ισορροπία και στην ίδια θερµοκρασία. Όταν η δέσµη του Laser προσπίπτει στην<br />
επιφάνεια του υλικού τα ελευθέρα ηλεκτρόνια απορροφούν την ενέργεια αυτή και κατά<br />
συνέπεια η θερµοκρασία τους αυξάνεται. Μιας και η ειδική θερµοκρασία των ηλεκτρονίων<br />
είναι κατά κύριο λόγο µικρό µέγεθος και η ακτίνα του Laser ιδιαίτερα σφοδρή τα ηλεκτρόνια<br />
αποκτούν ιδιαίτερα υψηλή θερµοκρασία, ενώ ακόµη η θερµοκρασία της κρυσταλλικής δοµής<br />
παραµένει χαµηλή. Με την αλληλεπίδραση ηλεκτρονίων και κρυσταλλικής δοµής<br />
παρατηρείται µεταφορά θερµότητας µεταξύ των δυο αυτών συστηµάτων. Με την πάροδο<br />
µερικών picosecond τα δυο συστήµατα θα φτάσουν σε κατάσταση ισορροπίας. Κατόπιν η<br />
µεταφορά ενέργειας στο υλικό ακολουθεί την κλασική διαδικασία µετάδοσης θερµότητας.<br />
Εφόσον η ενέργεια του Laser είναι ιδιαίτερα υψηλή στο υλικό θα υπάρξουν αλλαγές φάσεων<br />
κατά την διάρκεια της περιόδου ακτινοβόλησής του.<br />
124<br />
α)<br />
β)<br />
γ)
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Μετά την απορρόφηση της ενέργειας του Laser από το υλικό η θερµοκρασία ηλεκτρονίων<br />
και κρυσταλλικής δοµής αυξάνουν ραγδαία. Όταν η θερµοκρασία είναι αρκετά υψηλή<br />
συγκεκριµένες αλλαγές φάσης λαµβάνουν χώρα και µέρος του υλικού αποµακρύνεται από<br />
τον αρχικό όγκο. Σύνθετα θερµικά και µηχανικά φαινόµενα συµβαίνουν κατά την διάρκεια<br />
αυτής της περιόδου και όπως θα εξηγηθεί στην συνέχεια πολλοί παράγοντες συµβάλλουν<br />
στην αποµάκρυνση του υλικού. Η θερµοκρασία είναι ο πιο σηµαντικός παράγοντας, έτσι<br />
ώστε να υπάρξει αποκόλληση υλικού. Τα ηλεκτρόνια και η κρυσταλλική δοµή θερµαίνονται<br />
από την ακτινοβόληση µε Laser, γεγονός που οδηγεί στην αύξηση της θερµοκρασίας της<br />
κρυσταλλικής δοµής και κατά συνέπεια παρατηρούνται φαινόµενα τήξης και εξάτµισης.<br />
Συνήθως το τηγµένο υλικό κατόπιν της αποδόµησης στερεοποιείται και εναποτίθεται στην<br />
στερεά κατάσταση. Οι ερευνητές ενδιαφέρονται περισσότερο για την µετάβαση από τη<br />
στερεά ή υγρή κατάσταση στην αέρια, η οποία είναι και υπεύθυνη για την αποµάκρυνση<br />
του υλικού. Υπάρχουν διάφορες καταστάσεις στις οποίες υπεισέρχεται το υλικό κατά τη<br />
µετάβαση από την υγρή στην αέρια φάση, ανάλογα µε το ρυθµό θέρµανσης, την αρχική<br />
θερµοκρασία του υλικού προ της αποδόµησης κ.α..<br />
1. Η πρώτη είναι η συνήθης εξάτµιση, κατά την οποία τα µόρια ή άτοµα περνούν<br />
από την υγρή στην αέρια φάση. Για την FS αποδόµηση ο ρυθµός<br />
κανονικής/συνήθους εξάτµισης είναι ιδιαίτερα µικρός [14][15] σε σύγκριση µε<br />
την ογκοµετρική αλλαγή φάσης. Συνεπώς η αποµάκρυνση υλικού µέσω<br />
κανονικής εξάτµισης µπορεί να αγνοηθεί για την FS Laser αποδόµηση.<br />
2. Ο συνήθης βρασµός είναι ένας άλλος τρόπος κατά τον οποίο τα µόρια και άτοµα<br />
περνούν από την υγρή στην αέρια φάση. Αέριες φυσαλίδες προκαλούνται σε όλο<br />
τον όγκο του υγρού υλικού. Συνήθης βρασµός συµβαίνει όταν η θερµοκρασία<br />
του υγρού είναι ίση ή ελαφρώς µεγαλύτερη από αυτή του σηµείου ισορροπίας<br />
µεταξύ υγρού και αερίου. Έρευνες έχουν δείξει ότι συνήθης βρασµός δεν µπορεί<br />
να υπάρξει σε χρονικές κλίµακες κατώτερες των 100 nanoseconds [15]. Οι<br />
αλλαγές φάσης κατά την αποδόµηση µε FS Laser συµβαίνουν σε πολύ µικρότερα<br />
διαστήµατα του ενός nanosecond, άρα ο συνήθης βρασµός δεν είναι ένας από<br />
τους κυρίαρχους παράγοντες για την αποµάκρυνση υλικού κατά την FS<br />
αποδόµηση.<br />
3. Στην περίπτωση που ο ρυθµός θέρµανσης είναι ιδιαίτερα υψηλός, οµογενής<br />
πυρήνωση φυσαλίδων αερίου παρουσιάζεται µέσα στον όγκο του υλικού, όταν η<br />
125
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
126<br />
θερµοκρασία φτάσει στο διπλό σηµείο. Αυτή η διαδικασία ονοµάζεται έκρηξη<br />
φάσης ή εκρηκτικός βρασµός.<br />
Όπως ήδη αναφέρθηκε παραπάνω, το κυριότερο ερώτηµα είναι το πως κατά την<br />
φωτοαποδόµηση ενός υλικού αυτό θα καταφέρει να περάσει στην αέρια φάση και κατά<br />
συνέπεια να αποµακρυνθεί από τον αρχικό όγκο. Έως τώρα έχουν πραγµατοποιηθεί πολλές<br />
µελέτες ώστε να κατανοηθούν οι διαδικασίες οι οποίες ευθύνονται για αυτό και έχουν<br />
προκύψει κάποια βασικά περιγραφικά χαρακτηριστικά του φαινοµένου.<br />
• H διαδικασία της φωτοαποδόµησης χαρακτηρίζεται από ένα συγκεκριµένο<br />
“κατώφλι” πυκνότητας ενέργειας Laser. Σε εντάσεις κάτω από αυτό,<br />
παρατηρείται αφαίρεση απειρολάχιστου πάχους υλικού µικρότερο από 0.01 µm<br />
ανά παλµό. Όταν όµως αυτό ξεπεραστεί, το βάθος αφαίρεσης (etch depth) ανά<br />
παλµό αυξάνεται έντονα µε τη πυκνότητα ενέργεια του Laser.<br />
• To κατώφλι αυτό εξαρτάται κυρίως από τη δοµή του υλικού-στόχου και το<br />
συντελεστή απορρόφησής του στα µήκη κύµατος ακτινοβόλησης.<br />
• Όταν η πυκνότητα ενέργειας του Laser F, είναι µόλις πάνω από το κατώφλι, το<br />
βάθος αφαίρεσης d, ανά παλµό, µεταβάλλεται λογαριθµικά µε αυτή:<br />
⎛ F ⎞<br />
d∞<br />
ln ⎜ ⎟<br />
⎝ Fth<br />
⎠<br />
όπου Fth είναι η πυκνότητα ενέργεια -κατώφλι.<br />
Εξίσωση: 3.42<br />
Με την αύξηση της πυκνότητας ενέργειας, η σχέση αυτή µεταβάλλεται από λογαριθµική σε<br />
σχεδόν γραµµική:<br />
d∞( F − F )<br />
Εξίσωση: 3.43<br />
0<br />
όπου Fo είναι µια χαρακτηριστική πυκνότητα ενέργειας Laser, συνήθως µεγαλύτερη από το<br />
κατώφλι. Πάντως, το επακριβές σχήµα της εξάρτησης διαφοροποιείται αρκετά από<br />
υλικό σε υλικό και ανάλογα µε το µήκος κύµατος της ακτινοβολίας που χρησιµοποιείται.<br />
Επιπλέον, υπάρχουν και διάφορες πειραµατικές παράµετροι (όπως ο αριθµός παλµών)<br />
που επηρεάζουν το σχήµα της εξάρτησης. Έτσι έχει παρατηρηθεί ότι:
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
• Το φαινόµενο της φωτοαποδόµησης, όταν πραγµατοποιείται στον αέρα,<br />
συνοδεύεται και από ένα ακουστικό κύµα.<br />
• Κατά την εκρηκτική αποδόµηση σχηµατίζεται πληθώρα φωτοπροϊόντων, η φύση<br />
και η ποσότητα των οποίων είναι σε άµεση εξάρτηση µε το υλικό, το µήκος<br />
κύµατος και την ένταση ακτινοβόλησης.<br />
• Μια τυπική θερµοκρασία που επιτυγχάνεται κατά τη διάρκεια της<br />
φωτοαποδόµησης σε µεταλλικά υλικά είναι της τάξης των 4000 0 Κ. Η<br />
θερµοκρασία αυτή παρατηρείται να αυξάνεται µε την ένταση ακτινοβόλησης.<br />
Γενικά, η αναπτυσσόµενη θερµοκρασία διαφέρει σε άλλα συστήµατα.<br />
• Οι τυπικές ταχύτητες των προϊόντων της Laser φωτοαποδόµησης κυµαίνονται<br />
από 1000 m/s µέχρι 2000 m/s. Ενώ η ποσότητα του υλικού που αφαιρείται είναι<br />
σε άµεση εξάρτηση µε την προσπίπτουσα ένταση ακτινοβόλησης, η κατανοµή<br />
των ταχυτήτων εξαρτάται ελάχιστα από αυτή την παράµετρο. Επίσης, είναι<br />
κυρίως κάθετη προς την επιφάνεια του ακτινοβολούµενου υποστρώµατος.<br />
• Η ταχύτατη έναρξη της διαδικασίας εκτίναξης του υλικού, σε συνδυασµό µε την<br />
πολύ µεγάλη ταχύτητα εκτίναξης, οδηγεί στο σχηµατισµό ενός διαστελλόµενου<br />
αερίου όγκου, από προϊόντα της φωτοαποδόµησης, κατά τη διάρκεια του παλµού<br />
Laser.<br />
Παρόλο που τα προηγούµενα χαρακτηριστικά της φωτοαποδόµησης είναι κοινά για όλα τα<br />
συστήµατα που έχουν µελετηθεί, υπάρχουν σηµαντικές άλλες διαφοροποιήσεις ανάλογα µε<br />
την φύση του υποστρώµατος (π.χ. χωρική σύσταση, κρυσταλλική δοµή), οπότε ο ακριβής<br />
µηχανισµός ακόµη παραµένει αντικείµενο εντατικής έρευνας και επιστηµονικής διαµάχης.<br />
Με βάση τις µέχρι τώρα θεωρητικές και πειραµατικές µελέτες, έχουν προταθεί διάφοροι<br />
πιθανοί µηχανισµοί, οι οποίοι και θα παρουσιαστούν στην συνέχεια. Οι επικρατέστεροι από<br />
αυτούς [16][17] που έχουν προταθεί για την επεξήγηση την διαδικασίας της εκτίναξης του<br />
υλικού είναι κυρίως τέσσερις<br />
• Φωτοθερµικός µηχανισµός • Φωτοχηµικός<br />
• Φωτοµηχανικός. • Εκρηκτικός βρασµός-Explosive boiling<br />
Συγκεντρωτικά η σχέση µηχανισµών, κατωφλιού φωτοαποδόµησης και εφαρµοζόµενης<br />
πυκνότητας ενέργειας φαίνεται στο Σχήµα 3.7.<br />
127
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
128<br />
Σχήµα 3.7: ∆ιασύνδεση µηχανισµών, κατωφλιού φωτοαποδόµησης και εφαρµοζόµενης<br />
πυκνότητας ενέργειας.<br />
3.5.1 Φωτοθερµικός µηχανισµός<br />
Με βάση το φωτοθερµικό µηχανισµό η αρχική ηλεκτρονική διέγερση των σωµατίδιων στο<br />
υπόστρωµα µετατρέπεται πολύ γρήγορα σε θερµική (δηλαδή τα σωµατίδια αποδιεγείρονται<br />
και η ενέργεια κατανέµεται στατιστικά στους διάφορους βαθµούς ελευθερίας των<br />
σωµατίδιων της ακτινοβολούµενης περιοχής) µε αποτέλεσµα η αύξηση της θερµοκρασίας να<br />
δίνεται µε βάση την ακόλουθη σχέση:<br />
αF<br />
LASER −az<br />
∆Τ = e<br />
Εξίσωση: 3.44<br />
ρCp<br />
όπου α είναι ο συντελεστής απορρόφησης των σωµατίδιων, ρ η πυκνότητα και C p η<br />
θερµοχωρητικότητα ανά µονάδα όγκου και z βάθος της οπτικής διείσδυσης. Ο συντελεστής<br />
απορρόφησης µετριέται σε cm -1 , άρα το γινόµενο α⋅F LASER παριστάνει την ενέργεια που<br />
απορροφάται ανά µονάδα όγκου από το υλικό. Η αύξηση αυτή γίνεται στο χρόνο της<br />
διάρκειας του παλµού. Σύµφωνα µε το θερµικό µηχανισµό δεν υπάρχει συγκεκριµένο<br />
κατώφλι φωτοαποδόµησης. Κι αυτό επειδή στην Εξίσωση 3.44 η µέγιστη θερµοκρασία Τ<br />
που επιτυγχάνεται είναι γραµµική συνάρτηση του F , οπότε ο ρυθµός αποδόµησης ανά<br />
LASER<br />
παλµό θα είναι Κ∼(-∆Ε activ αποδ/RF(T)), που είναι επίσης απλή συνάρτηση της θερµοκρασίας<br />
Τ. Ο θερµικός µηχανισµός επεξηγεί ορισµένα χαρακτηριστικά της φωτοαποδόµησης:<br />
1. Τη γραµµική, περίπου, αύξηση του όγκου του υλικού που αποµακρύνεται ως<br />
συνάρτηση της έντασης του Laser. Η γραµµική αυτή αύξηση θεωρείται, εν γένει,
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
µια από τις σηµαντικότερες ενδείξεις υπέρ του θερµικού µηχανισµού. Θα πρέπει<br />
όµως να τονισθεί ότι οι τιµές ∆Ε αποδόµησης που προσδιορίζονται από την<br />
activation<br />
ανάλυση της εξάρτησης διαφέρουν, συνήθως αρκετά, από τις θερµοδυναµικές<br />
τιµές (π.χ. ενέργεια διάσπασης, ενέργεια εξάχνωσης κλπ).<br />
2. Τη γενική παρατήρηση, ότι υποστρώµατα µε µικρή ενέργεια συνοχής (cohesive<br />
energy) έχουν µικρότερο κατώφλι αποδόµησης και ότι η ακτινοβολούµενη<br />
περιοχή έχει οµοιόµορφη επιφάνεια, η οποία πολλές φορές µοιάζει µε λειωµένη.<br />
Σαν παράδειγµα, παρουσιάζουµε παρακάτω φωτογραφία ακτινοβοληµένου<br />
πολυµερούς<br />
Σχήµα 3.8: Φωτογραφίες οπών που έχουν σχηµατιστεί σε ακτινοβοληµένο δείγµα<br />
πολυµερούς, Πολυκαρβονυλίου (PEC). Η ακτινοβόληση έγινε µε ένα XeCl excimer Laser<br />
(λ=308 nm, fluence=7.8 J/cm2, 15 παλµών). Αριστερά (a) φαίνεται η περίπτωση καθαρού<br />
PEC και δεξιά (b) η αντίστοιχη περίπτωση του Polyester carbonate-PEC, οπότε και<br />
επιτυγχάνεται µεγαλύτερη απορρόφηση στο µήκος κύµατος της ακτινοβολίας που<br />
χρησιµοποιείται. Είναι ιδιαίτερα εµφανείς οι µορφολογικές διαφορές στα δύο δείγµατα [18]<br />
Η παρατήρηση “περιοχής λιωµένου υλικού” είναι συνηθισµένη. Ιδιαίτερα όταν το<br />
ακτινοβολούµενο υλικό δεν απορροφάει έντονα στο µήκος κύµατος που χρησιµοποιείται,<br />
εµφανίζει εξαιρετικά ανώµαλη επιφάνεια. Εσωτερικά, µάλιστα, διακρίνονται φυσαλίδες, οι<br />
οποίες θεωρείται ότι περιέχουν αέριο όπως CO, CO2 ή και O2. Στην περίπτωση, όµως, που<br />
στο χρησιµοποιούµενο µήκος κύµατος απορροφάται έντονα η ενέργεια από το υλικό, τοτε<br />
γίνεται καθαρό ‘φάγωµα’ (οι άκρες και γενικά η επιφάνεια της τρύπας είναι εξαιρετικά<br />
οµαλές). Ο λόγος για τη διαφορά στην έκταση των αλλαγών έχει να κάνει µε το µέγεθος της<br />
θερµικής διάχυσης thermal diffusivity σε σχέση µε το συντελεστή απορρόφησης.<br />
Συγκεκριµένα, η έκταση της περιοχής στην οποία αυξάνει η θερµοκρασία και, εποµένως, η<br />
έκταση της περιοχής που πιθανόν να έχουµε θερµική καταστροφή Heat Affected Zone δίνεται<br />
από τη σχέση:<br />
HAZ = 2 Dt<br />
Εξίσωση: 3.45<br />
129
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
όπου D η thermal diffusivity του υλικού και t το χρονικό διάστηµα στο οποίο η ενέργεια<br />
µπορεί να διαχυθεί. Αν τώρα θεωρήσουµε ότι η ενέργεια (θερµότητα) διαχέεται µόνο κατά<br />
τη διάρκεια του παλµού, τότε για τυπικές τιµές D, βρίσκεται ότι η Heat Affected Zone<br />
κυµαίνεται µεταξύ 1.5 και 25 µm. Έτσι, αν το βάθος οπτικής διείσδυσης (optical penetration<br />
depth) είναι µεγάλο, έχουµε καταστροφή σε µεγάλο βάθος. Εποµένως, οι µορφολογικές<br />
παρατηρήσεις παρέχουν ενδείξεις για θερµικό µηχανισµό, αλλά επηρεάζονται από τις οπτικές<br />
και άλλες ιδιότητες του υλικού και δεν µπορούν να θεωρηθούν ως βασικό αποδεικτικό<br />
στοιχείο. Για να κατανοηθεί περαιτέρω η διαδικασία της θερµικής διάσπασης των δεσµών<br />
πρέπει να επιλυθεί το πρόβληµα της θερµικής αγωγιµότητας, λαµβάνοντας υπόψιν την<br />
θερµική αποσύνθεση του υλικού. Συνήθως η περιγραφή της θερµικής εξίσωσης γίνεται µε<br />
την µορφή της ενθαλπίας που αναπαριστά κατάλληλα την αλλαγή φάσης κατά το ‘λιώσιµο’<br />
του υλικού. Αν θεωρήσουµε ότι η κίνηση της διεπιφάνειας γίνεται στον z-άξονα, η<br />
διαφορική εξίσωση που περιγράφει το πρόβληµα είναι της µορφής:<br />
130<br />
−az<br />
( Ie )<br />
∂H ∂H ∂ ∂T<br />
∂<br />
− u = ( k ) −<br />
∂t ∂z ∂z ∂z ∂z<br />
,<br />
T<br />
= ρ ∫<br />
T 0<br />
' ' Εξίσωση: 3.46<br />
HT ( ) CT ( ) dT<br />
µε κύρια οριακή συνθήκη την απώλεια ενέργειας στην επιφάνεια που οφείλεται στην<br />
εκτίναξη του υλικού:<br />
∂T ∂H<br />
k = D = u ∆H − H + H T<br />
∂z ∂z<br />
v<br />
( ( ) )<br />
z= 0 z= 0<br />
vap s s<br />
Εξίσωση: 3.47<br />
Στις παραπάνω εξισώσεις µε υ εκφράζεται ο ρυθµός αποµάκρυνσης του υλικού, µε k η<br />
θερµική αγωγιµότητα, µε D o συντελεστής θερµικής διάχυσης και ο όρος µέσα στην<br />
παρένθεση εκφράζει την διαφορά ενθαλπίας µεταξύ ατµών και συµπυκνωµένης φάσης. Είναι<br />
δηλαδή η ενθαλπία στο υπόστρωµα της διεπιφάνειας και η ενθαλπία ατµών:<br />
Ts<br />
v ( v)<br />
' '<br />
H = ρ ∫ c ( T ) dT<br />
Εξίσωση: 3.48<br />
s p<br />
To
3.5.2 Φωτοµηχανικός µηχανισµός<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Σύµφωνα µε τον µηχανισµό αυτό η µεγάλη και ταχύτατη αύξηση της θερµοκρασίας του<br />
υλικού, ως συνέπεια της ακτινοβόλησης, συνεπάγεται απότοµη διαστολή της περιοχής. Το<br />
περιβάλλον υλικό δεν έχει χρόνο να προσαρµοστεί στην αλλαγή αυτή του όγκου, µε<br />
αποτέλεσµα να αναπτύσσονται ισχυρές απωστικές δυνάµεις στη θερµαινόµενη ζώνη που<br />
οδηγούν στην εκτίναξη του υλικού πριν αυτό λιώσει [16]-[18]. Το µέγεθος αυτών των<br />
τάσεων εξαρτάται από τη σχέση ανάµεσα στο ρυθµό εναπόθεσης της ενέργειας και το<br />
χαρακτηριστικό χρόνο µηχανικής ισορροπίας του απορροφούντος όγκου, τs. Όταν η διάρκεια<br />
του παλµού Laser είναι µικρότερη ή συγκρίσιµη µε το χρόνο που απαιτείται για την<br />
‘µηχανική’ ισορροπία µέσα στον απορροφούντα όγκο, η θέρµανση λαµβάνει χώρα υπό<br />
συνθήκες σχεδόν σταθερού όγκου, µε αποτέλεσµα την ανάπτυξη υψηλής θερµοελαστικής<br />
πίεσης. Αυτή η συνθήκη, η οποία είναι γνωστή σαν ‘συνθήκη αδρανούς περιορισµού ή<br />
περιορισµού υπό πίεση (inertial or stress confinement), µπορεί να εκφραστεί από τη σχέση:<br />
τ < τ ∼ L / c<br />
Εξίσωση: 3.49<br />
pulse ac p s<br />
όπου cs είναι η ταχύτητα του ήχου στο ακτινοβολούµενο υλικό και Lp το βάθος διείσδυσης<br />
της ακτινοβολίας του Laser σε αυτό. Έχει αποδειχθεί, µε µια σειρά από αναλυτικούς<br />
υπολογισµούς, ότι η θερµοελαστική πίεση που αναπτύσσεται στην περιοχή απορρόφησης<br />
µπορεί να οδηγήσει στη δηµιουργία τάσεων, αρκετά ισχυρών, ώστε να προκληθεί ένα είδος<br />
‘κατακερµατισµού’ του εύθραυστου υλικού. Η συνένωση των µικρορωγµών αυτών ή των<br />
κοιλοτήτων σε όλη τη γύρω ακτινοβολούµενη περιοχή µπορεί µε τη σειρά της να οδηγήσει<br />
στη µηχανική διάσπαση και εκτίναξη µεγάλων και, σχετικά κρύων, κοµµατιών υλικού. Όλη<br />
αυτή η διαδικασία, λογικά, θα έπρεπε να απαιτεί πυκνότητα ενέργειας αρκετά µικρότερη από<br />
την αντίστοιχη που απαιτείται για εξάτµιση. H αλλαγή στον όγκο οδηγεί στη ‘γένεση’<br />
ωστικών κυµάτων (shock waves) τα οποία διαδίδονται στο υλικό. Πράγµατι, µε τη χρήση<br />
πιεζοηλεκτρικών κρυστάλλων/ανιχνευτών έχει προσδιορισθεί η ανάπτυξη ισχυρών<br />
ακουστικών κυµάτων κατά τη φωτοαποδόµηση υλικών.<br />
131
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Σχήµα 3.9: Συνεχή απεικόνιση του ωστικού κύµατος κατά την ακτινοβόληση πολυµερούς<br />
Kapton µε παλµό πυκνότητας ενέργειας 4.5J/cm 2 σε a) 50ns, b) 100ns, c) 200 ns, d) 400 ns,<br />
e) 700 ns µετά την αρχή του παλµού [18]<br />
Όµως, ωστικά κύµατα παράγονται επίσης από την ανάκρουση του εκτινασσόµενου υλικού<br />
plume και δεν έχει προσδιορισθεί κατά πόσο ευθύνονται για την αρχική εκτίναξη του υλικού.<br />
Πιο συγκεκριµένα µπορούµε να διακρίνοµε τρεις πηγές ‘γένεσης’ αυτών των κυµάτων:<br />
132<br />
1. Η πρώτη πηγή του κύµατος πίεσης συσχετίζεται µε την οπισθο-ανάκρουση που<br />
ασκείται κατά την εκτίναξη του υλικού. Αυτό επιφέρει ένα κύµα συµπίεσης που<br />
διαδίδεται προς το υπόστρωµα. Η ακριβής εξάρτηση του πλάτους αυτού του<br />
κύµατος εξαρτάται από τον χρόνο εκτίναξης του υλικού και τη φύση της<br />
διαδικασίας (επιφανειακή εξάτµιση, εκτίναξη µεγάλου όγκου υλικού). Συνήθως<br />
εκφράζεται µε την εξίσωση κίνησης του πιστονιού:<br />
1<br />
2<br />
2<br />
3<br />
3<br />
3<br />
⎡( γair + 1) ρair⎤<br />
⎡ 1 ⎤ ⎡ FLASER F ⎤<br />
− 0<br />
max∞<br />
⎢ 2 ⎥ ⎢ ⎢ ⎥<br />
f /2+ 1<br />
⎥<br />
τ pulse<br />
P<br />
⎣ ⎦ ⎣ ⎦ ⎢⎣ ⎥⎦<br />
Εξίσωση: 3.50<br />
όπου F0 παριστάνει την ενέργεια που παραµένει στο υπόστρωµα ως θερµότητα,<br />
f=2cν/R µε cν την ειδική µοριακή θερµότητα των ιδανικών αερίων. Στις υψηλές<br />
πυκνότητες ενέργειας, λόγω της εκποµπής πλάσµατος, η παραπάνω σχέση έχει τη<br />
µορφή pmax∝F 3/4<br />
2. Μια δεύτερη εξήγηση της γένεσης κύµατος πίεσης είναι το γεγονός ότι η γρήγορη<br />
εναπόθεση θερµότητας από το Laser επιφέρει αύξηση της πίεσης, ανάλογη της<br />
πυκνότητας ενέργειας και του συντελεστή Grüneisen Γ.
−θ −θ<br />
⎛1−e ⎞ βaF<br />
⎛ LASER 1−e<br />
⎞<br />
∆ P=Γ aFLASER<br />
⎜ ⎟= ⎜ ⎟<br />
⎝ θ ⎠ ρkc T v ⎝ θ ⎠<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Εξίσωση: 3.51<br />
Ο συντελεστής Grüneisen εκφράζει την εσωτερική πίεση ανά µονάδα πυκνότητας<br />
της ενέργειας, η οποία δηµιουργείται κατά την εναπόθεση ενέργειας υπό σταθερό<br />
όγκο. O β είναι συντελεστής θερµικής διαστολής, cν θερµοχωρητικότητα ανά<br />
σταθερό όγκο, kT συντελεστής ισοθερµικής συµπιεστότητας και θ=τpulse/τac µε τac<br />
τον χρόνο που απαιτείται για ένα ακουστικό κύµα, να ταξιδεύει στον<br />
ακτιβολούµενο όγκο. Ο παράγοντας στην παρένθεση διορθώνει την ελάττωση<br />
στο πλάτος της πίεσης που οφείλεται στην διάδοση του κύµατος εκτός του<br />
ακτινοβολούµενου όγκου κατά την διάρκεια του παλµού. Η πίεση επάγει ένα<br />
ακτινικά διαδιδόµενο κύµα το οποίο αγνοείται όταν η διάµετρος της δέσµης είναι<br />
µεγαλύτερη από το βάθος οπτικής διείσδυσης. Επίσης επάγει δύο επίπεδα κύµατα<br />
που διαδίδονται στον άξονα της δέσµης, το ένα προς το bulk του υλικού (κύµα<br />
συµπίεσης) και το άλλο προς την ελεύθερη επιφάνεια (κύµα αποσυµπίεσης). Το<br />
κύµα αποσυµπίεσης που διαδίδεται προς την ελεύθερη επιφάνεια υφίσταται<br />
σταδιακά µία αύξηση του πλάτους του, που οφείλεται στην διαφορετική<br />
ακουστική εµπέδηση του µέσου ρcs από τον αέρα, όπως φαίνεται στην Σχήµα<br />
3.10.<br />
Σχήµα 3.10: α) Η εναπόθεση θερµικής ενέργειας επιφέρει τη δηµιουργία ενός κύµατος<br />
συµπίεσης και ενός κύµατος αποσυµπίεσης, β) To πλάτος του κύµατος αποσυµπίεσης<br />
αυξάνεται µε το βάθος, γ) σε κάποιο βάθος η ενέργεία του ξεπερνά την ενέργεια<br />
συνοχής του υλικού, δ&ε) αποκόλληση και εκτίναξη υλικού [17]<br />
133
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
134<br />
Μόλις η διαφορά πλάτους των κυµάτων πάρει µία κρίσιµη τιµή τότε επέρχεται η<br />
σχάση του υλικού που επιφέρει την εκτίναξη του ‘κρύου’ υλικού.<br />
3. Μια τρίτη εξήγηση ‘γένεσης’ κύµατος πίεσης οφείλεται στην δηµιουργία των<br />
φυσαλίδων. Οι φυσαλίδες αυτές δηµιουργούνται από τον σχηµατισµό αερίων<br />
προϊόντων µε βάση τον φωτοθερµικό ή τον φωτοχηµικό µηχανισµό.<br />
3.5.3 Φωτοχηµικός µηχανισµός<br />
Στην απλούστερή του εκδοχή, ο φωτοχηµικός µηχανισµός θεωρεί ότι η φωτοαποδόµηση<br />
προκαλείται από τη διάσπαση πολλών δεσµών. Ως γνωστόν, κατά τη διάσπαση ενός µορίου<br />
Α-Β, το ποσό της ενέργειας του φωτονίου, που ξεπερνά την ενέργεια του δεσµού,<br />
κατανέµεται σαν κινητική και εσωτερική ενέργεια στα θραύσµατα Α και Β. Τα θραύσµατα<br />
που προκύπτουν έχουν τόσο µεγάλες κινητικές ενέργειες που ουσιαστικά ‘σπρώχνουν’ το<br />
υλικό προς την αέρια κατάσταση. Σύµφωνα µε το νόµο του Beer, ο αριθµός των µορίων που<br />
διασπώνται είναι:<br />
0 0<br />
x ( e ) α<br />
Ν = ϕ( Ι −Ι ) = ϕΙ<br />
1−<br />
Εξίσωση: 3.52<br />
διασπ<br />
όπου το φ είναι η κβαντική απόδοση της διάσπασης. Σύµφωνα µε το φωτοχηµικό µηχανισµό,<br />
όταν το Ι0 ξεπερνάει µια τιµή, ο αριθµός των θραυσµάτων που σχηµατίζονται είναι εξαιρετικά<br />
µεγάλος και οι δυνάµεις που εξασκούν είναι αρκετές για να υπερβούν τις δυνάµεις συνοχής<br />
του υλικού και να οδηγήσουν στην εκτίναξη του υλικού. Το βάθος του εκτινασσόµενου<br />
υλικού µε βάση τα παραπάνω προσεγγίζεται µε βάση την παρακάτω λογαριθµική σχέση:<br />
1 FLASER<br />
δ α ln<br />
FThr<br />
− ⎛ ⎞<br />
= ⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
Εξίσωση: 3.53<br />
Σε πιο εξελιγµένες εκδοχές, ο φωτοχηµικός µηχανισµός προτείνει ότι κατά την ακτινοβόληση<br />
ιδιαίτερα πολυµερών υλικών, τα θραύσµατα που διασπώνται από τις πολυµερικές αλυσίδες<br />
αντιδρούν και σχηµατίζουν αέριες ενώσεις, όπως CH4, CO κλπ. τα οποία κάτω από τις ίδιες<br />
συνθήκες P, T καταλαµβάνουν µεγαλύτερο όγκο από τις αρχικές οµάδες. Εποµένως, σε αυτή<br />
τη περίπτωση, οι δυνάµεις που οδηγούν σε εκτίναξη του υλικού αποδίδονται όχι τόσο στην<br />
αρχική κινητική ενέργεια των θραυσµάτων αλλά και στις εσωτερικές πιέσεις που
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
αναπτύσσουν τα παραγόµενα αέρια προϊόντα καθώς διαστέλλονται. Ο φωτοχηµικός<br />
µηχανισµός έχει, βασικά, προταθεί για να εξηγήσει την παρατήρηση ότι, σε αριθµό<br />
συστηµάτων (οργανικά υγρά και πολυµερή), το κατώφλι αποδόµησης δε συµβαδίζει µε το<br />
σηµείο ζέσεως των ενώσεων αυτών. Γενικά θεωρείται ότι, τουλάχιστον για την περίπτωση<br />
της φωτοαποδόµησης µε ακτινοβολία µικρού µήκους κύµατος (περίπου 200 nm ή και<br />
µικρότερο), η απευθείας φωτοχηµική διάσπαση των δεσµών παίζει καθοριστικό ρόλο στη<br />
διαδικασία. Σε αυτά τα µήκη κύµατος, τα φωτόνια έχουν αρκετή ενέργεια, µε αποτέλεσµα η<br />
απορρόφηση ενός ή δύο φωτονίων από τα µόρια του ακτινοβολούµενου υλικού να οδηγεί σε<br />
διάσπαση δεσµών και στο σχηµατισµό πτητικών µοριακών φωτοπροϊόντων. Σε µεγαλύτερα<br />
µήκη κύµατος όµως (πάνω από 300 nm), η ενέργεια ενός φωτονίου δεν είναι αρκετή για τη<br />
διάσπαση δεσµών, αλλά θα πρέπει να εξεταστεί η πιθανότητα διαδικασιών διφωτονικής ή και<br />
πολυφωτονικής απορρόφησης. Επιπλέον, ένα δεύτερο βασικό ερώτηµα που τίθεται είναι η<br />
σχέση ανάµεσα στις θερµικές και φωτοχηµικές διεργασίες. Σίγουρα, κατά τη διάρκεια του<br />
παλµού, η θερµοκρασία του υποστρώµατος αυξάνεται και αυτή η αύξηση θα πρέπει να<br />
επηρεάζει και τις φωτοχηµικές διεργασίες. Εποµένως, δεν είναι δυνατόν να αποδώσουµε<br />
αυτό το φαινόµενο, αποκλειστικά και µόνο, στην επίδραση των φωτοθραυσµάτων.<br />
3.5.4 Εκρηκτικός βρασµός<br />
Έχει προταθεί ότι τα χαρακτηριστικά της φωτοαποδόµησης µπορούν να αντιστοιχούν σε µια<br />
αλλαγή φάσης εκτός ισορροπίας, η οποία ονοµάζεται εκρηκτικός βρασµός - explosive boiling.<br />
Σε αυτή την περίπτωση, εισάγεται άλλο ένα κριτήριο που µπορεί να καθορίσει οτι η εκτίναξη<br />
του υλικού γίνεται λόγω θερµικής αποπροσρόφησης ή λόγω της φωτοαποδόµησης, δηλαδή ο<br />
ρυθµός σχηµατισµού οµογενών φυσαλίδων ανταγωνίζεται τον ρυθµό εξαέρωσης evaporative<br />
cooling.<br />
Πιο συγκεκριµένα, σύµφωνα µε την θερµοδυναµική Gibbs υπάρχουν δυο όρια για την<br />
συµπυκνωµένη φάση: η binodal γραµµή, η οποία είναι η καµπύλη ισορροπίας (P,T) για το<br />
υγρό και το αέριο, και η spinodal γραµµή, η οποία είναι το σύνορο της θερµοδυναµικής<br />
σταθερότητας της υγρής φάσης. Η spinodal καµπύλη καθορίζεται από:<br />
⎛ ∂P<br />
⎞<br />
⎜ ⎟ = 0<br />
⎝∂V⎠ T<br />
Εξίσωση: 3.54<br />
135
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
136<br />
Σχήµα 3.11: Spinodal καµπύλες και µετασταθείς περιοχές σε ένα P-V διάγραµµα.<br />
Μεταξύ αυτών των συνοριακών συνθηκών υπάρχει µια περιοχή µετασταθούς (υπέρθερµου)<br />
υγρού. Στην spinodal καµπύλη, η υγρή φάση δεν είναι σταθερή και το σύστηµα<br />
“αυθόρµητα” διασπάται σε αέρια και υγρή φάση, δηλαδή µόρια αερίου και σταγονίδια.<br />
Επίσης, η µετασταθής κατάσταση µπορεί να εκφραστεί και µε όρους φράγµατος δυναµικού<br />
για τον σχηµατισµό φυσαλίδων, οι οποίες είναι απαραίτητες για τον βρασµό. Ο σχηµατισµός<br />
τους οδηγεί το σύστηµα σε αύξηση της ελεύθερης ενέργειας Gibbs. Μια δεδοµένη<br />
µετασταθής κατάσταση στο σηµείο (P0,T) µπορεί να επιτευχθεί αυξάνοντας την θερµοκρασία<br />
πάνω από την θερµοκρασία βρασµού, οπότε σε αυτή την περίπτωση, η αλλαγή της ενέργειας<br />
Gibbs θα είναι:<br />
∆ GK<br />
=<br />
3<br />
3<br />
16πσ<br />
( ρv∆Hvapβ) 2<br />
Εξίσωση: 3.55<br />
όπου ρv είναι η πυκνότητα του κορεσµένου αερίου, ∆Ηvap είναι η αλλαγή της ενθαλπίας στο<br />
σηµείο (P0,T0) και β=(Τ-Τ0)/Τ0 είναι η σχετική υπερθέρµανση του συστήµατος. Θεωρώντας<br />
στάσιµη κατάσταση, ο ρυθµός σχηµατισµού φυσαλίδων είναι:<br />
0<br />
( k β )<br />
J = J exp −∆ G / k T<br />
Εξίσωση: 3.56
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Λαµβάνοντας υπόψη όλα τα προηγούµενα, για την περίπτωση της φωτοαποδόµησης,<br />
παρατηρείται ότι για µικρούς ρυθµούς θέρµανσης, δεν συµβαίνει σηµαντική υπερθέρµανση<br />
του υλικού, αφού πρακτικά όλη η θερµική ενέργεια καταναλώνεται για τον σχηµατισµό<br />
φυσαλίδων (συνήθης βρασµός). Αντίθετα, για µεγάλους ρυθµούς θέρµανσης, παρόµοιους µε<br />
αυτούς που επιτυγχάνονται χρησιµοποιώντας Laser, ο χρόνος που απαιτείται για τον<br />
σχηµατισµό και την διάχυση των φυσαλίδων είναι πολύ µεγαλύτερος, οπότε η θερµοκρασία<br />
του υλικού αυξάνεται ραγδαία πολύ πιο πάνω από την θερµοκρασία βρασµού, µετατρέποντας<br />
τη διαδικασία της οµαλής επιφανειακής εξάτµισης που λαµβάνει χώρα συνήθως, σε µια<br />
διαδικασία “εκρηκτικής εξάτµισης” (phase explosion) σε υψηλές ενέργειες. Αυτή η<br />
“εκρηκτική εξάτµιση” έχει ως αποτέλεσµα την αυθόρµητη διάσπαση του εκτινασσόµενου<br />
plume σε ένα σύστηµα δύο φάσεων, το οποίο αποτελείται από µόρια αερίου και υγρά<br />
σταγονίδια.<br />
H εκτίναξη υλικού που είναι χαρακτηριστική της φωτοαποδόµησης παρατηρείται σε<br />
πυκνότητες ενέργειας Laser ∼ 100 mJ/cm 2 . Από την άλλη πλευρά, είναι φανερό ότι σε<br />
πυκνότητες ενέργειας ∼ 40 – 50 mJ/cm 2 επέρχεται τήξη (λιώσιµο) στην επιφάνεια του υλικού,<br />
όπως δείχθηκε από την οπτική εξέταση. Εποµένως, η φωτοαποδόµηση παρατηρείται σε<br />
θερµοκρασίες πολύ πάνω από την θερµοκρασία τήξης του υλικού. Η παρατήρηση αυτή<br />
δείχνει ότι η φωτοαποδόµηση των van der Waals στερεών πρέπει να οφείλεται σε explosive<br />
boiling. Explosive boiling συµβαίνει όταν ένα υγρό υπερθερµαίνεται σε θερµοκρασίες<br />
όπου η πίεση κορεσµού είναι µεγαλύτερη από αυτήν που εξασκείται επί του υγρού.<br />
Παρακάτω γίνεται µια σύντοµη αναφορά στις θερµοδυναµικές έννοιες που χαρακτηρίζουν<br />
την θεωρία σχηµατισµού φυσαλίδων που ευθύνονται για τον µηχανισµό του explosive<br />
boiling. Με βάση αυτή την θεωρία, γίνεται ένας θεωρητικός υπολογισµός των<br />
χαρακτηριστικών ποσοτήτων αυτής.<br />
137
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
138<br />
Σχήµα 3.12: P-T (α) και P-V (β) διαγράµµατα της εκρηκτικής αλλαγής φάσης.<br />
Στο παραπάνω διάγραµµα P-T (Σχήµα 3.12 α) παρατηρούνται τα βασικότερα χαρακτηριστικά<br />
της θερµοδυναµικής των φάσεων. Τριπλό σηµείο είναι το σηµείο στο οποίο οι τρεις φάσεις<br />
στερεό, υγρό και αέριο συνυπάρχουν σε ισορροπία. Στην binodal καµπύλη, η υγρή και η<br />
αέρια φάση βρίσκονται σε ισορροπία, δηλαδή οι δυο φάσεις έχουν ισοδύναµα χηµικά<br />
δυναµικά (µv = µl). Πάνω στην binodal, υπάρχει θερµοδυναµική ισορροπία µεταξύ αερίου<br />
και υγρού. Η πίεση του αερίου ως συνάρτηση της θερµοκρασίας προσεγγίζεται από την<br />
εξίσωση Clausius-Clayperon [20]-[22]:<br />
P= Pe<br />
0<br />
∆Η ⎛ ⎞<br />
− −<br />
R T T<br />
1 1<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ 0 ⎠<br />
α β<br />
Εξίσωση: 3.57<br />
όπου (P0,T0) αποτελούν την πίεση και την θερµοκρασία αναφοράς. Η binodal καµπύλη<br />
καταλήγει στο κρίσιµο σηµείο (critical point CP), πάνω από το οποίο δεν υπάρχει διαφορά<br />
µεταξύ της υγρής και της αέριας φάσης. Σύµφωνα όµως µε τον Gibbs, η binodal δεν<br />
αποτελεί το όριο ύπαρξης της υγρής φάσης. Συγκεκριµένα, ο Gibbs και άλλοι µετέπειτα<br />
προέβλεψαν ότι ακόµη και πέρα από την καµπύλη αυτή (δηλαδή συγκεκριµένο P, για<br />
Τ>Τsat), σε αυτή την περιοχή µπορεί να διατηρηθεί η υγρή φάση ως µετασταθής κατάσταση.<br />
Το «απόλυτο όριο» της σταθερότητας της υγρής φάσης είναι η spinodal. Η spinodal καµπύλη<br />
ορίζει το όριο της θερµοδυναµικής σταθερότητας της υγρής φάσης και καθορίζεται από:
⎛ ∂P<br />
⎞<br />
⎜ ⎟ = 0<br />
⎝∂V⎠T ⎛∂T⎞ ⎜ ⎟ = 0<br />
⎝∂S⎠ P<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Εξίσωση: 3.58<br />
τα οποία είναι φυσικά αδύνατα. Πέρα από την spinodal το υπέρθερµο υγρό δεν είναι πλέον<br />
σταθερό οπότε «αυθόρµητα» η υγρή φάση διαχωρίζεται σε αέριο και υγρά σταγονίδια [23].<br />
Η binodal και η spinodal καµπύλη τέµνονται στο κρίσιµο σηµείο CP. Μεταξύ της binodal και<br />
της spinodal καµπύλης υπάρχει µια περιοχή µετασταθούς (υπερθερµασµένου) υγρού.<br />
Σχήµα 3.13: Εξάρτηση της ελέυθερης ενέργεια Gibbs συναρτήσει του όγκου για διάφορες<br />
θερµοκρασίες, από την θερµοκρασία κόρου Tsat έως την spinodal Tspin (υπό σταθερή πίεση<br />
Psat)<br />
Για την κατανόηση των παραπάνω, εξετάζεται η ελεύθερη ενέργεια του συστήµατος σε<br />
διάφορες θερµοκρασίες ως συνάρτηση του V (Σχήµα 3.14). Για θερµοκρασία ίση µε την<br />
θερµοκρασία κορεσµού η ελεύθερη ενέργεια Gibbs έχει δυο ελάχιστα, τα οποία αντιστοιχούν<br />
στο κορεσµένο υγρό και αέριο. Το ίδιο µέτρο των ελαχίστων εκφράζει ότι οι δυο φάσεις<br />
βρίσκονται σε ισορροπία (σηµεία A,C στο Σχήµα 3.12α). Για συγκεκριµένη P, για T<br />
µεγαλύτερη από αυτή που αντιστοιχεί στην binodal, η αέρια κατάσταση προτιµάται και αυτό<br />
φαίνεται από το διάγραµµα όπου το τοπικό ελάχιστο που αντιστοιχεί στο αέριο είναι<br />
µικρότερο από το αντίστοιχο του υγρού, (δηλαδή µg < µl) [23]. Αλλά, όπως φαίνεται στο<br />
σχεδιάγραµµα, για την µετάβαση από υγρό σε αέριο απαιτείται να ξεπεραστεί ένα φράγµα<br />
δυναµικού. Όπως εξηγείται παρακάτω, αυτό οφείλεται στο ότι η µετατροπή σε αέρια φάση<br />
139
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
«περιορίζεται» από την επιφανειακή τάση (surface tension). Η ύπαρξη αυτού του φράγµατος<br />
είναι ακριβώς ο λόγος που µπορεί να οδηγήσει στην ύπαρξη της υγρής κατάστασης σε<br />
µετασταθή κατάσταση. Με αυξανόµενη θερµοκρασία του υγρού, η επιφανειακή τάση<br />
µειώνεται και αυτό έχει ως αποτέλεσµα την µείωση του φράγµατος για την δηµιουργία της<br />
φυσαλίδας. Στην θερµοκρασία Τspin το φράγµα µηδενίζεται και το υπέρθερµο υγρό δεν είναι<br />
πλέον µετασταθές αλλά ασταθές.<br />
140<br />
Σχήµα 3.14: Εξάρτηση της ελεύθερης ενέργειας Gibbs συναρτήσει της ακτίνας της<br />
φυσαλίδας.<br />
Για να εµφανιστεί µια καινούρια φάση θα πρέπει να δηµιουργηθεί µια διεπιφάνεια.<br />
Ειδικότερα για τον βρασµό η αέρια φάση θα εµφανιστεί µε την µορφή µικρών (εµβρυικών)<br />
φυσαλίδων µέσα στην µετασταθή φάση. Οι µικρές φυσαλίδες σχηµατίζονται σαν<br />
αποτέλεσµα τυχαίων διακυµάνσεων της πυκνότητας του υλικού και στην συνέχεια, ή<br />
µεγαλώνουν ή καταρρέουν (collapse). Η θεωρία της οµογενούς πυρήνωσης έχει σκοπό την<br />
ποσοτικοποίηση του ρυθµού ανάπτυξης αυτών των φυσαλίδων. Η κλασική θεωρία<br />
οµογενούς πυρήνωσης µελετήθηκε από τους Volmer και Weber (Abraham, 1974), οι οποίοι<br />
θεώρησαν πως ο ρυθµός πυρήνωσης θα έπρεπε να έχει εκθετική εξάρτηση από το αντίστροφο<br />
του έργου που απαιτείται για τον σχηµατισµό φυσαλίδων. Για την µαθηµατική περιγραφή<br />
του φαινοµένου του εκρηκτικού βρασµού έχει υπάρξει ένας αριθµός µελετών [22]-[25], θέµα<br />
το οποίο είναι εκτός όριων της παρούσας διατριβής.
3.6 Συνοριακές συνθήκες<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Κατά την εκτέλεση των υπολογισµών Μοριακής ∆υναµικής σε µόρια και σωµατίδια, τα<br />
οποία βρίσκονται σε κανονική θερµοκρασία, δεν υπάρχει καµία απαίτηση για περιορισµό του<br />
όγκου προσοµοίωσης. Η παραπάνω διατύπωση παύει να ισχύει µόλις υγρά ή αεριώδη µέρη<br />
περιλαµβάνονται στον όγκο προσοµοίωσης. Τότε ολόκληρο το σύστηµα επεκτείνεται σε<br />
όλες τις χωρικές διαστάσεις και ο χρόνος προσοµοίωσης αυξάνεται. Συνεπώς παρουσιάζεται<br />
η απαίτηση να περιοριστεί ο όγκος προσοµοίωσης, εισάγοντας χωρικές συνοριακές συνθήκες.<br />
Η Μοριακή ∆υναµική ανάλυση εφαρµόζεται κατά κύριο λόγο σε συστήµατα τα οποία<br />
εµπεριέχουν µερικές εκατοντάδες ή χιλιάδες σωµατίδια προς προσοµοίωση. Οι ιδιότητες των<br />
ατελειών σε απεριόριστο κρύσταλλο µπορούν να προσηµειωθούν θεωρώντας την<br />
υπολογιστική κυψελίδα αναφοράς (ή κύρια υπολογιστική κυψελίδα) σαν τοπικό τµήµα ενός<br />
απεριόριστου κρυστάλλου και ορίζοντας έναν νόµο που να καθορίζει τις ιδιότητες των<br />
ατόµων εκτός της υπολογιστικής κυψελίδας αναφοράς, σε αντιστοιχία µε τις ιδιότητες των<br />
σωµατιδίων µέσα σε αυτήν. Για τους παραπάνω λόγους είναι απαραίτητη η εισαγωγή και η<br />
χρήση σε τέτοιου είδους προσοµοιώσεις των συνοριακών συνθηκών. Αυτό διότι όσο µεγάλο<br />
και αν είναι το σύστηµα προς µελέτη, πάντα το πραγµατικό σύστηµα είναι σηµαντικά<br />
µεγαλύτερο. Υπάρχουν τρία, ευρέως χρησιµοποιόµουνα, είδη συνοριακών συνθηκών:<br />
• Οι Ελεύθερες Συνοριακές Συνθήκες - Free Boundary Conditions (FBC)<br />
• Οι Ανακλώµενες Συνοριακές Συνθήκες - Reflecting Boundary Conditions (RBC)<br />
• Οι Περιοδικές Συνοριακές Συνθήκες – Periodic Boundary Conditions (PBC)<br />
3.6.1 Ελεύθερες συνοριακές συνθήκες<br />
Η πιο απλή µορφή συνοριακών συνθηκών είναι οι ονοµαζόµενες ελεύθερες συνοριακές<br />
συνθήκες ή αλλιώς συνθήκες ελεύθερης επιφάνειας. Κατά την εφαρµογή τους επιτρέπουν σε<br />
όποιο σωµατίδιο, από τον υπό προσοµοίωση όγκο, έρθει σε επαφή µε την θεωρητική<br />
επιφάνεια που ορίζουν να έχει τη δυνατότητα να αποµακρυνθεί από τον όγκο προσοµοίωσης<br />
και αντίστροφα, σε άλλο να εισέλθει σε αυτόν. Το αν θα αποµακρυνθεί το σωµατίδιο από<br />
τον όγκο προσοµοίωσης αναλύεται στο 4 ο κεφάλαιο της διατριβής. Η κίνηση των<br />
σωµατίδιων είναι αποτέλεσµα είτε της πιθανής αποµάκρυνσης τους από τον όγκο<br />
προσοµοίωσης είτε της ταλαντωτικής κίνησης που έχουν στην κρυσταλλική δοµή.<br />
141
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
142<br />
Σχήµα 3.15: Ελεύθερες συνοριακές συνθήκες - FBC<br />
3.6.2 Ανακλώµενες συνοριακές συνθήκες<br />
Όταν ένα σωµατίδιο, το οποίο περιέχεται µέσα στον όγκο προσοµοίωσης, αγγίξει τη<br />
θεωρητική επιφάνεια µιας ανακλώµενης συνοριακής συνθήκης κατά τη διάρκεια της<br />
προσοµοίωσης, τότε αυτοµάτως το κάθετο στην επιφάνεια διάνυσµα της συνιστάµενης<br />
ταχύτητάς του αποκτά αντίστροφη φορά. Το να έρθει ένα σωµατίδιο σε επαφή µε την<br />
θεωρητική επιφάνεια µιας ανακλώµενης συνοριακής συνθήκης οφείλεται στην κίνηση λόγω<br />
ταλάντωσης που παρουσιάζουν τα άτοµα της κρυσταλλικής δοµής.<br />
Σχήµα 3.16: Ανακλώµενες συνοριακές συνθήκες - RBC<br />
Η εφαρµογή ανακλώµενων συνοριακών συνθήκων συνεπάγεται ότι η ολική ενέργεια, ο όγκος<br />
καθώς και ο ολικός αριθµός σωµατιδίων του συστήµατος παραµένουν σταθερά. Με άλλα<br />
λόγια το σύστηµα είναι µονωµένο.
3.6.3 Περιοδικές συνοριακές συνθήκες<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Στην περίπτωση των περιοδικών συνοριακών συνθηκών θεωρούµε ότι ο απεριόριστος<br />
κρύσταλλος είναι µια περιοδική επανάληψη της υπολογιστικής κυψελίδας αναφοράς προς<br />
όλες τις διαστάσεις. Αυτό έχει ως αποτέλεσµα ο απεριόριστος κρύσταλλος να θεωρείται ότι<br />
περιέχει ένα απεριόριστο αριθµό σωµατίδιων ταυτόσηµο µε αυτόν που υπάρχει στην<br />
υπολογιστική κυψελίδα αναφοράς και οι οποίες αποτελούν τις εικόνες της. Οι περιοδικές<br />
συνοριακές συνθήκες είναι στην ουσία η δηµιουργία πανοµοιότυπων αντιγράφων της<br />
υπολογιστικής κυψελίδας αναφοράς προς προσοµοίωση γύρω από αυτή. Τα αντίγραφα<br />
αυτά επεκτείνονται στο άπειρο, σε όλες τις καρτεσιανές διευθύνσεις (Χ-Υ-Ζ). Με άλλα<br />
λόγια, κάθε άτοµο που βρίσκεται σε θέση r στην µοντελοποιούµενη κυψελίδα<br />
αντιπροσωπεύει ένα σύνολο ατόµων, τα οποία βρίσκονται σε θέσεις που δίνονται από την<br />
σχέση 3.59.<br />
r + l a + mb<br />
+ nc<br />
Εξίσωση: 3.59<br />
όπου τα a, b, c είναι τα διανύσµατα θέσης των γωνιών της κυψελίδας και l, m, n είναι<br />
ακέραιοι αριθµοί µε , m,<br />
n ∈ [ − ∞,<br />
+∞]<br />
l .<br />
Σχήµα 3.17: Περιοδικές συνοριακές συνθήκες σε δυο διαστάσεις. Η υπολογιστική κυψελίδα<br />
αναφοράς περικλείεται από οχτώ πανοµοιότυπα αντίγραφα και κάθε µια αναγνωρίζεται απο<br />
ένα διάνυσµα µετατόπισης α.<br />
143
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Περνώντας στις τρεις διαστάσεις η υπολογιστική κυψελίδα αναφοράς περιβάλλεται απο 26<br />
πανοµοιότυπα αντίγραφα. Μια απλοποιηµένη µορφή των περιοδικών συνθηκών σε τρεις<br />
διαστάσεις φαίνεται στο Σχήµα 3.18.<br />
144<br />
Σχήµα 3.18: Περιοδικές συνοριακές συνθήκες σε τρεις διαστάσεις. Η υπολογιστική<br />
κυψελίδα αναφοράς περικλείεται απο 26 πανοµοιότυπα αντίγραφα.<br />
Το κάθε µέλος αυτού του συνόλου κινείται και συµπεριφέρεται όµοια µε κάθε άλλο µέλος<br />
του συνόλου και έτσι µόνο ένα από αυτά χρειάζεται να αναπαρασταθεί στο πρόγραµµα του<br />
ηλεκτρονικού υπολογιστή. Επιπλέον το κάθε άτοµο που ανήκει στην κυψελίδα<br />
προσοµοίωσης αλληλεπιδρά όχι µόνο µε τα υπόλοιπα άτοµα στην κυψελίδα, αλλά µε τα<br />
αντίγραφά τους στις γύρω κυψελίδες-αντίγραφα. Έτσι επιτυγχάνονται ταυτόχρονα δύο<br />
γεγονότα:<br />
1. Εξαλείφονται οι επιφάνειες και τα φαινόµενα που σχετίζονται µε αυτές<br />
2. Παύουν να έχουν σηµασία οι θέσεις των ορίων της µοντελοποιούµενης κυψελίδας<br />
Επιπλέον η απαραίτητη υπολογιστική ισχύς δεν αυξάνεται λόγω αύξησης των<br />
αλληλεπιδράσεων ανάµεσα στα άτοµα, αφού τα δυναµικά έχουν µικρή ακτίνα δράσης.<br />
Θεωρώντας τον όγκο προσοµοίωσης ως κύβο, στον οποίο εµπεριέχεται ένας Ν αριθµός<br />
σωµατίδιων, κατά την διάρκεια της προσοµοίωσης ένας αριθµός σωµατιδίων θα ακολουθήσει<br />
τροχιές τέτοιες, ώστε να εξέλθει από τον όγκο προσοµοίωσης. Στα στερεά αυτή η κίνηση<br />
των ατόµων οφείλεται στην ταλάντωση που εµφανίζει η κρυσταλλική δοµή. Για να
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
διατηρηθεί ο αριθµός των σωµατίδιων σταθερός ένα νέο σωµατίδιο πρέπει να εισέλθει στον<br />
όγκο όπως φαίνεται στο Σχήµα 3.19.<br />
Σχήµα 3.19: Περιοδικές συνοριακές συνθήκες: Όταν ένα σωµατίδιο αποµακρύνεται από την<br />
υπολογιστική κυψελίδα αναφοράς η θέση του αµέσως µετατίθεται στην απέναντι πλευρά και<br />
το διάνυσµα της ταχύτητας παραµένει αµετάβλητο.<br />
Προκειµένου να διατηρηθεί η ολική ενέργεια του συστήµατος σταθερή, το νέο σωµατίδιο<br />
πρέπει να έχει τις ίδιες τιµές ταχύτητας και δυναµικής ενέργειας µε το παλαιό. Υποθέτουµε<br />
ότι ο όγκος προσοµοίωσης είναι ένας κύβος κέντρου (x,y,z)= (L/2, L/2, L/2) µε πλευρές<br />
µήκους L. Όταν ένα σωµατίδιο αποµακρύνεται από µια πλευρά του κύβου σε µήκος x=L, ένα<br />
νέο σωµατίδιο εισέρχεται στο x=0, άλλα έχοντας τις ίδιες συντεταγµένες στους y και z<br />
άξονες. Παροµοίως δεχόµαστε και για της y και z διευθύνσεις.<br />
Σχήµα 3.20: Εφαρµογή περιοδικών συνοριακών συνθηκών σε δυο διαστάσεις. Εφόσον τα<br />
γεγονότα στην υπολογιστική κυψελίδα αναφοράς αντιγράφονται σε κάθε αντίγραφό της, η<br />
µάζα της διατηρείται.<br />
145
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Σε ένα τρισδιάστατο πρόβληµα η κύρια κυψελίδα έχει διάνυσµα µετατόπισης α={0.0.0}.<br />
Κάθε διάνυσµα r µε την κορυφή του να εµπεριέχεται στο κελίο α1 αλλά να ξεκίνά από την<br />
αρχή του κελίου α2 µπορεί να γραφεί ως<br />
146<br />
( 2 )<br />
( 1)<br />
r α<br />
α . Για κυβικές κυψελίδες σε τρεις διαστάσεις η<br />
αρχή συντεταγµένων κάθε αντίγραφου κυψελίδας µπορεί να εκφραστεί από ένα διάνυσµα<br />
(0,0,0)<br />
R( α )<br />
(0,0,0)<br />
R ( α )<br />
= Lα<br />
Εξίσωση: 3.60<br />
Όπου L είναι το βαθµοτό µήκος της ακµής της κυβικής κυψελίδας. Κάθε σωµατίδιο i<br />
καταλαµβάνει την ίδια θέση στην εικονική του κυψελίδα, µε αυτή που καταλαµβάνει το<br />
σωµατίδιο i στην κύρια κυψελίδα.<br />
(0,0,0) ( )<br />
i(0,0,0) i(<br />
α )<br />
r r α<br />
= , για όλα τα αντίγραφα κελιά α Εξίσωση: 3.61<br />
Συνεπώς και κάθε αντίγραφο του i έχει και την ίδια ορµή µε το i.<br />
(0,0,0) ( )<br />
i(0,0,0) i(<br />
α )<br />
p p α<br />
= , για όλα τα αντίγραφα κελία α Εξίσωση: 3.62<br />
Κατά την διάρκεια των προσοµοιώσεων χρειάζεται µόνο να αποθηκεύονται οι θέσεις των<br />
σωµατιδίων στην κύρια υπολογιστική κυψελίδα. Οι θέσεις των αντιγράφων µπορούν να<br />
υπολογιστούν όποτε αυτό είναι απαραίτητο, µε µετασχηµατισµό συντεταγµένων. Στις τρεις<br />
διαστάσεις ο πιο απλός µετασχηµατισµός αυτού του είδους είναι για τις κυψελίδες κυβικού<br />
τύπου. Για έναν κύβο µε ακµή L, το αντίγραφο ενός σωµατιδίου i στην κυψελίδα α<br />
εντοπίζεται µε βάση την κύρια κυψελίδα από την σχέση:<br />
(0,0,0) ( α ) (0,0,0)<br />
i( α) i(<br />
α) ( α)<br />
r = r + R<br />
Εξίσωση: 3.63<br />
Το παραπάνω διακρίνεται και στο Σχήµα 3.21. Από τις εξισώσεις 3.60, 3.61 και 3.63<br />
προκύπτει ότι:<br />
(0,0,0) ( α )<br />
i( α) i(<br />
α) α<br />
r = r + L<br />
Εξίσωση: 3.64
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
Εποµένως για να υπολογισθεί η θέση ενός αντιγράφου σωµατιδίου i απαιτείται µόνο η θέση<br />
του i στην κύρια κυψελίδα και το µεταφραστικό διάνυσµα α της κυψελίδας.<br />
Για έναν αριθµό Ν σωµατιδίων στην κύρια κυψελίδα η ολική δυναµική ενέργεια PE-ΚΚ<br />
ισούται µε:<br />
1<br />
P = ∑∑ u( r )<br />
Εξίσωση: 3.65<br />
E−KK 2 i≠j (0,0,0)<br />
ij(0,0,0)<br />
Όπου u είναι το δυναµικό δυο σωµάτων. Σε περιοδικά συστήµατα εκτός από τα σωµατίδια<br />
που εµπεριέχονται στην κύρια κυψελίδα, αντίγραφα αυτών, επίσης συνεισφέρουν στην ολική<br />
δυναµική ενέργεια.<br />
1<br />
P = ∑∑∑ u( r −αL)<br />
Εξίσωση: 3.66<br />
E<br />
2 α i≠j (0,0,0)<br />
ij(0,0,0)<br />
Εδώ r − αL = r − ( r + αL)<br />
. Σε ένα D διαστάσεων σύστηµα το άθροισµα του<br />
ij i j<br />
µεταφραστικού διανύσµατος α των κυψελίδων αναπαριστά ένα D-fold άθροισµα που αυξάνει<br />
τις συνεισφορές από την κύρια κυψελίδα (α={0,0,0}) και από όλες τις αντίγραφες κυψελίδες.<br />
Στις τρεις διαστάσεις:<br />
∞ ∞ ∞<br />
∑( ⋅⋅⋅ ) = ∑ ∑ ∑ ( ⋅⋅⋅)<br />
Εξίσωση: 3.67<br />
α α α α<br />
x=−∞ y=−∞ z=−∞<br />
Έστω ένα σωµατίδιο m στην κύρια κυψελίδα. Η δυναµική του ενέργεια δίνεται από τη<br />
σχέση:<br />
1<br />
P = ∑∑ u( r −αL)<br />
Εξίσωση: 3.68<br />
E−m 2 α j≠m (0,0,0)<br />
mj(0,0,0)<br />
και κάθε αντίγραφο του σωµατιδίου m έχει επίσης δυναµική ενέργεια PE-m. Εάν για<br />
παράδειγµα το αντίγραφο που έχει α={1,1,1} και έστω ότι χαρακτηρίζεται ως m ’ , τότε:<br />
147
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
148<br />
1<br />
P = ∑∑ u( r −αL)<br />
Εξίσωση: 3.69<br />
E−m΄ 2 α j≠m' (1,1,1)<br />
m' j(1,1,1)<br />
Αλλά σύµφωνα µε την εξίσωση 3.61<br />
Οπότε:<br />
(0,0,0) (1,1,1)<br />
mj(0,0,0) m΄j (1,1,1)<br />
r = r<br />
Εξίσωση: 3.70<br />
P = P<br />
Εξίσωση: 3.71<br />
E−m E−m΄ Γενικά m’ µπορεί να είναι κάθε αντίγραφο του σωµατιδίου m. Λόγο όµως των Εξισώσεων<br />
3.70 και 3.71 η δύναµη που ασκεί κάθε αντίγραφο σωµατίδιο m΄ είναι ίση µε την δύναµη που<br />
ασκεί το σωµατίδιο m, τότε:<br />
ή διαφορετικά<br />
∂P ∂P<br />
=<br />
∂r ∂r<br />
E−m E−m΄ ( 0,0,0 ) (1,1,1)<br />
m(0,0,0) m΄(1,1,1)<br />
Εξίσωση: 3.72<br />
Fm = Fm΄<br />
Εξίσωση: 3.73<br />
Συµπερασµατικά τα αντίγραφα σωµατίδια που εµπεριέχονται στις αντιγραφές κυψελίδες<br />
ακολουθούν τροχιές αντίγραφες µε αυτές του πρωτότυπου σωµατιδίου. Ανάλογα µε την<br />
Εξίσωση 3.66 η δύναµη που ασκείται σε ένα σωµατίδιο από αυτά εντός και εκτός της κύριας<br />
κυψελίδας είναι:<br />
∑∑<br />
F = f( r −αL)<br />
m mj<br />
α i≠m Εξίσωση: 3.74<br />
Όπου f αναπαριστά την δύναµη µεταξύ δυο σωµατίδιων, rmj είναι το διάνυσµα µεταξύ των<br />
σωµατιδίων m και j στην κύρια κυψελίδα και το άθροισµα από α, όπως δίνεται από την<br />
Εξίσωση 3.67. Οι συνοριακές συνθήκες ορίζουν τι συµβαίνει σε ένα σωµατίδιο όταν αυτό
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
συναντά το όριο του συστήµατος. Σε ένα σύστηµα µε περιοδικές συνοριακές συνθήκες κάθε<br />
σωµατίδιο που εγκαταλείπει την κύρια κυψελίδα ταυτόχρονα αντικαθίσταται από το<br />
αντίγραφό του, που εισέρχεται σε αυτή. Ένα σωµατίδιο i µετακινείται από την κύρια<br />
κυψελίδα στην αντίγραφη κυψελίδα α, ταυτόχρονα ένα αντίγραφο σωµατίδιο εισέρχεται στην<br />
κύρια από την αντίγραφη –α. Συνεπώς η θέση του σωµατιδίου i µετασχηµατίζεται ως εξής:<br />
(0,0,0) (0,0,0) (0,0,0)<br />
i(0,0,0) i( −α<br />
) i(0,0,0)<br />
r ⇒ r = r − Lα<br />
Εξίσωση: 3.75<br />
Σύµφωνα µε την Εξίσωση 3.62 το αντίγραφο του σωµατιδίου που προέρχεται από την<br />
κυψελίδα –α έχει την ίδια ταχύτητα µε το σωµατίδιο της κύριας κυψελίδας i, οπότε η ορµή pi<br />
παραµένει ανεπηρέαστη από τη µετάφραση της θέσης:<br />
(0,0,0) (0,0,0) (0,0,0)<br />
i(0,0,0) i( −α<br />
) i(0,0,0)<br />
p ⇒ p = p<br />
Εξίσωση: 3.76<br />
Οι µετασχηµατισµοί στις Εξισώσεις 3.75 και 3.76 ορίζουν τις περιοδικές συνοριακές<br />
συνθήκες.<br />
Η απαραίτητη υπολογιστική ισχύς µπορεί να µειωθεί στο ελάχιστο µε τη χρήση του κριτηρίου<br />
minimum image criterion. Για να εφαρµοστεί το κριτήριο αυτό θα πρέπει η υπολογιστική<br />
κυψελίδα αναφοράς της προσοµοίωσης να έχει όλες της τις διαστάσεις τουλάχιστον ίσες µε<br />
το διπλάσιο της ακτίνας αποκοπής δράσης του δυναµικού. Το παραπάνω κριτήριο βασίζεται<br />
στο εξής γεγονός: Εάν υποθέσουµε ακτίνα αποκοπής cutoff distance ίση µε Rc και<br />
κυψελίδα µε διαστάσεις ίσες µε 2Rc τότε είναι βέβαιο ότι κάποιο άτοµο i από την<br />
κυψελίδα θα αλληλεπιδρά µε ένα άτοµο j και µε το πολύ ένα από τα άτοµα από το<br />
σύνολο των περιοδικών αντιγράφων του j. Αυτό συµβαίνει επειδή δύο αντίγραφα του j<br />
ατόµου δε µπορεί παρά να βρίσκονται σε απόσταση µεταξύ τους ίση ή µεγαλύτερη από 2Rc,<br />
αφού δεν υπάρχει επικάλυψη ανάµεσα στην υπολογιστική κυψελίδα αναφοράς και τα<br />
αντίγραφά της, αλλά και στα αντίγραφα µεταξύ τους. ∆εδοµένου λοιπόν ότι η κυψελίδα<br />
προσοµοίωσης έχει διαστάσεις ίσες ή µεγαλύτερες από 2Rc, µπορεί να εφαρµοστεί το<br />
minimum image criterion, σύµφωνα µε το οποίο, ανάµεσα στα αντίγραφα ενός ατόµου j που<br />
αλληλεπιδρά µε ένα άτοµο i, λαµβάνεται υπόψη στους υπολογισµούς µόνο εκείνο το<br />
αντίγραφο που βρίσκεται πλησιέστερα στο i ενώ τα άλλα όχι. Έτσι λοιπόν απλοποιείται στο<br />
ελάχιστο το πρόγραµµα στον ηλεκτρονικό υπολογιστή.<br />
149
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Σχήµα 3.21: Minimum Image Criterion. Η υπολογιστική κυψελίδα αναφοράς περιέχει τρία<br />
σωµατίδια και υπάρχουν Ν(Ν-1)/2=3 γειτονικά ζεύγη. Ο διαχωρισµός των ζευγών ορίζεται<br />
από την ελάχιστη απόσταση µεταξύ σωµατιδίου i και οποιουδήποτε αντιγράφου του j.<br />
150
3.7 Βιβλιογραφικές αναφορές<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 o<br />
[1] Callister W.D.Jr. (2003), “Materials Science and Engineering, An Introduction”, John<br />
Wiley & Sons, pp 32-38<br />
[2] Κερµανίδης Θ. και Παντελάκης Σ. (2002), “Εισαγωγή στην Επιστήµη των Υλικών”,<br />
Εκδόσεις Πανεπιστηµίου Πατρών, Τόµος 1, σσ. 35-36.<br />
[3] Menzel, D. H., (1961), “Mathematical Physics”, Dover Publications Inc., New York<br />
[4] Schwartz, M., (1972), “Principles of Electrodynamics”, Dover Publications Inc., New<br />
York<br />
[5] Ready J.F., (2001), “LIA Handbook of Laser Materials Processing”, Magnolia<br />
Publishing Inc, Orlando.<br />
[6] von Allmen, M., (1987), “Laser-beam Interaction with Materials”, Springer-Verlag,<br />
Germany<br />
[7] Ashcroft, W.N. and Mermin, N.D, (1976), “Solid State Physics”, Sauders College,<br />
Philadelphia<br />
[8] Σεραφετινίδης, Α., (1985), “Εισαγωγή στην οπτοηλεκτρονική”, ΟΕ∆Β, Αθήνα.<br />
[9] Wellershoff, S.S, Hohlfeld, J., Güdde, J., and Matthias, E., (1999), “The Role of<br />
Electron Phonon Coupling in Femtosecond Laser Damage of Metals”, Applied Physics<br />
A, Vol. 69, pp. S99-S107.<br />
[10] Brorson, S.D., Fujimoto, J.G., and Ippen, E.P., (1987), “Femtosecond Electronic Heat-<br />
Transport Dynamics in Thin Gold Films”, Physical Review Letters, Vol. 59, No. 17,<br />
pp.1962-1965.<br />
[11] Hohlfeld, J., Müller, J.G., Wellershoff, S.-S., and Matthias, E., (1997), “Time-Resolved<br />
Thermoreflectivity of Thin Gold Films and its Dependence on Film Thickness”, Applied<br />
Physics B, Vol. 64, pp. 387-390.<br />
[12] Schmidt, V., Husinsky, W., and Betz, G., (2000), “Dynamics of Laser Desorption and<br />
Ablation of Metals at the Threshold on the Femtosecond Time Scale”, Physical Review<br />
Letters, Vol. 85, No. 16, pp. 3516-3519.<br />
[13] Anisimov, S.I., Kapeliovich, B.L., and Perel'man, T.L., (1974), “Electron Emission<br />
from Metal Surfaces Exposed to Ultrashort Laser Pulses”, Soviet Physics - Journal of<br />
Experimental and Theoretical Physics, Vol. 39, No. 2, pp. 375-377.<br />
[14] Qiu, T.Q., and Tien, C.L., (1993), “Heat Transfer Mechanisms During Short-Pulse<br />
Laser Heating of Metals”, Journal of Heat Transfer, Vol. 115, pp. 835-841.<br />
151
ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
[15] Miotello, A., and Kelly, R., (1999), “Laser-induced Phase Explosion: New Physical<br />
Problems When α Condensed Phase Approaches the Thermodynamic Critical<br />
Temperature”, Applied Physics A, Vol. 69, pp. S67-S73.<br />
[16] Miller, C.J. (Ed.), (1994), “Laser Ablation. Principles and Applications”, Springer<br />
Ser.Mater. Sci. 28, Springer-Verlag, Berlin.<br />
[17] Boyd, I.A. (Ed.), (1992), “Photochemical Processing of Electronic Materials”,<br />
Academic Press, London.<br />
[18] T. Lippert and J. T. Dickinson, (2002), “Chemical and Spectroscopic Aspects of<br />
Polymer Ablation: Special Features and Novel Directions”, Chemical Revisions, pp<br />
453-485.<br />
[19] A. Vogel and V. Venugopalan, (2003) “Mechanisms of Pulsed Laser Ablation of<br />
Biological Tissues”, Chemical Revisions, vol. 103, pp 577-600.<br />
[20] Atkins P.W., (1998), “Φυσικοχηµεία, Τόµος Ι”, Πανεπιστηµιακές Εκδόσεις Κρήτης<br />
[21] Brennen C.E., (1995), “Cavitation and Bubble dynamics”, Oxford University Press.<br />
[22] Schmit J.L., Zalabsky R.A. and Adams G.W., (1983), “Homogeneous nucleation of<br />
toluene”, The Journal of Chemical Physics, 79 (9), pp. 4496-4501.<br />
[23] Blander M.and Katz J. (1975), “Bubble nucleation in liquids”, American Institute of<br />
Chemical Engineers Journal 21 (5), pp. 833-848.<br />
[24] Debenedetti P. (1996), “Metastable Liquids: Concepts and Principles”, Princeton<br />
University Press: Princeton, NJ.<br />
[25] Skripov V.P., (1974), “Metastable Liquids”, Israel Program for Scientific Translation:<br />
Jerusalem; Wiley: New York.<br />
152
4.1 Γενικά<br />
<strong>Κεφάλαιο</strong> 4 ο<br />
Μοριακή ∆υναµική Ανάλυση<br />
Στο παρόν κεφάλαιο παρουσιάζεται η δηµιουργία του θεωρητικού µοντέλου και της µεθόδου<br />
Μοριακής ∆υναµικής για την διεργασία φωτοαποδόµησης µε Laser υπερβραχέων παλµών.<br />
Τα φαινόµενα που λαµβάνουν χώρα κατά την διεργασία παρουσιάζονται και µελετώνται<br />
ξεχωριστά, λόγω της πολυπλοκότητας του µοντέλου που αναπτύχθηκε. Αρχικά<br />
παρουσιάζεται η αναγκαιότητα χρήσης αδιάστατων εξισώσεων στην µοντελοποίηση µε<br />
Μοριακή ∆υναµική και εξάγονται οι βασικές αδιάστατες εξισώσεις. Η µοντελοποίηση της<br />
διεργασίας ξεκινάει µε την µοντελοποίηση των αρχικών συνθηκών του υλικού. Αυτές, για<br />
την Μοριακή ∆υναµική, απαιτούν την περιγραφή των θέσεων των ατόµων, της<br />
αλληλεπίδρασής τους, τον υπολογισµό των ενεργειών και ορισµό των συνοριακών συνθηκών.<br />
Στη συνέχεια µοντελοποιούνται τα στάδια που απαιτούνται για να φθάσει το υλικό σε<br />
κατάσταση θερµοδυναµικής ισορροπίας σε κανονικές συνθήκες. Η µοντελοποίηση της
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
ακτινοβολίας Laser έγινε κυρίως ενεργειακά. Υπήρξε διαχωρισµός σε χρονική και χωρική<br />
προτυποποίηση. Η χωρική προτυποποίηση ακολούθως διαχωρίστηκε σε επίπεδα. Τέλος οι<br />
επιπτώσεις της µεταφέρθηκαν σε µοριακό επίπεδο, δηλαδή υπολογισµό παραγόµενου<br />
αριθµού φωτονίων, έτσι ώστε να µπορεί να επιδράσει στο µοριακό µοντέλο του υλικού. Σε<br />
συνέχεια µοντελοποιήθηκε η διαδικασία φόρτισης των σωµατίδιων του υλικού. Τα<br />
σωµατίδια του υλικού απορροφούν την ενέργεια των φωτονίων που εµπεριέχονται στην<br />
δέσµη Laser και, ως τελικό αποτέλεσµα, αυξάνεται η ολική ενέργεια του συστήµατος των<br />
σωµατίδιων. Η συµπεριφορά των σωµατίδιων µετά τη φόρτιση καθώς και η διαδικασία<br />
αποµάκρυνσής τους από τον αρχικό κρύσταλλο µοντελοποιούται ακολουθώντας τις αρχές της<br />
Μοριακής ∆υναµικής.<br />
Η ανάπτυξη του προτύπου στηρίζεται στην µαθηµατική και γεωµετρική ανάλυση ενός<br />
γενικευµένου συστήµατος υλικού-δέσµης Laser σε µοριακό επίπεδο. Τέλος κατά την<br />
διάρκεια του κεφαλαίου δοµείται και η λογική που θα ακολουθηθεί στη συνέχεια,<br />
προκειµένου να υλοποιηθεί ο κώδικας Μοριακής ∆υναµικής.<br />
4.2 Αδιάστατες εξισώσεις<br />
Η χρήση αδιάστατων εξισώσεων σε προσοµοιώσεις Μοριακής ∆υναµικής (Μ∆) µπορεί να<br />
θεωρηθεί επιβεβληµένη. Κύριος λόγος είναι η ύπαρξη πλήθους µονάδων σε διαφορετικά<br />
συστήµατα. Χαρακτηριστικό παράδειγµα είναι το ότι σε επίπεδο ατόµου οι µονάδες µήκους<br />
και ενέργειας που χρησιµοποιούνται είναι το Angstrom και το eV, ενώ στο SI είναι το m και<br />
το Joule. Πρώτος λόγος λοιπόν, η αποφυγή σύγχυσης µεταξύ των µονάδων διαφορετικών<br />
συστηµάτων. Επιπλέον, οι τιµές που χρησιµοποιούνται είναι συχνά πολύ µικρές σε τέτοιο<br />
σηµείο που να υπάρχει υπολογιστικό πρόβληµα ακρίβειας. Συνεπώς ως δεύτερος λόγος<br />
παρουσιάζεται η ανάγκη οι τιµές να βρίσκονται µέσα σε µια περιοχή, στην οποία να µην<br />
υπάρχει πρόβληµα υπολογιστικής ακρίβειας. Τέλος η απουσία των διαστάσεων διευκολύνει<br />
την µελέτη του φαινοµένου γενικότερα, εδώ της φωτοποδόµησης µε Laser υπερβραχέων<br />
παλµών, µιας και δεν απαιτείται πλέον προσοχή για πιθανά λάθη στις µετατροπές των<br />
µονάδων από το ένα σύστηµα σε άλλο καθώς και από το ένα µέγεθος σε άλλο. Τα βασικά<br />
µεγέθη που είναι αναγκαίο να αδιαστατοποιηθούν, είναι το µήκος, ο χρόνος, η µάζα, η<br />
ενέργεια, η δύναµη, η ταχύτητα και η θερµοκρασία. Όλα τα υπόλοιπα µεγέθη είναι<br />
παράγωγα αυτών και όπου χρειάζεται παρατίθενται οι αδιάστατες εξισώσεις.<br />
154
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
• Η αδιαστατοποίηση των βασικών παραµέτρων της Μ∆ προκύπτει έπειτα από<br />
διαίρεση τους µε βασικά και συχνά απαντώµενα µεγέθη καθώς και µε σταθερές.<br />
Η αδιάστατη µεταβλητή του µήκους θα πρέπει να διαιρεθεί µε κάποιο βασικό<br />
µέγεθος µήκους. Στην παρούσα Μ∆ ανάλυση δύο τέτοια µεγέθη είναι η<br />
απόσταση αποκοπής rc και η απόσταση ισορροπίας µεταξύ δύο ατόµων r0.<br />
Επιλέγεται η δεύτερη απόσταση, η οποία εκφράζει ταυτόχρονα και την θέση<br />
ελάχιστης δυναµικής ενέργειας µεταξύ δύο ατόµων.<br />
• Για την αδιαστατοποίηση της µάζας επιλέγεται η µάζα του ατόµου του σιδήρου.<br />
Στην πλειονότητα των εξισώσεων της Μ∆ ανάλυσης αυτής της προσοµοίωσης<br />
χρησιµοποιείται είτε η µάζα του ατόµου του σιδήρου ή το άθροισµα των µαζών<br />
των ατόµων του σιδήρου που περιλαµβάνονται στην υπολογιστική κυψελίδα<br />
αναφοράς. Συνεπώς επιλέγοντας για την αδιαστατοποίση την ατοµική µάζα του<br />
σιδήρου απλοποιείται ένα µεγάλο µέρος των εξισώσεων.<br />
• Η ενέργεια απαιτείται να διαιρεθεί µε την παράµετρο ενέργειας του δυναµικού<br />
Morse, η οποία έχει µονάδες µέτρησης eV.<br />
• Η θερµοκρασία σε ατοµικό επίπεδο υπολογίζεται ως το άθροισµα των κινητικών<br />
ενεργειών των ατόµων του συστήµατος διαιρεµένο µε την σταθερά του<br />
Boltzmann. Συνεπώς για την αδιαστατοποίηση της θερµοκρασίας απαιτείται σε<br />
πρώτη φάση η διαίρεση µε την παράµετρο ενέργειας του δυναµικού Morse, αφού<br />
στον υπολογισµό της θερµοκρασίας λαµβάνει µέρος και η κινητική ενέργεια, ενώ<br />
σε δεύτερη φάση απαιτείται ο πολλαπλασιασµός µε την σταθερά του Boltzmann.<br />
Μέχρι τώρα για την αδιαστατοποίηση των παραπάνω βασικών παραµέτρων<br />
χρησιµοποιήθηκαν η µάζα του ατόµου του σιδήρου m, η απόσταση ισορροπίας µεταξύ δύο<br />
ατόµων r0 και η παράµετρος ενέργειας του δυναµικού Morse D. Οι υπόλοιπες βασικές<br />
παράµετροι θα αδιαστατοποιηθούν µε τα προαναφερθέντα µεγέθη και χωρίς την εισαγωγή<br />
νέων.<br />
155
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
156<br />
Παράµετρος Έκφραση<br />
Μήκος<br />
*<br />
r = r r0<br />
Χρόνος *<br />
t = t ( r0m D)<br />
Μάζα<br />
Ενέργεια<br />
4.3 Αρχικές συνθήκες<br />
*<br />
m m m<br />
= = 1<br />
*<br />
Ε =Ε<br />
*<br />
∆ύναµη F = F ( D r )<br />
Ταχύτητα *<br />
v = v ( D m)<br />
*<br />
Θερµοκρασία T = T ( D k )<br />
Πίνακας 4.1: Αδιάστατες εξισώσεις<br />
Το πρώτο βήµα σύµφωνα µε τη µέθοδο της Μ∆ ανάλυσης [1]-[3] για την δηµιουργία µιας<br />
προσοµοίωσης Μοριακής ∆υναµικής είναι οι αρχικές συνθήκες, η αρχική κατάσταση δηλαδή,<br />
οι οποίες περιγράφουν το µοντέλο. Η βάση για κάθε µοριακή προσοµοίωση είναι η<br />
προσοµοίωση του υλικού, το οποίο θα µελετηθεί. Πρώτα απαιτείται η περιγραφή της αρχικής<br />
θέσης κάθε ατόµου, η ατοµική δοµή δηλαδή του υλικού. Έπειτα, η αλληλεπίδραση<br />
(interaction) µεταξύ των ατόµων που περιέχονται στον όγκο προσοµοίωσης είναι επίσης µία<br />
σηµαντική παράµετρος που πρέπει να περιγραφεί. Η αλληλεπίδραση αυτή δεν είναι τίποτα<br />
άλλο παρά η δυναµική ενέργεια των ατόµων. Η δυναµική ενέργεια στην συγκεκριµένη<br />
µελέτη προσοµοιώνεται από την συνάρτηση δυναµικού του Morse (Morse Potential<br />
Function) που εξαρτάται από τις θέσεις (συντεταγµένες) των ατόµων, οι οποίες έχουν ήδη<br />
ορισθεί. Κατόπιν η κινητική ενέργεια κάθε ατόµου δίνεται από την κλασική εξίσωση της<br />
µηχανικής. Προφανώς η κινητική ενέργεια εξαρτάται από τις ταχύτητες που στο στάδιο της<br />
αρχικής κατάστασης θεωρούνται µηδενικές. Το άθροισµα της δυναµικής και κινητικής<br />
ενέργειας είναι η ολική ενέργεια του κάθε ατόµου και έτσι χρησιµοποιείται µια κατά<br />
Hamilton περιγραφή του συστήµατος, όπου οι συντεταγµένες του χώρου κατάστασης είναι οι<br />
θέσεις και οι ορµές των ατόµων του συστήµατος. Τέλος απαιτείται και ο ορισµός των<br />
συνοριακών συνθηκών, οι οποίες εξασφαλίζουν ότι το προσοµοιωµένο υλικό είναι στην<br />
κατάσταση που απαιτείται, συγκεκριµένα στην παρούσα φάση στην στερεά. Συνεπώς για την<br />
περιγραφή των αρχικών συνθηκών απαιτούνται:<br />
D<br />
0<br />
B
• Η Ατοµική ∆οµή του Υλικού<br />
• Η ∆υναµική Ενέργεια<br />
• Η Κινητική Ενέργεια<br />
• Η Ολική Ενέργεια<br />
• Οι Συνοριακές Συνθήκες<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Η διασύνδεση των παραπάνω συντελεστών φαίνεται και στο Σχήµα 4.1 που αναπαριστά και<br />
το λογικό διάγραµµα εφαρµογής τους κατά την υλοποίηση του κώδικα της Μ∆.<br />
Σχήµα 4.1: Λογικό διάγραµµα διασύνδεσης συντελεστών των αρχικών συνθηκών της<br />
προσοµοίωσης.<br />
4.3.1 Ατοµική δοµή υλικού<br />
Αρχικά όλα τα άτοµα τοποθετούνται σε συγκεκριµένη θέση σύµφωνα µε την ατοµική δοµή<br />
του υλικού. Το σύστηµα συντεταγµένων που χρησιµοποιείται είναι ένα ορθοκανονικό<br />
δεξιόστροφο σύστηµα συντεταγµένων µε την αρχή των αξόνων να ταυτίζεται µε την άνω<br />
επιφάνεια του υλικού, όπως περιγράφεται και στο Σχήµα 4.2.<br />
157
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
158<br />
Σχήµα 4.2: Κρύσταλλος BCC µε ορθοκανονικό σύστηµα συντεταγµένων<br />
Για την συγκεκριµένη εφαρµογή η ατοµική δοµή του υλικού θεωρείται ως BCC, η τυπική<br />
δηλαδή µορφή του α και δ-Fe [4]. Από την βιβλιογραφία [5] είναι γνωστό ότι ο α-Fe (µε<br />
κρυσταλλική δοµή BCC) µετατρέπεται σε γ Fe µε κρυσταλλική δοµή FCC στους 1183 ο Κ και<br />
µετέπειτα σε δ-Fe µε δοµή BCC στους 1663 ο Κ. Οι παραπάνω µετατροπές λαµβάνουν χώρα<br />
σε θερµοκρασίες χαµηλότερες από το σηµείο τήξης, πόσο µάλλον απο το σηµείο<br />
φωτοαποδόµησης. Συνυπολογίζοντας το γεγονός ότι στην φωτοποδόµηση µε υπερβραχείς<br />
παλµούς Laser το φαινόµενο συντελείται εντός χρόνου κάποιων δεκάδων fs, η αύξηση της<br />
θερµοκρασίας κατά 580 ο Κ που απαιτείται για τους παραπάνω µετασχηµατισµούς γίνεται<br />
ακαριαία. Άρα είναι ασφαλές να υποτεθεί ότι η δοµή του υλικού είναι BCC και να µην<br />
ληφθούν υπόψιν τυχόν ενδιάµεσες αλλαγές του ατοµικού πλέγµατος. Σε κάθε κρυσταλλικό<br />
κύτταρο υπάρχουν οχτώ άτοµα µε τοπικές συντεταγµένες (0,0,0)-(α,0,0)-(a,a,0)-(a,0,a )-<br />
(0,0,α)-(α,0,α)-(α,α,α)-(0,0,α) που αντιστοιχούν ένα σε κάθε γωνία και σε ένα άτοµο στο<br />
κέντρο του κρυστάλλου. Η ακτίνα του ατόµου ra και η ακµή του κρυστάλλου αc συνδέονται<br />
µε την ακόλουθη σχέση.<br />
4ra<br />
a = Εξίσωση 4.1<br />
c<br />
3<br />
Άλλη µία κρυσταλλική δοµή που µπορεί να προσοµοιωθεί µε την παρούσα µεθοδολογία είναι<br />
η FCC. Υπάρχουν τέσσερα άτοµα σε κάθε κρυσταλλικό κύτταρο µε τοπικές συντεταγµένες<br />
(0,0,0) - (0,a/2,a/2) – (a/2, a/2,0) – (a/2,0,a/2), που αντιστοιχούν στις τέσσερις γωνίες του<br />
κύβου και ένα άτοµο στο κέντρο κάθε έδρας του κυττάρου. Η ακµή του κύβου µήκους α και<br />
η ατοµική ακτίνα ra συνδέονται µέσω της κάτωθι σχέσης.<br />
a = 2r 2<br />
c a<br />
Εξίσωση 4.2
4.3.2 ∆υναµική ενέργεια<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Στα µέταλλα τα ηλεκτρόνια µοιράζονται µεταξύ όλων των ατόµων. Η ενέργεια συνοχής<br />
(binding energy) καθορίζεται από την ισορροπία µεταξύ της αρνητικής ενέργειας Coulomb,<br />
λόγω αλληλεπίδρασης µεταξύ ηλεκτρονίων και κατιόντων (θετικών ιόντων) και της θετικής<br />
κινητικής ενέργειας του ηλεκτρονιακού νέφους Fermi [6]. Η δυναµική ενέργεια στις<br />
προσοµοιώσεις προκύπτει από συναρτήσεις δυναµικού, οι οποίες χωρίζονται σε δύο µεγάλες<br />
κατηγορίες. Η πρώτη αναφέρεται ως ∆υναµικό Πολλών Σωµάτων (Many Body Potential) και<br />
η δεύτερη ∆υναµικό Ζεύγους Σωµάτων (Pair Body Potetnial) [7]. Για τις συναρτήσεις<br />
δυναµικού της πρώτης κατηγορίας απαιτούνται η αποστάσεις µεταξύ τριών και άνω ατόµων<br />
και έτσι προκύπτουν οι συναρτήσεις δυναµικού τριών ατόµων (three body term potential<br />
function). Όσες περισσότερες θέσεις ατόµων χρησιµοποιούνται για τον υπολογισµό της<br />
δυναµικής ενέργειας ενός ατόµου τόσο πιο ακριβές είναι το αποτέλεσµα, αλλά ταυτόχρονα<br />
αυξάνεται η πολυπλοκότητα και ο χρόνος υπολογισµού. Οι συναρτήσεις δυναµικού που<br />
βασίζονται στην προσέγγιση Ζεύγους ∆υναµικού απαιτούν για τον υπολογισµό της δυναµικής<br />
ενέργειας ενός ατόµου µόνο ένα ζεύγος ατόµων. Η ακρίβεια δεν είναι ίδια µε αυτή των<br />
δυναµικών της πρώτης κατηγορίας αλλά είναι σαφώς ικανοποιητική και έχει ως µεγάλο<br />
πλεονέκτηµα το συντοµότερο χρόνο υπολογισµού της δυναµικής ενέργειας του ατόµου.<br />
Η πλειονότητα των αλληλεπιδρώντων δυναµικών, τα οποία χρησιµοποιούνται στην Μ∆<br />
βασίζονται στην Προσέγγιση Ζεύγους ∆υναµικού (ΠΖ∆). Αυτό οφείλεται στο γεγονός ότι η<br />
ΠΖ∆ παρέχει µια σαφή περιγραφή των ιδιοτήτων του υλικού, και επίσης απαιτεί λιγότερο<br />
υπολογιστικό χρόνο σε σχέση µε τα δυναµικά που βασίζονται σε αλληλεπιδράσεις τριών ή<br />
και περισσότερων σωµατιδίων. Εκφράσεις δυναµικών, οι οποίες έχουν προκύψει<br />
φαινοµενολογικά, συνήθως παρέχουν µια περισσότερο ρεαλιστική εικόνα των ατοµικών<br />
αλληλεπιδράσεων. Τα ακόλουθα δυναµικά Buckingham, Morse Potential Function (MPF),<br />
Lennard-Jones (Mie’s reduced form) και Barker potentials για Krypton και Xenon, ανήκουν<br />
την παραπάνω κατηγορία. Από τα παραπάνω το MPF θεωρείται το καταλληλότερο για<br />
εφαρµογή σε µέταλλα [7]. Η γενική µορφή του MPF φαίνεται στην Εξίσωση 4.3.<br />
−2a( rij −r0) −a( rij −r0)<br />
φ(<br />
r ) = D[ e − 2 e ]<br />
Εξίσωση 4.3<br />
ij<br />
159
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
όπου rij η απόσταση µεταξύ των δύο ατόµων και r0 είναι η απόσταση ισορροπίας µεταξύ δύο<br />
ατόµων, όπου εκεί βρίσκεται και η ενέργεια διάστασης D. Η ενέργεια διάστασης είναι η<br />
ελάχιστη ενέργεια που πρέπει να αποκτήσει ένα άτοµο ώστε να σπάσει ο δεσµός µεταξύ<br />
αυτού και ενός άλλου. Τέλος το a είναι σταθερά απόστασης.<br />
Σχήµα 4.3: Επίπεδα ενέργειας σύµφωνα µε την έκφραση δυναµικού κατά Morse. Η διαφορά<br />
των επιπέδων ενέργειας δυναµικού (ν) µειώνονται, καθώς η ενέργεια πλησιάζει το όριο<br />
ενέργειας διάστασης. Η ενέργεια διάστασης De είναι µεγαλύτερη από την πραγµατική τιµή<br />
ενέργειας που απαιτείται για τον αποχωρισµό (διάσπαση) D0 λόγω του µηδενικού σηµείου<br />
ενέργειας του κατώτατου επιπέδου ταλάντωσης (v = 0).<br />
Πιο συγκεκριµένα για τον υπολογισµό της δυναµικής ενέργειας χρησιµοποιείται η<br />
περικοµµένη (truncated) MPF. Η truncated MPF είναι στην ουσία µία δίκλαδη συνάρτηση<br />
όπου το πρώτο µέρος της είναι η κλασική MPF ενώ το δεύτερο µέλος ισούται µε το µηδέν.<br />
Όταν η απόσταση δύο ατόµων rij είναι µεγαλύτερη από µία προκαθορισµένη απόσταση rc, η<br />
αλληλεπίδρασή τους θεωρείται αµελητέα και άρα η δυναµική ενέργεια τείνει στο µηδέν,<br />
οπότε δεν έχει νόηµα ο υπολογισµός της. Έτσι αν η απόσταση µεταξύ των ατόµων είναι<br />
µικρότερη από το rc τότε υπολογίζεται η δυναµική ενέργεια από την κλασική MPF, ενώ σε<br />
περίπτωση που η απόσταση είναι µεγαλύτερη από rc η δυναµική ενέργεια λαµβάνεται ίση µε<br />
µηδέν. Συνεπώς η εν λόγω συνάρτηση µειώνει σηµαντικά τον υπολογιστικό φόρτο, χωρίς<br />
όµως να µειώνεται και η απαιτούµενη υπολογιστική ακρίβεια.<br />
160
D⎡exp( −2a( r −r )) −2exp( −a( r − r )) ⎤,<br />
r < r<br />
Pr ( ij ) = {<br />
⎣ ⎦<br />
0 , r ≥ r<br />
ij 0 ij 0 ij c<br />
ij c<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Εξίσωση 4.4<br />
όπου P(rij) η δυναµική ενέργεια δύο ατόµων. Βέβαια σε ένα κρυσταλλικό πλέγµα ο αριθµός<br />
των ατόµων είναι σαφώς και µεγαλύτερος από δύο, οπότε η Εξίσωση 4.4 δεν ικανοποιεί την<br />
ανάγκη για υπολογισµό της δυναµικής ενέργειας. Η ολική δυναµική ενέργεια του ατόµου<br />
δίνεται από το άθροισµα των δυναµικών ενεργειών µε τα άτοµα µε τα οποία αλληλεπιδρά.<br />
Ακόµα και εδώ η εξίσωση που δίνει την ολική ατοµική δυναµική ενέργεια είναι δίκλαδη,<br />
ακριβώς για τους ίδιους λόγους µε την Εξίσωση 4.4, την µείωση δηλαδή του υπολογιστικού<br />
φόρτου χωρίς αντίστοιχη µείωση της υπολογιστικής ακρίβειας. Συνεπώς η ολική δυναµική<br />
ενέργεια ενός ατόµου που βρίσκεται σε ένα κρυσταλλικό σύστηµα δίνεται από την σχέση:<br />
P = {<br />
N<br />
∑<br />
j=<br />
1<br />
i j≠i D ⎡<br />
⎣exp( −2a( r −r )) −2exp( −a( r − r )) ⎤<br />
⎦,<br />
r < r<br />
ij 0 ij 0 ij c<br />
0 ,<br />
r ≥ r<br />
ij c<br />
Εξίσωση 4.5<br />
όπου rij είναι η απόσταση µεταξύ του i και του j ατόµου και δίνεται από την κάτωθι σχέση<br />
όπου x, y, z οι συντεταγµένες των ατόµων στο χώρο και περιγράφονται απο το Σχήµα 4.4:<br />
r = ( x − x ) + ( y − y ) + ( z − z )<br />
Εξίσωση 4.6<br />
2 2 2<br />
ij i j i j i j<br />
Για την συγκεκριµένη εφαρµογή δηλαδή για τον σίδηρο, D = 0.4174 eV, a = 1.3885 A -1 , r0 =<br />
2.845 A και rc = 5.80755 A [8].<br />
Σχήµα 4.4: ∆ιανύσµατα θέσης ατόµων<br />
161
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Στην συνέχεια ακολουθούν οι αδιάστατες εξισώσεις για τον υπολογισµό της δυναµικής<br />
ενέργειας του συστήµατος.<br />
4.3.3 Κινητική ενέργεια<br />
162<br />
N<br />
*<br />
i = ∑<br />
j=<br />
1<br />
j≠i −<br />
*<br />
ij −<br />
*<br />
0 − −<br />
*<br />
ij −<br />
*<br />
0<br />
P [exp( 2( r r )) 2exp( ( r r ))]<br />
*<br />
i i<br />
Εξίσωση 4.7<br />
P = P / D<br />
Εξίσωση 4.8<br />
r = r a<br />
Εξίσωση 4.9<br />
*<br />
ij ij<br />
r = r<br />
Εξίσωση 4.10<br />
*<br />
0 0a r = ( x − x ) + ( y − y ) + ( z − z )<br />
Εξίσωση 4.11<br />
* * * 2 * * 2 * * 2<br />
ij i i i j i j<br />
x = x a<br />
Εξίσωση 4.12<br />
*<br />
i i<br />
Στην παρούσα εργασία η κινητική ενέργεια δίνεται από την κλασική εξίσωση της µηχανικής<br />
[9]:<br />
1 2 1 2 2 2<br />
Ki = miv i = mi ( vix + viy + viz)<br />
Εξίσωση 4.13<br />
2 2<br />
όπου mi είναι η ατοµική µάζα και vx, vy, vz είναι οι συνιστώσες του τρισδιάστατου<br />
διανύσµατος της ταχύτητας του i ατόµου στον x, y και z άξονα αντίστοιχα. Η ατοµική µάζα<br />
έχει δεδοµένη τιµή, αυτή του ατόµου του σιδήρου m=55.847 amu, συνεπώς η Εξίσωση 4.13<br />
επαναδιατυπώνεται ως:
1 2 1 2 2 2<br />
i = i = ( ix + iy + iz)<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
K mv m v v v<br />
Εξίσωση 4.14<br />
2 2<br />
Στην αρχική κατάσταση, αµέσως µετά την τοποθέτηση των ατόµων στο κρυσταλλικό πλέγµα<br />
– δοµή, η ταχύτητα του κάθε ατόµου θεωρείται ίση µε µηδέν. Συνεπώς η αρχική κινητική<br />
ενέργεια των σωµατιδίων αµέσως µετά την τοποθέτηση τους στον κρύσταλλο ισούται µε 0.<br />
Η αδιαστατοποιηµένη εξίσωση της κινητικής ενέργειας είναι:<br />
από όπου προκύπτει και η έκφραση της ταχύτητας<br />
* 1 * *2<br />
Ki = mivi Εξίσωση 4.15<br />
2<br />
m<br />
= Εξίσωση 4.16<br />
*<br />
vi vi D<br />
K = K / D<br />
Εξίσωση 4.17<br />
*<br />
i i<br />
4.3.4 Ολική ενέργεια ατόµου<br />
Η ολική ενέργεια του συστήµατος είναι το άθροισµα των κινητικών και δυναµικών ενεργειών<br />
του κάθε σωµατιδίου. Η ολική ενέργεια του συστήµατος δίνεται από την ακόλουθη<br />
Χαµιλτονιανή, όπου P(rij) είναι η δυναµική ενέργεια του i σωµατιδίου και pi η ορµή του i<br />
σωµατιδίου<br />
∑∑ ∑ 2<br />
H = P( r ) +<br />
i j> i<br />
ij<br />
i= 1<br />
i<br />
2mi<br />
p Εξίσωση 4.18<br />
Για κάθε σωµατίδιο i µε ροπή pi και θέση ri η δύναµη δίνεται από την µερική παράγωγο της<br />
Χαµιλτονιανής ως προς το διάνυσµα της θέσης<br />
163
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
164<br />
∂H<br />
F =− Εξίσωση 4.19<br />
∂ r<br />
και η ταχύτητα από την µερική παράγωγο της Χαµιλτονιανής ως προς την ορµή<br />
∂H<br />
v =−<br />
∂p<br />
i<br />
i<br />
Εξίσωση 4.20<br />
Αθροίζοντας την κινητική και την δυναµική ενέργεια του κάθε σωµατιδίου προκύπτει η ολική<br />
ενέργεια του σωµατιδίου<br />
Total Energyi = Ki + P<br />
Εξίσωση 4.21<br />
i<br />
Από την Εξίσωση 4.14 για την κινητική ενέργεια και την Εξίσωση 4.4 για την δυναµική<br />
ενέργεια προκύπτει πιο αναλυτικά η ολική ενέργεια του ι-οστού σωµατιδίου.<br />
1<br />
T D r r r r m v<br />
Ei =<br />
N<br />
∑ ⎡<br />
⎣exp( −2a( ij − 0)) −2exp( −a( ij − 0))<br />
⎤<br />
⎦+<br />
j=<br />
1<br />
2<br />
j≠i i<br />
2<br />
i<br />
Η αδιαστατοποιηµένη εξίσωση της ολικής ενέργειας δίνεται από:<br />
Όπου<br />
1<br />
T P K r r r r m v<br />
*<br />
Ei =<br />
*<br />
i +<br />
N<br />
* *<br />
i = ∑ exp( −2( ij −<br />
j=<br />
1<br />
j≠i * *<br />
0)) −2exp( −( ij −<br />
*<br />
0))<br />
+<br />
2<br />
*<br />
i<br />
*2<br />
i<br />
*<br />
Ei Ei<br />
Εξίσωση 4.22<br />
Εξίσωση 4.23<br />
T = T / D<br />
Εξίσωση 4.24
4.3.5 Συνοριακές συνθήκες<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Οι συνοριακές συνθήκες, όπως περιγράφηκαν στην παράγραφο 3.6 της θεωρητικής<br />
ανάλυσης, εφαρµόζονται στην προτεινόµενη µέθοδο τη Μ∆ ανάλυσης. Συνοπτικά<br />
εφαρµόζονται οι ακόλουθοι τύποι συνοριακών συνθηκών, όπως φαίνονται και στο Σχήµα 4.5.<br />
• Ελεύθερες Συνοριακές Συνθήκες<br />
• Ανακλώµενες Συνοριακές Συνθήκες<br />
• Περιοδικές Συνοριακές Συνθήκες<br />
Σχήµα 4.5: Συνοριακές συνθήκες, όπως εφαρµόσθηκαν στην προτεινόµενη µεθοδολογία<br />
4.4 Εξισορρόπηση συστήµατος<br />
Εξισορρόπηση είναι η διαδικασία ορισµού των αρχικών ταχυτήτων των ατόµων του υλικού<br />
έτσι ώστε να επιτευχθεί η απαιτούµενη θερµοδυναµική ισορροπία. Οι αρχικές ταχύτητες των<br />
ατόµων πρέπει να ικανοποιούν δύο συνθήκες. Η πρώτη είναι η διατήρηση της ορµής, δηλαδή<br />
οι ταχύτητες πρέπει να επιλεχθούν έτσι ώστε η ολική ορµή του συστήµατος να είναι<br />
µηδενική. Κατά τη δεύτερη, οι ταχύτητες πρέπει να ακολουθούν την κατανοµή Maxwell-<br />
Boltzmann (MB) [7]. Για την ικανοποίηση της δεύτερης συνθήκης, οι αρχικές ταχύτητες<br />
κατανέµονται αρχικώς βάση της κατανοµής Gauss, η οποία είναι παρεµφερής µε την<br />
κατανοµή ΜΒ, όπως προκύπτει και από το Σχήµα 4.6, άλλα η υλοποίησή της είναι<br />
165
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
ευκολότερη. Μετά το πέρας της εξισορρόπησης οι κατανοµές των ταχυτήτων πρέπει να είναι<br />
της µορφής MB.<br />
166<br />
Σχήµα 4.6: Maxwell – Boltzmann και Gauss κατανοµές ταχυτήτων<br />
∆οθέντος ότι στο στάδιο αυτό οι αρχικές θέσεις, οι ταχύτητες των ατόµων του υλικού και η<br />
συνάρτηση δυναµικού Morse για τις µεταξύ των ατόµων αλληλεπιδράσεις είναι γνωστά,<br />
µπορεί να ακολουθήσει η επίλυση της εξίσωσης Newton για την κίνηση. Η εξίσωση λύνεται<br />
µε τη µέθοδο των Πεπερασµένων ∆ιαφορών και συγκεκριµένα µε τον τροποποιηµένο<br />
αλγόριθµο Verlet. Για να εξασφαλιστεί ότι το σύστηµα που προσοµοιώνεται βρίσκεται σε<br />
θερµοδυναµική ισορροπία, η συνάρτηση α(t) πρέπει να είναι κοντά στην τιµή 5/3, τιµή που<br />
ανταποκρίνεται στην κατανοµή ΜΒ [7]. Ένας επιπλέον βρόγχος έλεγχου σχετίζεται µε την<br />
θερµοκρασία. Εάν η µετρούµενη θερµοκρασία δεν είναι η επιθυµητή τότε ακολουθεί η<br />
ανάθεση νέων ταχυτήτων. Συµπερασµατικά, η διαδικασία της ισορροπίας αποτελείται από<br />
τους εξής συντελεστές:<br />
• Ανάθεση των ταχυτήτων<br />
• Επίλυση εξίσωσης Newton µε τον αλγόριθµο Verlet<br />
• Έλεγχος σύγκλισης ταχυτήτων<br />
• Έλεγχος θερµοκρασίας<br />
• Ανάθεση νέων ταχυτήτων.<br />
Η διασύνδεση των παραπάνω συντελεστών φαίνεται και στο Σχήµα 4.7 που αναπαριστά και<br />
το λογικό διάγραµµα εφαρµογής τους, κατά την υλοποίηση του κώδικα της Μοριακής<br />
∆υναµικής.
Σχήµα 4.7: Λογικό διάγραµµα διασύνδεσης συντελεστών προσοµοίωσης της<br />
εξισορρόπησης συστήµατος.<br />
4.4.1 ∆ιανύσµατα ταχυτήτων<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Οι αρχικές ταχύτητες των ατόµων κατανέµονται τυχαία και η ολική κινητική ενέργεια<br />
αντιστοιχεί σε αρχική σταθερή θερµοκρασία των 300 K. Η MB κατανοµή, δηλαδή η<br />
θεωρητική κατανοµή ταχυτήτων σε κατάσταση ισορροπίας, αναµένεται να προκύψει έπειτα<br />
από κάποιες εκατοντάδες βήµατα επίλυσης του αλγόριθµου Verlet. Η MB κατανοµή<br />
αντικαθίσταται σε Gauss, ώστε να απλοποιηθεί η διαδικασία της ισορροπίας. Αυτή η<br />
αντικατάσταση δεν αλλάζει σηµαντικά την κατανοµή ταχυτήτων επειδή η Gauss είναι αρκετά<br />
όµοια µε την ΜΒ. Στη συνέχεια ακολουθεί το στάδιο της επίλυσης της εξίσωσης κίνησης<br />
Newton µε τον αλγόριθµο Verlet. Έπειτα από µερικές εκατοντάδες βήµατα του αλγορίθµου<br />
η κατανοµή των ταχυτήτων των ατόµων ακολουθεί πλέον την κατανοµή ΜB.<br />
167
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
168<br />
Σχήµα 4.8: ∆ιάνυσµα ταχύτητας του i ατόµου<br />
Η κατανοµή των ταχυτήτων που είναι µια κατανοµή Gauss παράγεται από τις παρακάτω<br />
εξισώσεις. Τα διανύσµατα vx,y,z είναι οι συνιστώσες των ταχυτήτων που επιθυµούµε να<br />
παραχθούν. Η vcm είναι η µέση τιµή της κατανοµής, σ η διασπορά και xnD µεταβλητή που<br />
ακολουθεί κανονική κατανοµή.<br />
v = v + σ x<br />
Εξίσωση 4.25<br />
xyz , , cm nD<br />
Η µέση ταχύτητα, για µία διάσταση, προκύπτει σύµφωνα µε την κινητική ενέργεια που<br />
αντιστοιχεί σε θερµοκρασία Τ [10].<br />
Τέλος η διασπορά (variance) δίνεται από:<br />
1 2 1<br />
kT B<br />
mv i cm= kBT⇒ vcm=<br />
Εξίσωση 4.26<br />
2 2<br />
m<br />
kT<br />
i<br />
2 B σ = Εξίσωση 4.27<br />
mi<br />
xnD είναι µια µεταβλητή που ακολουθεί την κανονική κατανοµή, η οποία µπορεί να παραχθεί<br />
κατ’αυτόν τον τρόπο:
1 2<br />
καθώς επίσης και από την ακόλουθη εξίσωση<br />
ή ακόµα και από την Εξίσωση 4.30<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
x = − 2lnn cos2πn<br />
Εξίσωση 4.28<br />
nD<br />
x = − 2lnn sin2πn<br />
Εξίσωση 4.29<br />
nD<br />
12<br />
nD k<br />
k = 1<br />
2 1<br />
όπου n1…n2 ακολουθούν οµοιόµορφη κατανοµή [0,1].<br />
Οι αδιαστατοποιηµένες εξισώσεις είναι:<br />
Όπου<br />
x = ∑ n − 6<br />
Εξίσωση 4.30<br />
v = v + σ x<br />
Εξίσωση 4.31<br />
* * *<br />
xyz , , cm nD<br />
v<br />
*<br />
cm<br />
*<br />
T<br />
= Εξίσωση 4.32<br />
m<br />
*<br />
i<br />
*<br />
2<br />
*<br />
T<br />
σ m<br />
= Εξίσωση 4.33<br />
T<br />
m<br />
* i<br />
i<br />
*<br />
i<br />
m<br />
= Εξίσωση 4.34<br />
m<br />
kT<br />
= Εξίσωση 4.35<br />
D<br />
* B<br />
169
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
4.4.2 Μέθοδοι πεπερασµένων διαφορών<br />
Η συνήθης µέθοδος για την επίλυση συνήθων διαφορικών εξισώσεων όπως οι :<br />
και<br />
170<br />
mr �� i i=<br />
f<br />
i<br />
Εξίσωση 4.36<br />
r � =<br />
Εξίσωση 4.37<br />
i pi mi<br />
είναι η µέθοδος των πεπερασµένων διαφορών. ∆οθέντος των ατοµικών θέσεων, ταχυτήτων<br />
και άλλων δυναµικών χαρακτηριστικών της χρονικής στιγµής t, επιχειρείται να υπολογιστούν<br />
οι θέσεις, οι ταχύτητες κτλ σε µια µετέπειτα χρονική στιγµή t + δt µε ένα ικανοποιητικό<br />
βαθµό ακρίβειας. Οι εξισώσεις λύνονται πολυβηµατικά µε την επιλογή του χρονοβήµατος δt<br />
να εξαρτάται από τη µέθοδο επίλυσης. Όµως πάντα το δt πρέπει να είναι αρκετά µικρότερο<br />
από τον τυπικό χρόνο που απαιτείται για ένα άτοµο να διασχίσει το ίδιο του το µήκος [1].<br />
Πολλοί διαφορετικοί αλγόριθµοι εντάσσονται στο γενικό πρότυπο της µεθόδου των<br />
πεπερασµένων διαφορών [11]-[14]. Οι κυριότερες και συχνότερα απαντώµενες σε µελέτες,<br />
µέθοδοι πεπερασµένων διαφορών, είναι ο αλγόριθµος Verlet και ο Gear predictor- corrector.<br />
Η πιο συνήθης µέθοδος ολοκλήρωσης των εξισώσεων κίνησης είναι αυτή του Verlet [15]. Η<br />
µέθοδος αυτή είναι µια ευθεία επίλυση των εξισώσεων δεύτερης τάξης Χ. Ο αλγόριθµος<br />
βασίζεται στις θέσεις r(t), τις επιταχύνσεις a(t) και τις θέσεις r(t - δt) από το προηγούµενο<br />
βήµα. Η εξίσωση υπολογισµού των νέων θέσεων έχει ως εξής:<br />
= 2 − + δt<br />
2<br />
r(t + δt) r(t) r(t - δt) a(t) Εξίσωση 4.38<br />
Στην παραπάνω εξίσωση παρατηρείται πως δεν απαιτούνται οι ταχύτητες για τον υπολογισµό<br />
των τροχιών για αυτό και απουσιάζουν. Όµως οι ταχύτητες είναι απαραίτητες για τον<br />
υπολογισµό της κινητικής ενέργειας συνεπώς και της ολικής ενέργειας. Έτσι οι ταχύτητες<br />
εξάγονται απο την εξίσωση που ακολουθεί.<br />
−<br />
=<br />
2δ t<br />
r(t + δt) r(t - δt)<br />
v(t) Εξίσωση 4.39
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Κύρια προβλήµατα του αλγορίθµου Verlet είναι ο δύσχρηστος τρόπος υπολογισµού της<br />
ταχύτητας και ότι στην Εξίσωση 4.38 ο µικρός όρος (Ο(δt 2 )) προστίθεται σε µια διαφορά<br />
µεγάλων όρων (Ο(δt 0 )), για να υπολογιστούν οι τροχιές. Αυτό µπορεί να οδηγήσει σε µείωση<br />
της αριθµητικής ακρίβειας, κάτι που σαφώς και είναι ανεπιθύµητο. Για την αντιµετώπιση<br />
αυτών των προβληµάτων παρουσιάζονται δύο νέοι αλγόριθµοι, οι οποίοι βασίζονται στον<br />
αλγόριθµο Verlet και δεν αποτελούν παρά βελτιωµένες τροποποιήσεις του. Οι δύο αυτοί<br />
αλγόριθµοι είναι ο Leapfrog Verlet και Verlet που βασίζεται στην ταχύτητα. Ο αλγόριθµος<br />
Leapfrog Verlet [16] αντιµετωπίζει επιτυχώς τα προβλήµατα του Verlet, αλλά δεν χειρίζεται<br />
και ο ίδιος ικανοποιητικά το θέµα της αριθµητικής ακρίβειας. Για αυτό το λόγο αναπτύχθηκε<br />
µια δεύτερη τροποποίηση του Verlet [15] που θεωρείται καλύτερος αλγόριθµος σε σχέση µε<br />
του δύο προηγούµενους. Όµως το υπολογιστικό κόστος του τελευταίου αλγορίθµου µπορεί<br />
να είναι το ίδιο µε του κλασικού Verlet αλλά είναι σαφώς µεγαλύτερο του Leapfrog [1].<br />
Συνεπώς ο Leapfrog Verlet προτιµάται όταν απαιτείται ένας αλγόριθµος καλής αριθµητικής<br />
σταθερότητας, εύκολος, απλός και χωρίς υψηλό υπολογιστικό κόστος. Η µέθοδος Gear<br />
predictor-corrector απαιτεί πολύ µεγαλύτερο υπολογιστικό κόστος από όλους τους<br />
αλγορίθµους τύπου Verlet για αυτό κρίνεται ως ασύµφορος. Μάλιστα, ακόµα και αύξηση της<br />
τάξης της µεθόδου Gear δεν επιφέρει µεγάλη βελτίωση της ακρίβειας για µια Μοριακή<br />
∆υναµική Προσοµοίωση [1], συνεπώς και δεν συνιστάται. Στο Σχήµα 4.9 παρουσιάζεται µια<br />
γραφική σύγκριση του τρόπου λειτουργίας των τριών προαναφερθέντων αλγορίθµων.<br />
171
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Σχήµα 4.9: (a) Κλασικός Verlet αλγόριθµος (b) Αλγόριθµος Verlet Leapforg (c ) Αλγόριθµος Velocity Verlet. Στην αριστερή πλευρά<br />
παρουσιάζονται τα µεγέθη που πρέπει να υπολογιστούν: r = (x,y,z) θέση σωµατιδίου, v ταχύτητα σωµατιδίου, a επιτάχυνση σωµατιδίου.<br />
Ενώ στην πάνω, η εξέλιξη των χρονοβηµάτων. Τα σκιασµένα κελία δείχνουν πότε υπολογίζονται (σε ποια χρονοβήµατα) τα προαναφερόµενα µεγέθη.<br />
172
• Τροποποιηµένος Αλγόριθµος Verlet (Leapfrog) και Υπολογισµός ∆υνάµεων<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Στο συγκεκριµένο στάδιο το σύστηµα δεν θεωρείται ότι έχει φτάσει σε κατάσταση<br />
ισορροπίας, συνεπώς για να έχουµε ισορροπία απλά εκτελούνται υπολογισµοί Μ∆ για έναν<br />
ικανοποιητικό αριθµό χρονοβηµάτων. Για την επίλυση των εξισώσεων της κίνησης<br />
χρησιµοποιείται ένας συνηθισµένος δεύτερης τάξης αλγόριθµος, ο τροποποιηµένος Verlet,<br />
γνωστός και ως Leapfrog Verlet. Η µέθοδος Leapfrog είναι ένα χρονόσχηµα όπως<br />
ακολουθεί:<br />
v = v + α δt<br />
Εξίσωση 4.40<br />
n+1/2 n-1/2 n<br />
x = x + v δt<br />
Εξίσωση 4.41<br />
n+1 n n+1/2<br />
όπου xn και an είναι η θέση και η επιτάχυνση n, un+1/2 η ταχύτητα στο χρόνο n+1/2 και το Dt<br />
είναι το χρονόβηµα. Η προσοµοίωση Μ∆ είναι τρισδιάταση και συνεπώς οι προηγούµενοι<br />
αλγόριθµοι γράφονται για το i άτοµο ως:<br />
⎡vix ⎤ ⎡vix ⎤ ⎡aix ⎤<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥<br />
⎢viy ⎥ = ⎢viy ⎥ + ⎢aiy ⎥ δt<br />
⎢v ⎥ ⎢v ⎥ ⎢a ⎥<br />
⎣ ⎦ ⎣ ⎦ ⎣ ⎦<br />
iz n+ 1/2 iz n−1/2 iz n<br />
⎡xi⎤ ⎡xi⎤ ⎡vix⎤ ⎢<br />
y<br />
⎥ ⎢<br />
i y<br />
⎥ ⎢ ⎥<br />
⎢ ⎥<br />
=<br />
⎢ i⎥ + ⎢viy⎥ δt<br />
⎢⎣z ⎥⎦ ⎢⎣z ⎥⎦<br />
⎢v⎥ ⎣ ⎦<br />
i n+ 1 i n iz n+<br />
1/2<br />
Εξίσωση 4.42<br />
Εξίσωση 4.43<br />
Στον αλγόριθµο Leapfrog οι θέσεις είναι γνωστές στους χρόνους n, n+1, n+2, … αλλά οι<br />
ταχύτητες στους n-1/2, n+1/2, n+3/2, … . Συνεπώς η ∆υναµική Ενέργεια και η Κινητική δεν<br />
µπορούν να υπολογιστούν ταυτόχρονα. Μια επιλογή είναι η χρησιµοποίηση µιας<br />
επιπρόσθετης εξίσωσης για τον υπολογισµό των ταχυτήτων σε ακέραιο αριθµό<br />
χρονοβηµάτων. Αξίζει να σηµειωθεί ότι ο υπολογισµός αυτός κάνει τον Leapfrog τόσο<br />
χρονοβόρο όσο και τον απλό Verlet, όσον αφορά των αριθµό των διαδικασιών και την<br />
αποθήκευση αποτελεσµάτων.<br />
173
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
174<br />
=<br />
2<br />
n+1/2 n-1/2 v +v<br />
v n<br />
Εξίσωση 4.44<br />
⎡v ⎤ ⎡<br />
ix v ⎤ ⎡<br />
ix v ⎤<br />
ix<br />
⎢ ⎥ 1⎢ ⎥ 1⎢<br />
⎥<br />
⎢viy ⎥ = ⎢viy ⎥ + ⎢viy ⎥<br />
⎢<br />
2 2<br />
v<br />
⎥ ⎢<br />
v<br />
⎥ ⎢<br />
v<br />
⎥<br />
⎣ ⎦ ⎣ ⎦ ⎣ ⎦<br />
iy<br />
n<br />
iy<br />
n+ 1/2<br />
iy<br />
n−1/2<br />
Εξίσωση 4.45<br />
Για τον τροποποιηµένο Verlet η θέση των ατόµων (x, y, z), η ταχύτητα, (vx, vy, vz,) και η<br />
επιτάχυνση (ax, ay, az) απαιτούνται για την υλοποίηση του. Παρότι η θέση είναι γνωστή από<br />
το πρώτο βήµα (αρχική, BCC ή FCC, κρυσταλλική δοµή πλέγµατος) και η ταχύτητα από το<br />
δεύτερο βήµα (κατανοµή ταχυτήτων), η επιτάχυνση είναι άγνωστη και συνεπώς πρέπει να<br />
υπολογιστεί. Για τον υπολογισµό της επιτάχυνσης απαιτείται πρώτα η δύναµη που ενεργεί<br />
πάνω στο άτοµο, του οποίου η επιτάχυνση ζητείται. Άρα προηγείται ο υπολογισµός της<br />
δύναµης. Η ολική δύναµη που ενεργεί πάνω σε κάθε άτοµο υπολογίζεται αθροίζοντας τα<br />
διανύσµατα των δυνάµεων από τα γειτονικά άτοµα. Εάν ο αριθµός των ατόµων είναι Ν, τότε<br />
ο ολικός αριθµός των δυνάµεων είναι Ν(Ν-2). Εξ’αυτών µόνο οι Ν(Ν-2)/2 πρέπει να<br />
υπολογιστούν γιατί Fij= - Fij. Εποµένως η δύναµη δίνεται από:<br />
όπου<br />
r −r ∂<br />
r −r<br />
F i = ∑ = ∑<br />
Εξίσωση 4.46<br />
N N<br />
i j j i<br />
Pr i() r fij<br />
j= 1 rij ∂r<br />
j=<br />
1 rij<br />
j≠i j≠i ∂<br />
fij =− Pr i ( ij )<br />
∂r<br />
ij<br />
Εξίσωση 4.47<br />
αφού η δύναµη είναι η µερική παράγωγος της δυναµικής ενέργειας ως προς την απόσταση.<br />
Όπως προαναφέρθηκε η προσοµοίωση είναι τρισδιάσταση, συνεπώς και ο υπολογισµός της<br />
δύναµης πρέπει να είναι τρισδιάστατος. Τα i, j, k είναι τα µοναδιαία διανύσµατα, fij το µέτρο<br />
της δύναµης και οι λόγοι (xj-xi)/rij, (yj-yi)/rij και (zj-zi)/rij είναι τα συνηµίτονα κατεύθυνσης.
−r ∂<br />
Fi= ∑<br />
r −r<br />
= ∑ = ∑ − − −<br />
⎡i ⎤<br />
⎢<br />
j<br />
⎥<br />
⎢⎣ k⎥⎦<br />
N N N<br />
i j j i<br />
ij<br />
Pr i() r f ⎡ ij xj xi, yj yi, zj z⎤<br />
i<br />
j= 1 rij ∂r<br />
j 1 r<br />
⎣ ⎦⎢⎥ = ij j=<br />
1<br />
rij<br />
j≠i j≠i j≠i iy j i<br />
j=<br />
1 ⎢ ⎥<br />
j≠i iz n j i<br />
n<br />
Σχήµα 4.10: ∆ιανύσµατα δυνάµεων<br />
f<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Εξίσωση 4.48<br />
⎡f⎤ ⎡xj − x ⎤<br />
ix<br />
i<br />
N<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎡ exp( 2a( rij r0)) exp( a( rij r0))<br />
f 2aD<br />
y y<br />
⎣− − − + − − ⎤<br />
⎦<br />
⎢ ⎥ = ∑ ⎢ − ⎥<br />
Εξίσωση 4.49<br />
2 2 2<br />
⎢ ( xi − xj) + ( yi − yj) + ( zi −zj)<br />
f ⎥<br />
⎣ ⎦ ⎣z − z ⎦<br />
Σχήµα 4.11: ∆ιανύσµατα δυνάµεων και απόσταση αποκοπής<br />
175
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Η επιτάχυνση υπολογίζεται από τον δεύτερο νόµο του Newton<br />
Άρα<br />
176<br />
F 1 r − r ∂<br />
a i = =<br />
Pr () r= rij<br />
m m r ∂r<br />
Εξίσωση 4.50<br />
N<br />
∑<br />
i<br />
i i j=<br />
1<br />
j≠i ij<br />
j<br />
i<br />
⎡i ⎤<br />
N 1<br />
fij<br />
a ⎡xj xi, yj yi, zj z ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
i = ∑<br />
i<br />
m<br />
⎣ − − − ⎦⎢<br />
j<br />
⎥<br />
Εξίσωση 4.51<br />
i j=<br />
1<br />
rij<br />
j≠i ⎢⎣ k⎥⎦<br />
⎡a⎤ ⎡x − x ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎢a ⎥ = ∑ y − y<br />
Εξίσωση 4.52<br />
⎢a ⎥<br />
⎣ ⎦ ⎣z − z ⎦<br />
ix<br />
j i<br />
N 1 ⎢ ⎥ fij<br />
iy ⎢ j i ⎥<br />
mi j=<br />
1 ⎢ ⎥<br />
rij<br />
j≠i iz n j i<br />
n<br />
⎡a ⎤ ⎡f ⎤ ⎡x − x ⎤<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎡ exp( 2a( )) exp( a( )) ⎤<br />
a f y y<br />
⎣ ⎦<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ∑ Εξίσωση 4.53<br />
⎢a ⎥ ⎢f ⎥<br />
⎣ ⎦ ⎣ ⎦ ⎣z − z ⎦<br />
ix ix<br />
j i<br />
N<br />
1 2aD⎢<br />
⎥ − − rij − r0 + − rij −r0<br />
iy = iy = ⎢ j − i ⎥<br />
m 2 2 2<br />
i mi j=<br />
1 ⎢ ⎥ ( xi − xj) + ( yi − yj) + ( zi −zj)<br />
j≠i iz n iz n j i<br />
n<br />
Ο αδιαστατοποιηµένος Verlet είναι:<br />
v v a δ<br />
Εξίσωση 4.54<br />
* * * *<br />
n+ 1/2 = n−1/2 + n t<br />
x x v δ<br />
Εξίσωση 4.55<br />
* * * *<br />
n+ 1 = n + n+ 1/2 t<br />
v + v<br />
v =<br />
2<br />
* *<br />
*<br />
n<br />
n+1/2 n-1/2<br />
Η αδιαστατοποιηµένη εξίσωση δύναµης:<br />
N<br />
* * * * *<br />
i = − − ij − 0 + − ij − 0<br />
j=<br />
1<br />
j≠i Εξίσωση 4.56<br />
f 2 ⎡<br />
⎣ exp( 2( r r )) 2exp( ( r r )) ⎤<br />
Εξίσωση 4.57<br />
∑ ⎦
*<br />
i<br />
i<br />
i<br />
x<br />
y<br />
z<br />
*<br />
⎡ j − ⎤ i<br />
N *<br />
fi<br />
⎢ j i⎥ *<br />
j= 1⎢ rij j≠izj −z ⎥<br />
i<br />
*<br />
⎡ j − ⎤ i<br />
N<br />
2 ⎢ j i⎥<br />
j=<br />
1⎢<br />
j≠izj −z<br />
⎥<br />
i<br />
* * * *<br />
−exp( −2( rij − r0)) + exp( −( rij−r0)) * * 2 * * 2 * * 2<br />
( xi xi ) ( yi yj) ( zi zj)<br />
⎡f⎤ ⎢ ⎥<br />
x x x x<br />
⎡ ⎤<br />
⎢f ⎥<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥<br />
= y − y = y − y<br />
⎣ ⎦<br />
⎢ ⎥ − + − + −<br />
⎢f⎥ ⎣ ⎦<br />
⎣ ⎦ ⎣ ⎦<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
∑ ∑ Εξίσωση 4.58<br />
Και η αδιαστατοποιηµένη εξίσωση επιτάχυνσης:<br />
*<br />
* *<br />
⎡xj −x ⎤ ⎡ i x<br />
*<br />
j −x<br />
⎤<br />
ix<br />
i<br />
N N<br />
* * * *<br />
1 ⎢ ⎥ f 2<br />
exp( 2( 0)) exp( ( 0))<br />
ij ⎢ ⎥ − − rij − r + − rij −r<br />
iy = * ⎢ j − i ⎥ = * * ⎢ j − i ⎥<br />
m * * 2 * * 2 * * 2<br />
i j= 1⎢ ⎥<br />
rij mi j=<br />
1⎢<br />
⎥ ( xi − xi ) + ( yi − yj) + ( zi −zj)<br />
j≠i j≠i iz j i j i<br />
⎡a⎤ ⎢ ⎥ ⎡<br />
a y y y y<br />
⎣<br />
⎤<br />
⎦<br />
⎢ ⎥<br />
⎢a ⎥<br />
⎣ ⎦ ⎣z −z ⎦ ⎣z −z<br />
⎦<br />
∑ ∑ Εξίσωση 4.59<br />
4.4.3 Έλεγχος σύγκλισης ταχυτήτων α(t)<br />
Η συνάρτηση σύγκλισης ταχύτητας a(t) διασταυρώνει αν η ισορροπία έχει επιτευχθεί. Αν<br />
έχει επιτευχθεί τότε το σύστηµα θεωρείται ότι βρίσκεται σε θερµοδυναµική ισορροπία [7] και<br />
ακολουθεί το στάδιο της ακτινοβολίας, όπου προσοµοιώνεται η επίδραση της ακτίνας Laser<br />
στο υλικό. Σε περίπτωση που δεν ικανοποιείται η απαιτούµενη συνθήκη επιλύονται και<br />
άλλοι αλγόριθµοι Verlet µέχρι ικανοποίησης της συνθήκης, δηλαδή µέχρι αποκατάστασης της<br />
θερµοδυναµικής ισορροπίας. Η συνάρτηση α(t) δίνεται από:<br />
at ()<br />
N<br />
2<br />
1 2 2 2<br />
∑ ⎡vx vy vz<br />
N ⎣ + + ⎤<br />
⎦<br />
i=<br />
1 =<br />
N<br />
2<br />
⎡ 1 2 2 2 ⎤<br />
⎢ ∑ ⎡vx + vy + v ⎤ z<br />
N ⎣ ⎦⎥<br />
i=<br />
1<br />
⎣ ⎦<br />
Εξίσωση 4.60<br />
Αν │α(t) – 5/3│≤ 0.2 [7] τότε η συνθήκη ικανοποιείται. Η τιµή σύγκλισης 0.2 µπορεί να<br />
µεταβληθεί ανάλογα µε την επιθυµητή ακρίβεια του πειράµατος. Η αδιάστατη συνάρτηση<br />
αυτοσυσχέτισης είναι η παρακάτω:<br />
177
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
178<br />
at ()<br />
*<br />
N 2<br />
2*<br />
∑⎡ ⎣v⎤ i ⎦<br />
i= 1<br />
j≠i N<br />
2<br />
2* 2* 2*<br />
∑⎡<br />
⎣vx + vy + v ⎤ z ⎦<br />
i=<br />
1<br />
j≠i 2 2<br />
N<br />
2*<br />
∑⎡ ⎣v⎤ i ⎦<br />
i= 1<br />
N<br />
2* 2* 2*<br />
∑⎡<br />
⎣vx + vy + v ⎤ z ⎦<br />
i=<br />
1<br />
j≠i j≠i 1 1<br />
N N<br />
=<br />
⎡<br />
⎢ 1<br />
⎢N ⎢⎣ ⎤<br />
⎥<br />
⎥<br />
⎥⎦ =<br />
⎡<br />
⎢ 1<br />
⎢N ⎢⎣ ⎤<br />
⎥<br />
⎥<br />
⎥⎦<br />
4.4.4 Συνάρτηση επιθυµητής θερµοκρασίας<br />
Εξίσωση 4.61<br />
Η θερµοκρασία του συστήµατος εκφράζεται από το µέσο τετράγωνο των ταχυτήτων των N<br />
ατόµων και δίνεται από:<br />
1 m 1 m<br />
T = v = v + v + v<br />
N 3k N 3k<br />
Εξίσωση 4.62<br />
N<br />
i<br />
∑<br />
2<br />
i<br />
N<br />
i 2<br />
∑(<br />
x<br />
2<br />
y<br />
2<br />
z)<br />
B i= 1 B i=<br />
1<br />
j≠i Αν │T-Td│≤ 3 τότε η συνθήκη ικανοποιείται, διαφορετικά απαιτείται ανάθεση νέων<br />
ταχυτήτων. Td είναι η επιθυµητή θερµοκρασία. Εάν η απόλυτη διαφορά µεταξύ της<br />
µετρούµενης θερµοκρασίας και αυτής που επιθυµείται δεν υπερβαίνει τους 3 Κ τότε<br />
θεωρείται η ακρίβεια ικανοποιητική οπότε η προσοµοίωση προχωρά. Σε αντίθετη περίπτωση<br />
αναθέτονται νέες ταχύτητες µέχρι να ικανοποιηθεί το κριτήριο.<br />
Η αδιαστατοποιηµένη εξίσωση της θερµοκρασίας είναι:<br />
1 m 1 m<br />
T v ( v v v )<br />
Εξίσωση 4.63<br />
*<br />
=<br />
N<br />
* N<br />
i<br />
∑ 3 i= 1<br />
2<br />
i =<br />
N<br />
* N<br />
i<br />
∑ 3 i=<br />
1<br />
2*<br />
x +<br />
2*<br />
y +<br />
2*<br />
z<br />
j≠i j≠i 4.4.5 Ανάθεση νέων ταχυτήτων<br />
Στην περίπτωση που απαιτείται ανάθεση νέων ταχυτήτων, αυτό γίνεται ακολουθώντας τις<br />
παρακάτω εξισώσεις και επιστρέφονται για την επίλυση των εξισώσεων κίνησης µε τον<br />
αλγόριθµο Verlet.
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Td<br />
vi = v i , i = 1,..., N<br />
Εξίσωση 4.64<br />
T<br />
New<br />
⎡v ⎤ ⎡ ix v ⎤ ix<br />
⎢ ⎥ T ⎢ ⎥ d<br />
⎢viy ⎥ = ⎢viy ⎥ , i = 1,..., N<br />
⎢<br />
T<br />
v<br />
⎥ ⎢<br />
iy v<br />
⎥<br />
⎣ ⎦ ⎣ iy ⎦<br />
i i<br />
Οι αδιαστατοποιηµένες εξισώσεις για την ανάθεση των ταχυτήτων είναι:<br />
Εξίσωση 4.65<br />
*<br />
new*<br />
Td<br />
*<br />
vi = v , i = 1,..., N<br />
Εξίσωση 4.66<br />
* i<br />
T<br />
New*<br />
*<br />
ix<br />
Td<br />
ix<br />
iy iy<br />
⎡v ⎤ ⎡v ⎤<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥<br />
⎢v ⎥ = ⎢v ⎥ , i = 1,..., N<br />
⎢<br />
T<br />
v<br />
⎥ ⎢<br />
iy v<br />
⎥<br />
⎣ ⎦ ⎣ iy ⎦<br />
i i<br />
Εξίσωση 4.67<br />
179
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
4.5 Μοντέλο ακτινοβολίας Laser<br />
Στο παρόν τµήµα περιγραφής της Μοριακής ∆υναµικής µεθοδολογίας παρουσιάζεται η<br />
µοντελοποίηση της δέσµης Laser. Το θέµα της ακτινοβολίας προσεγγίσθηκε κυρίως<br />
ενεργειακά αφού αρχικά έγινε ένας διαχωρισµός στον τρόπο που θα προσοµοιωθεί αυτή.<br />
Επιλέχθηκε διαχωρισµός σε χρονική και χωρική προτυποποίηση. Η χωρική προτυποποίηση<br />
έχει επίσης διαχωρισθεί σε επίπεδα. To χωρικό προφίλ της ακτίνας είναι µια κατανοµή<br />
Gauss, ενώ το χρονικό µια οµοιόµορφη κατανοµή. Τέλος ο νόµος Beer-Lambert, καθώς, ο<br />
δείκτης Laser Beam Waste και η ανάκλαση της δέσµης λόγω των οπτικών ιδιοτήτων του<br />
υλικού έχουν περιληφθεί στην µοντελοποίηση. Συµπερασµατικά η µοντελοποίηση της<br />
δέσµης Laser σε µοριακό επίπεδο αποτελείται από τους εξής συντελεστές:<br />
180<br />
• Χρονική Προτυποποίηση<br />
• Χωρική Προτυποποίηση<br />
• Ανάκλαση ∆έσµης<br />
Η διασύνδεση των παραπάνω συντελεστών φαίνεται και στο Σχήµα 4.12 που αναπαριστά και<br />
το λογικό διάγραµµα εφαρµογής τους κατά την υλοποίηση του κώδικα της Μοριακής<br />
∆υναµικής.<br />
Σχήµα 4.12: Λογικό διάγραµµα διασύνδεσης συντελεστών µοντελοποίησης δέσµης Laser<br />
κατά την προσοµοίωση.<br />
4.5.1 Χρονική προτυποποίηση<br />
Τα Laser υπερβραχέων παλµών εµφανίζουν στον χρόνο Gaussian κατανοµή. Το µήκος<br />
παλµού λαµβάνεται ως το Full Width at Half Maximum (FWHM) ενός παλµού που
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
παρουσιάζει κατανοµή Gauss. Πρέπει να σηµειωθεί πως όταν η ανεξάρτητη µεταβλητή είναι<br />
ο χρόνος, όπως και στην παρούσα µελέτη, προτιµάται η χρήση της οµοιόµορφης χρονικής<br />
κατανοµής της δέσµης.<br />
Σχήµα 4.13: Gauss και οµοιόµορφη χρονική κατανοµή της ενέργειας της δέσµης Laser<br />
Ο όρος για τη Gaussian χρονική κατανοµή της ενέργειας της δέσµης Laser εκφράζεται από<br />
την ακόλουθη εξίσωση, όπου tp είναι η διάρκεια του παλµού και t0 είναι το χρονικό κέντρο<br />
της διάρκειας του παλµού.<br />
S<br />
pulse/ t<br />
1 t−t02 = exp( − )<br />
t π t<br />
Εξίσωση 4.68<br />
p<br />
p<br />
Για λόγους απλοποίησης εµφανίζεται αρκετές φορές στην βιβλιογραφία η προτυποποίηση της<br />
συµπεριφοράς τους στο χρόνο µε οµοιόµορφη κατανοµή [16]. Έχοντας ως γνώµονα την<br />
απλότητα και την ευχρηστία της µεθόδου και του κώδικα Μ∆ στην παρούσα µελέτη<br />
ακολουθήθηκε αυτή η προσέγγιση της οµοιόµορφης κατανοµής, η οποία µειώνει και το<br />
υπολογιστικό κόστος των υπολογισµών. Μια γραφική αναπαράσταση αυτής, απεικονίζεται<br />
στο Σχήµα 4.13.<br />
181
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
4.5.2 Χωρική προτυποποίηση<br />
Χωρική Προτυποποίηση κατά των άξονα Z<br />
Κατά τον άξονα Ζ, στην διεύθυνση µετάδοσης της ακτίνας του Laser, για την µοντελοποίηση<br />
της ακτινοβολίας πρέπει να ληφθούν υπόψιν ο νόµος Beer-Lambert και το χαρακτηριστικό<br />
απώλειας - Laser Beam Waste.<br />
182<br />
• Χαρακτηριστικό απώλειας - Laser Beam Waste<br />
Από τις αρχές της οπτικής, η δέσµη της ακτίνα Laser καθώς διεισδύει στο υλικό<br />
δεν παραµένει σταθερή αλλά αυξάνεται σε σχέση µε την εκάστοτε θέση του<br />
θεωρητικού επιπέδου που σχηµατίζει κατά την διεύθυνση µετάδοσης.<br />
Συγκεκριµένα η διάµετρος της ακτίνας είναι συνάρτηση του βάθους z και δίνεται<br />
από τη σχέση:<br />
( )<br />
1/2<br />
⎡ 2<br />
⎛ λ<br />
2 ( z δ f ) ⎞ ⎤<br />
⎢ +<br />
f 1 ⎜ ⎟ ⎥<br />
0 ⎢ ⎜ 2<br />
π r ⎟ ⎥<br />
f0<br />
r z = r + M<br />
⎢<br />
⎣ ⎝ ⎠ ⎥<br />
⎦<br />
Εξίσωση 4.69<br />
Στην παρούσα εφαρµογή απαιτείται να µελετηθεί ο λόγος rz ( ) r fo . Εάν ο λόγος<br />
είναι κοντά στην µονάδα δεν υπάρχει ανάγκη να χρησιµοποιηθεί ο παράγοντας<br />
Laser Beam Waste, καθώς η ακτίνα δεν µεταβάλλεται σηµαντικά ως προς την<br />
αρχική της τιµή. Εφόσον οι διαστάσεις του προβλήµατος είναι στην κλίµακα του<br />
νανοµέτρου ο παράγοντας αυτός µπορεί να παραληφθεί, αφόυ δεν επηρεάζει την<br />
συµπεριφορά της ακτινοβολίας.<br />
• Νόµος Beer-Lambert<br />
Ο νόµος Beer-Lambert είναι ένας εµπειρικός νόµος της οπτικής, ο οποίος<br />
συσχετίζει την απορρόφηση της ακτινοβολίας µε τις ιδιότητες του υλικού µέσα<br />
από το οποίο αυτή διέρχεται. Η ένταση της ακτινοβολίας σε βάθος z συνδέεται<br />
µε την ένταση της ακτινοβολίας σε επίπεδο z=0, δηλαδή I0 πολλαπλασιασµένο µε<br />
την εκθετική συνάρτηση του βάθους z. Στο όρισµα της εκθετικής συνάρτησης το<br />
βάθος z πολλαπλασιάζεται µε τον συντελεστή απορρόφησης που στην<br />
συγκεκριµένη µας εφαρµογή είναι ίσο µε 0.01 Α -1 [17].
0<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
I I exp( z)<br />
β = − Εξίσωση 4.70<br />
Η ενέργεια της ακτινοβολίας µπορεί να εκφραστεί ως το γινόµενο της ενέργειας<br />
ενός φωτονίου επί τον ολικό αριθµό φωτονίων που εµπεριέχονται σε ένα παλµό<br />
της ακτινοβολίας.<br />
hc<br />
= = Εξίσωση 4.71<br />
EvNPEPhoton NP λ<br />
Όπου: Eν είναι η ενέργεια του παλµού της ακτινοβολίας, Np ο αριθµός των<br />
φωτονίων του παλµού, h η σταθερά του Planck, c η ταχύτητα του φωτός και λ το<br />
µήκος κύµατος της ακτινοβολίας.<br />
Ο νόµος Beer-Lambert µπορεί να επαναδιατυπωθεί λαµβάνοντας υπόψη ότι η<br />
ένταση Ι είναι η ενέργεια Ε προς τo εµβαδόν της επιφάνειας που ακτινοβολείται,<br />
δηλαδή πr(z) 2 .<br />
E E<br />
⎛<br />
0<br />
r( z)<br />
⎞<br />
I = I0exp( −βz) ⇔ = exp( −βz) ⇔ E = E 2 2<br />
0 ⎜ exp( −βz)<br />
πrz ( ) πr<br />
⎜<br />
⎟<br />
fo r ⎟<br />
⎝ fo ⎠<br />
Έπειτα από αντικατάσταση της Εξίσωσης 4.71 στην 4.72 προκύπτει ότι:<br />
2 2<br />
⎛rz ( ) ⎞ PLδλ t ⎛rz ( ) ⎞<br />
NphotonsEphoton = PLδt⎜ exp( −βz) ⇔ Np= exp( −βz)<br />
⎜<br />
⎟<br />
r ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
fo hc ⎜ r ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ fo ⎠<br />
2<br />
Εξίσωση 4.72<br />
Εξίσωση 4.73<br />
Όµως στην κλίµακα των νανοµέτρων ο λόγος rz ( ) rfo είναι ίσος περίπου µε 1,<br />
οπότε µπορεί να παραληφθεί και να προκύψει µια απλούστερη εξίσωση.<br />
PLδtλ Np= exp( − β z)<br />
Εξίσωση 4.74<br />
hc<br />
183
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Η Εξίσωση 4.74 παρέχει το πλήθος των φωτονίων σε συνάρτηση µε το βάθος, δεδοµένων της<br />
ισχύος, της διάρκειας του παλµού και του µήκους κύµατος της ακτινοβολίας.<br />
Χωρική Προτυποποίηση κατά το επίπεδο Χ-Υ<br />
Η ενέργεια της ακτίνας του Laser ακολουθεί την δισδιάστατη κατανοµή Gauss στο επίπεδο<br />
Χ-Υ, όπως φαίνεται και στο Σχήµα 4.14.<br />
Σχήµα 4.14:α) Τρισδιάστατη κατανοµή Gauss, β) Κάτοψη σε επίπεδο x-y της 3D κατανοµής<br />
Gauss<br />
Η διµεταβλητή Gauss κατανοµή στην πλήρη της µορφή είναι:<br />
184<br />
( ) ( )( ) ( ) 2<br />
2<br />
x − µ x−µ y−µ y−µ<br />
1 1<br />
x<br />
f ( x, y)<br />
= exp − − 2ρ<br />
+<br />
2<br />
2πσ σ 1−ρ<br />
2( 1−ρ<br />
) σ σ σ σ<br />
x y<br />
⎡ ⎡ ⎤⎤<br />
x y y<br />
⎢ 2 ⎢ 2 2 ⎥⎥<br />
⎢ ⎢ x x y y ⎥⎥<br />
⎣ ⎣ ⎦⎦<br />
Εξίσωση 4.75<br />
Αρχικά θεωρείται ότι η γεωµετρία της ακτίνας του Laser που αλληλεπιδρά µε την επιφάνεια<br />
σε επίπεδο z = 0 είναι ένας κύκλος ακτίνας rb, είναι δηλαδή τύπου ΤΕΜ00, συνεπώς είναι<br />
προφανές ότι σx = σy = σ. Επιπλέον, όπως φαίνεται και από το Σχήµα 4.15, κάτω από τα 4σ<br />
βρίσκεται το 95,44% της ολικής ενέργειας.<br />
Σχήµα 4.15: Κατανοµή Gauss και τυπική απόκλιση
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Στην περίπτωση που επιθυµείται εξαιρετικά µεγάλη ακρίβεια επιλέγεται το 6σ, ενώ το 4σ<br />
παραµένει µια καλή επιλογή. Ο καλύτερος τρόπος να αντιµετωπιστεί αυτό το πρόβληµα είναι<br />
µέσω µιας παραµέτρου a c (ακρίβεια), η οποία πολλαπλασιαζόµενη µε το σ δίνει τις τιµές που<br />
απαιτούνται. Συνεπώς:<br />
2<br />
acσ = 2r<br />
⇒ σ = r<br />
Εξίσωση 4.78<br />
b b<br />
a c<br />
Το σύστηµα συντεταγµένων έχει σηµείο (0,0,0) το κέντρο επίδρασης της ακτίνας του Laser<br />
και του υλικού. Θεωρείται λοιπόν ότι το εστιακό επίπεδο (focal plane) βρίσκεται στην<br />
επιφάνεια του υλικού<br />
Σχήµα 4.16: Εστιακό επίπεδο ακτίνας και αρχή του συστήµατος συντεταγµένων για τη<br />
µέθοδο επίλυσης<br />
Το σύστηµα συντεταγµένων πρέπει να έχει ως σηµείο αναφοράς το κέντρο της ακτίνας του<br />
Laser που επιδρά στο υλικό στο επίπεδο x-y για z = 0. H συγκεκριµένη επιλογή εξυπηρετεί<br />
γιατί:<br />
µ x = µ y = 0<br />
Εξίσωση 4.79<br />
Με αποτέλεσµα να παρουσιάζεται η κατανοµή Gauss. Τελικά η µεταβλητή συσχέτισης ρ<br />
πρέπει να υπολογιστεί ώστε να περιγραφεί η δισδιάστατη κατανοµή Gauss. Στο επίπεδο x-y<br />
η ακτινοβολία λαµβάνεται ως κύκλος. Άρα οι µεταβλητές στον x και y άξονα είναι<br />
ανεξάρτητες (ασυσχέτιστες), συνεπώς ρ = 0.<br />
185
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
186<br />
Σχηµα 4.17: Κάτοψη x-y της κατανοµής Gauss για ασυσχέτιστες µεταβλητές x, y (ρ=0)<br />
Άρα η δισδιάστατη κατανοµή Gauss µπορεί να γραφεί ως:<br />
2 2<br />
a ⎡ c ac<br />
2 2 ⎤<br />
f ( xy , ) = exp 2 ⎢− ⎡x + y⎤<br />
2<br />
8πrb 8r<br />
⎣ ⎦⎥<br />
⎣ b ⎦<br />
Εξίσωση 4.80<br />
Η πιθανότητα να βρίσκεται ένα φωτόνιο στη θέση (x,y) δίνεται από την ολοκλήρωση της<br />
παραπάνω εξίσωσης από x-ra σε x+ra και από y-ra σε y+ra, όπου ra είναι η ακτίνα του<br />
ατόµου. Είναι γνωστό πως η διαδικασία αυτή είναι χρονοβόρα, για αυτό η δισδιάστατη<br />
Gauss κατανοµή κανονικοποιείται. Πρέπει να σηµειωθεί πως όταν γίνεται αναφορά για<br />
πιθανότητα να υπάρχουν φωτόνια σε µία θέση αναφέρεται στο ποσοστό των φωτονίων σε<br />
αυτή τη θέση σε σχέση µε τα φωτόνια που υπάρχουν σε ολόκληρο το επίπεδο x-y<br />
προσοµοίωσης. Ο ολικός αριθµός φωτονίων σε ένα επίπεδο δίνεται από την Εξίσωση 4.74<br />
που εξήχθη ως άµεση συνέπεια του νόµου Beer-Lambert. Συνεπώς η πιθανότητα ύπαρξης<br />
φωτονίου στην θέση (x, y) δίνεται από την ακόλουθη εξίσωση:<br />
Π( x −r ≤ X ≤ x+ r , y−r ≤Y ≤ y+ r ,)<br />
Εξίσωση 4.81<br />
Και σε κανονικοποιηµένη µορφή:<br />
α α α α<br />
x−r y r x x x<br />
y Y y y r<br />
α −µ X − µ x+ rα −µ<br />
− α −µ − µ + α −µ<br />
y<br />
Π( ≤ ≤ , ≤ ≤ ) Εξίσωση 4.82<br />
σ σ σ σ σ σ<br />
x x x y y y<br />
Λαµβάνοντας υπόψη τις Εξισώσεις 4.78 και 4.79 τότε η 4.82 γίνεται:
α α α α<br />
c<br />
2rb c<br />
2rb c<br />
2rb c<br />
2rb c<br />
2rb c<br />
2rb<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
x − r X x+ r y− r Y y+ r<br />
Π(a ≤a≤a , a ≤a≤ a ) Εξίσωση 4.83<br />
Εποµένως η πιθανότητα να βρίσκεται κάποιο φωτόνιο σε µια συγκεκριµένη θέση (x, y)<br />
δίνεται από την ακόλουθη εξίσωση:<br />
x− r X x+ r y− r Y y+ r<br />
Π(a ≤a ≤a , a ≤a ≤ a ) =<br />
α α α α<br />
c<br />
2rb c<br />
2rb c<br />
2rb c<br />
2r c<br />
2rb c<br />
2rb<br />
x+ r x− r y+ r y−r =Φ ( (a ) −Φ(a ))( Φ(a ) −Φ(a<br />
))<br />
4.5.3 Ανάκλαση<br />
α α α α<br />
c<br />
2rb c<br />
2rb c<br />
2rb c<br />
2rb<br />
Εξίσωση 4.84<br />
Ένα ποσοστό της προσπίπτουσας ακτινοβολίας ανακλάται µε αποτέλεσµα να µειώνεται ο<br />
αριθµός των φωτονίων που επιδρούν στο υλικό σε σχέση µε αυτά που παράγονται από το<br />
Laser. Η ανάκλαση δίνεται από τον δείκτη R. Ο R εξαρτάται από το υλικό όπου γίνεται η<br />
ανάκλαση και το µήκος κύµατος ακτινοβολίας του Laser. Για Fe και µήκος κύµατος Laser<br />
775 nm το 65% της προσπίπτουσας ακτινοβολίας ανακλάται και άρα R=0,65 [18]. Συνεπώς<br />
από το υλικό απορροφάται ποσοστό ίσο µε (1-R).<br />
4.5.4 Ολική εξίσωση ακτινοβολίας<br />
Η προσπίπτουσα ακτινοβολία είναι το γινόµενο της ανάκλασης µε την ενέργεια των<br />
φωτονίων που προκύπτει από το νόµο Beer-Lambert επί τη χρονική κατανοµή και επί τη<br />
χωρική κατανοµή που δίνεται από την κατανοµή Gauss και την εξίσωση του Laser Beam<br />
Waste. Εποµένως δίχως να ληφθούν υπόψη οι υποθέσεις που έχουν γίνει όσον αφορά το<br />
συντελεστή Laser Beam Waste, µε Gauss κατανοµή τόσο χρονικά όσο και χωρικά από τις<br />
Εξισώσεις 4.68 και 4.80, και λαµβάνοντας υπόψη και τον νόµο Beer-Lambert (Εξίσωση 4.71)<br />
προκύπτει το εξής:<br />
187
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
2 2<br />
⎡ 2 2<br />
P ⎛<br />
L t−t ⎞ ⎤ ⎡<br />
0 a ⎛<br />
c r( z)<br />
⎞ ⎛ ac<br />
2 2 ⎞<br />
⎤<br />
S = [1 −R] ∗⎢ exp⎜− ⎟ exp ( −βz) ⎥* ⎢ exp<br />
2 ⎜ ⎟ ⎜− 2 ( x + y ) ⎟⎥<br />
⎢δtπ ⎜ t ⎟<br />
p 8 π r( z) ⎜ r ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎥ ⎢ ⎝ fo ⎠ ⎝ 8 r( z)<br />
⎠⎥<br />
⎣ ⎦ ⎣ ⎦<br />
188<br />
Εξίσωση 4.85<br />
Λαµβάνοντας υπόψη τις υποθέσεις που προαναφέρθηκαν, η τελική εξίσωση που παρέχει την<br />
ενέργεια που απορροφάται από το υλικό είναι το γινόµενο του συντελεστή της ανάκλασης επί<br />
το γινόµενο που εξάγεται από τον Beer-Lambert επί τις πιθανότητες που προκύπτουν από την<br />
κατανοµή Gauss. Άρα η εξίσωση που προκύπτει είναι η ακόλουθη:<br />
2 2<br />
⎡ a ⎛ a ⎞⎤<br />
⎢ 2 ⎜ 2 ⎟⎥<br />
8πrb 8rb<br />
c c 2 2<br />
[ 1 ] * [ Lδ<br />
exp(- β ) ] * exp ( )<br />
S = −R P t z − x + y<br />
⎣ ⎝ ⎠⎦<br />
Εξίσωση 4.86<br />
Όµως για να υπολογιστεί ο αριθµός των φωτονίων που βρίσκονται σε κάθε σηµείο του<br />
κρυστάλλου, η κατανοµή Gauss πρέπει να ολοκληρωθεί και έτσι από τις Εξισώσεις 4.86 και<br />
4.84 προκύπτει η 4.87:<br />
Number of Absorbed Photons =<br />
⎡ PLδλ t ⎤ ⎡ x+ rα x− rα y+ rα y−r ⎤ α<br />
=<br />
⎢<br />
(1 −R) exp( −βz) * ⎢( Φ(a c ) −Φ(a c ))( Φ(a c ) −Φ(a<br />
c )) ⎥<br />
⎣ hc ⎥<br />
⎦ ⎣ 2rb 2rb 2rb 2rb<br />
⎦<br />
Εξίσωση 4.87
4.6 Φόρτιση σωµατίδιων<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Κατά τη φόρτιση, τα σωµατίδια του υλικού απορροφούν την ενέργεια των φωτονίων που<br />
εµπεριέχονται στην δέσµη Laser και ως τελικό αποτέλεσµα αυξάνεται η ολική ενέργεια του<br />
συστήµατος των σωµατίδιων. Απορροφώντας φωτόνια τα σωµατίδια του κρυστάλλου<br />
αυξάνουν την κινητική τους ενέργεια άρα και την ταχύτητά τους. Συνεπώς οι νέες τους<br />
ταχύτητες πρέπει να επανα-υπολογιστούν, υποθέτοντας ότι η δυναµική ενέργεια παραµένει<br />
σταθερή γι αυτό το µικρό, σχεδόν ακαριαίο χρονικό, διάστηµα δt.<br />
Τα σωµατίδια που έχουν ακτινοβοληθεί απορροφούν ενέργεια από τα φωτόνια ίση µε ∆Εk<br />
∆Ε k = Absorbed Energy = Number of Absorbed Photons* EPhoton<br />
=<br />
c<br />
= Number of Absorbed Photons * h<br />
λ<br />
Η κανονικοποιηµένη ∆Εκ είναι:<br />
4.7 Συµπεριφορά σωµατίδιων<br />
Εξίσωση 4.88<br />
∆Εκ/D Εξίσωση 4.89<br />
Σε αυτό το τµήµα της προτεινόµενης µεθόδου Μ∆ το άθροισµα της κινητικής ενέργειας του<br />
σωµατιδίου και της ενέργειας που απορροφήθηκε από το σωµατίδιο συγκρίνεται µε την<br />
ενέργεια συνοχής της εκάστοτε σωµατιδιακής µονάδος. Εάν το άθροισµα είναι µεγαλύτερο<br />
από την ενέργεια συνοχής τότε το σωµατίδιο αποµακρύνεται από τον κρύσταλλο,<br />
διαφορετικά παραµένει σε αυτόν αλλά µε νέα αυξηµένη ταχύτητα.<br />
Το λογικό διάγραµµα του κώδικα Μ∆ παρουσιάζεται στο Σχήµα 4.18. Ακολουθώντας την<br />
εξισορρόπηση του συστήµατος η ενέργεια που µεταφέρεται στο υλικό από τα φωτόνια του<br />
Laser απορροφάται από τα σωµατίδια της κρυσταλλικής δοµής. Το κριτήριο ενέργειας<br />
αποµάκρυνσης δείχνει ποια σωµατίδια έχουν αποκτήσει αρκετή ενέργεια ώστε να µεταβούν<br />
189
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
σε άλλη κατάσταση. Τα σωµατίδια τα οποία έχουν µεταβεί στην αέρια φάση<br />
αποµακρύνονται από τον όγκο προσοµοίωσης. Πρέπει να αναφερθεί ότι ο χρόνος αποτελεί<br />
µια ανεξάρτητη µεταβλητή, η οποία ξεκίνα από το πρώτο χρονόβηµα της προσοµοίωσης και<br />
καταλήγει στο τελευταίο. Μέσα από ένα βρόχο ελέγχεται η διάρκεια ακτινοβολίας Laser. Σε<br />
περίπτωση που ο καθοριζόµενος χρόνος προσοµοίωσης δεν έχει παρέλθει ένας νέος κύκλος<br />
προσοµοίωσης πραγµατοποιείται. Στα σωµατίδια που δεν έχουν αποµακρυνθεί από τον<br />
κρύσταλλο υπολογίζονται οι νέες αυξηµένες ταχύτητες και η διαδικασία που περιγράφεται<br />
στο παρόν κεφάλαιο επαναλαµβάνεται. Εάν ο χρόνος εφαρµογής του Laser στο υλικό έχει<br />
παρέλθει τότε η προσοµοίωση τελειώνει. Τα παραπάνω συγκεντρώνονται και στο Σχήµα<br />
4.18, όπου και παρουσιάζονται σχηµατικά οι διαδικασίες που προτείνονται από την<br />
κατάσταση ισορροπίας του υλικού ως το τέλος της προσοµοίωσης. Το ολικό διάγραµµα της<br />
µεθοδολογίας παρουσιάζεται στο κεφάλαιο 5.<br />
190<br />
Σχήµα 4.18: Λογικό διάγραµµα βρόχων αλληλεπίδρασης καταστάσεων και ενεργειών,<br />
επακολουθούµενων της ισορρόπησης του συστήµατος κατά την προσοµοίωση<br />
4.7.1 Κριτήριο αποµάκρυνσης σωµατιδίων<br />
Η ενέργεια συνοχής είναι ένας από τους πιο σηµαντικούς παράγοντες σε µια Μ∆ ανάλυση,<br />
καθώς προσδιορίζει το ποσό ενέργειας που µπορεί να απορροφηθεί από κάθε σωµατίδιο.
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Ένα από τα κύρια προβλήµατα είναι ότι η ενέργεια συνοχής για νανοδοµές δεν έχει σταθερή<br />
τιµή αλλά είναι µια συνάρτηση του αριθµού των σωµατιδίων που υπάρχουν στον κρύσταλλο.<br />
Στην παρούσα εργασία η ενέργεια συνοχής θεωρείται ίδια µε αυτή του υλικού σε µακροεπίπεδο,<br />
C = -4.325 eV [19]. Το κριτήριο ης ενέργειας συνοχής έχει ως εξής:<br />
abs(C) ≤ ∆Εκi + Κi τότε Αφαίρεση Ατόµου Εξίσωση 4.90<br />
abs(C )>∆Εκi + Κi τότε νέες Ταχύτητες Εξίσωση 4.91<br />
4.7.2 Υπολογισµός νέων ταχυτήτων<br />
Τα φωτόνια της ακτινοβολίας Laser αυξάνουν την κινητική ενέργεια των ηλεκτρονίων της<br />
εξωτερικής στοιβάδας του ατόµου. Στην συνέχεια αυξάνεται και η κινητική ενέργεια του<br />
πυρήνα, συνεπώς παρουσιάζεται µια αύξηση της ταχύτητας του ατόµου. Εποµένως για τα<br />
άτοµα πρέπει να υπολογιστούν νέες ταχύτητες, έπειτα από την επίδραση της ακτινοβολίας.<br />
Όπως διατυπώθηκε νωρίτερα οι θέσεις των σωµατιδίων δεν έχουν αλλάξει, άρα η δυναµική<br />
ενέργεια παραµένει σταθερή. Οπότε:<br />
Ki New i= ∆E + Ki<br />
Εξίσωση 4.92<br />
H νέα κινητική ενέργεια του σωµατιδίου ισούται µε το άθροισµα της παλιάς κινητικής<br />
ενέργειας και της πρόσθετης από τα φωτόνια ενέργειας. Από αυτή την ισότητα µε επίλυση<br />
ως προς την ταχύτητα του σωµατιδίου προκύπτει, η νέα ταχύτητα.<br />
και η κανονικοποιηµένη εξίσωση:<br />
1 New<br />
2 1 Old<br />
2<br />
mivi =∆ Ei + mivi<br />
⇒<br />
2 2<br />
v =<br />
2 ∆ E+ K<br />
( ) =<br />
2 ∆E<br />
+ v<br />
New<br />
i<br />
2<br />
i<br />
mi D mi D<br />
i<br />
Εξίσωση 4.93<br />
191
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
192<br />
2 ∆ E+ K 2 ∆E<br />
v v Εξίσωση 4.94<br />
New<br />
i<br />
2*<br />
i * = ( ) = +<br />
* *<br />
i<br />
mi D mi D<br />
Εφαρµογή Τροποποιηµένου αλγορίθµου Leapfrog Verlet<br />
Ο αλγόριθµος Leapfrog επαναλαµβάνεται κατά την διάρκεια της ακτινοβολίας για κάθε<br />
χρονόβηµα δt καθώς και µετά το πέρας αυτής, µέχρι να ισορροπήσει ξανά το σύστηµα. Η<br />
διαδικασία είναι ακριβώς ίδια µε το προηγούµενο στάδιο όπου εφαρµόζεται ο αλγόριθµος.<br />
Όπου<br />
New<br />
n<br />
v = v + a δt<br />
Εξίσωση 4.95<br />
New New New<br />
n+ 1/2 n−1/2 n<br />
x + = x + v δt<br />
Εξίσωση 4.96<br />
New New New<br />
n 1 n n<br />
x and New<br />
α είναι η θέση και η επιτάχυνση την χρονική στιγµή n, New<br />
v η ταχύτητα<br />
n<br />
την χρονική στιγµή ν+1/2 και δt το χρονόβηµα.<br />
Και σε τρισδιάστατη µορφή, λόγω της φύσης του προβλήµατος:<br />
⎡v ⎤ ⎡v ⎤ ⎡a ⎤<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥<br />
⎢v ⎥ ⎢v ⎥ ⎢a ⎥ δt<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥<br />
⎣v ⎦ ⎣v ⎦ ⎣a ⎦<br />
New New New<br />
ix ix ix<br />
New<br />
iy =<br />
New<br />
iy +<br />
New<br />
iy<br />
New New New<br />
iz n+ 1/2 iz n−1/2 iz n<br />
New New New<br />
⎡x ⎤ ⎡ i x ⎤ ⎡ i v ⎤ ix<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥<br />
New New New<br />
⎢yi ⎥ = ⎢yi ⎥ + ⎢viy ⎥ δt<br />
⎢<br />
z<br />
⎥ ⎢<br />
z<br />
⎥ ⎢ ⎥<br />
⎣ ⎦ ⎣ ⎦ ⎣v⎦ New New New<br />
i<br />
n+ 1<br />
i<br />
n iz n+<br />
1/2<br />
n+1/2<br />
Εξίσωση 4.97<br />
Εξίσωση 4.98<br />
Ακολουθώντας την ίδια λογική, όπως και στο τµήµα της αρχικής εξισορρόπησης, οι θέσεις<br />
είναι γνωστές στους χρόνους n, n+1, n+2, … αλλά οι ταχύτητες στα n-1/2, n+1/2, n+3/2, … .<br />
Συνεπώς η ∆υναµική ενέργεια και η Κινητική δεν µπορούν να υπολογιστούν ταυτόχρονα.<br />
Εποµένως απαιτείται η χρήση µιας επιπρόσθετης εξίσωσης για τον υπολογισµό των νέων<br />
ταχυτήτων των σωµατίδιων που δεν έχουν αποµακρυνθεί σε ακέραιο αριθµό χρονοβηµάτων.<br />
New New<br />
New v n+1/2 +vn-1/2<br />
v n =<br />
Εξίσωση 4.99<br />
2
New New New<br />
⎡v ⎤ ⎡ ix v ⎤ ⎡ ix v ⎤ ix<br />
⎢ ⎥ New 1⎢ ⎥ New 1⎢<br />
⎥ New<br />
⎢viy ⎥ = ⎢viy ⎥ + ⎢viy ⎥<br />
⎢ ⎥ 2⎢ ⎥ 2⎢<br />
⎥<br />
⎣v ⎦ ⎣v ⎦ ⎣v ⎦<br />
New New New<br />
iz n iz n+ 1/2 iz n−1/2<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
Εξίσωση 4.100<br />
Παροµοίως, για τον υπολογισµό της επιτάχυνσης πρέπει πρώτα να υπολογισθεί, όπως<br />
αναφέρθηκε και πιο πάνω, η δύναµη. Η ολική δύναµη που ενεργεί πάνω σε κάθε άτοµο<br />
υπολογίζεται αθροίζοντας τα διανύσµατα των δυνάµεων από τα γειτονικά άτοµα.<br />
F<br />
New<br />
ij<br />
r −r r −r<br />
= = ⇒<br />
N New New N New New<br />
i j ∂ New j i New<br />
Pr i( ) r f<br />
New New ij<br />
j= 1 rij ∂r<br />
j=<br />
1 rij<br />
j≠i j≠i ∑ ∑<br />
New<br />
Fij = ∑ − − −<br />
⎡i⎤ f<br />
j<br />
⎢⎣k⎥⎦ N<br />
New<br />
New New New New New New ij<br />
⎡xj xi , yj yi , zj z<br />
⎢ ⎥<br />
⎣<br />
⎤ i ⎦⎢ ⎥ New<br />
j= 1<br />
rij<br />
j≠i Εξίσωση 4.101<br />
New<br />
New New<br />
⎡f⎤ ⎡xj − x ⎤<br />
ix i<br />
New New<br />
⎢ ⎥ N ⎢ ⎥ exp( 2a( rij r0)) exp( a( rijr0)) New New New<br />
fiy 2aD<br />
yjy ⎣<br />
⎡− − − + − − ⎦<br />
⎤<br />
⎢ ⎥ = ∑ ⎢ − i ⎥<br />
Εξίσωση 4.102<br />
New New 2 New New 2 New New 2<br />
⎢ j=<br />
1<br />
( xi xj ) ( yi yj ) ( zi zj<br />
)<br />
New ⎥ ⎢<br />
j i New New ⎥ − + − + −<br />
f ≠<br />
⎣ iz ⎦ ⎢⎣zj−zi⎥⎦ Η νέα επιτάχυνση υπολογίζεται επίσης από το δεύτερο νόµο του Newton:<br />
Άρα:<br />
F r − r<br />
New<br />
∂<br />
a i = =<br />
Εξίσωση 4.103<br />
New N New New<br />
ij 1 i j<br />
∑<br />
Pr () New New New<br />
r = rij<br />
mi mi j=<br />
1 rij ∂r<br />
j≠i ⎡i⎤ N<br />
New<br />
1<br />
f<br />
New<br />
New New New New New New ij<br />
a ⎡xj xi , yj yi , zj z ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
i = ∑<br />
i New<br />
m ⎣ − − − ⎦⎢<br />
j<br />
⎥<br />
Εξίσωση 4.104<br />
i j=<br />
1<br />
rij<br />
j≠i ⎢⎣k⎥⎦ New<br />
New New<br />
⎡a⎤ ⎡x ix j − x ⎤ i<br />
N<br />
New<br />
⎢ ⎥ New 1 ⎢ ⎥ f<br />
New New ij<br />
⎢aiy ⎥ = ∑ ⎢yj− yi⎥<br />
New<br />
Εξίσωση 4.105<br />
⎢ mi j=<br />
1<br />
r<br />
New ⎥ ⎢ New New ⎥ ij<br />
a j≠i ⎣ iz ⎦ ⎢⎣zj−zi⎥⎦ 193
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
194<br />
⎡x − x ⎤<br />
2a<br />
=<br />
m<br />
−<br />
x<br />
⎢⎣ ⎥⎦<br />
New New<br />
⎡a ⎤ ⎡ ix f ⎤ ix<br />
⎢ ⎥ New 1 ⎢ ⎥ New<br />
⎢aiy ⎥ = ⎢fiy⎥ =<br />
⎢ m<br />
New ⎥ i ⎢ New ⎥<br />
⎣aiz ⎦ ⎣fiz⎦ New New<br />
j i<br />
N D ⎢ ⎥<br />
New New<br />
∑ ⎢yj yi<br />
⎥<br />
i j=<br />
1 ⎢ New New ⎥<br />
j≠i zj − zi<br />
New New<br />
⎣<br />
⎡−exp( −2a( rij − r0)) + exp( −a( rij−r0)) ⎦<br />
⎤<br />
New New 2 New New 2 New New 2<br />
( i − xj ) + ( yi − yj ) + ( zi −zj<br />
)<br />
Εξίσωση 4.106<br />
Οι αδιαστατοποιηµένες εξισώσεις Verlet που ακολουθούν εφαρµόζονται για τον υπολογισµό<br />
νέων ταχυτήτων των σωµατίδιων που δεν έχουν αποµακρυνθεί από τον κρύσταλλο.<br />
Για την δύναµη<br />
v v a δ<br />
Εξίσωση 4.107<br />
* New * New * New *<br />
n+ 1/2 = n−1/2 + n t<br />
x x u δ<br />
Εξίσωση 4.108<br />
* New * New * New *<br />
n+ 1 = n + n+ 1/2 t<br />
v +v<br />
v =<br />
2<br />
*New *New<br />
*New<br />
n<br />
n+1/2 n-1/2<br />
N<br />
* New<br />
i = ∑<br />
j=<br />
1<br />
j≠i − −<br />
* New<br />
ij −<br />
*<br />
0 + −<br />
* New<br />
ij −<br />
*<br />
0<br />
f 2 ⎡<br />
⎣ exp( 2( r r )) 2exp( ( r r )) ⎤<br />
⎦<br />
Εξίσωση 4.109<br />
Εξίσωση 4.110<br />
*<br />
New<br />
New New<br />
*<br />
New New<br />
*<br />
ix xj −xi xj −x<br />
x i<br />
N<br />
*<br />
* New * * New *<br />
⎢ ⎥ New N<br />
exp( 2a( ij 0)) exp( a( ij 0))<br />
New New New f ⎢ ⎥ − − r − r + − r −r<br />
i<br />
New New<br />
iy = j i 2<br />
⎣ ⎦<br />
y ∑ − = * New ∑ j − i<br />
r * New * New 2 * New * New 2 * New * New 2<br />
j=<br />
1 ij j=<br />
1<br />
( x<br />
New New New j i New New i − x ) ( ) ( )<br />
z iz z<br />
j −z ≠<br />
j + yi − yj + zi −z<br />
j≠i j<br />
⎣ i ⎦ ⎣zj −zi<br />
⎦<br />
⎡f⎤ ⎡ ⎤ ⎡ ⎤<br />
⎢ ⎥ ⎡ ⎤<br />
⎢f ⎥ ⎢y y ⎥ ⎢y y ⎥<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥<br />
⎢⎣f⎥⎦ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥<br />
Και τέλος για την επιτάχυνση<br />
* *<br />
*<br />
New New<br />
New New<br />
⎡xj − x ⎤<br />
ix ix i<br />
N<br />
* New * * New *<br />
1 2 ⎢ ⎥ ⎡−exp( −2a( rij − r0)) + exp( −a( rij −r0))<br />
⎤<br />
New New New New<br />
iy = * iy = * ⎢ j − i ⎥<br />
m * New * New 2 * New * New 2 * N<br />
i m ew * New 2<br />
i j=<br />
1 ( xi − xj ) + ( yi − yj ) + ( z<br />
New New ⎢ New New ⎥<br />
i − z )<br />
j≠i j<br />
iz iz j − i<br />
Εξίσωση<br />
4.111<br />
⎡a ⎤ ⎡f ⎤<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥<br />
a f y y<br />
⎣ ⎦<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ∑<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥<br />
⎣a ⎦ ⎣f ⎦ ⎢⎣z z ⎥⎦<br />
Εξίσωση<br />
4.111
4.8 Βιβλιογραφικές αναφορές<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 o<br />
[1] Allen M.P. and Tildesley D.J., (1987), “Computer Simulation of Liquids”, Oxford<br />
University Press, Oxford<br />
[2] Haile J.M., (1997), “Molecular Dynamics Simulation, Elementary Methods”, John<br />
Wiley & Sons.<br />
[3] Rapaport D.C., (1998), “The Art of Molecular Dynamics Simulation”, Cambridge<br />
University Press, Cambridge.<br />
[4] Callister W.D.Jr, (2003), “Materials Science and Engineering, αn Introduction”, John<br />
Wiley & Sons.<br />
[5] Krishna Gandhi K.R. and Singru R.M., (1982), “Effect of bcc-fcc Phase Transition on<br />
the Compton Profiles of Iron”, Applied Physics A, 28, pp.119-122.<br />
[6] Kittel C., (2005), “Introduction to modern solid state physics”, John Wiley & Sons.<br />
[7] Rieth M., (2001), “Molecular Dynamics Calculations For Nanostructured Systems”,<br />
University of Patras, School of Engineering, Engineering Science Department<br />
[8] Girifalco L.A. and Weizer V.G., (1959), “Application of the Morse Potential Function<br />
to Cubic Metals”, Physical Review, Vol 114 (3), pp. 687-690.<br />
[9] Beer F.P. and Johnston E.R.Jr., (1972), “Vector Mechanics for Engineers: Statics and<br />
Dynamics”, McGraw Hill.<br />
[10] Christman J.R., (1988), “Fundamentals of Solid State Physics”, John Wiley & Sons,<br />
Singapore.<br />
[11] Gear C.W., (1966), “The numerical integration of ordinary differential equations of<br />
various orders ”, Report ANL 7126, Argonne national Laboratory<br />
[12] Gear C.W., (1971), “Numerical initial value problems in ordinary differential<br />
equations”, Prentice Hall.<br />
[13] Van Gunsteren W.F. and Berendsen H.J.C., (1977), “Algorithms for macromolecular<br />
dynamics and constraint dynamics”, Mol. Phys., Vol 34, pp. 1311-1327<br />
[14] Berendsen H.J.C. and Van Gunsteren W.F., (1986), “Practical algorithms for dynamic<br />
simulations. Molecular dynamics simulation of statistical mechanical systems”,<br />
Proceedings of the Enrico Fermi Summer School, Varenna, pp. 43-65<br />
[15] Verlet L., (1967), “Computer ‘experiments’ on classical fluids”, Thermodynamical<br />
properties of Lennard-Jones molecules, Physics Review, Vol 159, pp. 98-103<br />
195
ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
[16] Hockney R.W., (1970), “The potential calculation and some applications”, Methods of<br />
computational Physics, Vol 9, pp. 136-211.<br />
[17] Kotake S. and Kuroki M., (1993), “Molecular dynamics study of solid melting and<br />
vaporization by laser irradiation”, International Journal of Heat Mass Transfer, Vol. 36<br />
(8), pp. 2061-2067.<br />
[18] Ready J.F., (2001), “LIA Handbook of Laser Materials Processing”, Magnolia<br />
Publishing Inc, Orlando.<br />
[19] Qi W.H., Wang M.P. and Hu W.Y. (2004), “Calculation of the cohesive energy of<br />
metallic nanoparticles by the Lennard-Jones potential”, Materials Letters, Vol. 58, pp.<br />
1745-1749.<br />
196
5.1 Γενικά<br />
<strong>Κεφάλαιο</strong> 5 ο<br />
Μεθοδολογία Επίλυσης<br />
Στο παρόν κεφάλαιο περιγράφεται η µεθοδολογία επίλυσης του προβλήµατος µε τη χρήση<br />
της Μοριακής ∆υναµικής ανάλυσης που παρουσιάστηκε στο 4 ο <strong>Κεφάλαιο</strong>. Στο Σχήµα 5.1<br />
παρουσιάζεται ένα γενικό διάγραµµα της µεθοδολογίας επίλυσης του θεωρητικού µοντέλου.<br />
Η µεθοδολογία µπορεί να διακριτοποιηθεί σε τέσσερις φάσεις, οι οποίες συνδυαζόµενες<br />
επιτρέπουν τον υπολογισµό του βάθους φωτοαποδόµησης. Κατά τη διάρκεια της φάσης Ι<br />
δηµιουργείται η αρχική διαµόρφωση του συστήµατος, ορίζεται το δυναµικό αλληλεπίδρασης<br />
των σωµατιδίων, προσδιορίζονται οι αρχικές ταχύτητες και οι συνοριακές συνθήκες. Στη<br />
φάση ΙΙ λαµβάνει χώρα η ολοκλήρωση των εξισώσεων κίνησης για ορισµένο αριθµό<br />
χρονοβηµάτων, ο επανυπολογισµός ταχυτήτων για το καθοριζόµενο ενεργειακό επίπεδο και<br />
εκτελείται το κριτήριο επιθυµητής θερµοκρασίας. Κατά την φάση ΙΙΙ προσοµοιώνεται η<br />
ακτίνα δέσµης Laser και τα σωµατίδια του υλικού ακτινοβολούνται. Τέλος στην φάση ΙV
ΜΕΘΟ∆ΟΛΟΓΙΑ ΕΠΙΛΥΣΗΣ<br />
προάγωνται οι συντεταγµένες και οι ταχύτητες των σωµατιδίων κατά ένα χρονικό βήµα,<br />
υπολογίζονται οι δυνάµεις αλληλεπίδρασης, οι νέες ταχύτητες και οι θέσεις των σωµατίδιων.<br />
Τέλος αποµακρύνονται τα σωµατίδια µε την εφαρµογή του κριτηρίου ενέργειας συνοχής.<br />
198<br />
ΕΚΚΙΝΗΣΗ<br />
ΠΡΟΕΤΟΙΜΑΣΙΑ ΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ<br />
∆ηµιουργία Αρχικής ∆ιαµόρφωσης Συστήµατος,<br />
Ορισµός: ∆υναµικού, Αρχικών Ταχυτήτων, Συνοριακών Συνθηκών<br />
ΕΞΙΣΟΡΡΟΠΗΣΗ ΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ<br />
Ολοκλήρωση Εξισώσεων Κίνησης για κάποια Χρονικά Βήµατα,<br />
Επανυπολογισµός Ταχυτήτων για το καθοριζόµενο Ενεργειακό<br />
Επίπεδο, Εκτέλεση Κριτηρίου Επιθυµητής Θερµοκρασίας<br />
LASER<br />
Προσοµοίωση Ενέργειας<br />
ΦΟΡΤΙΣΗ<br />
ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑ<br />
Σωµατιδίων Υλικού<br />
ΕΞΑΓΩΓΗ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ<br />
Προαγωγή Συντεταγµένων και Ταχυτήτων κατά ένα Χρονικό Βήµα,<br />
Υπολογισµός ∆υνάµεων, νέων Ταχυτήτων και Θέσεων<br />
Αποµάκρυνση Σωµατιδίων µε χρήση του κριτηρίου Ενέργειας Συνοχής<br />
ΤΕΛΟΣ<br />
Σχήµα 5.1: Γενικές φάσεις της µεθοδολογίας επίλυσης<br />
Στην συνέχεια, ένα αναλυτικό διάγραµµα της µεθοδολογίας επίλυσης του προβλήµατος<br />
παρουσιάζεται στο Σχήµα 5.2. Οι επιµέρους υπολογισµοί, αναλύσεις και οι µεταξύ τους<br />
I<br />
II<br />
III<br />
IV
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ο<br />
αλληλεπιδράσεις είναι βασισµένοι στην Μοριακή ∆υναµική ανάλυση η οποία αναπτύσσεται<br />
στο 4 ο κεφάλαιο της διατριβής..<br />
Σχήµα 5.2: Αναλυτική µεθοδολογία επίλυσης<br />
199
6.1 Γενικά<br />
<strong>Κεφάλαιο</strong> 6 ο<br />
Ανάπτυξη Κώδικα Μοριακής ∆υναµικής<br />
Στο παρόν κεφάλαιο περιγράφεται η υλοποίηση του κώδικα Μοριακής ∆υναµικής. Αρχικά<br />
περιγράφεται η πλατφόρµα ανάπτυξης, όπου παρουσιάζονται η γλώσσα προγραµµατισµού,<br />
τα εργαλεία και οι βιβλιοθήκες που χρησιµοποιήθηκαν. Ακολούθως εξηγείται η δοµή, τα<br />
κύρια χαρακτηριστικά και αρχές βελτιστοποίησης ενός αλγόριθµου Μοριακής ∆υναµικής. Ο<br />
αναπτυγµένος κώδικας αναλύεται, διαχωρισµένος σε κλάσεις. Κλείνοντας, παρουσιάζεται το<br />
τελικό πρόγραµµα µαζί µε ορισµένες λειτουργίες του και λεπτοµέρειες της συµπεριφοράς<br />
του.
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
6.2 Πλατφόρµα ανάπτυξης κώδικα<br />
Για την ανάπτυξη του κώδικα µοριακής δυναµικής χρησιµοποιήθηκε η γλώσσα<br />
προγραµµατισµού Java. Ο λόγος που επιλέχθηκε η συγκεκριµένη γλώσσα είναι τα<br />
χαρακτηριστικά της, που επιτρέπουν γρήγορη πρωτοτυποποίηση και υλοποίηση. Το βασικό<br />
χαρακτηριστικό είναι η απόδέσµευση από χαµηλού επιπέδου έννοιες όπως η διαχείριση<br />
µνήµης και η εγγραφή/ανάγνωση σε αρχεία και λεπτοµέρειες της εκάστοτε αρχιτεκτονικής<br />
του υπολογιστή που τρέχει το λογισµικό. Ακόµη, υπάρχει πληθώρα άλλων βιβλιοθηκών και<br />
εργαλείων που µπορούν να χρησιµοποιηθούν απ’ευθείας στο λογισµικό, επιτυγχάνοντας έτσι<br />
µεγαλύτερη ταχύτητα και ασφάλεια υλοποίησης. Οι βιβλιοθήκες που χρησιµοποιήθηκαν<br />
είναι οι εξής:<br />
202<br />
• Commons Math [1] από το Jakarta Commons project του Apache Foundation.<br />
Χρησιµοποιήθηκε για την υλοποίηση της κατανοµής πυκνότητας πιθανότητας<br />
απαιτούµενης για τη µοντελοποίηση της ακτίνας του Laser.<br />
• JFreeChart [2], της JFree. Χρησιµοποιήθηκε για τη δηµιουργία και εµφάνιση<br />
των γραφικών παραστάσεων των παραµέτρων της εξοµοίωσης, και για την<br />
ανανέωσή τους σε πραγµατικό χρόνο.<br />
• Standard Widgets Toolkit (SWT) [3] του Eclipse Foundation.<br />
Χρησιµοποιήθηκε για τη δηµιουργία της διεπαφής χρήστη (GUI).<br />
• Draw2D [4] του Eclipse Foundation. Χρησιµοποιήθηκε για τη δηµιουργία της<br />
οπτικοποίησης σε 2 διαστάσεις.<br />
Ένας επιπλέον σηµαντικός λόγος για τη χρήση της γλώσσας Java ήταν η ταχύτητά της. Αν<br />
και παλαιότερες εκδόσεις της γλώσσας είχαν αρκετά προβλήµατα σε σχέση µε την ταχύτητα,<br />
τα τελευταία χρόνια η Java έχει πλησιάσει και αρκετές φορές ξεπεράσει τις «παραδοσιακές»<br />
γλώσσες προγραµµατισµού όπως η C/C++, FORTRAN και άλλες, που χρησιµοποιούνται για<br />
τη δηµιουργία παρόµοιου είδους προγραµµάτων. Ουσιαστικά στις τελευταίες εκδόσεις της<br />
Java (χρησιµοποιήθηκε η έκδοση 1.5) οι πιο απαιτητικές περιοχές του κώδικα µεταφράζονται<br />
αυτόµατα σε εντολές µηχανής (Machine Instructions) και παρακάµπτουν την εικονική<br />
µηχανή (Virtual Machine), στην οποία τρέχει το υπόλοιπο πρόγραµµα. Αξίζει να σηµειωθεί<br />
ότι ένα πολύ σηµαντικό πλεονέκτηµα της Java είναι οι δυνατότητες αντικειµενοστραφούς<br />
προγραµµατισµού (Object Oriented) που παρέχει.
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Για τη δηµιουργία του κώδικα Μοριακής ∆υναµικής, χρησιµοποιήθηκε εκτενώς το<br />
περιβάλλον προγραµµατισµού (IDE) Eclipse, το οποίο ακολουθεί το µοντέλο ανοικτού<br />
κώδικα (Open Source) και διατίθεται από το Eclipse Foundation. Θεωρείται πλέον ένα από<br />
τα καλύτερα περιβάλλοντα προγραµµατισµού για Java και µπορεί µε τη χρήση plug-ins να<br />
χρησιµοποιηθεί και για άλλες γλώσσες. Τέλος συµπεριλαµβάνει το περιβάλλον σχεδιασµού<br />
διεπαφής χρήστη (GUI designer) Visual Editor, το οποίο διευκόλυνε αρκετά την αρχική<br />
ανάπτυξη της διεπαφής.<br />
Όσον αφορά την απόθήκευση του κώδικα χρησιµοποιήθηκε το λογισµικό ελέγχου και<br />
διαχείρισης κώδικα (Source Control Management) CVS, κοινά απόδεκτό ως το standard<br />
σύστηµα για την ασφαλή απόθήκευση του κώδικα. Με το σύστηµα αυτό µπορούν να γίνουν<br />
αλλαγές στον κώδικα και να απόθηκεύονται χωριστά. Έτσι οι αλλαγές έχουν µηδενικό<br />
κόστος, αφού ανά πάσα στιγµή µπορεί κάποιος να δει ένα αρχείο κώδικα σε όλες του τις<br />
µορφές και να το ανακτήσει. Για την διανοµή του λογισµικού χρησιµοποιήθηκε ένα plug-in<br />
για το Eclipse, το “FatJar”, που επιτρέπει τη διανοµή ολόκληρου του προγράµµατος, µαζί µε<br />
τις απαραίτητες υποστηρικτικές βιβλιοθήκες, σε ένα µόνο αρχείο µορφής JAR, το οποίο<br />
µπορεί να τρέξει χωρίς επιπλέον εγκατάσταση.<br />
6.3 Αλγόριθµος Μοριακής ∆υναµικής<br />
Η τυπική δοµή ενός αλγορίθµου µοριακής δυναµικής και τα επιµέρους στάδιά του<br />
παρουσιάζονται στο Σχήµα 6.1. Κάποιες γενικές αρχές που αφορούν τον σχεδιασµό του<br />
αλγορίθµου Μοριακής ∆υναµικής παρατίθενται παρακάτω.<br />
• Όσον άφορα στις θέσεις των σωµατίδιων, σε πρώτο στάδιο απεικονίσεις µπορούν<br />
να ληφθούν είτε από προσοµοιώσεις Monte Carlo, που χρησιµοποιούνται για τη<br />
χαλάρωση των δοµών, είτε από απεικονίσεις ελάχιστης ενέργειας, που<br />
λαµβάνονται µε χρήση της τεχνικής της Μοριακής ∆υναµικής. Αρχικές τιµές για<br />
τις ταχύτητες λαµβάνονται από µια κατανοµή ταχυτήτων Maxwell-Boltzmann.<br />
Βεβαίως είναι δυνατό µια προσοµοίωση να ξεκινήσει λαµβάνοντας τις αρχικές<br />
θέσεις και τις ταχύτητες από µια προηγουµένη προσοµοίωση Μ∆.<br />
203
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
204<br />
• Έχοντας λοιπόν αρχικές απεικονίσεις χαµηλής ενέργειας, υπολογίζονται οι<br />
δυνάµεις που ασκούνται σε κάθε ένα σωµατίδιο ξεχωριστά από τα υπόλοιπα<br />
κέντρα αλληλεπίδρασης.<br />
• Η ολοκλήρωση των εξισώσεων κίνησης του Νεύτωνα, η οποία θα µπορούσε µαζί<br />
µε το προηγούµενο στάδιο να παροµοιαστεί µε την «καρδιά» µιας προσοµοίωσης<br />
Μοριακής ∆υναµικής, για κάθε µόριο λαµβάνει χώρα στη συνέχεια.<br />
• Με το πέρας της ολοκλήρωσης αντιστοιχίζονται και ενηµερώνονται οι<br />
κατάλληλοι καταχωρητές µε τις νέες θέσεις και ταχύτητες για κάθε σωµατίδιο.<br />
• Κατά τη διάρκεια κάθε χρονικού βήµατος της προσοµοίωσης υπολογίζονται οι<br />
θερµοδυναµικές και στατικές ιδιότητες του υπό µελέτη συστήµατος και<br />
καταχωρείται η δυναµική τροχιά, οι θέσεις και οι ταχύτητες στο αρχείο τροχιάς<br />
για περαιτέρω µελέτη και επεξεργασία.<br />
• Τα παραπάνω στάδια επαναλαµβάνονται για κάθε χρονικό βήµα µέχρι το πέρας<br />
της προσοµοίωσης.<br />
Σχήµα 6.1: Βασική δοµή αλγορίθµου κώδικα Μοριακής ∆υναµικής ανάλυσης<br />
Θεωρώντας µια προσοµοίωση Μ∆, όλες οι αλληλεπιδράσεις µεταξύ των διαφόρων κέντρων<br />
του συστήµατος περιλαµβάνονται στην συνάρτηση της δυναµικής ενέργειας. Το πρόβληµα<br />
αυτό λύνεται µε την αριθµητική ολοκλήρωση των διαφορικών εξισώσεων της µορφής:<br />
ii 1<br />
ri= Fi r1rN mi<br />
( )<br />
,...., , i=1,2,....,N<br />
Εξίσωση 6.1
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
µε δεδοµένες τις συνθήκες ri(0), ŕi(0). Αυτό είναι ένα πρόβληµα αρχικών τιµών, το οποίο<br />
µετατρέπεται σε ένα σύστηµα συζευγµένων απλών διαφορικών εξισώσεων πρώτης τάξης µε<br />
την αντικατάσταση:<br />
i<br />
i<br />
i i<br />
r = v i=1,2,....,N<br />
Εξίσωση 6.2<br />
i 1<br />
v i = F i(r1, r 2, ....r N),<br />
i=1,2,....,N<br />
Εξίσωση 6.3<br />
m<br />
µε αρχικές συνθήκες ri(0), νi(0). Με y ≡ [r v] T , το παραπάνω σύστηµα έχει τη γενική µορφή<br />
i<br />
y = f(, t y )<br />
Εξίσωση 6.4<br />
µε δεδοµένο y(0). Όπως είναι γνωστό από προβλήµατα αρχικών τιµών, υπάρχει πληθώρα<br />
µεθόδων πεπερασµένων διαφορών για την επίλυση της παραπάνω εξίσωσης [4]. Γενικά η<br />
ανεξάρτητη µεταβλητή που είναι ο χρόνος απότελεί και σηµείο αναφοράς κατά µήκος της<br />
οποίας κινούνται όλες οι υπόλοιπες µεταβλητές µε πεπερασµένα βήµατα δt. Το µήκος του<br />
πεπερασµένου βήµατος µπορεί να είναι σταθερό ή να προσαρµόζεται κατά τη διάρκεια της<br />
αριθµητικής επίλυσης. Η αριθµητική έκφραση για τον προσδιορισµό του y(t) καλείται nοστης<br />
τάξης, όταν το σφάλµα είναι:<br />
numerical exact<br />
( )<br />
⎡ n+<br />
1⎤<br />
ε = y − y =Ο δt<br />
Εξίσωση 6.5<br />
⎣ ⎦<br />
Επιλέγοντας έναν αλγόριθµο για την ολοκλήρωση των παραπάνω εξισώσεων πρέπει να<br />
προσέξουµε µερικά χαρακτηριστικά που διαφοροποιούν τη Μ∆ από άλλα προβλήµατα<br />
αρχικών συνθηκών. Μερικά απo αυτά καταγράφονται παρακάτω:<br />
• Το τµήµα της Μ∆ που απαιτεί τον περισσότερο υπολογιστικό χρόνο είναι η<br />
εκτίµηση των δυνάµεων πάνω στα σωµατίδια. Ένα καλό κριτήριο για την<br />
απόδοτικότητα ενός αλγορίθµου Μ∆ είναι ο λόγος:<br />
Number of Forces Evaluated<br />
Simulation Time<br />
Εξίσωση 6.6<br />
205
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
206<br />
να είναι όσο το δυνατόν µικρότερος. Η ταχύτητα όλων των άλλων υπολογισµών<br />
που γίνονται στον αλγόριθµο δεν είναι σηµαντική, καθώς ολόκληρος ο<br />
υπολογισµός κυριαρχείται από τον υπολογισµό των δυνάµεων Fi. Από την<br />
Εξίσωση 6.6 είναι σαφές ότι ο αλγόριθµος δεν πρέπει να απαιτεί πολλούς<br />
υπολογισµούς δυνάµεων ανά χρονικό βήµα ολοκλήρωσης. Έτσι δηµοφιλείς<br />
µέθοδοι, όπως η Runge-Kutta-Gill 4 ης τάξης, χρησιµοποιούνται σπάνια στην Μ∆<br />
γιατί δεν εκπληρώνουν αυτό το κριτήριο. Επίσης, απο την Εξίσωση 6.6 φαίνεται<br />
ότι ο αλγόριθµος θα πρέπει να έχει όσο το δυνατόν µεγαλύτερο βήµα<br />
ολοκλήρωσης δt. Υπάρχει, βεβαίως, µια ισορροπία ανάµεσα στον αριθµό των<br />
εξισώσεων που υπολογίζονται και στο µέγεθος του βήµατος που µπορεί να<br />
χρησιµοποιηθεί.<br />
• Ο αλγόριθµος πρέπει να είναι ευσταθείς. Αυτό σηµαίνει ότι το σφάλµα ε δεν<br />
πρέπει να αυξάνει γρήγορα µε αύξηση του δt. Το πρόβληµα ευστάθειας είναι<br />
σηµαντικό στα δύσκαµπτα (stiff) προβλήµατα αρχικών τιµών που ενέχουν δυο οι<br />
περισσότερους χαρακτηριστικούς χρόνους. Οι προσοµοιώσεις Μ∆ µοριακών<br />
συστηµάτων παρουσιάζουν δυσκαµψία ως προς το βήµα ολοκλήρωσης, λόγω του<br />
ευρέος φάσµατος των συχνοτήτων ή των χαρακτηριστικών χρόνων που<br />
εµφανίζουν. Οι µικροί χαρακτηριστικοί χρόνοι των δονήσεων των δεσµών και<br />
των γωνιών των δεσµών συνυπάρχουν µε τους µεγάλους χρόνους των<br />
µεταφορικών και κάθε είδους µακράς εµβέλειας συλλογικών κινήσεων. Γενικά, η<br />
δυσκαµψία στα προβλήµατα αρχικών τιµών µπορεί να εξαλειφθεί<br />
χρησιµοποιώντας implicit (µη αναλυτούς) αλγορίθµους. Τέτοιοι όµως αλγόριθµοι<br />
δεν προτιµώνται στην Μ∆ γιατί απαιτούν πολλούς υπολογισµούς δυνάµεων.<br />
• Ο αλγόριθµος της ολοκλήρωσης πρέπει να απαιτεί µικρή µνήµη.<br />
• Ο αλγόριθµος πρέπει να είναι ακριβής. Αυτό σηµαίνει ότι το σφάλµα ε πρέπει να<br />
παραµένει µικρό για αρκετά µεγάλο δt. Θεωρώντας αναγκαία την ικανότητα ενός<br />
αλγόριθµου να περιγράφει όσο το δυνατό ακριβέστερα τη δυναµική τροχιά,<br />
µπορεί κανείς να πει ότι τα προβλήµατα που επιλύει στην Μ∆, όντας άκρως µη<br />
γραµµικά, χαρακτηρίζονται απο µεγάλη ευαισθησία στις αρχικές συνθήκες. Έτσι<br />
δυο τροχιές που αρχικά είναι πολύ κοντά θα απόκλίνουν εκθετικά µεταξύ τους σε<br />
µεγάλους χρόνους. Είναι φανερό πως δεν υπάρχει πιθανότητα παρακολούθησης<br />
της ακριβούς τροχιάς για µεγάλο χρόνο. Αυτό βεβαίως δεν είναι πρόβληµα για<br />
την εξαγωγή σηµαντικών δυναµικών πληροφοριών απο µια Μ∆ προσοµοίωση,<br />
υπό τον όρο ότι η τροχιά του µορίου παρακολουθείται επαρκώς για τους χρόνους
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
συσχέτισης που ενδιαφέρουν. Επίσης, αυτό δεν απότελεί πρόβληµα ούτε στον<br />
υπολογισµό θερµοδυναµικών µέσων τιµών. Για παράδειγµα, εφόσον η ενέργεια<br />
διατηρείται µέσα σε στενά όρια, η τροχιά της Μ∆ παρέχει σωστή δειγµατοληψία<br />
του µικροκανονικού (NVE) στατιστικού συνόλου [5][6]<br />
6.4 ∆οµή κώδικα Μοριακής ∆υναµικής<br />
Ο κώδικας Μοριακής ∆υναµικής είναι οργανωµένος σε κάποια αρχεία. Έχει σχεδιαστεί έτσι<br />
ώστε να µπορεί να λειτουργήσει µε ή χωρίς γραφική διεπαφή χρήστη Graphical User<br />
Interface (GUI). Η αρχιτεκτονική αυτή επιλέχθηκε έτσι ώστε να µπορεί ο κώδικας να<br />
χρησιµοποιηθεί και από τη γραµµή εντολών (command line) και να µπορούν οι εφαρµογές<br />
του να ενσωµατωθούν σε διάφορα άλλα προγράµµατα. Επίσης, µε αυτό τον τρόπο, µπορούν<br />
αρκετές λειτουργίες να αυτοµατοποιηθούν και να οµαδοποιηθούν, ώστε να µη χρειάζεται<br />
ανθρώπινη παρέµβαση και να µπορούν να εξαχθούν συνολικά απότελέσµατα. Ακόµα, µε τη<br />
χρήση του µηχανισµού της κληρονοµικότητας, είναι δυνατόν ο κώδικας να ελέγχεται από<br />
περισσότερα του ενός γραφικά περιβάλλοντα, µε το καθένα να εξάγει τις πληροφορίες που<br />
χρειάζεται. Επίσης, στο µέλλον είναι πάρα πολύ απλό να προστεθούν καινούργιοι τρόποι<br />
οπτικοποίησης των απότελεσµάτων ή ελέγχου του κώδικα. Έχει γίνει προσπάθεια, όπου είναι<br />
δυνατό, να υπάρχει απόσύνδεση µεταξύ του αλγορίθµου της Μοριακής ∆υναµικής και του<br />
τρόπου υλοποίησης. Για παράδειγµα είναι δυνατόν ο µηχανισµός απόθήκευσης σωµατίδιων<br />
να αντικατασταθεί µε κάποιον άλλον, µε ελάχιστες ή καθόλου αλλαγές στον κώδικα. Αυτό<br />
διευκολύνει την περαιτέρω εξέλιξη του κώδικα και τη χρήση του σε ένα κατανεµηµένο<br />
περιβάλλον.<br />
Ο κώδικας Μοριακής ∆υναµικής είναι οργανωµένος σε 18 αρχεία – κλάσεις, 14 εκ των<br />
οποίων θεωρούνται κύριες και 4 υποκλάσσεις. Από τις κύριες, 12 αφορούν την υλοποίηση<br />
του αλγορίθµου, ενώ 2 αφορούν την διεπαφή χρήστη και την οπτικοποίηση των<br />
απότελεσµάτων. Από τις κλάσεις που έχουν να κάνουν µε την υλοποίηση του αλγορίθµου, 5<br />
αφορούν την αναπαράσταση και απόθήκευση των σωµατίδιων και των δεδοµένων τους. Μια<br />
συνοπτική αναφορά των κλάσεων εµφανίζεται στον Πίνακα 6.1.<br />
207
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
208<br />
Α/Α Κλάση Υπο-κλάση Χαρακτηριστικά<br />
1. Particle<br />
Ενθυλάκωση δεδοµένων<br />
σωµατιδίων<br />
Bάση της απόσύνδεσης του<br />
2. ParticlesProxy<br />
µέσου απόθήκευσης των<br />
σωµατιδίων µε τον αλγόριθµο<br />
του κώδικα Μ∆<br />
Aποθήκευση των σωµατίδιων<br />
3. Particles<br />
στην υλοποίηση που<br />
χρησιµοποιείται<br />
4. Comparator Σύγκριση δύο σωµατιδίων<br />
5. MDCoordinator Μηχανή κατάστασης<br />
LaserJob<br />
Αντιπροσωπεύουν τη φάση<br />
εφαρµογής του Laser<br />
MovementJob<br />
Αντιπροσωπεύουν τη φάση<br />
κίνησης των σωµατίδιων<br />
6. MDListener<br />
Βασικός µηχανισµός προσθήκης<br />
πολλαπλών διεπαφών χρήστη<br />
Ορισµός σταθερών που<br />
7. Constants<br />
απαιτούνται στους<br />
υπολογισµούς του κώδικα Μ∆.<br />
Συγκεντρώνει όλες τις<br />
8. MDFunctions<br />
συναρτήσεις που εκτελούν<br />
υπολογισµούς Μ∆ σωµατιδίων<br />
9. MDParameters<br />
Ενσωµατώνει όλες τις<br />
παραµέτρους ενός πειράµατος<br />
ExposedMaterial<br />
Οµαδοποίηση παραµέτρων<br />
υλικού<br />
Laser<br />
Οµαδοποίηση παραµέτρων<br />
δέσµης Laser<br />
10. MDResults<br />
Απόθήκευση απότελεσµάτων<br />
πειράµατος<br />
11. StatisticsCollerator<br />
Ενηµέρωση των γραφηµάτων<br />
που παρουσιάζονται στο χρήστη<br />
Μετατρέπουν τις τιµές των<br />
12. Utils<br />
παραµέτρων στα αντίστοιχα<br />
συστήµατα µονάδων<br />
13. MDShell<br />
Υλοποίηση της διεπαφής<br />
χρήστη<br />
Εµφανίση δισδιάστατης<br />
14. DrawComposite<br />
απεικόνισης των θέσεων των<br />
σωµατιδίων στο χώρο<br />
Πίνακας 6.1: Κύριες κλάσεις κώδικα Μοριακής ∆υναµικής<br />
Υλοποίηση Αλγορίθµου<br />
∆ιεπαφή<br />
Χρήστη<br />
Ο µηχανισµός απόθήκευσης, όπως προαναφέρθηκε, είναι ανεξάρτητος του τρόπου<br />
υλοποίησης. Αυτό επιτυγχάνεται µε τη χρήση µας διεπαφής (interface), της ParticleProxy.
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Όλες οι κλάσεις και οι συναρτήσεις που έχουν ως όρισµα σωµατίδια και επιδρούν στις<br />
ιδιότητές τους, συνεργάζονται µόνο µε αυτήν την κλάση. Εξαίρεση απότελούν οι κλάσεις<br />
και συναρτήσεις που έχουν να κάνουν µε την αναπαράσταση και οπτικοποίηση των<br />
σωµατίδιων στο χώρο, όπως επίσης και οι κλάσεις που κάνουν την εξαγωγή του µοντέλου σε<br />
αρχείο.<br />
6.4.1 Κλάση Particle<br />
Η κλάση Particle αντιστοιχεί σε ένα σωµατίδιο. Έτσι, όλη η πληροφορία για τη θέση, τη<br />
ταχύτητα, την επιτάχυνση, τις δυνάµεις που ασκούνται, την κινητική και δυναµική ενέργεια<br />
καθώς και διάφορες άλλες ιδιότητες ενός σωµατιδίου, είναι απόθηκευµένες σε αυτή την<br />
κλάση. Επιπλέον, λόγω του αλγορίθµου υπολογισµού των γειτονικών σωµατιδίων που<br />
χρησιµοποιείται στον κώδικα, ένα σωµατίδιο έχει και µια λίστα στην οποία απόθηκεύει τα<br />
σωµατίδια µε τα οποία αλληλεπίδρα. Οι περισσότερες συναρτήσεις της κλάσης Particle,<br />
αφορούν µόνο την ενθυλάκωση (encapsulation) δεδοµένων (getters, setters). Υπάρχουν<br />
όµως κάποιες συναρτήσεις, οι οποίες εµπεριέχουν κάποια τµήµατα λογικής και αυτές<br />
παρουσιάζονται παρακάτω:<br />
public Particle(Integer id, double x, double y, double z)<br />
{<br />
this.id = id;<br />
this.x = x;<br />
this.y = y;<br />
this.z = z;<br />
this.init_x = x;<br />
this.init_y = y;<br />
this.init_z = z;<br />
}<br />
Constructor: Εδώ απόθηκεύονται οι αρχικές συντεταγµένες, έτσι ώστε να µπορεί να<br />
υπολογιστεί το Mean Square Displacement και η Velocity Autocorrelation<br />
209
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
public double getDisplacement()<br />
{<br />
double d;<br />
d = (x - init_x) * (x - init_x);<br />
d += (y - init_y) * (y - init_y);<br />
d += (z - init_z) * (z - init_z);<br />
d = Math.sqrt(d);<br />
return d;<br />
}<br />
Displacement: Εδώ υπολογίζονται οι αρχικές µετατοπίσεις<br />
.<br />
public void setVelocities(double[] velocities)<br />
{<br />
if (debug) System.out.println("Velocity difference:" + (Math.abs(velocities[0] - Vx) +<br />
Math.abs(velocities[1] - Vy) + Math.abs(velocities[2] - Vz)));<br />
Vx = velocities[0];<br />
Vy = velocities[1];<br />
Vz = velocities[2];<br />
setKineticEnergy(0.5 * mass * ((Vx * Vx) + (Vy * Vy) + (Vz * Vz)));<br />
}<br />
Set Velocities: Η συνάρτηση η οποία ορίζει καινούργια ταχύτητα σε ένα σωµατίδιο, είναι<br />
επίσης υπεύθυνη για τον υπολογισµό της καινούργιας κινητικής ενέργειας του σωµατιδίου,<br />
βάσει αυτής της ταχύτητας. Με αυτό τον τρόπο διασφαλίζεται, πως όταν ανατίθενται νέες<br />
ταχύτητες, το σωµατίδιο θα έχει αυτόµατα και την αντίστοιχη κινητική ενέργεια<br />
210<br />
public void addKineticEnergy(double additionalKineticEnergy)<br />
{<br />
this.kineticEnergy += additionalKineticEnergy;<br />
this.adjustVelocities(additionalKineticEnergy);<br />
}<br />
Add Kinetic Energy: Συνάρτηση η οποία προσθέτει κινητική ενέργεια στο σωµατίδιο,<br />
υπολογίζονται και οι νέες ταχύτητες του σωµατίδιου.
private void adjustVelocities(double additionalKineticEnergy)<br />
{<br />
double d = (2d * additionalKineticEnergy / mass) + Vx;<br />
Vx = Vx >= 0 ? Math.sqrt(Math.abs(d)) : -Math.sqrt(Math.abs(d));<br />
double e = (2d * additionalKineticEnergy / mass) + Vy;<br />
Vy = Vy >= 0 ? Math.sqrt(Math.abs(e)) : -Math.sqrt(Math.abs(e));<br />
double f = (2d * additionalKineticEnergy / mass) + Vz;<br />
Vz = Vz >= 0 ? Math.sqrt(Math.abs(f)) : -Math.sqrt(Math.abs(f));<br />
}<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Adjust Velocities: Η συνάρτηση η οποία ουσιαστικά ρυθµίζει τις ταχύτητες των σωµατιδίων,<br />
σύµφωνα µε την πρόσθετη κινητική ενέργεια, λαµβάνεται υπόψη ότι το πρόσηµο της<br />
ταχύτητας µπορεί να είναι θετικό ή αρνητικό. Έτσι, για την τελική ανάθεση της ταχύτητας,<br />
χρησιµοποιείται το ιδίωµα του τελεστή "?:"<br />
public double getMeanVelocity()<br />
{<br />
return Math.sqrt( Vx*Vx+Vy*Vy+Vz*Vz);<br />
}<br />
public double getMeanAcceleration()<br />
{<br />
return Math.sqrt( ax*ax+ay*ay+az*az);<br />
}<br />
Get Mean Velocity/Acceleration: Σε αυτές τις δύο συναρτήσεις υπολογίζεται η µέση<br />
ταχύτητα και η µέση επιτάχυνση, αντίστοιχα.<br />
6.4.2 Κλάση ParticlesProxy<br />
Η κλάση ParticlesProxy είναι η βάση της απόσύνδεσης του µέσου απόθήκευσης των<br />
σωµατιδίων µε τον αλγόριθµο του κώδικα Μ∆. Όπως προαναφέρθηκε, εξαιρουµένου του<br />
µηχανισµού παρουσίασης, ο κώδικας µοριακής δυναµικής αλληλεπιδρά µόνο µε αυτή την<br />
διεπαφή. Η υλοποίηση που χρησιµοποιείται σε αυτή την εκδοχή είναι η<br />
SimpleParticlesProxy, η οποία όπως δηλώνει και το όνοµά της είναι µια απλή υλοποίηση που<br />
απόθηκεύει τα σωµατίδια στη µνήµη. Όµως µελλοντικά µπορούν να υπάρξουν και άλλες<br />
υλοποιήσεις αυτής της διεπαφής, για παράδειγµα κατανεµηµένα συστήµατα και οι<br />
αρχιτεκτονικές client-server.<br />
211
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
package md;<br />
import java.util.Iterator;<br />
public interface ParticlesProxy<br />
{<br />
Particles getParticles();<br />
Iterator getParticlesIterator();<br />
void extractCompleteModel(String filename);<br />
void updateExtractedModel(String filename, int timestep);<br />
int removeParticles();<br />
String getInformation();<br />
int getNumberOfParticles();<br />
void importCompleteModel(String filename, MDParameters parameters);<br />
}<br />
ParticlesProxy: Βάση της απόσύνδεσης του µέσου απόθήκευσης των σωµατιδίων µε τον<br />
αλγόριθµο του κώδικα Μοριακής ∆υναµικής<br />
package md;<br />
import java.io.File;<br />
import java.io.FileWriter;<br />
import java.io.IOException;<br />
import java.util.Iterator;<br />
public class SimpleParticlesProxy implements ParticlesProxy<br />
{<br />
Particles particles = new Particles();<br />
private File partialModelFile;<br />
public Particles getParticles()<br />
{<br />
return particles;<br />
}<br />
public Iterator getParticlesIterator()<br />
{<br />
return particles.getParticlesIterator();<br />
}<br />
public void extractCompleteModel(String filename)<br />
{<br />
particles.extractModel(filename);<br />
}<br />
public int removeParticles()<br />
{<br />
int res = 0;<br />
for (Iterator iter = particles.getParticlesIterator(); iter.hasNext();)<br />
{<br />
Particle element = (Particle) iter.next();<br />
212
if (element.isRemoved())<br />
{<br />
particles.removeLater(element);<br />
res++;<br />
}<br />
}<br />
particles.doRemove();<br />
return res;<br />
}<br />
public String getInformation()<br />
{<br />
StringBuffer sb = new StringBuffer();<br />
int i = 0;<br />
for (Iterator iter = particles.getParticlesIterator(); iter.hasNext();)<br />
{<br />
Particle particle = (Particle) iter.next();<br />
double[] d = new double[3];<br />
d = particle.getCoordinates();<br />
double[] v = particle.getVelocities();<br />
double[] a = particle.getAccelerations();<br />
double[] f = particle.getForces();<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
sb.append("Particle " + i + " : with id : " + particle.getId() + " : Pos: ( " + d[0] + " , " +<br />
d[1] + " , " + d[2] + " ) ");<br />
sb.append("Vel: ( "+ v[0] + " , " + v[1] + " , " + v[2] + " ) ");<br />
sb.append("\t");<br />
sb.append("Acc: ( "+ a[0] + " , " + a[1] + " , " + a[2] + " ) ");<br />
sb.append("\t");<br />
sb.append("For: ( "+ f[0] + " , " + f[1] + " , " + f[2] + " ) ");<br />
sb.append("\t");<br />
sb.append("Kinetic Energy: " + particle.getKineticEnergy());<br />
sb.append("\t");<br />
sb.append("Potential Energy: " + particle.getMorsePotential());<br />
sb.append("\n");<br />
i++;<br />
}<br />
return sb.toString();<br />
}<br />
public int getNumberOfParticles()<br />
{<br />
return particles.size();<br />
}<br />
private File getFile(String name)<br />
{<br />
if(partialModelFile==null)<br />
{<br />
partialModelFile = new File(name);<br />
213
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
214<br />
FileWriter fw;<br />
try<br />
{<br />
fw = new FileWriter(partialModelFile);<br />
int length = particles.theParticles.size();<br />
fw.write("TS");<br />
for(int i=0;i
}<br />
}<br />
public void importCompleteModel(String filename, MDParameters params)<br />
{<br />
particles = new Particles();<br />
particles.importModel(filename, params);<br />
}<br />
public void setParticles(Particles particles)<br />
{<br />
this.particles = particles;<br />
}<br />
}<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Από την υλοποίηση ένα κρίσιµο σηµείο είναι αυτό που έχει να κάνει µε την συµπεριφορά<br />
ενός σωµατιδίου όταν αυτό αφαιρείται από το µοντέλο προσοµοίωσης. Λόγω της χρήσης<br />
iterator για την επεξεργασία των σωµατιδίων είναι αδύνατον να αφαιρεθεί κάποιο σωµατίδιο<br />
την ώρα που γίνεται η επεξεργασία. Αυτό που στην πραγµατικότητα συµβαίνει είναι ότι<br />
µαρκάρεται ένα σωµατίδιο σαν αφαιρούµενο και καλείται η συνάρτηση removeParticles<br />
όταν έχει τελειώσει η επεξεργασία.<br />
6.4.3 Κλάση Particles<br />
Η κλάση Particles είναι υπεύθυνη για την απόθήκευση των σωµατίδιων στην υλοποίηση που<br />
χρησιµοποιείται. Χρησιµοποιεί ένα ArrayList για να κρατά τα σωµατίδια και είναι υπεύθυνη<br />
για το µηχανισµό αφαίρεσης όπως προαναφέρθηκε. Ο µηχανισµός αφαίρεσης, δουλεύει ως<br />
εξής: όταν ένα σωµατίδιο µαρκάρεται ως αφαιρούµενο, τοποθετείται σε µια ειδική λίστα.<br />
Όταν τελειώσει η επεξεργασία, καλείται η µέθοδος doRemove, η οποία διαγράφει από τη<br />
κυρίως λίστα όλα τα σωµατίδια που βρίσκονται στη λίστα αφαίρεσης. Με αυτό τον τρόπο,<br />
υπάρχει απόδέσµευση από τον περιορισµό των iterators, ο οποίος απότρέπει την αφαίρεση<br />
κάποιου σωµατίδιου από τη λίστα την ώρα που γίνεται επεξεργασία.<br />
package md;<br />
import java.io.File;<br />
import java.io.FileReader;<br />
import java.io.FileWriter;<br />
import java.io.IOException;<br />
import java.io.LineNumberReader;<br />
import java.util.ArrayList;<br />
import java.util.Iterator;<br />
215
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
import java.util.List;<br />
public class Particles<br />
{<br />
protected ArrayList theParticles;<br />
protected ArrayList particlesToBeRemovedLater;<br />
private Object particleId;<br />
public Particles()<br />
{<br />
theParticles = new ArrayList();<br />
particlesToBeRemovedLater = new ArrayList();<br />
}<br />
public void addParticle(Particle p)<br />
{<br />
theParticles.add(p);<br />
}<br />
public Iterator getParticlesIterator()<br />
{<br />
return ((List) theParticles.clone()).iterator();<br />
}<br />
public void remove(Particle p)<br />
{<br />
theParticles.remove(p);<br />
}<br />
public void removeLater(Particle p)<br />
{<br />
particlesToBeRemovedLater.add(p);<br />
}<br />
public int size()<br />
{<br />
return theParticles.size();<br />
}<br />
public void doRemove()<br />
{<br />
for (Iterator iter = particlesToBeRemovedLater.iterator(); iter.hasNext();)<br />
{<br />
Particle element = (Particle) iter.next();<br />
remove(element);<br />
}<br />
particlesToBeRemovedLater.clear();<br />
}<br />
public void importModel(String filename, MDParameters params)<br />
{<br />
File f = new File(filename);<br />
FileReader fr;<br />
try<br />
{<br />
fr = new FileReader(f);<br />
LineNumberReader lr = new LineNumberReader(fr);<br />
//discard header line<br />
216
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
lr.readLine();<br />
String line;<br />
while((line = lr.readLine())!=null)<br />
{<br />
String[] values = line.split(",");<br />
int idx = 0;<br />
//id + coords<br />
//0-3<br />
Particle p = new<br />
Particle(Integer.parseInt(values[idx++]),Double.parseDouble(values[idx++]),Double.parseD<br />
ouble(values[idx++]),Double.parseDouble(values[idx++]));<br />
//4-6<br />
double[] velocities = new double[]<br />
{Double.parseDouble(values[idx++]),Double.parseDouble(values[idx++]),Double.parseDou<br />
ble(values[idx++])};<br />
//7-9<br />
double[] accelerations = new double[]<br />
{Double.parseDouble(values[idx++]),Double.parseDouble(values[idx++]),Double.parseDou<br />
ble(values[idx++])};<br />
//10-12<br />
double[] forces = new double[]<br />
{Double.parseDouble(values[idx++]),Double.parseDouble(values[idx++]),Double.parseDou<br />
ble(values[idx++])};<br />
//13<br />
double potentialEnergy = Double.parseDouble(values[idx++]);<br />
//14<br />
double kineticEnergy = Double.parseDouble(values[idx++]);<br />
//15<br />
double morsePotential = Double.parseDouble(values[idx++]);<br />
p.setVelocities(velocities);<br />
p.setAccelerations(accelerations);<br />
p.setForces(forces);<br />
p.setKineticEnergy(kineticEnergy);<br />
p.setPotentialEnergy(potentialEnergy);<br />
p.setMorsePotential(morsePotential);<br />
//TODO MASS, INIT_XYZ, INIT_VXYZ<br />
p.setMass(params.material.m);<br />
this.addParticle(p);<br />
}<br />
lr.close();<br />
}<br />
catch (IOException ex)<br />
{<br />
ex.printStackTrace();<br />
}<br />
}<br />
public void extractModel(String filename)<br />
{<br />
File f = new File(filename);<br />
FileWriter fw;<br />
217
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
try<br />
{<br />
fw = new FileWriter(f);<br />
fw.write("Id,X,Y,Z,Vx,Vy,Vz,Ax,Ay,Az,Fx,Fy,Fz,PE,KE,MorseP\r\n");<br />
for (Iterator iter = getParticlesIterator(); iter.hasNext();)<br />
{<br />
Particle particle = (Particle) iter.next();<br />
double[] coords = particle.getCoordinates();<br />
double[] vels = particle.getVelocities();<br />
double[] accels = particle.getAccelerations();<br />
double[] forces = particle.getForces();<br />
fw.write(particle.getId() + "," + coords[0] + "," + coords[1] + "," + coords[2]);<br />
fw.write("," + vels[0] + "," + vels[1] + "," + vels[2]);<br />
fw.write("," + accels[0] + "," + accels[1] + "," + accels[2]);<br />
fw.write("," + forces[0] + "," + forces[1] + "," + forces[2]);<br />
fw.write("," + particle.getPotentialEnergy() + "," + particle.getKineticEnergy() +<br />
","+particle.getMorsePotential());<br />
fw.write("\r\n");<br />
}<br />
fw.flush();<br />
fw.close();<br />
}<br />
catch (IOException ex)<br />
{<br />
ex.printStackTrace();<br />
}<br />
}<br />
public Object getNextUserDataForParticle()<br />
{<br />
if (particleId == null)<br />
{<br />
// First particle<br />
particleId = new Integer(1);<br />
}<br />
Object value = particleId;<br />
particleId = new Integer(((Integer) particleId).intValue() + 1);<br />
return value;<br />
}<br />
}<br />
6.4.4 Κλάση Comparator<br />
Η κλάση αυτή χρησιµοποιείται για την σύγκριση δύο σωµατιδίων. Υλοποιεί τη διεπαφή<br />
Comparator και την εφαρµόζει σε δύο σωµατίδια. Ο τρόπος που γίνεται η σύγκριση είναι ως<br />
εξής: δύο σωµατίδια, εφόσον θεωρούνται µοναδικά, είναι όµοια αν και µόνο αν έχουν ίδιο<br />
ID.<br />
218
package md;<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
import java.util.Comparator;<br />
final class ParticleComparator implements Comparator<br />
{<br />
public boolean equals(Object obj)<br />
{<br />
if (this.equals(obj))<br />
{<br />
return true;<br />
}<br />
return false;<br />
}<br />
/**<br />
* Compares its two arguments for order. Returns a negative integer, zero, or a positive<br />
integer as the first argument is less than, equal to, or greater than the second.<br />
*<br />
* @param o1<br />
* Object The first object to be compared.<br />
* @param o2<br />
* Object The second object to be compared.<br />
* @return int A negative integer, zero, or a positive integer as the first argument is less<br />
than, equal to, or greater than the second.<br />
*/<br />
public int compare(Object o1, Object o2)<br />
{<br />
Particle p1 = null;<br />
Particle p2 = null;<br />
try<br />
{<br />
p1 = (Particle) o1;<br />
p2 = (Particle) o2;<br />
}<br />
catch (Exception ex)<br />
{<br />
}<br />
if (p1 != null && p2 != null)<br />
{<br />
if (p1.getId().intValue() < p2.getId().intValue())<br />
{<br />
return -1;<br />
}<br />
else if (p1.getId().intValue() == p2.getId().intValue())<br />
{<br />
return 0;<br />
}<br />
else if (p1.getId().intValue() > p2.getId().intValue())<br />
{<br />
return 1;<br />
219
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
}<br />
220<br />
}<br />
else<br />
throw new RuntimeException("OBJECT CANNOT BE COMPARED");<br />
else<br />
throw new RuntimeException("OBJECT CANNOT BE COMPARED");<br />
6.4.5 Κλάση MDCoordinator<br />
Στο κέντρο του κώδικα Μοριακής ∆υναµικής βρίσκεται η κλάση MDCoordinator. Η κλάση<br />
αυτή λειτουργεί ως µια µηχανή κατάστασης. Οι καταστάσεις οι οποίες καταγράφονται στην<br />
κλάση Phase, µε τη µορφή Enumeration, είναι οι εξής:<br />
• startUp,<br />
• initialization,<br />
• equilibration,<br />
• initialState,<br />
• movement,<br />
• laserImpulse,<br />
• loopEquilibration,<br />
• evaporation,<br />
• velocityRescaling,<br />
• finalState ,<br />
• laserAndMovement<br />
package md;<br />
public enum Phase<br />
{<br />
startUp,<br />
initialization,<br />
equilibration,<br />
initialState,<br />
movement,<br />
laserImpulse,<br />
loopEquilibration,<br />
evaporation,<br />
velocityRescaling,<br />
finalState,<br />
laserAndMovement;
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Στο παρακάτω Σχήµα 6.2 παρουσιάζεται το διάγραµµα καταστάσεων του κωδικά. Έχει<br />
αρκετά µεγάλη συνάφεια µε το διάγραµµα ροής που παρουσιάστηκε στο κεφάλαιο 5, όµως<br />
λόγοι απόδοτικότερης υλοποίησης το κάνουν αρκετά πιο περίπλοκο. Συγκεκριµένα, το<br />
γεγονός ότι ο κώδικας έχει σχεδιαστεί έτσι ώστε να µπορεί να εκµεταλλεύεται στο έπακρο<br />
πολλαπλούς επεξεργαστές, έχει οδηγήσει σε αύξηση αυτής της πολυπλοκότητας, όσον αφορά<br />
τις φάσεις της µετακίνησης (movement) και της προσοµοίωσης της ακτινοβολίας Laser.<br />
Σχήµα 6.2: ∆ιάγραµµα καταστάσεων<br />
221
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
Το διάγραµµα καταστάσεων υλοποιείται από την παρακάτω συνάρτηση:<br />
private void processCurrentPhase()<br />
{<br />
if (simulationResults.getTime() > MDParameters.interactionTime)<br />
{<br />
currentPhase = Phase.finalState;<br />
}<br />
switch (currentPhase)<br />
{<br />
case startUp:<br />
currentPhase = Phase.initialization;<br />
break;<br />
case initialization:<br />
doInitialization();<br />
break;<br />
case equilibration:<br />
doEquilibration();<br />
break;<br />
case velocityRescaling:<br />
doVelocityRescaling();<br />
break;<br />
case initialState:<br />
doInitialState();<br />
if (MDParameters.THREADS>1)<br />
{<br />
currentPhase = Phase.laserAndMovement;<br />
}<br />
break;<br />
case laserAndMovement:<br />
doLaserAndMovement();<br />
break;<br />
case laserImpulse:<br />
doLaserImpulse();<br />
break;<br />
case evaporation:<br />
doEvaporation();<br />
if (MDParameters.THREADS>1)<br />
{<br />
currentPhase = Phase.loopEquilibration;<br />
}<br />
break;<br />
case movement:<br />
doMovement();<br />
break;<br />
case loopEquilibration:<br />
currentPhase = Phase.laserImpulse;<br />
if (MDParameters.THREADS>1)<br />
{<br />
222
currentPhase = Phase.laserAndMovement;<br />
}<br />
break;<br />
case finalState:<br />
doFinalState();<br />
break;<br />
default:<br />
break;<br />
}<br />
simulationResults.setSteps(cnt_timeSteps);<br />
simulationResults.setTime(cnt_timeSteps * md.MDParameters.timeStep);<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
if (MDParameters.GRAPH_STEP > 0 && cnt_timeSteps %<br />
MDParameters.GRAPH_STEP == 0)<br />
{<br />
simulationResults.setTemperature(MDFunctions.calculateTemperature(particlesProxy.getPar<br />
ticlesIterator()));<br />
}<br />
if (MDParameters.SNAPSHOT_STEP != 0 && cnt_timeSteps %<br />
MDParameters.SNAPSHOT_STEP == 0 && (currentPhase == Phase.loopEquilibration ||<br />
currentPhase == Phase.equilibration))<br />
{<br />
particlesProxy.extractCompleteModel("" + runID + " - Step " + cnt_timeSteps + "<br />
Next Phase " + currentPhase + ".csv");<br />
}<br />
notifyListeners(currentPhase);<br />
}<br />
Στην υλοποίηση φαίνεται καθαρά η µέθοδος της πολυνηµατικής επεξεργασίας<br />
(multithreaded), καθώς και το κριτήριο του τερµατισµού. Για κάθε φάση χρησιµοποιείται και<br />
η αντίστοιχη συνάρτηση. Εξαιρέσεις απότελούν οι φάσεις startup και loopEqulibration.<br />
Στην πρώτη απλά δεν συµβαίνει τίποτα και έχει µείνει στον κώδικα για λόγους υποστήριξης,<br />
ενώ η δεύτερη χρησιµοποιείται για τη σωστή εξέλιξη του αλγορίθµου ανάλογα µε το αν<br />
χρησιµοποιείται η µέθοδος πολυνηµατικής επεξεργασίας ή όχι. Επιπρόσθετα, µετά τον<br />
υπολογισµό κάθε φάσης συµβαίνουν τα εξής: υπολογίζεται ο συνολικός χρόνος που έχει<br />
περάσει στο σύστηµα και τα συνολικά βήµατα, και ανάλογα µε τις παραµέτρους του<br />
εκάστοτε πειράµατος ανανεώνεται το γράφηµα της θερµοκρασίας και καταγράφεται η<br />
κατάσταση του συστήµατος σε εξωτερικό αρχείο. Ακόµα ειδοποιούνται όλες οι κλάσεις που<br />
έχουν δηλωθεί ως listeners. Στη συνέχεια παρουσιάζονται οι υλοποιήσεις των συναρτήσεων<br />
κάθε κατάστασης.<br />
223
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
private void doInitialization()<br />
{<br />
//create the FCC graph<br />
//SAFE TO RUN MULTIPLE TIMES (AFTER RESETTING)<br />
generateRunID();<br />
simulationParameters.material.initParticles(xNumberOfParticles, yNumberOfParticles,<br />
zNumberOfParticles);<br />
simulationParameters.material.createBCCGraph(particlesProxy.getParticles());<br />
simulationResults.setTotalParticles(simulationParameters.material.numberOfParticles);<br />
timeStart = System.currentTimeMillis();<br />
//Assign initial velocities<br />
for (Iterator iter = particlesProxy.getParticlesIterator(); iter.hasNext();)<br />
{<br />
Particle p = (Particle) iter.next();<br />
MDFunctions.initialVelocities(p);<br />
}<br />
if (DEBUG)<br />
{<br />
System.out.println("INITIAL POSTIIONS + VELOCITIES");<br />
System.out.println(particlesProxy.getInformation());<br />
System.out.println("###############################################");<br />
}<br />
MDFunctions.calculateFixedValues(particlesProxy.getParticlesIterator());<br />
if (DEBUG)<br />
System.out.println("The initial velocities are: " +<br />
simulationParameters.initialVelocities[0] + "," + simulationParameters.initialVelocities[1] +<br />
"," + simulationParameters.initialVelocities[2]);<br />
for (Iterator iter = particlesProxy.getParticlesIterator(); iter.hasNext();)<br />
{<br />
Particle p = (Particle) iter.next();<br />
double[] initvels = p.getVelocities();<br />
initvels[0] -= simulationParameters.initialVelocities[0];<br />
initvels[1] -= simulationParameters.initialVelocities[1];<br />
initvels[2] -= simulationParameters.initialVelocities[2];<br />
p.setVelocities(initvels);<br />
p.setInit_Vx(initvels[0]);<br />
p.setInit_Vy(initvels[1]);<br />
p.setInit_Vz(initvels[2]);<br />
}<br />
MDFunctions.calculateFixedValues(particlesProxy.getParticlesIterator());<br />
if (DEBUG)<br />
System.out.println("The adjusted velocities are: " +<br />
simulationParameters.initialVelocities[0] + "," + simulationParameters.initialVelocities[1] +<br />
"," + simulationParameters.initialVelocities[2]);<br />
//extract the model<br />
particlesProxy.extractCompleteModel(runID + " - Start.csv");<br />
currentPhase = Phase.equilibration;<br />
}<br />
224
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Η συνάρτηση που υλοποιεί τη φάση του initialization, είναι υπεύθυνη για την αρχικοποίηση<br />
του πειράµατος. Για να συµβεί αυτό χρειάζεται να παραχθεί ένας µοναδικός αριθµός<br />
πειράµατος, να υπολογιστεί ο συνολικός αριθµός σωµατιδίων σύµφωνα µε τα σωµατίδια σε<br />
κάθε άξονα και να τοποθετηθούν τα σωµατίδια στις αρχικές θέσεις ενός BCC ή FCC<br />
κρυστάλλου. Στη συνέχεια, κάθε σωµατίδιο παίρνει την αρχική του ταχύτητα, η οποία<br />
κανονικοποιείται έτσι ώστε η συνολική ταχύτητα του συστήµατος να τείνει στο 0,<br />
υπολογίζονται κάποιες σταθερές τιµές που χρησιµοποιούνται στον υπολογισµό της µέσης<br />
τετραγωνικής µετατόπισης, και απότυπώνεται το µοντέλο σε ένα αρχείο. Κατόπιν το<br />
σύστηµα περνάει στη φάση της εξισορόπησης ( equilibration).<br />
private void doEquilibration()<br />
{<br />
//time passes<br />
cnt_timeSteps++;<br />
// apply the verlet algorithm until the temperature desired condition is achieved<br />
simulationResults.initAverages();<br />
MDFunctions.calculateNeighbors(particlesProxy.getParticlesIterator(), particlesProxy);<br />
for (Iterator iter = particlesProxy.getParticlesIterator(); iter.hasNext();)<br />
{<br />
Particle p = (Particle) iter.next();<br />
MDFunctions.verletAlgorithm(p, particlesProxy.getParticlesIterator());<br />
}<br />
MDFunctions.calculateMeanSquareDisplacement(particlesProxy.getParticlesIterator(),<br />
cnt_timeSteps);<br />
if (MDFunctions.velocityAutocorrelationCriterion(particlesProxy.getParticlesIterator()))<br />
{<br />
currentPhase = Phase.velocityRescaling;<br />
}<br />
}<br />
Στη συνάρτηση του equilibration συµβαίνουν τα εξής: θεωρείται ότι ο χρόνος µετράει,<br />
υπολογίζονται τα γειτονικά σωµατίδια (ο ορισµός των γειτονικών σωµατιδίων θα αναπτυχθεί<br />
πλήρως παρακάτω) και εφαρµόζεται ο αλγόριθµος Verlet για κάθε σωµατίδιο. Στη συνέχεια,<br />
υπολογίζεται η µέση τετραγωνική µετατόπιση (displacement). Αν το κριτήριο της σύγκλισης<br />
των ταχυτήτων πληρείται, το σύστηµα περνάει στη φάση της ρύθµισης των ταχυτήτων<br />
(velocityRescaling). Αν όχι, παραµένει στη φάση του equlibration.<br />
private void doVelocityRescaling()<br />
{<br />
if (MDFunctions.temperatureDesiredCondition(particlesProxy.getParticlesIterator()))<br />
{<br />
225
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
226<br />
currentPhase = Phase.initialState;<br />
}<br />
else<br />
{<br />
for (Iterator iter = particlesProxy.getParticlesIterator(); iter.hasNext();)<br />
{<br />
Particle p = (Particle) iter.next();<br />
MDFunctions.rescaleVelocities(p);<br />
}<br />
currentPhase = Phase.equilibration;<br />
}<br />
}<br />
Στη φάση αυτή επαναπροσδιορίζονται οι ταχύτητες των σωµατιδίων ανάλογα µε την τελική<br />
επιθυµητή θερµοκρασία του κρυστάλλου. Αν η τελική θερµοκρασία επιτευχθεί το σύστηµα<br />
περνάει στη φάση του initialState. Εάν όχι επιστρέφει στη φάση του equilibration.<br />
private void doInitialState()<br />
{<br />
// capture the initial state in a CSV file for future reference<br />
particlesProxy.extractCompleteModel(runID + " - Initial State.csv");<br />
if (DEBUG)<br />
System.out.println("INITIAL STATE");<br />
if (DEBUG)<br />
System.out.println(particlesProxy.getInformation());<br />
if (DEBUG)<br />
System.out.println("###############################################");<br />
System.out.println("Temperature: " +<br />
MDFunctions.calculateTemperature(particlesProxy.getParticlesIterator()));<br />
currentPhase = Phase.laserImpulse;<br />
}<br />
Στη φάση αυτή απότυπώνεται το σύστηµα σε ένα αρχείο. Κατόπιν, περνάει απευθείας στη<br />
φάση του laserImpulse. Η φάση του initalState ουσιαστικά δηλώνει ότι το σύστηµα έχει<br />
εξισορροπηθεί, και ότι είναι έτοιµο να δεχτεί την εφαρµογή της ακτινοβολίας του Laser.<br />
private void doLaserImpulse()<br />
{<br />
simulationResults.initLaserEnergy();<br />
if (cnt_timeSteps % (simulationParameters.laser.getTD_steps() +<br />
simulationParameters.laser.getTP_steps()) < simulationParameters.laser.getTP_steps())<br />
{<br />
// add energy to the particles<br />
for (Iterator iter = particlesProxy.getParticlesIterator(); iter.hasNext();)<br />
{
}<br />
}<br />
Particle p = (Particle) iter.next();<br />
MDFunctions.irradiateParticle(p);<br />
MDFunctions.removalCriterion(p);<br />
}<br />
currentPhase = Phase.evaporation;<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Στη φάση αυτή εφαρµόζεται η δέσµη του Laser πάνω στο υλικό. Αυτό συµβαίνει µόνο εάν<br />
το σύστηµα βρίσκεται σε χρονική στιγµή όπου ο παλµός του Laser είναι ενεργός. Αφού<br />
προστεθεί σε κάθε σωµατίδιο η ενέργεια που του προσδίδει το Laser, εφαρµόζεται το<br />
κριτήριο της αφαίρεσης και το σύστηµα περνάει στη φάση του evaporation.<br />
private void doEvaporation()<br />
{<br />
// remove particles marked as removed<br />
removedParticles += particlesProxy.removeParticles();<br />
simulationResults.setRemovedParticles(removedParticles);<br />
currentPhase = Phase.movement;<br />
}<br />
Στη φάση αυτή γίνεται η ουσιαστική αφαίρεση των σωµατιδίων από το υλικό. Ο µηχανισµός<br />
της αφαίρεσης έχει αναπτυχθεί διεξοδικά παραπάνω. Ακολουθεί η φάση της κίνησης<br />
(movement).<br />
private void doMovement()<br />
{<br />
//time passes<br />
cnt_timeSteps++;<br />
simulationResults.initAverages();<br />
MDFunctions.calculateNeighbors(particlesProxy.getParticlesIterator(), particlesProxy);<br />
// calculate and apply forces, acceleration, velocity and position<br />
for (Iterator iter = particlesProxy.getParticlesIterator(); iter.hasNext();)<br />
{<br />
Particle p = (Particle) iter.next();<br />
MDFunctions.verletAlgorithm(p, particlesProxy.getParticlesIterator());<br />
}<br />
currentPhase = Phase.loopEquilibration;<br />
}<br />
Η φάση movement είναι παρόµοια µε τη φάση του equilibration. Κι εδώ, περνάει ο χρόνος,<br />
υπολογίζονται τα γειτονικά σωµατίδια και εφαρµόζεται ο αλγόριθµος Verlet. Η µόνη<br />
διαφορά είναι η φάση που ακολουθεί, που σε αυτή την περίπτωση είναι η φάση<br />
227
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
loopEquilibration, η οποία, όπως προαναφέρθηκε, απλά καθορίζει την επόµενη φάση<br />
ανάλογα µε το αν γίνεται πολυνηµατική επεξεργασία ή όχι.<br />
Η πολυνηµατική επεξεργασία γίνεται στη φάση laserAndMovement, η οποία, όπως δηλώνει<br />
το όνοµά της, υλοποιεί και την εφαρµογή του Laser και της κίνησης των σωµατιδίων που<br />
ακολουθεί.<br />
private void doLaserAndMovement()<br />
{<br />
cnt_timeSteps++;<br />
simulationResults.initAverages();<br />
simulationResults.initLaserEnergy();<br />
MDFunctions.calculateNeighbors(particlesProxy.getParticlesIterator(), particlesProxy);<br />
// calculate and apply forces, acceleration, velocity and position<br />
for (Iterator iter = particlesProxy.getParticlesIterator(); iter.hasNext();)<br />
{<br />
List list = new ArrayList(6);<br />
for(int i=0;i
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
{<br />
if (cnt_timeSteps % (simulationParameters.laser.getTD_steps() +<br />
simulationParameters.laser.getTP_steps()) < simulationParameters.laser.getTP_steps())<br />
{<br />
MDFunctions.irradiateParticle(particle);<br />
MDFunctions.removalCriterion(particle);<br />
}<br />
}<br />
private Particle particle;<br />
public Object call() throws Exception<br />
{<br />
run();<br />
return null;<br />
}<br />
}<br />
public class MovementJob implements Callable<br />
{<br />
public MovementJob(Particle p)<br />
{<br />
this.particle = p;<br />
}<br />
public void run()<br />
{<br />
MDFunctions.verletAlgorithm(particle, particlesProxy.getParticlesIterator());<br />
}<br />
private Particle particle;<br />
public Object call() throws Exception<br />
{<br />
run();<br />
return null;<br />
}<br />
}<br />
Οι κλάσεις αυτές αντιπροσωπεύουν τη φάση του Laser και τη φάση της κίνησης. Ανάλογα<br />
µε τον αριθµό των νηµάτων επιλέγονται να εργαστούν παράλληλα, χρησιµοποιούνται δύο ή<br />
περισσότερες κάθε φορά. Με αυτό τον τρόπο, εκµεταλλεύονται οι δυνατότητες του<br />
µοντέρνου υλικού, για παράδειγµα υπολογιστικά συστήµατα που έχουν δύο επεξεργαστές ή<br />
δύο πυρήνες. Γίνεται χρήση του concurrency framework της Java για την παράλληλη<br />
εκτέλεση τους. (java.util.concurrency).<br />
Όταν συµπληρωθεί ο χρόνος του πειράµατος, το σύστηµα περνάει στη φάση finalState.<br />
private void doFinalState()<br />
{<br />
229
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
}<br />
230<br />
run = false;<br />
particlesProxy.extractCompleteModel(runID + " - Final State.csv");<br />
if (DEBUG)<br />
System.out.println("FINAL STATE");<br />
if (DEBUG)<br />
System.out.println(particlesProxy.getInformation());<br />
if (DEBUG)<br />
System.out.println("###############################################");<br />
Στη φάση αυτή καταγράφεται σε αρχείο η τελική κατάσταση του συστήµατος. Η εξέλιξη του<br />
πειράµατος γίνεται καλώντας συνεχόµενα τη συνάρτηση processCurrentPhase, που<br />
παρουσιάστηκε παραπάνω. Αυτό µπορεί να γίνεται είτε αυτόµατα είτε χειροκίνητα για<br />
καλύτερο έλεγχο των απότελεσµάτων. Όταν η επεξεργασία γίνεται αυτόµατα<br />
χρησιµοποιούνται οι συναρτήσεις doWork και doWorkImpl, ενώ κατά τη χειροκίνητη<br />
διαδικασία χρησιµοποιείται η συνάρτηση nextStep.<br />
public void doWork()<br />
{<br />
Thread t = new Thread(new Runnable()<br />
{<br />
public void run()<br />
{<br />
doWorkImpl();<br />
}<br />
});<br />
if (MDParameters.THREADS>1)<br />
{<br />
pool = Executors.newCachedThreadPool();<br />
}<br />
t.start();<br />
}<br />
Εδώ δηµιουργείται ένα νήµα που καλεί τη συνάρτηση doWorkImpl, και ανάλογα µε τις<br />
παραµέτρους του πειράµατος αρχικοποιείται ο µηχανισµός πολυνηµατικής επεξεργασίας.<br />
public void doWorkImpl()<br />
{<br />
while (run)<br />
{<br />
if (pause)<br />
{<br />
try<br />
{
}<br />
}<br />
Thread.sleep(1000);<br />
continue;<br />
}<br />
catch (InterruptedException ex)<br />
{<br />
ex.printStackTrace();<br />
}<br />
}<br />
processCurrentPhase();<br />
Εδώ καλείται συνεχόµενα η processCurrentPhase, αν το πρόγραµµα είναι ενεργό.<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
public void nextStep()<br />
{<br />
processCurrentPhase();<br />
if (runID != null)<br />
particlesProxy.extractCompleteModel("" + runID + " - Step " + cnt_timeSteps + "<br />
Next Phase " + currentPhase + ".csv");<br />
}<br />
Κατά τη χειροκίνητη διαδικασία απότυπώνεται η κατάσταση του συστήµατος σε αρχείο.<br />
Αυτό γίνεται για την καλύτερη επιθεώρηση της εξέλιξης του πειράµατος.<br />
Κλείνοντας την περιγραφή για αυτή την κλάση, πρέπει να γίνει αναφορά στον µηχανισµό που<br />
χρησιµοποιήθηκε για την αρχειοθέτηση των απότελεσµάτων του πειράµατος. Όλα τα αρχεία<br />
που παράγονται από ένα πείραµα έχουν στο όνοµα του αρχείου τους και τον αριθµό που<br />
παράγεται στην αρχή του εκάστοτε πειράµατος. Κατά τη διάρκεια της ανάπτυξης του κώδικα<br />
ήταν αναγκαίο να διατηρούνται και τυχόν εκτυπώσεις εκσφαλµάτωσης (debug) οι οποίες<br />
είναι σύνηθες να εµφανίζονται στη γραµµή εντολών. Για να είναι εύκολη η αναφορά τυχόν<br />
σφαλµάτων του κώδικα έπρεπε να απόθηκεύονται και αυτές. Αυτό γίνεται στην αρχή κάθε<br />
πειράµατος, όταν παράγεται ο αριθµός πειράµατος, στη συνάρτηση generateRunID.<br />
public void generateRunID()<br />
{<br />
runID = "" + System.currentTimeMillis();<br />
try<br />
{<br />
File tempFile2 = new File("" + runID + ".stderr.txt");<br />
System.setErr(new PrintStream(new FileOutputStream(tempFile2)));<br />
File tempFile3 = new File("" + runID + ".stdout.txt");<br />
231
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
232<br />
System.setOut(new PrintStream(new FileOutputStream(tempFile3)));<br />
}<br />
catch (Throwable t)<br />
{<br />
System.err.println("Error overriding standard output to file.");<br />
t.printStackTrace(System.err);<br />
}<br />
}<br />
6.4.6 Κλάση MDListener<br />
Η κλάση αυτή είναι ο βασικός µηχανισµός που επιτρέπει την προσθήκη πολλαπλών διεπαφών<br />
χρήστη. Όποια κλάση υλοποιεί αυτή τη διεπαφή ενηµερώνεται για κάθε αλλαγή κατάστασης,<br />
σύµφωνα µε το παραπάνω διάγραµµα καταστάσεων. Έτσι, µπορεί να ενηµερώνεται για το<br />
απότέλεσµα του πειράµατος και να παρουσιάζει στο χρήστη τις ανάλογες πληροφορίες.<br />
package md;<br />
public interface MDListener<br />
{<br />
public void phaseChange(Phase phase);<br />
}<br />
6.4.7 Κλάση Constants<br />
Η κλάση αυτή έχει περιορισµένη λειτουργικότητα, χρησιµοποιείται µόνο για τον ορισµό<br />
σταθερών που απαιτούνται στους υπολογισµούς του κώδικα Μοριακής ∆υναµικής. Οι<br />
σταθερές αυτές είναι η σταθερά του Boltzmann, η σταθερά του Plank, ο αριθµός Avogadro<br />
και η ταχύτητα του φωτός.<br />
package md;<br />
public class Constants<br />
{<br />
/**<br />
* Boltzmann constant<br />
*/<br />
public static final double kB = 1.38e-23; //m^2*kg*s^-2*K^-1<br />
/**<br />
* Planck constant<br />
*/
}<br />
public static final double h = 6.626e-34; //m^2*kg/s<br />
/**<br />
* Avogadro's Number<br />
*/<br />
public static final double N = 6.02214199e+23;<br />
/**<br />
* Speed of Light m/s<br />
*/<br />
public static final double c = 299792458;<br />
6.4.8 Κλάση MDFunctions<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Η κλάση αυτή ουσιαστικά δεν χρησιµοποιείται σαν κλάση του αντικειµενοστραφούς<br />
προγραµµατισµού. Αντίθετα, συγκεντρώνει όλες τις συναρτήσεις που εκτελούν<br />
υπολογισµούς Μοριακής δυναµικής στα σωµατίδια. Οι περισσότερες συναρτήσεις έχουν ως<br />
όρισµα είτε ένα σωµατίδιο είτε ένα σωµατίδιο και έναν iterator. Με αυτό τον τρόπο η<br />
υλοποίηση των εξισώσεων της Μοριακής ∆υναµικής είναι συγκεντρωµένη ολόκληρη σε ένα<br />
σηµείο και έτσι µπορούν εύκολα να γίνουν διάφορες αλλαγές. Στην πλειονότητά τους οι<br />
συναρτήσεις αυτής της κλάσης είναι υλοποιήσεις των εξισώσεων, που έχουν παρουσιαστεί σε<br />
προηγούµενα κεφάλαια. Έτσι, θα παρουσιασθούν µόνο οι συναρτήσεις που έχουν κάποια<br />
επιπλέον λειτουργικότητα ή παρουσιάζουν διαφοροποιήσεις.<br />
public static double[][] PBC_vectors = new double[27][3];<br />
static<br />
{<br />
int index = 0;<br />
for (int i = -1; i
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
double min_distance = Double.MAX_VALUE;<br />
double[] image_coords = new double[] { Double.MAX_VALUE, Double.MAX_VALUE,<br />
Double.MAX_VALUE };<br />
//for each coordinate vector<br />
for (int i = 0; i < PBC_vectors.length; i++)<br />
{<br />
double the_distance = sqrt_distance(coords1, particle_image(coords2,<br />
PBC_vectors[i]));<br />
if (the_distance < min_distance)<br />
{<br />
min_distance = the_distance;<br />
image_coords = particle_image(coords2, PBC_vectors[i]);<br />
}<br />
}<br />
return image_coords;<br />
}<br />
public static double distance(Particle p1, Particle p2)<br />
{<br />
double[] c1 = p1.getCoordinates();<br />
double[] c2 = p2.getCoordinates();<br />
double min_distance = Double.MAX_VALUE;<br />
//for each coordinate vector<br />
for (int i = 0; i < PBC_vectors.length; i++)<br />
{<br />
double the_distance = sqrt_distance(c1, particle_image(c2, PBC_vectors[i]));<br />
if (the_distance < min_distance)<br />
min_distance = the_distance;<br />
}<br />
return min_distance;<br />
}<br />
public static double[] particle_image(double[] coords, double[] vector)<br />
{<br />
double[] new_coords = new double[3];<br />
new_coords[0] = coords[0] + (vector[0] * parameters.material.xBoundarySize);<br />
new_coords[1] = coords[1] + (vector[1] * parameters.material.yBoundarySize);<br />
new_coords[2] = coords[2];<br />
return new_coords;<br />
}<br />
public static double sqrt_distance(double[] c1, double[] c2)<br />
{<br />
return Math.sqrt(Math.abs((c1[0] - c2[0]) * (c1[0] - c2[0]) + (c1[1] - c2[1]) * (c1[1] -<br />
c2[1]) + (c1[2] - c2[2]) * (c1[2] - c2[2])));<br />
}<br />
Τα Boundary Conditions βασίζονται σε "εικόνες" των σωµατιδίων. Για να υπολογιστούν οι<br />
εικόνες, χρησιµοποιείται η particle_image, η οποία λαµβάνει ως όρισµα τις συντεταγµένες<br />
ενός σωµατιδίου και για ποιο υπολογιστικό κελίο να κάνει τον υπολογισµό. Η nearest_image<br />
αναλαµβάνει να βρει ποια είναι η πιο κοντινή εικόνα ενός σωµατιδίου προς ένα άλλο. H<br />
234
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
distance επιστρέφει την απόσταση µεταξύ δύο σωµατιδίων χρησιµοποιώντας τα<br />
απότελέσµατα των δυο πρώτων, ενώ η sqrt_distance απλά επιστρέφει την ευκλείδεια<br />
απόσταση µεταξύ δύο σηµείων.<br />
Ένα άλλο σηµείο που πρέπει να παρουσιαστεί είναι ο τρόπος υπολογισµού των γειτονικών<br />
σωµατιδίων. Για την απλοποίηση των υπολογισµών, κάθε σωµατίδιο απόθηκεύει µια λίστα<br />
µε τα σωµατίδια τα οποία είναι εντός της ακτίνας αλληλεπίδρασής του όπως αυτή ορίσθηκε<br />
νωρίτερα. Έτσι, όταν υπολογίζεται το δυναµικό, λαµβάνονται υπ’ όψη µόνο αυτά και όχι το<br />
σύνολο του µοντέλου. Περιοδικά η λίστα αυτή ανανεώνεται για να συνυπολογίσει τις<br />
µετακινήσεις των σωµατιδίων. Η περιοδικότητα της ανανέωσης απότελεί επιλογή του<br />
χρήστη.<br />
private static void calculateMorsePotentialNeighbors(Particle p)<br />
{<br />
Map neighbors = p.getNeighbors();<br />
Iterator neighbors_iter = neighbors.keySet().iterator();<br />
calculateMorsePotentialIter(p, neighbors_iter, false);<br />
}<br />
Στην παραπάνω συνάρτηση χρησιµοποιείται η έτοιµη λίστα των γειτονικών σωµατιδίων για<br />
τον υπολογισµό του δυναµικού.<br />
static void calculateNeighbors(Iterator iterator, ParticlesProxy particlesProxy)<br />
{<br />
noOfNeighborCalculations++;<br />
if (noOfNeighborCalculations >= MDParameters.NEIGHBOR_STEP)<br />
{<br />
System.out.println("Calculating neighbors...");<br />
for (Iterator iter = iterator; iter.hasNext();)<br />
{<br />
//calculate the potential<br />
Particle p = (Particle) iter.next();<br />
int before = p.getNeighbors().size();<br />
//<br />
p.clearNeighbors();<br />
doCalculateNeighbors(p, particlesProxy.getParticlesIterator());<br />
int after = p.getNeighbors().size();<br />
if (before != after)<br />
{<br />
System.out.println("########## DIFFERENCE ");<br />
System.out.println("AFTER Particle " + p.getId() + " has " + after + "<br />
neighbors");<br />
System.out.println("BEFORE Particle " + p.getId() + " has " + before + "<br />
neighbors");<br />
235
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
236<br />
}<br />
}<br />
noOfNeighborCalculations = 0;<br />
}<br />
}<br />
Στην παραπάνω συνάρτηση καταµετράται ο αριθµός των κλήσεων στη συνάρτηση αυτή, και<br />
όταν ξεπεράσει κάποιο προκαθορισµένο όριο, καλείται η συνάρτηση που κάνει τον<br />
υπολογισµό:<br />
static void doCalculateNeighbors(Particle p, Iterator particlesIterator)<br />
{<br />
double rij;<br />
for (Iterator iter2 = particlesIterator; iter2.hasNext();)<br />
{<br />
//calculate the potential<br />
Particle otherParticle = (Particle) iter2.next();<br />
// i != j<br />
if (p.equals(otherParticle))<br />
continue;<br />
//cut off distance criterion<br />
rij = distance(p, otherParticle);<br />
if (rij
Η παραπάνω συνάρτηση απλά µεταβιβάζει τον έλεγχο στις παραπάνω συναρτήσεις.<br />
6.4.9 Κλάση MDParameters<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Αυτή η κλάση ενσωµατώνει όλες τις παραµέτρους ενός υπολογιστικού πειράµατος. Γι’ αυτό<br />
το λόγο ο MDCoordinator όταν ξεκινά ένα πείραµα δηµιουργεί αυτή τη κλάση η οποία<br />
µεταφέρεται σε όλους τους ενδιαφερόµενους. Για την καλύτερη οµαδοποίηση των<br />
παραµέτρων περιέχει δυο υπό κλάσεις, µια για τις παραµέτρους του υλικού και µια για την<br />
ακτίνα του Laser.<br />
public ExposedMaterial material = new ExposedMaterial();<br />
public Laser laser = new Laser();<br />
public boolean debug = true;<br />
public double initialVelocitiesSum;<br />
public double[] initialVelocities = new double[] { 0, 0, 0 };<br />
public static int THREADS = 1;<br />
public static int GRAPH_STEP = 10;<br />
public static int SNAPSHOT_STEP = 0;<br />
public static int NEIGHBOR_STEP = 50;<br />
/**<br />
* The time step in seconds.<br />
*/<br />
public static double timeStep = 1e-16;<br />
public static double interactionTime = 200e-15;<br />
public static int vafFunction = 2;<br />
public static String removalCriterion = "Distance";<br />
Η κλάση του Laser, εκτός από τις παραµέτρους, περιέχει και κάποιες συναρτήσεις σχετικές<br />
µε αυτό:<br />
/**<br />
* Equation 61 The laser beam follows equation 61 as it concerns the waste according to<br />
penetration depth.<br />
* @param z<br />
* @return<br />
*/<br />
private double r(double z)<br />
{<br />
double r = rf0 * Math.sqrt(1 + Math.pow((Mpow2 * λ * (z + δf) / (Math.PI * rf0 * rf0)), 2.0));<br />
return r;<br />
}<br />
237
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
Η συνάρτηση 66 που παρουσιάστηκε παραπάνω υλοποιείται εδώ:<br />
/**<br />
* Eq. 66<br />
* @param coordinates<br />
* @return<br />
*/<br />
public double getEnergyForPosition(double[] coordinates)<br />
{<br />
double numberOfAbsorbedPhotons;<br />
double rz = r(coordinates[2]);<br />
double x = coordinates[0];<br />
double y = coordinates[1];<br />
//Calculate the Number of photons at this depth using the Beer - Lambert Law<br />
double firstTerm = getLaserEnergy() *<br />
MDParameters.timeStep;//*getΛ()/(Constants.h*Constants.c);<br />
numberOfAbsorbedPhotons = firstTerm;<br />
//commented out - maybe will be added again<br />
// double secondTerm = (rz * rz) / (rf0 * rf0);<br />
// numberOfAbsorbedPhotons *= secondTerm;<br />
double thirdTerm = Math.exp(-β * coordinates[2]);<br />
numberOfAbsorbedPhotons *= thirdTerm;<br />
//apply the bivariate gaussian distribution<br />
double probability;<br />
double d = ac * (x + material.particleRadius) / (2 * radius);<br />
double e = ac * (x - material.particleRadius) / (2 * radius);<br />
probability = Φ(d) - Φ(e);<br />
double e2 = ac * (y + material.particleRadius) / (2 * radius);<br />
double f = ac * (y - material.particleRadius) / (2 * radius);<br />
probability *= Φ(e2) - Φ(f);<br />
numberOfAbsorbedPhotons *= probability;<br />
numberOfAbsorbedPhotons *= material.reflectivity;<br />
if (("" + numberOfAbsorbedPhotons).equals("NaN"))<br />
{<br />
System.out.println("Energy is NaN!!!");<br />
System.out.println("Coordinates: ( " + coordinates[0] + " , " + coordinates[1] + " , "<br />
+ coordinates[2] + " )");<br />
System.out.println("Rz = " + rz);<br />
System.out.println("Probability: " + probability);<br />
System.out.println("d = " + d);<br />
System.out.println("e = " + e);<br />
System.out.println("e2 = " + e2);<br />
System.out.println("f = " + f);<br />
}<br />
//multiply with the energy of one photon hc/λ<br />
//we don't have to multiply with the energy of one photon,<br />
//as we have removed it from the initial calculation of the Beer Lambert Law<br />
return numberOfAbsorbedPhotons;<br />
}<br />
238
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Χρησιµοποιείται επίσης και η βιβλιοθήκη org.apache.commons.math για την υλοποίηση της<br />
στατιστικής συνάρτησης Φ (αθροιστικής πιθανότητας) που απαιτείται για τον υπολογισµό<br />
του αριθµού των φωτονίων της δέσµης Laser σε συγκεκριµένο σηµείο στον κρύσταλλο.<br />
public double Φ(double x)<br />
{<br />
try<br />
{<br />
return normalDistribution.cumulativeProbability(x);<br />
}<br />
catch (MathException ex)<br />
{<br />
ex.printStackTrace();<br />
}<br />
return -1;<br />
}<br />
Σχετικά µε το υλικό, εκτός από τις παραµέτρους του, υλοποιούται και αριθµός συναρτήσεων<br />
που έχει να κάνει µε την αρχική τοποθέτηση των σωµατιδίων στις θέσεις του BCC η FFC<br />
κρυστάλλου.<br />
public void initParticles(int thenumberOfxEdgeParticles, int thenumberOfyEdgeParticles, int<br />
thenumberOfzEdgeParticles)<br />
{<br />
numberOfxEdgeParticles = thenumberOfxEdgeParticles;<br />
numberOfyEdgeParticles = thenumberOfyEdgeParticles;<br />
numberOfzEdgeParticles = thenumberOfzEdgeParticles;<br />
numberOfParticles = calculateTotalParticles();<br />
applyParticlesNumber();<br />
}<br />
int calculateTotalParticles(String method)<br />
{<br />
if (method.equals("FCC"))<br />
{<br />
int particles = 0;<br />
for (int i = 0; i < numberOfzEdgeParticles; i++)<br />
{<br />
particles += numberOfxEdgeParticles * numberOfyEdgeParticles;<br />
particles += (numberOfxEdgeParticles - 1) * (numberOfyEdgeParticles - 1);<br />
if (i < numberOfzEdgeParticles - 1)<br />
{<br />
particles += (numberOfxEdgeParticles) * (numberOfyEdgeParticles - 1);<br />
particles += (numberOfxEdgeParticles - 1) * (numberOfyEdgeParticles);<br />
}<br />
239
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
}<br />
System.out.println("PARTICLES : " + particles);<br />
calculateBoundaries();<br />
return particles;<br />
}<br />
else if(method.equals("BCC"))<br />
{<br />
int particles = 0;<br />
for (int i = 0; i < numberOfzEdgeParticles; i++)<br />
{<br />
particles += numberOfxEdgeParticles * numberOfyEdgeParticles;<br />
particles += (numberOfxEdgeParticles - 1) * (numberOfyEdgeParticles - 1);<br />
}<br />
System.out.println("PARTICLES : " + particles);<br />
calculateBoundaries();<br />
return particles;<br />
}<br />
else<br />
{<br />
throw new IllegalArgumentException("Suppported methods are either BCC or<br />
FCC.");<br />
}<br />
}<br />
Εδώ υπολογίζεται ο αριθµός των σωµατιδίων, ανάλογα µε το είδος της κρυσταλλικής δοµής<br />
public void createBCCGraph(Particles theParticles)<br />
{<br />
for (int i = 0; i < numberOfzEdgeParticles; i++)<br />
{<br />
double xCount = numberOfxEdgeParticles;<br />
double yCount = numberOfyEdgeParticles;<br />
double zIndex = zSpacing * i;<br />
double xCoef = (xCount - 1) / 2;<br />
double yCoef = (yCount - 1) / 2;<br />
//4 particles layer<br />
for (double x = 0; x < xCount; x++)<br />
{<br />
for (double y = 0; y < yCount; y++)<br />
{<br />
Particle p = new Particle((Integer) theParticles.getNextUserDataForParticle(),<br />
(x - xCoef) * xSpacing, (y - yCoef) * ySpacing, zIndex);<br />
p.setMass(m);<br />
theParticles.addParticle(p);<br />
}<br />
}<br />
//1 centered particle layer<br />
zIndex = zSpacing * i + zSpacing / 2;<br />
for (int x = 0; x < xCount - 1; x++)<br />
240
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
{<br />
for (int y = 0; y < yCount - 1; y++)<br />
{<br />
Particle p = new Particle((Integer) theParticles.getNextUserDataForParticle(),<br />
((x - xCoef)) * xSpacing + xSpacing / 2, ((y - yCoef)) * ySpacing + ySpacing / 2, zIndex);<br />
p.setMass(m);<br />
theParticles.addParticle(p);<br />
}<br />
}<br />
}<br />
}<br />
Εδώ τοποθετούνται τα σωµατίδια στις θέσεις τους στον BCC κρύσταλλο. Αντίστοιχη<br />
συνάρτηση υπάρχει και για FCC κρύσταλλο, στην περίπτωση που απαιτείται από το είδος και<br />
τον στόχο της προσοµοίωσης.<br />
Επιπλέον, µετά την αρχικοποίηση του κρυστάλλου, υπολογίζονται τα όρια για τις συνοριακές<br />
συνθήκες:<br />
private void calculateBoundaries()<br />
{<br />
xBoundaryStart = -(xSpacing * numberOfxEdgeParticles) / 2;<br />
xBoundaryEnd = +(xSpacing * numberOfxEdgeParticles) / 2;<br />
xBoundarySize = xSpacing * numberOfxEdgeParticles;<br />
}<br />
yBoundaryStart = -(ySpacing * numberOfyEdgeParticles) / 2;<br />
yBoundaryEnd = (ySpacing * numberOfyEdgeParticles) / 2;<br />
yBoundarySize = ySpacing * numberOfyEdgeParticles;<br />
zBoundaryStart = 0;<br />
zBoundaryEnd = zSpacing * numberOfzEdgeParticles;<br />
zBoundarySize = zSpacing * numberOfzEdgeParticles;<br />
Παρακάτω φαίνονται οι συναρτήσεις που υλοποιούν τα boundary conditions για κάθε άξονα<br />
και επιστρέφουν την καινούρια συντεταγµένη στην οποία πρέπει να τοποθετηθεί το<br />
σωµατίδιο.<br />
public double xBoundary(double x)<br />
{<br />
double result = x;<br />
if (x < xBoundaryStart)<br />
{<br />
result = xBoundaryEnd - ((Math.abs(xBoundaryStart - x)) % xBoundarySize);<br />
241
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
242<br />
}<br />
else if (x > xBoundaryEnd)<br />
{<br />
result = xBoundaryStart + ((Math.abs(x - xBoundaryEnd)) % xBoundarySize);<br />
}<br />
return result;<br />
}<br />
public double yBoundary(double y)<br />
{<br />
double result = y;<br />
if (y < yBoundaryStart)<br />
{<br />
result = yBoundaryEnd - ((Math.abs(yBoundaryStart - y)) % yBoundarySize);<br />
}<br />
else if (y > yBoundaryEnd)<br />
{<br />
result = yBoundaryStart + ((Math.abs(y - yBoundaryEnd)) % yBoundarySize);<br />
}<br />
return result;<br />
}<br />
public double zBoundary(double z)<br />
{<br />
//special conditions apply here:<br />
// z bottom is reflecting<br />
double result = z;<br />
if (z > zBoundaryEnd)<br />
{<br />
result = zBoundaryEnd - Math.abs(z - zBoundaryEnd);<br />
}<br />
// z top is free<br />
if (z < 0 && MDCoordinator.DEBUG)<br />
System.out.println("Z NEGATIVE");<br />
return result;<br />
}<br />
Για τους άξονες x και y οι συνοριακές συνθήκες είναι περιοδικές, ενώ για τον άξονα z στην<br />
κάτω πλευρά της υπολογιστικής κυψελίδας αναφοράς, ανακλαστικά ενώ στην πάνω πλευρά<br />
της ελεύθερα. Κλείνοντας, µια ακόµα συνάρτηση που υλοποιείται είναι η ανάθεση ταχύτητας<br />
σύµφωνα µε την κατανοµή Maxwell-Boltzmann:<br />
/**<br />
* Used in MaxwellBoltzmann velocity to give UD[0,1]<br />
*/<br />
Random r = new Random(System.currentTimeMillis());<br />
public double getNextMaxwellBoltzmannVelocity()<br />
{<br />
double Xn = 0;
}<br />
double result;<br />
for (int i = 0; i < 12; i++)<br />
{<br />
Xn += r.nextDouble();<br />
}<br />
Xn -= 6;<br />
result = Xn * (1 + Vcm);<br />
return result;<br />
6.4.10 Κλάση MDResults<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Η κλάση αυτή απόθηκεύει κάποια απότελέσµατα του πειράµατος. Είναι πολύ απλή στη<br />
λειτουργία της και η λειτουργικότητα που έχει είναι να παρέχει έναν µέσο όρο για τις<br />
ταχύτητες, τις δυνάµεις και τις επιταχύνσεις των σωµατιδίων, καθώς και της ενέργειας που<br />
παρέχει το Laser σε κάθε βήµα του αλγορίθµου.<br />
package md;<br />
public class MDResults<br />
{<br />
private double vaf;<br />
private double temperature;<br />
private double cumulativeForce;<br />
private double cumulativeVelocity;<br />
private double cumulativeAcceleration;<br />
private int totalParticles;<br />
private double momentumX;<br />
private double momentumY;<br />
private double momentumZ;<br />
private double averageDisplacement;<br />
private double meanSquaredDisplacement;<br />
private int stepCount;<br />
private double time;<br />
private int removedParticles;<br />
private double laserEnergy;<br />
public double getVaf()<br />
{<br />
return vaf;<br />
}<br />
public void setVaf(double vaf)<br />
{<br />
this.vaf = vaf;<br />
}<br />
public synchronized void initAverages()<br />
243
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
{<br />
cumulativeAcceleration = 0;<br />
cumulativeForce = 0;<br />
cumulativeVelocity = 0;<br />
momentumX = 0;<br />
momentumY = 0;<br />
momentumZ = 0;<br />
}<br />
public void addForceEntry(double[] forces)<br />
{<br />
double f = forces[0]*forces[0]+forces[1]*forces[1]+forces[2]*forces[2];<br />
cumulativeForce+=Math.sqrt(f);<br />
}<br />
public void addVelocityEntry(double[] velocities)<br />
{<br />
// System.out.println("Adding velocity entry..."+this);<br />
double v =<br />
velocities[0]*velocities[0]+velocities[1]*velocities[1]+velocities[2]*velocities[2];<br />
cumulativeVelocity+=Math.sqrt(v);<br />
momentumX += velocities[0];<br />
momentumY += velocities[1];<br />
momentumZ += velocities[2];<br />
}<br />
public void addAccelerationEntry(double[] accelerations)<br />
{<br />
double a =<br />
accelerations[0]*accelerations[0]+accelerations[1]*accelerations[1]+accelerations[2]*acceler<br />
ations[2];<br />
cumulativeAcceleration+=Math.sqrt(a);<br />
}<br />
public synchronized double getAverageForce()<br />
{<br />
return cumulativeForce/totalParticles;<br />
}<br />
public synchronized double getAverageVelocity()<br />
{<br />
return cumulativeVelocity/totalParticles;<br />
}<br />
public synchronized double getAverageAcceleration()<br />
{<br />
return cumulativeAcceleration/totalParticles;<br />
}<br />
public int getTotalParticles()<br />
{<br />
return totalParticles;<br />
}<br />
public void setTotalParticles(int totalParticles)<br />
{<br />
this.totalParticles = totalParticles;<br />
}<br />
244
public synchronized double getMomentumX()<br />
{<br />
return momentumX;<br />
}<br />
public synchronized double getMomentumY()<br />
{<br />
return momentumY;<br />
}<br />
public synchronized double getMomentumZ()<br />
{<br />
return momentumZ;<br />
}<br />
public synchronized double getAverageDisplacement()<br />
{<br />
return averageDisplacement;<br />
}<br />
public void setAverageDisplacement(double averageDisplacement)<br />
{<br />
this.averageDisplacement = averageDisplacement;<br />
}<br />
public void setMeanSquaredDisplacement(double displacement_sum)<br />
{<br />
this.meanSquaredDisplacement = displacement_sum;<br />
}<br />
public synchronized double getMeanSquaredDisplacement()<br />
{<br />
return meanSquaredDisplacement;<br />
}<br />
public synchronized double getTemperature()<br />
{<br />
return temperature;<br />
}<br />
public void setTemperature(double temperature)<br />
{<br />
this.temperature = temperature;<br />
}<br />
public void setSteps(int stepCount)<br />
{<br />
this.stepCount = stepCount;<br />
}<br />
public synchronized int getStepCount()<br />
{<br />
return stepCount;<br />
}<br />
public void setStepCount(int stepCount)<br />
{<br />
this.stepCount = stepCount;<br />
}<br />
public void setTime(double theTime)<br />
{<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
245
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
this.time = theTime;<br />
}<br />
public synchronized double getTime()<br />
{<br />
return time;<br />
}<br />
public void setRemovedParticles(int removedParticles)<br />
{<br />
this.removedParticles = removedParticles;<br />
}<br />
public synchronized int getRemovedParticles()<br />
{<br />
return removedParticles;<br />
}<br />
public synchronized void initLaserEnergy()<br />
{<br />
this.laserEnergy = 0.0;<br />
}<br />
public synchronized double getLaserEnergy()<br />
{<br />
return laserEnergy;<br />
}<br />
public void setLaserEnergy(double laserEnergy)<br />
{<br />
this.laserEnergy = laserEnergy;<br />
}<br />
public synchronized void addLaserEnergy(double energyToAdd)<br />
{<br />
this.laserEnergy+=energyToAdd;<br />
}<br />
}<br />
6.4.11 Κλάση StatisticsCollerator<br />
Η κλάση αυτή υλοποιεί τη διεπαφή MDListener, και είναι υπεύθυνη στο να ανανεώνει και να<br />
ενηµερώνει τα γραφήµατα που παρουσιάζονται στο χρήστη. Εδώ χρησιµοποιείται η<br />
βιβλιοθήκη JFreeChart και η παράµετρος GRAPH_STEP η οποία ορίζει τη συχνότητα<br />
ανανέωσης των γραφηµάτων. Τα γραφήµατα που παρουσιάζονται είναι: η κινητική ενέργεια,<br />
η δυναµική ενέργεια, η συνολική ενέργεια, ο βαθµός αυτοσυσχέτισης των ταχυτήτων, η<br />
θερµοκρασία και η ενέργεια του Laser που προστέθηκε στο υλικό ανα χρονόβηµα.<br />
246
public void phaseChange(Phase phase)<br />
{<br />
if (phase== Phase.initialState)<br />
{<br />
addEntry();<br />
}<br />
else<br />
if (MDParameters.GRAPH_STEP>0 &&<br />
mdc.getCnt_timeSteps()%MDParameters.GRAPH_STEP==0)<br />
{<br />
addEntry();<br />
}<br />
}<br />
private void addEntry()<br />
{<br />
double kineticEnergy = 0;<br />
double potentialEnergy = 0;<br />
double totalEnergy = 0;<br />
for (Iterator iter = mdc.getParticlesProxy().getParticlesIterator(); iter.hasNext();)<br />
{<br />
Particle particle = (Particle) iter.next();<br />
kineticEnergy += particle.getKineticEnergy();<br />
potentialEnergy += particle.getPotentialEnergy();<br />
}<br />
totalEnergy = kineticEnergy + potentialEnergy;<br />
int totalParticles = mdc.getParticlesProxy().getNumberOfParticles();<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
kineticEnergySeries.add(mdc.getCnt_timeSteps(), kineticEnergy);<br />
potentialEnergySeries.add(mdc.getCnt_timeSteps(), potentialEnergy);<br />
totalEnergySeries.add(mdc.getCnt_timeSteps(), totalEnergy);<br />
vafSeries.add(mdc.getCnt_timeSteps(), mdc.getSimulationResults().getVaf());<br />
temperatureSeries.add(mdc.getCnt_timeSteps(),<br />
mdc.getSimulationResults().getTemperature());<br />
laserSeries.add(mdc.getCnt_timeSteps(), mdc.getSimulationResults().getLaserEnergy());<br />
}<br />
6.4.12 Κλάση Utils<br />
Η κλάση αυτή περιέχει κάποιες χρήσιµες συναρτήσεις οι οποίες αναλαµβάνουν να<br />
µετατρέπουν τις ποσότητες από µία ένα σύστηµα µονάδων σε ένα άλλο. Χρησιµοποιείται για<br />
την παρουσίαση στον χρήστη των ποσοτήτων σε τυπικές µονάδες εν αντιθέσει µε τις µονάδες<br />
του κανονικού συστήµατος (SI).<br />
package md;<br />
247
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
public class Utils<br />
{<br />
//1 ev = 1.60217646 ? 10-19 joules<br />
private static double EV = 1.60217646e-19;<br />
private static double kilo = 1e3;<br />
private static double MEGA = 1e6;<br />
private static double GIGA = 1e9;<br />
private static double milli = 1e-3;<br />
private static double micro = 1e-6;<br />
private static double nano = 1e-9;<br />
private static double angstrom = 1e-10;<br />
private static double pico = 1e-12;<br />
private static double femto = 1e-15;<br />
public static double toAngstrom(double meters)<br />
{<br />
return meters/angstrom;<br />
}<br />
public static double fromAngstrom(double angstrongs)<br />
{<br />
return angstrongs*angstrom;<br />
}<br />
public static double toEv(double joule)<br />
{<br />
return joule/EV;<br />
}<br />
public static double toJoule(double evs)<br />
{<br />
return evs*EV;<br />
}<br />
public static double toMilli(double si)<br />
{<br />
return si/milli;<br />
}<br />
public static double toMicro(double si)<br />
{<br />
return si/micro;<br />
}<br />
public static double toNano(double si)<br />
{<br />
return si/nano;<br />
}<br />
public static double toPico(double si)<br />
{<br />
return si/pico;<br />
}<br />
public static double toFemto(double si)<br />
{<br />
return si/femto;<br />
}<br />
public static double toKilo(double si)<br />
248
{<br />
return si/kilo;<br />
}<br />
public static double toMega(double si)<br />
{<br />
return si/MEGA;<br />
}<br />
public static double toGiga(double si)<br />
{<br />
return si/GIGA;<br />
}<br />
public static double fromMilli(double millis)<br />
{<br />
return millis*milli;<br />
}<br />
public static double fromMicro(double micros)<br />
{<br />
return micros*micro;<br />
}<br />
public static double fromNano(double nanos)<br />
{<br />
return nanos*nano;<br />
}<br />
public static double fromPico(double picos)<br />
{<br />
return picos*pico;<br />
}<br />
public static double fromFemto(double femtos)<br />
{<br />
return femtos*femto;<br />
}<br />
public static double fromKilo(double kilos)<br />
{<br />
return kilos*kilo;<br />
}<br />
public static double fromMega(double megas)<br />
{<br />
return megas*MEGA;<br />
}<br />
public static double fromGiga(double gigas)<br />
{<br />
return gigas*GIGA;<br />
}<br />
}<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
249
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
6.4.13 Κλάση MDShell<br />
Η κλάση αυτή υλοποιεί τη διεπαφή χρήστη. Στη παροúσα παράγραφο θα γίνει λόγος µόνο<br />
για τα τµήµατα που παρουσιάζουν ενδιαφέρον, καθώς το µεγαλύτερο µέρος της αφορά τη<br />
δηµιουργία και τοποθέτηση των στοιχείων στην οθόνη του προγράµµατος. Για την<br />
υλοποίηση της γραφικής διεπαφής χρησιµοποιήθηκε η βιβλιοθήκη SWT (Simple Widgets<br />
Toolkit) του Eclipse Foundation. Η βιβλιοθήκη αυτή έχει το πλεονέκτηµα ότι παρουσιάζει<br />
την ίδια όψη και συµπεριφορά (look and feel) µε την πλατφόρµα πάνω στην οποία τρέχει, εν<br />
αντιθέσει µε τη βιβλιοθήκη Swing της Java, που παρουσιάζει ξεχωριστή όψη και<br />
συµπεριφορά. Επιπρόσθετα, για απλές λειτουργίες και ανάγκες, όπως αυτές του κώδικα<br />
Μοριακής ∆υναµικής, η βιβλιοθήκη SWT απαιτεί λιγότερο κώδικα.<br />
250<br />
Σχήµα 6.3: Η γραµµή εργαλείων<br />
Στο Σχήµα 6.3 παρουσιάζεται η γραµµή εργαλείων (toolbar) και οι 6 καρτέλες (tabs) του<br />
προγράµµατος. Ο κώδικας που υλοποιεί τη γραµµή εργαλείων είναι ο ακόλουθος:<br />
/**<br />
* This method initializes toolBar<br />
*<br />
*/<br />
private void createToolBar()<br />
{<br />
toolBar = new ToolBar(sShell, SWT.NONE);<br />
final ToolItem buttonLoad = new ToolItem(toolBar, SWT.PUSH);<br />
buttonLoad.setText("Load Model"); // Generated<br />
buttonLoad.addSelectionListener(new org.eclipse.swt.events.SelectionListener()<br />
{<br />
public void widgetSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
FileDialog fd = new FileDialog(sShell, SWT.OPEN);<br />
fd.setText("Open Model");<br />
fd.setFilterPath("C:/");<br />
String[] filterExt = { "*.txt", "*.csv", };<br />
fd.setFilterExtensions(filterExt);<br />
String selected = fd.open();<br />
if (selected != null)
{<br />
}<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
appendInformation("Stopping simulation...");<br />
mdc.setRun(false);<br />
SimpleParticlesProxy proxy = new SimpleParticlesProxy();<br />
if (selected.endsWith(".csv"))<br />
{<br />
appendInformation("Found CSV file.");<br />
proxy.importCompleteModel(selected, mdc.getSimulationParameters());<br />
}<br />
else if (selected.endsWith(".txt"))<br />
{<br />
appendInformation("Found text file");<br />
Importer imp = new Importer();<br />
imp.doImport(new File(selected));<br />
Converter conv = new Converter(imp.getData(), imp.getParticles());<br />
proxy.setParticles(conv.getFinalState());<br />
mdc.setSimulationParameters(conv.getParameters());<br />
}<br />
mdc.generateRunID();<br />
mdc.setParticlesProxy(proxy);<br />
appendInformation("Finished loading model.");<br />
appendInformation("RUNID: " + mdc.getRunID());<br />
}<br />
public void widgetDefaultSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
}<br />
});<br />
final ToolItem buttonSave = new ToolItem(toolBar, SWT.PUSH);<br />
buttonSave.setText("Save Model"); // Generated<br />
buttonSave.addSelectionListener(new org.eclipse.swt.events.SelectionListener()<br />
{<br />
public void widgetSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
FileDialog fd = new FileDialog(sShell, SWT.SAVE);<br />
fd.setText("Save Model");<br />
fd.setFilterPath("C:/");<br />
String[] filterExt = { "*.csv", "*.*" };<br />
fd.setFilterExtensions(filterExt);<br />
String selected = fd.open();<br />
if (selected != null)<br />
{<br />
appendInformation("Saving model...");<br />
mdc.setPause(true);<br />
mdc.getParticlesProxy().extractCompleteModel(selected);<br />
appendInformation("Finished saving model.");<br />
mdc.setPause(false);<br />
}<br />
}<br />
public void widgetDefaultSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
251
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
252<br />
{<br />
}<br />
});<br />
buttonPlot = new ToolItem(toolBar, SWT.PUSH);<br />
buttonPlot.setText("Plot"); // Generated<br />
buttonPlot.addSelectionListener(new org.eclipse.swt.events.SelectionListener()<br />
{<br />
public void widgetSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
doPause(buttonPause);<br />
drawPlot();<br />
doPause(buttonPause);<br />
}<br />
public void widgetDefaultSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
}<br />
});<br />
final ToolItem sep1 = new ToolItem(toolBar, SWT.SEPARATOR);<br />
Label sep = new Label(toolBar, SWT.BORDER | SWT.SINGLE);<br />
sep.pack();<br />
sep1.setWidth(sep.getBounds().width);<br />
sep1.setControl(sep);<br />
buttonStart = new ToolItem(toolBar, SWT.PUSH);<br />
buttonStart.setText("Start"); // Generated<br />
buttonStart.addSelectionListener(new org.eclipse.swt.events.SelectionListener()<br />
{<br />
public void widgetSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
String phaseToStart = "startUp";<br />
for (MenuItem item : phaseMenu.getItems())<br />
{<br />
if (item.getSelection())<br />
phaseToStart = item.getText();<br />
}<br />
for (Phase p : Phase.values())<br />
{<br />
if (p.name().equals(phaseToStart))<br />
mdc.setCurrentPhase(p);<br />
}<br />
mdc.setRun(true);<br />
mdc.doWork();<br />
buttonStart.setEnabled(false);<br />
refreshGuiFromParameters();<br />
}<br />
public void widgetDefaultSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
}<br />
});<br />
buttonPause = new ToolItem(toolBar, SWT.PUSH);<br />
buttonPause.setText("Pause"); // Generated
uttonPause.addSelectionListener(new org.eclipse.swt.events.SelectionListener()<br />
{<br />
public void widgetSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
doPause(buttonPause);<br />
}<br />
public void widgetDefaultSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
}<br />
});<br />
ToolItem buttonNext = new ToolItem(toolBar, SWT.PUSH);<br />
buttonNext.setText("Next Step");<br />
buttonNext.addSelectionListener(new org.eclipse.swt.events.SelectionListener()<br />
{<br />
public void widgetSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
String phaseToStart = "startUp";<br />
for (MenuItem item : phaseMenu.getItems())<br />
{<br />
if (item.getSelection())<br />
phaseToStart = item.getText();<br />
}<br />
for (Phase p : Phase.values())<br />
{<br />
if (p.name().equals(phaseToStart))<br />
mdc.setCurrentPhase(p);<br />
}<br />
mdc.nextStep();<br />
}<br />
public void widgetDefaultSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
}<br />
});<br />
ToolItem buttonStop = new ToolItem(toolBar, SWT.PUSH);<br />
buttonStop.setText("Stop"); // Generated<br />
buttonStop.addSelectionListener(new org.eclipse.swt.events.SelectionListener()<br />
{<br />
public void widgetSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
mdc.setRun(false);<br />
buttonStart.setEnabled(true);<br />
}<br />
public void widgetDefaultSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
}<br />
});<br />
final ToolItem sep2 = new ToolItem(toolBar, SWT.SEPARATOR);<br />
Label sep22 = new Label(toolBar, SWT.BORDER | SWT.SINGLE);<br />
sep22.pack();<br />
sep2.setWidth(sep22.getBounds().width);<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
253
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
254<br />
sep2.setControl(sep22);<br />
buttonSIParams = new ToolItem(toolBar, SWT.RADIO);<br />
buttonSIParams.setText("Use SI"); // Generated<br />
buttonSIParams.setSelection(true);<br />
buttonSIParams.addSelectionListener(new org.eclipse.swt.events.SelectionListener()<br />
{<br />
public void widgetSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
tabItemSI.getControl().setEnabled(true);<br />
tabItemUsual.getControl().setEnabled(false);<br />
}<br />
public void widgetDefaultSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
}<br />
});<br />
buttonUsualParams = new ToolItem(toolBar, SWT.RADIO);<br />
buttonUsualParams.setText("Use Usual"); // Generated<br />
buttonUsualParams.addSelectionListener(new org.eclipse.swt.events.SelectionListener()<br />
{<br />
public void widgetSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
tabItemSI.getControl().setEnabled(false);<br />
tabItemUsual.getControl().setEnabled(true);<br />
}<br />
public void widgetDefaultSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
}<br />
});<br />
buttonDebug = new ToolItem(toolBar, SWT.CHECK);<br />
buttonDebug.setText("Debug"); // Generated<br />
buttonDebug.setSelection(MDCoordinator.DEBUG);<br />
buttonDebug.addSelectionListener(new org.eclipse.swt.events.SelectionListener()<br />
{<br />
public void widgetSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
MDCoordinator.DEBUG = !MDCoordinator.DEBUG;<br />
}<br />
public void widgetDefaultSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
}<br />
});<br />
final ToolItem sep3 = new ToolItem(toolBar, SWT.SEPARATOR);<br />
Label sep33 = new Label(toolBar, SWT.BORDER | SWT.SINGLE);<br />
sep33.pack();<br />
sep3.setWidth(sep33.getBounds().width);<br />
sep3.setControl(sep33);<br />
ToolItem buttonReset = new ToolItem(toolBar, SWT.PUSH);<br />
final ToolItem itemDropDown = new ToolItem(toolBar, SWT.DROP_DOWN |<br />
SWT.FLAT);
itemDropDown.setText("Switch to phase...");<br />
itemDropDown.setToolTipText("Click here to view phases");<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
phaseMenu = new Menu(sShell, SWT.POP_UP);<br />
new MenuItem(phaseMenu, SWT.RADIO).setText(Phase.initialization.name());<br />
new MenuItem(phaseMenu, SWT.RADIO).setText(Phase.equilibration.name());<br />
new MenuItem(phaseMenu, SWT.RADIO).setText(Phase.velocityRescaling.name());<br />
new MenuItem(phaseMenu, SWT.RADIO).setText(Phase.initialState.name());<br />
new MenuItem(phaseMenu, SWT.RADIO).setText(Phase.laserImpulse.name());<br />
new MenuItem(phaseMenu, SWT.RADIO).setText(Phase.laserAndMovement.name());<br />
new MenuItem(phaseMenu, SWT.RADIO).setText(Phase.evaporation.name());<br />
new MenuItem(phaseMenu, SWT.RADIO).setText(Phase.movement.name());<br />
new MenuItem(phaseMenu, SWT.RADIO).setText(Phase.loopEquilibration.name());<br />
itemDropDown.addListener(SWT.Selection, new Listener()<br />
{<br />
public void handleEvent(Event event)<br />
{<br />
if (event.detail == SWT.ARROW)<br />
{<br />
Rectangle bounds = itemDropDown.getBounds();<br />
Point point = toolBar.toDisplay(bounds.x, bounds.y + bounds.height);<br />
phaseMenu.setLocation(point);<br />
phaseMenu.setVisible(true);<br />
}<br />
}<br />
});<br />
buttonReset.setText("Apply && Reset"); // Generated<br />
buttonReset.addSelectionListener(new org.eclipse.swt.events.SelectionListener()<br />
{<br />
public void widgetSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
appendInformation("Stopping simulation...");<br />
mdc.setRun(false);<br />
mdc.reset();<br />
appendInformation("Setting the new parameters...");<br />
applyNewParameters();<br />
appendInformation("Confirming the parameters...");<br />
refreshGuiFromParameters();<br />
appendInformation("You may start the simulation again.");<br />
buttonStart.setEnabled(true);<br />
showConfirmation();<br />
}<br />
public void widgetDefaultSelected(org.eclipse.swt.events.SelectionEvent e)<br />
{<br />
}<br />
});<br />
FormData labelData = new FormData();<br />
labelData.left = new FormAttachment(0);<br />
labelData.right = new FormAttachment(100);<br />
255
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
}<br />
256<br />
labelData.top = new FormAttachment(0);<br />
toolBar.setLayoutData(labelData);<br />
Ο κώδικας, εκτός του να δηµιουργεί τα διάφορα κουµπιά της γραµµής εργαλείων, τους<br />
προσθέτει και την ανάλογη συµπεριφορά. Για την εξασφάλιση της ορθότητας των<br />
δεδοµένων που εµφανίζονται στην οθόνη, είναι υπεύθυνες δυο συναρτήσεις:<br />
• H applyNewParameters, που θέτει στο πείραµα τις παραµέτρους που εισάγει ο<br />
χρήστης<br />
• Η refreshGuiFromParameters, που εµφανίζει τις παραµέτρους του πειράµατος<br />
protected void applyNewParameters()<br />
{<br />
MDParameters params = mdc.getSimulationParameters();<br />
mdc.setNumberOfParticles(getInt(textXParticles), getInt(textYParticles),<br />
getInt(textZParticles));<br />
if (buttonSIParams.getSelection())<br />
{<br />
MDParameters.timeStep = getDouble(textTimeStep);<br />
params.material.removalCriterion = getDouble(textDistanceCriterion);<br />
params.material.Ec = getDouble(textCohesiveCriterion);<br />
MDParameters.interactionTime = getDouble(textInteractionTime);<br />
params.material.particleRadius = getDouble(textParticleRadius);<br />
params.material.a = getDouble(textBCCAcme);<br />
params.material.MPF_D = getDouble(textMPF_D);<br />
params.material.MPF_a = getDouble(textMPF_a);<br />
params.material.MPF_r0 = getDouble(textMPF_r0);<br />
params.material.MPF_rc = getDouble(textMPF_rc);<br />
params.material.atomicMass = getDouble(textAtomicMass);<br />
params.material.m = params.material.atomicMass / Constants.N;<br />
params.material.desiredTemperature = getDouble(textDesiredTemperature);<br />
params.material.Vcm = getDouble(textVcm);<br />
params.material.reflectivity = getDouble(textReflectivity);<br />
params.laser.setP(getDouble(textLaserPower));<br />
params.laser.setTP(getDouble(textLaserPulse));<br />
params.laser.setTD( getDouble(textLaserDeadTime));<br />
params.laser.Mpow2 = getDouble(textMpow2);<br />
params.laser.λ = getDouble(textΛ);<br />
params.laser.δf = getDouble(text∆f);<br />
params.laser.ρ = getDouble(textΡ);<br />
params.laser.rf0 = getDouble(textRf0);<br />
params.laser.radius = getDouble(textLaserRadius);
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
params.laser.ac = getDouble(textAc);<br />
params.laser.β = getDouble(textB);<br />
}<br />
else<br />
{<br />
MDParameters.timeStep = fromFemto(getDouble(textUsualTimeStep));<br />
params.material.removalCriterion =<br />
fromAngstrom(getDouble(textUsualDistanceCriterion));<br />
params.material.Ec = toJoule(getDouble(textUsualCohesiveCriterion));<br />
MDParameters.interactionTime = fromFemto(getDouble(textUsualInteractionTime));<br />
}<br />
params.material.particleRadius = fromAngstrom(getDouble(textUsualParticleRadius));<br />
params.material.a = fromAngstrom(getDouble(textUsualBCCAcme));<br />
params.material.MPF_D = toJoule(getDouble(textUsualMPF_D));<br />
params.material.MPF_a = fromAngstrom(getDouble(textUsualMPF_a));<br />
params.material.MPF_r0 = fromAngstrom(getDouble(textUsualMPF_r0));<br />
params.material.MPF_rc = fromAngstrom(getDouble(textUsualMPF_rc));<br />
params.material.atomicMass = fromMilli(getDouble(textUsualAtomicMass));<br />
params.material.m = params.material.atomicMass / Constants.N;<br />
params.material.desiredTemperature = getDouble(textUsualDesiredTemperature);<br />
params.material.Vcm = getDouble(textUsualVcm);<br />
params.material.reflectivity = getDouble(textUsualReflectivity);<br />
params.laser.setP(fromMilli(getDouble(textUsualLaserPower)));<br />
params.laser.setTP(fromFemto(getDouble(textUsualLaserPulse)));<br />
params.laser.setTD(fromNano(getDouble(textUsualLaserDeadTime)));<br />
params.laser.Mpow2 = getDouble(textUsualMpow2);<br />
params.laser.λ = fromNano(getDouble(textUsualΛ));<br />
params.laser.δf = getDouble(textUsual∆f);<br />
params.laser.ρ = getDouble(textUsualΡ);<br />
params.laser.rf0 = fromAngstrom(getDouble(textUsualRf0));<br />
params.laser.radius = fromMicro(getDouble(textUsualLaserRadius));<br />
params.laser.ac = getDouble(textUsualAc);<br />
params.laser.β = getDouble(textUsualB);<br />
}<br />
MDParameters.vafFunction = getInt(textVAFFunction);<br />
MDParameters.removalCriterion = comboCriterion.getText();<br />
MDParameters.GRAPH_STEP = getInt(textGraphStep);<br />
MDParameters.SNAPSHOT_STEP = getInt(textSnapshotStep);<br />
MDParameters.NEIGHBOR_STEP = getInt(textNeighborsStep);<br />
MDParameters.THREADS = getInt(textMultithread);<br />
refreshGuiFromParameters();<br />
Όπως φαίνεται, η πρώτη καλεί τη δεύτερη έτσι ώστε ο χρήστης να έχει πάντα σαφή εικόνα<br />
για τις παραµέτρους που έχει το πείραµα, αφού οι εισαγόµενες τιµές µπορεί να υποστούν<br />
µικρές αλλαγές στρογγυλοποίησης όταν απόθηκεύονται στο πείραµα.<br />
257
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
protected void refreshGuiFromParameters()<br />
{<br />
MDParameters params = mdc.getSimulationParameters();<br />
258<br />
setInt(textVAFFunction, MDParameters.vafFunction);<br />
setInt(textGraphStep, MDParameters.GRAPH_STEP);<br />
setInt(textSnapshotStep, MDParameters.SNAPSHOT_STEP);<br />
setInt(textNeighborsStep, MDParameters.NEIGHBOR_STEP);<br />
setInt(textMultithread,MDParameters.THREADS);<br />
setInt(textXParticles, mdc.getXNumberOfParticles());<br />
setInt(textYParticles, mdc.getYNumberOfParticles());<br />
setInt(textZParticles, mdc.getZNumberOfParticles());<br />
setInt(textTotalParticles, params.material.numberOfParticles);<br />
//USING SI VALUES<br />
setDouble(textTimeStep, MDParameters.timeStep);<br />
setDouble(textInteractionTime, MDParameters.interactionTime);<br />
setDouble(textParticleRadius, params.material.particleRadius);<br />
setDouble(textDistanceCriterion, params.material.removalCriterion);<br />
setDouble(textCohesiveCriterion, params.material.Ec);<br />
setDouble(textBCCAcme, params.material.a);<br />
setDouble(textMPF_D, params.material.MPF_D);<br />
setDouble(textMPF_a, params.material.MPF_a);<br />
setDouble(textMPF_r0, params.material.MPF_r0);<br />
setDouble(textMPF_rc, params.material.MPF_rc);<br />
setDouble(textAtomicMass, params.material.atomicMass);<br />
setDouble(textMassOfAtom, params.material.m);<br />
setDouble(textDesiredTemperature, params.material.desiredTemperature);<br />
setDouble(textVcm, params.material.Vcm);<br />
setDouble(textReflectivity, params.material.reflectivity);<br />
setDouble(textLaserPower, params.laser.getP());<br />
setDouble(textLaserPulse, params.laser.getTP());<br />
setDouble(textLaserDeadTime, params.laser.getTD());<br />
setDouble(textMpow2, params.laser.Mpow2);<br />
setDouble(textΛ, params.laser.λ);<br />
setDouble(text∆f, params.laser.δf);<br />
setDouble(textΡ, params.laser.ρ);<br />
setDouble(textRf0, params.laser.rf0);<br />
setDouble(textLaserRadius, params.laser.radius);<br />
setDouble(textAc, params.laser.ac);<br />
setDouble(textB, params.laser.β);<br />
//USING USUAL VALUES<br />
setDouble(textUsualTimeStep, toFemto(MDParameters.timeStep));<br />
setDouble(textUsualInteractionTime, toFemto(MDParameters.interactionTime));<br />
setDouble(textUsualParticleRadius, toAngstrom(params.material.particleRadius));
}<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
setDouble(textUsualDistanceCriterion, toAngstrom(params.material.removalCriterion));<br />
setDouble(textUsualCohesiveCriterion, toEv(params.material.Ec));<br />
setDouble(textUsualBCCAcme, toAngstrom(params.material.a));<br />
setDouble(textUsualMPF_D, toEv(params.material.MPF_D));<br />
setDouble(textUsualMPF_a, toAngstrom(params.material.MPF_a));<br />
setDouble(textUsualMPF_r0, toAngstrom(params.material.MPF_r0));<br />
setDouble(textUsualMPF_rc, toAngstrom(params.material.MPF_rc));<br />
setDouble(textUsualAtomicMass, toMilli(params.material.atomicMass));<br />
setDouble(textUsualMassOfAtom, params.material.m);<br />
setDouble(textUsualDesiredTemperature, params.material.desiredTemperature);<br />
setDouble(textUsualVcm, params.material.Vcm);<br />
setDouble(textUsualReflectivity, params.material.reflectivity);<br />
setDouble(textUsualLaserPower, toMilli(params.laser.getP()));<br />
setDouble(textUsualLaserPulse, toFemto(params.laser.getTP()));<br />
setDouble(textUsualLaserDeadTime, toNano(params.laser.getTD()));<br />
setDouble(textUsualMpow2, params.laser.Mpow2);<br />
setDouble(textUsualΛ, toNano(params.laser.λ));<br />
setDouble(textUsual∆f, params.laser.δf);<br />
setDouble(textUsualΡ, params.laser.ρ);<br />
setDouble(textUsualRf0, toAngstrom(params.laser.rf0));<br />
setDouble(textUsualLaserRadius, toMicro(params.laser.radius));<br />
setDouble(textUsualAc, params.laser.ac);<br />
setDouble(textUsualB, params.laser.β);<br />
hideReminder();<br />
Για να υπενθυµίζεται στο χρήστη να πατήσει το κουµπί “Apply & Reset” όταν κάνει κάποια<br />
αλλαγή στις παραµέτρους, χρησιµοποιείται η συνάρτηση:<br />
private void hookReminder(Control c)<br />
{<br />
c.addListener(SWT.Verify, new Listener()<br />
{<br />
public void handleEvent(Event event)<br />
{<br />
if (event.type == SWT.Verify && event.widget instanceof Text)<br />
{<br />
showReminder();<br />
}<br />
}<br />
});<br />
}<br />
Η συνάρτηση αυτή καλεί µε τη σειρά της, όταν υπάρχει αλλαγής σε ένα πεδίο, την επόµενη:<br />
259
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
private void showReminder()<br />
{<br />
statusLabel.setText("You have to press Apply && Reset to confirm your changes!");<br />
}<br />
Η κλάση MDShell υλοποιεί τη διεπαφή MDListener:<br />
public void phaseChange(final Phase phase)<br />
{<br />
Display.getDefault().asyncExec(new Runnable()<br />
{<br />
public void run()<br />
{<br />
String s = phase.toString();<br />
for (MenuItem item : phaseMenu.getItems())<br />
if (item.getText().equals(phase.name()))<br />
item.setSelection(true);<br />
else<br />
item.setSelection(false);<br />
switch (phase)<br />
{<br />
case finalState:<br />
appendInformation("Simulation Finished");<br />
buttonStart.setEnabled(true);<br />
break;<br />
public void phaseChange(final Phase phase)<br />
{<br />
Display.getDefault().asyncExec(new Runnable()<br />
{<br />
public void run()<br />
{<br />
String s = phase.toString();<br />
for (MenuItem item : phaseMenu.getItems())<br />
if (item.getText().equals(phase.name()))<br />
item.setSelection(true);<br />
else<br />
item.setSelection(false);<br />
switch (phase)<br />
case finalState:<br />
appendInformation("Simulation Finished");<br />
buttonStart.setEnabled(true);<br />
break;<br />
case equilibration:<br />
numberOfEquilibrationSteps++;<br />
if (numberOfEquilibrationSteps % 10 == 0)<br />
appendInformation("" + numberOfEquilibrationSteps + " equlibration<br />
steps.");<br />
case loopEquilibration:<br />
setDouble(textVaf, mdc.getSimulationResults().getVaf());<br />
260
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
setDouble(textTemp, mdc.getSimulationResults().getTemperature());<br />
setDouble(textAverageForce, mdc.getSimulationResults().getAverageForce());<br />
setDouble(textAverageAcceleration,<br />
mdc.getSimulationResults().getAverageAcceleration());<br />
setDouble(textAverageVelocities,<br />
mdc.getSimulationResults().getAverageVelocity());<br />
setDouble(textMeanSquaredDisplacement,<br />
mdc.getSimulationResults().getMeanSquaredDisplacement());<br />
textMomentum.setText("X: " + mdc.getSimulationResults().getMomentumX()<br />
+ " Y: " + mdc.getSimulationResults().getMomentumY() + " Z: " +<br />
mdc.getSimulationResults().getMomentumZ());<br />
setInt(textSteps, mdc.getSimulationResults().getStepCount());<br />
setDouble(textTime, mdc.getSimulationResults().getTime());<br />
setString(textRunid, mdc.getRunID());<br />
break;<br />
case evaporation:<br />
setInt(textRemovedParticles,<br />
mdc.getSimulationResults().getRemovedParticles());<br />
break;<br />
case initialState:<br />
appendInformation("Laser impulse starting on "+mdc.getCnt_timeSteps()+ "<br />
time step");<br />
break;<br />
}<br />
}<br />
});<br />
}<br />
Με αυτόν τον τρόπο, ανανεώνει τις πληροφορίες σε τακτά χρονικά διαστήµατα και δείχνει τη<br />
φάση στην οποία βρίσκεται το υπολογιστικό πείραµα. Τα γραφήµατα δηµιουργούνται από τη<br />
συνάρτηση:<br />
private void createChartComposite()<br />
{<br />
graphComposite = new Composite(tabFolder, SWT.EMBEDDED);<br />
XYSeriesCollection xyDatasetKinetic = new XYSeriesCollection();<br />
xyDatasetKinetic.addSeries(statisticsCollector.getKineticEnergySeries());<br />
XYSeriesCollection xyDatasetPotential = new XYSeriesCollection();<br />
xyDatasetPotential.addSeries(statisticsCollector.getPotentialEnergySeries());<br />
XYSeriesCollection xyDatasetTotal = new XYSeriesCollection();<br />
xyDatasetTotal.addSeries(statisticsCollector.getTotalEnergySeries());<br />
XYSeriesCollection xyDatasetVaf = new XYSeriesCollection();<br />
xyDatasetVaf.addSeries(statisticsCollector.getVafSeries());<br />
261
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
262<br />
XYSeriesCollection xyDatasetTemp = new XYSeriesCollection();<br />
xyDatasetTemp.addSeries(statisticsCollector.getTemperatureSeries());<br />
XYSeriesCollection xyDatasetLaser = new XYSeriesCollection();<br />
xyDatasetLaser.addSeries(statisticsCollector.getLaserSeries());<br />
JFreeChart chartKineticEnergy = ChartFactory.createXYLineChart("Kinetic Energy", //<br />
Title<br />
"Time Steps", // X-Axis label<br />
"Energy (Joules)", // Y-Axis label<br />
xyDatasetKinetic, // Dataset<br />
PlotOrientation.VERTICAL, true, // Show legend<br />
false, false);<br />
NumberFormat f = NumberFormat.getInstance();<br />
if (f instanceof DecimalFormat)<br />
{<br />
((DecimalFormat) f).setDecimalSeparatorAlwaysShown(true);<br />
((DecimalFormat) f).applyPattern("#0.#####E0");<br />
}<br />
TickUnits scientificTU = new TickUnits();<br />
for (double l = 1e-25; l
"Time Steps", // X-Axis label<br />
"Energy (Joules)", // Y-Axis label<br />
xyDatasetTotal, // Dataset<br />
PlotOrientation.VERTICAL, true, // Show legend<br />
false, false);<br />
NumberAxis totAxis = (NumberAxis) ((XYPlot)<br />
chartTotalEnergy.getPlot()).getRangeAxis();<br />
totAxis.setStandardTickUnits(scientificTU);<br />
totAxis.setAutoRangeIncludesZero(true);<br />
totAxis.setAutoRangeStickyZero(false);<br />
totAxis.setAutoRangeMinimumSize(1e-25);<br />
JFreeChart chartVaf = ChartFactory.createXYLineChart("Vaf", // Title<br />
"Time Steps", // X-Axis label<br />
"Vaf", // Y-Axis label<br />
xyDatasetVaf, // Dataset<br />
PlotOrientation.VERTICAL, true, // Show legend<br />
false, false);<br />
JFreeChart chartTemp = ChartFactory.createXYLineChart("Temperature", // Title<br />
"Time Steps", // X-Axis label<br />
"Temperature", // Y-Axis label<br />
xyDatasetTemp, // Dataset<br />
PlotOrientation.VERTICAL, true, // Show legend<br />
false, false);<br />
NumberAxis tempAxis = (NumberAxis) ((XYPlot)<br />
chartTemp.getPlot()).getRangeAxis();<br />
tempAxis.setAutoRangeStickyZero(false);<br />
tempAxis.setAutoRangeIncludesZero(true);<br />
tempAxis.setTickUnit(new NumberTickUnit(10), true, false);<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
JFreeChart chartLaserEnergy = ChartFactory.createXYLineChart("Laser Energy Added",<br />
// Title<br />
"Time Steps", // X-Axis label<br />
"Energy (Joules)", // Y-Axis label<br />
xyDatasetLaser, // Dataset<br />
PlotOrientation.VERTICAL, true, // Show legend<br />
false, false);<br />
NumberAxis laserAxis = (NumberAxis) ((XYPlot)<br />
chartLaserEnergy.getPlot()).getRangeAxis();<br />
laserAxis.setStandardTickUnits(scientificTU);<br />
laserAxis.setAutoRangeIncludesZero(false);<br />
laserAxis.setAutoRangeStickyZero(false);<br />
laserAxis.setAutoRangeMinimumSize(1e-25);<br />
Frame chartFrame = SWT_AWT.new_Frame(graphComposite);<br />
263
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
}<br />
264<br />
Panel chartPanel = new Panel();<br />
ChartPanel jfreeChartPanel = new ChartPanel(chartKineticEnergy);<br />
chartPanel.add(jfreeChartPanel);<br />
ChartPanel jfreeChartPanel1 = new ChartPanel(chartPotentialEnergy);<br />
chartPanel.add(jfreeChartPanel1);<br />
ChartPanel jfreeChartPanel2 = new ChartPanel(chartTotalEnergy);<br />
chartPanel.add(jfreeChartPanel2);<br />
ChartPanel jfreeChartPanel3 = new ChartPanel(chartVaf);<br />
chartPanel.add(jfreeChartPanel3);<br />
ChartPanel jfreeChartPanel4 = new ChartPanel(chartTemp);<br />
chartPanel.add(jfreeChartPanel4);<br />
ChartPanel jfreeChartPanel5 = new ChartPanel(chartLaserEnergy);<br />
chartPanel.add(jfreeChartPanel5);<br />
ScrollPane scrollPane = new ScrollPane();<br />
scrollPane.add(chartPanel);<br />
chartFrame.add(scrollPane);<br />
Η ανανέωση των γραφηµάτων γίνεται αυτόµατα, από τη βιβλιοθήκη JFreeChart.<br />
Συγκεκριµένα, όταν ο StatisticsCollector προσθέσει µια τιµή στα γραφήµατα, αυτόµατα<br />
ανανεώνεται και η παρουσίαση στο χρήστη. Τέλος, όταν ο χρήστης επιλέξει τη λειτουργία<br />
“Plot” καλείται η συνάρτηση:<br />
public void drawPlot()<br />
{<br />
final Shell shell = new Shell(Display.getDefault());<br />
shell.setSize(800, 800);<br />
shell.setText("PLOT");<br />
shell.setLayout(new FillLayout());<br />
DrawComposite comp = new DrawComposite(shell, SWT.NONE);<br />
comp.setParameters(mdc.getSimulationParameters());<br />
comp.setResults(mdc.getSimulationResults());<br />
}<br />
comp.setParticles(mdc.getParticlesProxy());<br />
shell.open();<br />
Η συνάρτηση αυτή χρησιµοποεί την κλάση DrawComposite, που παρουσιάζεται παρακάτω.
6.4.14 Κλάση DrawComposite<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Η κλάση αυτή εµφανίζει µία δισδιάστατη απεικόνιση των θέσεων των σωµατιδίων στο χώρο.<br />
Χρησιµοποιεί τη βιβλιοθήκη Draw2D του Eclipse Foundation. Βασικό ρόλο παίζει η υποκλάσση<br />
ParticleFigure, που αναπαριστά ένα σωµατίδιο:<br />
public class ParticleFigure extends Ellipse<br />
{<br />
Particle particle;<br />
public static final int SIZE = 14;<br />
public ParticleFigure(Particle p)<br />
{<br />
this.particle = p;<br />
double[] coords = particle.getCoordinates();<br />
setBounds(new Rectangle(getScreenX(coords[0]) - SIZE / 2, getScreenY(coords[1]) -<br />
SIZE / 2, SIZE, SIZE));<br />
RGB rgb = null;<br />
try<br />
{<br />
float sat = 1 - getSaturationZ(coords[2]);<br />
if (sat > 1.0 || sat < 0.0)<br />
{<br />
rgb = new RGB(54.0f, 2-sat, 1.0f);<br />
}<br />
else<br />
{<br />
rgb = new RGB(14.0f, sat, 1.0f);<br />
}<br />
}<br />
catch (IllegalArgumentException iex)<br />
{<br />
rgb = new RGB(0, 255, 0);<br />
}<br />
setBackgroundColor(new Color(null, rgb));<br />
}<br />
}<br />
Το σωµατίδιο είναι ένας κύκλος που τοποθετείται στο χώρο σύµφωνα µε τις συντεταγµένες<br />
του, και παίρνει χρώµα ανάλογα µε την συντεταγµένη του στον άξονα Ζ: Όσο πιο έντονο<br />
κόκκινο χρώµα έχει, τόσο πιο κοντά στην αρχή των άξονων βρίσκεται. Αν έχει κίτρινο<br />
χρώµα, σηµαίνει ότι έχει αρνητική συντεταγµένη στον άξονα Ζ.<br />
265
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
Μαζί µε τα σωµατίδια εµφανίζονται επίσης και κάποιες κλίµακες, το κέντρο του δοκιµίου, η<br />
διαµετρος της ακτίνα του Laser κλπ. Για να εµφανιστούν όλα αυτά στο σωστό µέγεθος,<br />
χρησιµοποιούνται πληροφορίες από τις παραµέτρους του πειράµατος:<br />
public void setParameters(MDParameters parameters)<br />
{<br />
this.parameters = parameters;<br />
setX_size(parameters.material.xBoundarySize);<br />
setY_size(parameters.material.yBoundarySize);<br />
setZ_size(parameters.material.zBoundarySize);<br />
x_boundary_start.setStart(new Point(getScreenX(parameters.material.xBoundaryStart),<br />
0));<br />
x_boundary_start.setEnd(new Point(getScreenX(parameters.material.xBoundaryStart),<br />
this.getSize().y));<br />
x_boundary_end.setStart(new Point(getScreenX(parameters.material.xBoundaryEnd),<br />
0));<br />
x_boundary_end.setEnd(new Point(getScreenX(parameters.material.xBoundaryEnd),<br />
this.getSize().y));<br />
y_boundary_start.setStart(new Point(0,<br />
getScreenY(parameters.material.yBoundaryStart)));<br />
y_boundary_start.setEnd(new Point(this.getSize().x,<br />
getScreenY(parameters.material.yBoundaryStart)));<br />
y_boundary_end.setStart(new Point(0,<br />
getScreenY(parameters.material.yBoundaryEnd)));<br />
y_boundary_end.setEnd(new Point(this.getSize().x,<br />
getScreenY(parameters.material.yBoundaryEnd)));<br />
266<br />
x_center.setStart(new Point(this.getSize().x / 2, 0));<br />
x_center.setEnd(new Point(this.getSize().x / 2, this.getSize().y));<br />
x_center.setForegroundColor(ColorConstants.blue);<br />
y_center.setStart(new Point(0, this.getSize().y / 2));<br />
y_center.setEnd(new Point(this.getSize().x, this.getSize().y / 2));<br />
y_center.setForegroundColor(ColorConstants.blue);<br />
scalex.setStart(new Point(10, 10));<br />
scalex.setEnd(new Point(10, 10 + getScreenX(1e-10, false)));<br />
scalex.setForegroundColor(ColorConstants.blue);<br />
scaley.setStart(new Point(10, 10));<br />
scaley.setEnd(new Point(10 + getScreenY(1e-10, false), 10));<br />
scaley.setForegroundColor(ColorConstants.blue);<br />
scale_RC.setStart(new Point(60, 60));<br />
scale_RC.setEnd(new Point(60 + getScreenX(parameters.material.MPF_rc, false), 60));<br />
scale_RC.setForegroundColor(ColorConstants.blue);<br />
Rectangle laserRect = new Rectangle();
}<br />
laserRect.x = getScreenX(0) - getScreenX(parameters.laser.radius * 2, false) / 2;<br />
laserRect.y = getScreenY(0) - getScreenY(parameters.laser.radius * 2, false) / 2;<br />
laserRect.width = getScreenX(parameters.laser.radius * 2, false);<br />
laserRect.height = getScreenY(parameters.laser.radius * 2, false);<br />
laser.setBounds(laserRect);<br />
laser.setFill(false);<br />
laser.setForegroundColor(ColorConstants.red);<br />
Σχήµα 6.4: “Άποψη” του υπολογιστικού πειράµατος<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Πάνω αριστερά εµφανίζεται η κλίµακα του Amstrong, ενώ δεξιά κάτω της η απόσταση<br />
αλληλεπίδρασης των σωµατιδίων. Με µπλε γραµµές ορίζεται το κέντρο του πειράµατος, ενώ<br />
µε µαύρες τα όρια των συνοριακών συνθηκών. Ο κόκκινος κύκλος είναι η διάµετρος της<br />
δέσµης του Laser. Τα κίτρινα σωµατίδια έχουν αρνητική συντεταγµένη στον Ζ άξονα, ενώ<br />
όσο πιο αχνό είναι ένα σωµατίδιο, τόσο µεγαλύτερο το βάθος του στο υπολογιστικό δοκίµιο.<br />
267
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
6.5 ∆ιεπαφή χρήστη<br />
Η αλληλεπίδραση ανθρώπου και ηλεκτρονικών υπολογιστών ασχολείται µε την κατανόηση<br />
του πως οι άνθρωποι χρησιµοποιούν τους ηλεκτρονικούς υπολογιστές έτσι ώστε να<br />
σχεδιαστούν συστήµατα που να καλύπτουν καλύτερα τις ανάγκες των χρηστών. Το σύστηµα<br />
επικοινωνίας είναι το µέσο µε το οποίο οι χρήστες έρχονται σε επαφή µε τους ηλεκτρονικούς<br />
υπολογιστές. Ο χρήστης έρχεται σε επαφή και γνωρίζει ένα πρόγραµµα/εφαρµογή µέσω του<br />
συστήµατος επικοινωνίας του. Σαν σύστηµα επικοινωνίας ενός προγράµµατος λογισµικού<br />
θεωρούνται ότι είναι όλα τα σηµεία επαφής του χρήστη και του συγκεκριµένου λογισµικού.<br />
Ο χρήστης δεν γνωρίζει τίποτε ούτε για την δοµή του, ούτε για τους αλγορίθµους, ούτε για<br />
τις τεχνικές προγραµµατισµού, ούτε για τις δοµές, την οργάνωση και τους τρόπους<br />
επεξεργασίας των βάσεων δεδοµένων του. Η γνώµη, εποµένως, που σχηµατίζει για ένα<br />
πρόγραµµα εξαρτάται κυρίως από το σύστηµα επικοινωνίας του και λιγότερο από την<br />
τελειότητα της σχεδίασης και της ανάπτυξης των αλγορίθµων του.<br />
Η χρήση των νέων δυνατοτήτων των γραφικών συστηµάτων επικοινωνίας (Graphical User<br />
Interface - GUI) δίνουν την ευχέρεια στους χρήστες να έχουν και να χειρίζονται σύνθετες<br />
εντολές και ενέργειες µέσω αντικειµένων. Τα βασικά συστατικά ενός τέτοιου συστήµατος<br />
επικοινωνίας είναι: τα παράθυρα, οι εικόνες και τα εργαλεία. Τα παράθυρα είναι ανεξάρτητα<br />
τµήµατα οθόνης και θεωρουντάι σαν ανεξάρτητες οθόνες. Σε κάθε παράθυρο εµφανίζεται<br />
ένα τµήµα µιας νοητής επιφάνειας ενός κειµένου ή µιας εφαρµογής. Μέσω του παραθυρικού<br />
περιβάλλοντος ο χρήστης µπορεί να εργάζεται ταυτόχρονα µε διάφορες εφαρµογές και να<br />
βλέπει τα επιµέρους απότελέσµατα. Μπορεί επίσης να µεταφέρει δεδοµένα, εικόνες,<br />
σχήµατα, απότελέσµατα µεταξύ διαφόρων εφαρµογών που εκτελούνται σε διάφορα<br />
παράθυρα. Σήµερα ο χρήστης µπορεί να βλέπει στην οθόνη του το κείµενο, το σχήµα, µια<br />
αναφορά, ένα γραφικό απότέλεσµα ακριβώς όπως θα εκτυπωθεί. Ένα εικονίδιο είναι µια<br />
εικόνα που αναπαριστά µια εφαρµογή, ένα αρχείο, µια ενέργεια-εντολή,<br />
Είναι σκόπιµο η χρήση του λογισµικού να δίνει την αίσθηση ικανοποίησης και πλήρους<br />
ελέγχου στους χρήστες. Εν κατακλείδι , ένα GUI πρέπει να είναι:<br />
268<br />
• Εύκολο στην χρήση και λειτουργικό<br />
• Να µην είναι φορτωµένο, αλλά ούτε και ελλιπές.<br />
• Να µην χρειάζεται πολλά resources για να λειτουργήσει.
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
• Να µην χρησιµοποιεί ακραία µηνύµατα του τύπου «Κρίσιµο λάθος» κλπ, τα<br />
οποία προβληµατίζουν τον χρήστη.<br />
• Να προσφέρει φιλικά και ξεκούραστα χρώµατα στον χρήστη<br />
• Να έχει όµορφα εικονίδια διεπαφής<br />
• Να ακολουθεί τα standards της Microsoft για τον τρόπο γραφής των µηνυµάτων<br />
που εµφανίζονται στο χρήστη<br />
6.5.1 Περιβάλλον προγράµµατος Μοριακής ∆υναµικής<br />
Η πρώτη επαφή του χρήστη µε το πρόγραµµα Μοριακής ∆υναµικής γίνεται µέσω του<br />
Standard περιβάλλοντος (Σχήµα 6.5) η οποία είναι και η πρώτη οθόνη µε την οποία έρχεται<br />
σε επαφή ο χρήστης. Γενικά σε οποιαδήποτε στιγµή της αλληλεπίδρασής του µε το<br />
πρόγραµµα Μ∆, ο χρήστης βρίσκεται σε µία από τις παρακάτω πέντε καταστάσεις.<br />
Σχήµα 6.5: Αρχική oθόνη προγράµµατος MD<br />
• Στην αρχική κατάσταση, οθόνη πληροφορίας Standard περιβάλλοντος<br />
(Information)<br />
• Στην κατάσταση εισαγωγής παραµέτρων υλικού και δέσµης Laser<br />
(Material/Laser Parameters (SI) και Material/Laser Parameters (Usual)<br />
• Στην κατάσταση εισαγωγής παραµέτρων προσοµοίωσης (Simulation Parameters)<br />
• Στην κατάσταση παρακολούθησης παραγόµενων γραφηµάτων (Graphs)<br />
269
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
270<br />
• Στην κατάσταση εισαγωγής σωµατίδιων προς προσοµοίωση (Particles)<br />
6.5.2 Πλήκτρα διεπαφής χρήστη<br />
Σε όλες τις παραπάνω καταστάσεις περιλαµβάνονται κοινά πλήκτρα διάδρασης και<br />
λειτουργούν σε όλες τις περιπτώσεις -ακόµα και όταν υπάρχουν ανοικτοί και ενεργοί<br />
διάλογοι, των οποίων η λειτουργία περιγράφεται παρακάτω.<br />
Πλήκτρο διαδρασης LOAD MODEL<br />
Το πλήκτρο διάδρασης LOAD MODEL δίνει την δυνατότητα στον χρήστη να<br />
εισαγάγει ένα µοντέλο που ήδη έχει εξισορροπηθεί. Για την εισαγωγή του µοντέλου<br />
υποστηρίζονται είτε αρχεία *.csv που εξάγει το ίδιο πρόγραµµα, είτε αρχεία *.txt. Aν<br />
χρησιµοποιηθεί ένα έτοιµο µοντέλο, το πρόγραµµα δεν περνάει από τη φάση του<br />
equilibration, και ξεκινάει απ’ ευθείας η εφαρµογή του Laser.<br />
Όταν ο χρήστης κάνει χρήση του πλήκτρου διαδρασης LOAD MODEL το ακόλουθο (Σχήµα<br />
6.6) παράθυρο ανοίγει και επιτρέπει στον χρήστη να αναζητήσει το αρχείο που θέλει να<br />
εισαγάγει στο πρόγραµµα.<br />
Σχήµα 6.6: Παράθυρο LOAD MODEL
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Στην συνέχεια παραθέτονται οι µορφές των αρχείων που µπορούν να εισαχθούν στο<br />
πρόγραµµα.<br />
Σχήµα 6.7: ΤΧΤ µορφή κρυστάλλου<br />
Σχήµα 6.8: CSV µορφή κρυστάλλου<br />
271
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
Πλήκτρο διάδρασης SAVE MODEL<br />
272<br />
Το πλήκτρο διάδρασης SAVE MODEL δίνει την δυνατότητα στον χρήστη να<br />
σώσει ένα µοντέλο που ήδη έχει εξισορροπηθεί ή έχει αρχίσει να δέχεται<br />
ακτινοβολία από το Laser. Το πρόγραµµα σώζει το µοντέλο σε αρχεία *.csv.<br />
Όταν ο χρήστης κάνει χρήση του πλήκτρου διαδρασης SAVE MODEL το ακόλουθο (Σχήµα<br />
6.9) παράθυρο ανοίγει και επιτρέπει στον χρήστη να σώσει το αρχείο στην τοποθεσία που<br />
θέλει.<br />
Πλήκτρο διαδρασης PLOT<br />
Σχήµα 6.9: Παράθυρο SAVE MODEL<br />
Το πλήκτρο διάδρασης PLOT δίνει την δυνατότητα στον χρήστη ανά πάσα<br />
στιγµή να λάβει ένα γράφηµα µε την κάτοψη του πειράµατος. Παρουσιάζεται η<br />
διάταξη των σωµατίδιων στο επίπεδο ΧΥ την συγκεκριµένη χρονική στιγµή<br />
που ο χρήστης έκανε χρήση της διάδρασης PLOT. Σε ότι αφορά τις θέσεις των<br />
σωµατίδιων στον Ζ άξονα αυτή δίνεται ποιοτικά από το χρώµα της σφαίρας<br />
που συµβολίζει το σωµατίδιο. Τα σωµατίδια που βρίσκονται κοντά στην<br />
επιφάνεια του υλικού έχουν έντονο κόκκινο χρώµα. Όσο πιο αχνό τείνοντας<br />
προς το λευκό, είναι το χρώµα τους συνεπάγεται και το µεγαλύτερο βάθος στο<br />
οποίο βρίσκονται. Το κίτρινο χρώµα υποδηλώνει ότι τα σωµατίδια αυτά έχουν<br />
εκτοξευθεί πάνω από την επιφάνεια του υλικού.
Πλήκτρο διαδρασης START<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Η χρησιµότητα του πλήκτρου διάδρασης START είναι να ξεκινάει την<br />
προσοµοίωση κατόπιν εντολής του χρήστη.<br />
Πλήκτρο διαδρασης PAUSE<br />
Η χρησιµότητα του πλήκτρου διάδρασης PAUSE είναι να παύει την<br />
προσοµοίωση στο τρέχων χρονοβήµα µε την ευχέρεια να συνεχίσει την<br />
προσοµοίωση πατώντας το START.<br />
Πλήκτρο διαδρασης NEXT STEP<br />
Το πλήκτρο διάδρασης NEXT STEP δίνει την δυνατότητα στον χρήστη ανά<br />
πάσα στιγµή να µεταβεί στο επόµενο στάδιο της προσοµοίωσης χωρίς να έχει<br />
τελειώσει το τρέχων. Τα στάδια προσοµοίωσης στα οποία µπορεί να<br />
µεταφερθεί ο χρήστης είναι:<br />
Initialization, Equilibration, Velocity Rescaling, Initial State, Laser Impulse,<br />
Laser and Movement, Evaporation, Movement, Loop Equilibration<br />
Πλήκτρο διαδρασης STOP<br />
Η χρησιµότητα του πλήκτρου διαδρασης STOP είναι να σταµατάει οριστικά την<br />
προσοµοίωση κατόπιν εντολής του χρήστη, άσχετα αν ο χρόνος της προσοµοίωσης<br />
έχει παρέλθει, και να σώζει τα απότελέσµατα σε αρχείο τύπου .*csv.<br />
Πλήκτρα διαδρασης USE SI/USE USUAL<br />
Τα πλήκτρα διαδρασης USE SI/USE USUAL καθορίζουν σε ποιο σύστηµα<br />
µονάδων θα εισαγάγει ο χρήστης τις παραµέτρους υλικού και Laser. Κάθε<br />
στιγµή, µόνο µια καρτέλα µπορεί να δέχεται επεξεργασία από το χρήστη, και<br />
αυτό καθορίζεται από το ζεύγος πλήκτρων διάδρασης USE SI/USE USUAL<br />
στη γραµµή εργαλείων. Έτσι, ο χρήστης δεν µπορεί να εισάγει δεδοµένα<br />
στην ανενεργή καρτέλα, απόκλείοντας το ενδεχόµενο να γίνει λάθος κατά<br />
την εισαγωγή δεδοµένων.<br />
273
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
Πλήκτρο διαδρασης DEBUG<br />
274<br />
Το πλήκτρο διάδρασης DEBUG ενεργοποιεί τα σχόλια εκσφαλµάτωσης και<br />
πρέπει να χρησιµοποιείται µόνο όταν είναι απαραίτητο να διερευνηθεί η<br />
λειτουργία του κώδικα, διότι επιφέρει αρκετά µεγάλη καθυστέρηση στη<br />
λειτουργία.<br />
Πλήκτρο διαδρασης APPLY & RESET<br />
Για να υιοθετηθούν οι τυχόν αλλαγές στις παραµέτρους, πρέπει να<br />
χρησιµοποιηθεί το πλήκτρο διαδρασης APPLY & RESET. Αυτό γίνεται για<br />
την απλοποίηση της υλοποίησης του κώδικα και για να είναι σαφές από ποια<br />
χρονική στιγµή ορίζονται οι νέες παράµετροι.<br />
Πλήκτρο διαδρασης SWITCH to PHASE<br />
Το πλήκτρο διαδρασης SWITCH to PHASE δίνει την δυνατότητα στον<br />
χρήστη ανά πάσα στιγµή να µεταβεί σε οποιοδήποτε στάδιο της<br />
προσοµοίωσης επιθυµεί. Τα στάδια προσοµοίωσης στα οποία µπορεί να<br />
µεταβεί ο χρήστης είναι:<br />
1. Initialization<br />
2. Equilibration<br />
3. Velocity Rescaling<br />
6.5.3 Καρτέλες διεπαφής χρήστη<br />
4. Initial State<br />
5. Laser Impulse<br />
6. Laser and Movement<br />
7. Evaporation<br />
8. Movement<br />
9. Loop Equilibration<br />
Στην παρούσα ενότητα παρουσιάζονται και αναλύονται οι καρτέλες µε τις οποίες<br />
αλληλεπιδρά ο χρήστης στο πρόγραµµα της Μοριακής ∆υναµικής. Ο ολικός αριθµός<br />
καρτελών είναι έξι και όπως αναφέρθηκε και νωρίτερα ονοµαστικά είναι οι παρακάτω:<br />
• Καρτέλες εισαγωγής παραµέτρων, υλικού και δέσµης Laser (Material/Laser<br />
Parameters (SI) και Material/Laser Parameters (Usual)<br />
• Καρτέλα κατάστασης προγράµµατος, οθόνη πληροφορίας Standard<br />
περιβάλλοντος (Information)<br />
• Καρτέλα εισαγωγής παραµέτρων προσοµοίωσης (Simulation Parameters)<br />
• Καρτέλα παρακολούθησης παραγόµενων γραφηµάτων (Graphs)
• Καρτέλα εισαγωγής σωµατίδιων προς προσοµοίωση (Particles)<br />
Καρτέλα Material/Laser Parameters<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Υπάρχουν δυο καρτέλες εισαγωγής παραµέτρων, µια τις παραµέτρους του υλικού και µια για<br />
αυτές της δέσµης Laser. Η πρώτη από αυτές εµφανίζει της παραµέτρους σε µονάδες<br />
µέτρησης του συστήµατος SI, οι οποίες χρησιµοποιούνται εσωτερικά για τους υπολογισµούς,<br />
ενώ η δεύτερη σε συνήθεις µονάδες για την τάξη µεγέθους των υπό διερεύνηση πειραµάτων,<br />
δηλαδή σε συνήθης µονάδες των µικρο και νανο κατεργασιών. Ουσιαστικά οι συνήθεις<br />
µονάδες µετατρέπονται σε µονάδες συστήµατος SI προ της έναρξης του πειράµατος, κατά την<br />
χρήση του πλήκτρου APPLY & RESΕT. Κάθε στιγµή, µόνο µια καρτέλα µπορεί να δέχεται<br />
επεξεργασία από το χρήστη, και αυτό καθορίζεται από το ζεύγος πλήκτρων USE SI – USE<br />
USUAL στη γραµµή εργαλείων. Συνεπώς, ο χρήστης δεν µπορεί να εισάγει δεδοµένα στην<br />
ανενεργή καρτέλα, απόκλείοντας το ενδεχόµενο να γίνει λάθος κατά την εισαγωγή αυτών.<br />
Εδώ πρέπει να σηµειωθεί ότι ο κώδικας υποστηρίζει αλλαγή των παραµέτρων αυτών κατά τη<br />
διάρκεια που το πείραµα είναι ενεργό. Η επεξήγηση των παραµέτρων φαίνεται στο Σχήµα<br />
6.10.<br />
Σχήµα 6.10: Καρτέλα παραµέτρων συστήµατος, µονάδων SI/USUAL<br />
275
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
Καρτέλα Information<br />
Η καρτέλα Information απότελεί και την κύρια/αρχική καρτέλα του προγράµµατος της<br />
Μοριακής ∆υναµικής. Είναι η πρώτη καρτέλα µε την οποία έρχεται σε επαφή ο χρήστης<br />
αµέσως µόλις το πρόγραµµα τεθεί σε λειτουργία. Στην πράξη η καρτέλα αυτή κυρίως<br />
απότελεί µια οθόνη (monitor) παρακολούθησης του πειράµατος. Παρουσιάζει στο χρήστη σε<br />
πραγµατικό χρόνο (real time) την κατάσταση που επικρατεί στο υπολογιστικό του πείραµα.<br />
Η real time αλληλεπίδραση που έχει οφείλεται στο γεγονός ότι η πληροφορία της µπορεί να<br />
ανανεωθεί σε κάθε χρονοβηµα. Στην περίπτωση που υπάρχει ανάγκη για εξ’ολοκλήρου<br />
απασχόληση του υπολογιστικού επεξεργαστή για την προσοµοίωση η παρακολούθηση του<br />
πειράµατος µπορεί να γίνεται ανά καθορισµένο αριθµό χρονοβηµάτων ή και καθόλου. Ο<br />
καθορισµός του χρόνου ¨δειγµατοληψίας¨ καθορίζεται στην καρτέλα Simulation Parameters.<br />
Πιο αναλυτικά οι πληροφορίες που παρέχει η καρτέλα Information στον χρήστη<br />
παρουσιάζονται στον παρακάτω Σχήµα.<br />
Καρτέλα Simulation Parameters<br />
276<br />
Σχήµα 6.11: Καρτέλα Information<br />
Στην καρτέλα Simulation Parameters, ο χρήστης έχει την δυνατότητα να µεταβάλει τις<br />
παραµέτρους της προσοµοίωσης. Οι παράµετροι της προσοµοίωσης µπορούν να
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
διαχωριστούν σε αυτές που επηρεάζουν ή όχι την προσοµοίωση. Στην πρώτη κατηγορία<br />
ανήκουν η έκδοση της συνάρτησης αυτοσυσχέτισης των ταχυτήτων, το κριτήριο αφαίρεσης<br />
των σωµατίδιων και η παράµετρος που ορίζει ανά πόσα βήµατα θα γίνεται ο υπολογισµός<br />
των γειτονικών σωµατιδίων, παρόλο που έχει µικρή, αλλά µετρήσιµη επίπτωση στα<br />
απότελέσµατα του πειράµατος.<br />
Σχήµα 6.12: Καρτέλα Simulation Parameters<br />
Παράµετροι που δεν επηρεάζουν τα απότελέσµατα της προσοµοίωσης είναι ο ρυθµός<br />
ανανέωσης των γραφηµάτων, ο βαθµός παράλληλης επεξεργασίας και ο ρυθµός λήψης<br />
εικόνας του µοντέλου. Αναλυτικότερα η καρτέλα των Simulation Parameters παρουσιάζεται<br />
στο παραπάνω σχήµα.<br />
Καρτέλα Particles<br />
Η καρτέλα Particles απότελεί τον κύριο τρόπο εισαγωγής του κρυστάλλου προς<br />
προσοµοίωση στον πρόγραµµα. Ο χρήστης ορίζει τον αριθµό σωµατίδιων που επιθυµεί να<br />
έχει ο κρύσταλλος σε όλους τους άξονες (Χ, Υ, Ζ). Κατόπιν ο κώδικας υπολογίζει των ολικό<br />
αριθµό σωµατίδιων στον όγκο του κρυστάλλου, ανάλογα µε ποια µορφή έχει οριστεί αρχικά<br />
στον κωδικά (BCC η FCC). Η παράµετρος επιλογής µορφής κρυστάλλου όπως και ο αριθµός<br />
σωµατίδιων σε αυτόν δεν µπορεί να αλλάξει κατά την διάρκεια του πειράµατος.<br />
Αναλυτικότερα η καρτέλα των Particles παρουσιάζεται στο ακόλουθο Σχήµα.<br />
Σχήµα 6.13: Καρτέλα Particles<br />
277
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
Καρτέλα Graphs<br />
Στην καρτέλα Graphs ο χρήστης έχει την δυνατότητα να µελετήσει διαγράµµατα που<br />
παράγονται κατα την διάρκεια της προσοµοίωσης. Η ενηµέρωση αυτών των διαγραµµάτων<br />
γίνετε σε real time ανά χρονόβηµα ή διαφορετικά απόσκοπώντας στην βέλτιστη χρήση της<br />
υπολογιστικής ισχύος ανά ορισµένα από τον χρήστη διαστήµατα, όπως αναφέρθηκε στην<br />
περιγραφή της καρτέλας Simulation Parameters. Στον Χ άξονα η κοινή µεταβλητή για όλα<br />
τα διαγράµµατα είναι ο αριθµός χρονοβηµάτων. Μετά το τέλος της προσοµοίωσης ο χρήστης<br />
έχει δυνατότητα να µεγεθύνει την περιοχή που τον ενδιαφέρει και να σώσει οποίο διάγραµµα<br />
επιθυµεί.<br />
278<br />
Σχήµα 6.14: Καρτέλα Graphs
6.6 Χρόνοι λύσης υπολογιστικών πειραµάτων<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
Όπως προαναφέρθηκε ο µεγαλύτερος περιορισµός της Μοριακής ∆υναµικής ανάλυσης είναι<br />
το µέγεθος των συστηµάτων που µπορούν να προσηµειωθούν. Η ανάπτυξη της<br />
υπολογιστικής ισχύος καθώς και η βέλτιστη χρήση των υπολογιστικών επεξεργαστών<br />
µπορούν να επιταχύνουν σηµαντικά την λύση ενός προβλήµατος Μοριακής ∆υναµικής.<br />
Σχήµα 6.15: Σύγκριση χρόνων εξαγωγής απότελέσµατος προσοµοίωσης για µονο- και πολυ-<br />
νηµατική επεξεργασία για κοινές παραµέτρους<br />
Σε αυτό το σηµείο κρίνεται απαραίτητο να παρουσιασθεί µια συγκρίση του χρόνου<br />
προσοµοίωσης µεταξύ µονο- και πολυ- νηµατικής επεξεργασίας. Και στις δύο περιπτώσεις<br />
χρησιµοποιήθηκαν κοινοί ηλεκτρονικοί υπολογιστές CPU INTEL P4 (s775)/64 640 (3.2<br />
GHz) µε µνήµη 2 GB.<br />
Για τη σύγκριση του χρόνου προσοµοίωσης, έγινε χρήση των ίδιων µοντέλων προσοµοίωσης<br />
µε ίδιες παραµέτρους και µετρήθηκε ο χρόνος εξαγωγής του απότελέσµατος ανάλογα µε των<br />
ολικό αριθµό σωµατιδίων που συνέθεταν τον όγκο προσοµοίωσης. Όπως ήταν αναµενόµενο<br />
η διάρκεια του χρόνου προσοµοίωσης αυξάνεται µε αύξηση του αριθµού των σωµατιδίων<br />
που εµπεριέχονται στο µοντέλο προσοµοίωσης<br />
279
ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
Η πολυνηµατική επεξεργασία επιτρέπει µειωµένους χρόνους προσοµοίωσης από 35-58%<br />
ανάλογα µε τον αριθµό σωµατίδιων που εµπεριέχονται στο µοντέλο προσοµοίωσης Η<br />
διαφορά χρόνου εξαγωγής του απότελέσµατος µειώνεται όσο αυξάνεται ο αριθµός<br />
σωµατιδίων προσοµοίωσης. Αυτό οφείλεται στο γεγονός τις ραγδαίας αύξησης του αριθµού<br />
των υπολογισµών που απαιτούνται κατά την αύξηση των σωµατιδίων. Αξίζει τέλος να<br />
σηµειωθεί ότι σε ένα σύστηµα που υποστηρίζει πολυ- νηµατική επεξεργασία µε δυο<br />
επεξεργαστές ο µέγιστος αριθµός σωµατιδίων που µπορούν να εισαχθούν στο µοντέλο<br />
προσοµοίωσης αγγίζει τις 720,000 σωµατίδια, ενώ σε έναν επεξεργαστή των παραπάνω<br />
χαρακτηριστικών περιορίζεται στις 400,000 σωµατίδια.<br />
280
6.7 Βιβλιογραφικές αναφορές<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ο<br />
[1] http://jakarta.apache.org/commons/math/<br />
[2] http://www.jfree.org/jfreechart/<br />
[3] http://www.eclipse.org/resources/resource.php?id=241<br />
[4] http://www.eclipse.org/articles/Article-GEF-Draw2d/GEF-Draw2d.html<br />
[5] Press, W.H., Flannery, B.P., Teukolsky, S.A., Vetterling, W.T., (1986), “Numerical<br />
Recipes”, Cambridge University Press, Cambridge.<br />
[6] Theodorou, D.N., Chakraborty, A.K., (2006), “Applied Molecular Theory for Chemical<br />
Engineering”, Class Notes, NTUA.<br />
[7] Allen, M.P., Tildesley, D.J., (1987), “Computer Simulations of Liquids”, Oxford<br />
University Press, Oxford.<br />
281
7.1 Γενικά<br />
<strong>Κεφάλαιο</strong> 7 ο<br />
Πειραµατική Προσέγγιση ∆ιεργασίας<br />
Στο παρόν κεφάλαιο παρουσιάζεται η πειραµατική διερεύνηση της διεργασίας αποµάκρυνσης<br />
υλικού µε υπερβραχείς παλµούς Laser. Ο σκοπός της διερεύνησης αυτής είναι πολλαπλός.<br />
Κατ’ αρχάς, δίνεται η δυνατότητα καλύτερης γνωριµίας µε τα πραγµατικά βιοµηχανικά<br />
συστήµατα (Femptosecond Lasers), που εφαρµόζουν την συγκεκριµένη διεργασία και<br />
γενικότερα κατεργασίες στο επίπεδο του µικρο-µέτρου. Τα πλεονεκτήµατα και τα<br />
µειονεκτήµατά τους σε ότι αφορά την χρήση τους σε ένα βιοµηχανικό περιβάλλον, η<br />
φιλοσοφία κατασκευής και ο τρόπος λειτουργίας τους έγιναν βαθύτερα κατανοητός, γεγονός<br />
που υποβοήθησε την περαιτέρω θεωρητική ανάλυσή τους. Τα πειραµατικά αποτελέσµατα<br />
που προέκυψαν έδωσαν την δυνατότητα της εµπειρικής εκτίµησης της επίδρασης των<br />
διαφορετικών παραµέτρων της διεργασίας στο τελικό προϊόν. Τέλος, µέρος των
ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΗ ∆ΙΕΡΓΑΣΙΑΣ<br />
πειραµατικών αποτελεσµάτων χρησιµοποιήθηκε για την επιβεβαίωση των υπολογιστικών<br />
αποτελεσµάτων που προέκυψαν µε βάση τη Μοριακή ∆υναµική ανάλυση.<br />
7.2 Περιγραφή πειραµατικής διάταξης<br />
7.2.1 Περιγραφή του femptosecond Laser<br />
Το σύστηµα Laser παλµών femptosecond (FS), που χρησιµοποιήθηκε για την πειραµατική<br />
διερεύνηση, αποτελείται από ένα Laser στερεάς κατάστασης εγκλειδωµένου ρυθµού<br />
Ti:Sapphire (CPA-2101, Clark-MXR, Inc) και το Laser άντλησής του, που είναι ένα Laser<br />
Nd:YVO4 διπλασιασµένης συχνότητας (MILLENNIA Vs. Spectra Physics). To MILLENNIA<br />
είναι ένα Laser συνεχούς λειτουργίας, όπου ο κρύσταλλος Nd:YVO4 αντλείται από ένα<br />
διοδικό Laser ισχύος 40 W. Στη συνέχεια εκπέµπει συνεχή ακτινοβολία Laser στα 1064 nm<br />
η οποία µέσω κρυστάλλου LBO διπλασιάζεται σε συχνότητα δίνοντας δέσµη Laser στα 532<br />
nm µε τελική ισχύ ίση µε 5 W. To CPA-2101 του οποίου η οπτική κοιλότητα φαίνεται στο<br />
Σχήµα 7.3, περιέχει κρύσταλλο Ti:Sapphire, ο οποίος αντλείται από τη δέσµη εξόδου του<br />
MILLENNIA (532 nm, 5 W). Για την επίτευξη παλµικής λειτουργίας εκµεταλλεύεται την<br />
τεχνική regenerative mode-locking. Συγκεκριµένα, στην οπτική κοιλότητα εισάγεται ένας<br />
ακουστικο-οπτικός διαµορφωτής, ο οποίος δηµιουργεί περιοδικά µεταβαλλόµενες απώλειες<br />
όπως και στην περίπτωση του ενεργού κλειδώµατος ρυθµών. Αντίθετα όµως µε το ενεργό<br />
κλείδωµα ρυθµών, στο regenerative mode-locking, ένα µέρος της ακτινοβολίας που εξέρχεται<br />
από την κοιλότητα Laser µετατρέπεται σε ηλεκτρονικό σήµα που οδηγείται στον ακουστικοοπτικό<br />
διαµορφωτή. Με τον τρόπο αυτό, αποφεύγεται το πιο σηµαντικό µειονέκτηµα του<br />
ενεργού κλειδώµατος ρυθµών, που είναι η δυσκολία στη σύµπτωση της περιόδου µιας<br />
πλήρους διάδοσης του φωτός στην κοιλότητα µε την περίοδο του ηλεκτρονικού σήµατος<br />
στον ακουστικο-οπτικό διαµορφωτή. Όµως, η τελική χρονική διάρκεια των παλµών Laser<br />
στο CPA-2101 δεν καθορίζεται από τη λειτουργία του ακουστικο-οπτικού διαµορφωτή αλλά<br />
από τη διασπορά της οµαδικής ταχύτητας (Group Velocity Dispersion. GVD) και το µη<br />
γραµµικό φαινόµενο της αυτοδιαµόρφωσης φάσης (Self Phase Modulation. SPM). Η<br />
διασπορά της οµαδικής ταχύτητας οφείλεται στο γεγονός ότι τα περισσότερα υλικά έχουν<br />
δείκτη διάθλασης που εξαρτάται από το µήκος κύµατος, δηλαδή η=η(λ) και ορίζεται ως η<br />
διεύρυνση του παλµού ανά µονάδα µήκους και ανά µονάδα φασµατικού εύρους:<br />
284
GVD<br />
τ −τ<br />
λ<br />
L∆λcdλ ρ ρ0<br />
= =<br />
2<br />
dn<br />
2<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ο<br />
Εξίσωση 7.1<br />
όπου τρ και τρ0 είναι η τελική και αρχική διάρκεια του παλµού αντίστοιχα, L το µήκος του<br />
υλικού από το οποίο διέρχεται ο παλµός και ∆λ το φασµατικό εύρος. Η εξάρτηση του δείκτη<br />
διάθλασης από το µήκος κύµατος έχει ως αποτέλεσµα τα διαφορετικά µήκη κύµατος να έχουν<br />
διαφορετικές ταχύτητες. Σε Laser πολύ στενών χρονικά παλµών (διάρκεια
ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΗ ∆ΙΕΡΓΑΣΙΑΣ<br />
Αποτέλεσµα της αυτοδιαµόρφωσης φάσης είναι η δηµιουργία νέων συχνοτήτων στον παλµό,<br />
σε βάρος των παλαιών, µε αποτέλεσµα τη διεύρυνση του φάσµατός του, όχι όµως και της<br />
διάρκειάς του. Συγκεκριµένα, στο έµπροσθεν τµήµα του παλµού όπου η ένταση αυξάνει, η<br />
δω είναι αρνητική και δηµιουργούνται µικρότερες συχνότητες (µεγάλα µήκη κύµατος). Το<br />
αντίθετο συµβαίνει στο όπισθεν µέρος του παλµού, όπου δηµιουργούνται µεγαλύτερες<br />
συχνότητες (µικρά µήκη κύµατος). Στο κέντρο του παλµού όπου dI/dt=0 δεν υπάρχει<br />
δηµιουργία νέων συχνοτήτων.<br />
Τα δύο φαινόµενα που εν συντοµία παρουσιάστηκαν (GVD και SPM) προκαλούν διεύρυνση<br />
του παλµού και διασπορά των µηκών κύµατος, µε τα µεγάλα µήκη να βρίσκονται στο<br />
έµπροσθεν τµήµα του παλµού και τα µικρά να έπονται. Η συµπίεση του παλµού απαιτεί την<br />
ύπαρξη αρνητικής διασποράς, δηλαδή τα µεγάλα µήκη κύµατος να διαδίδονται πιο αργά ή να<br />
διανύουν µεγαλύτερο οπτικό δρόµο από τα µικρά. Αυτό επιτυγχάνεται στο CPA-2101 µε την<br />
εισαγωγή στην οπτική κοιλότητα τεσσάρων πρισµάτων (Σχήµα 7.3). Η µετακίνηση των<br />
πρισµάτων Π2 και Π3 κάθετα ως προς τη δέσµη καθορίζει τη συνολική διασπορά της<br />
οµαδικής ταχύτητας στην κοιλότητα και κατ’ επέκταση τη διάρκεια των παλµών. Ανάµεσα<br />
στα πρίσµατα Π2 και Π3 τα διαφορετικά µήκη κύµατος είναι χωρισµένα χωρικά. Εποµένως,<br />
µε τη µετακίνηση µιας σχισµής στο σηµείο αυτό, επιλέγεται το µήκος κύµατος που τελικά<br />
ενισχύεται στο Laser. Στον Πίνακα 7.1 παρουσιάζονται αναλυτικά τα τεχνικά<br />
χαρακτηριστικά του συστήµατος. Στο Σχήµα 7.1 παρουσιάζεται το ίχνος του<br />
αυτοσυσχετιστή. Το πλάτος (FWHM) του παλµού µετρήθηκε στα 100 fs, το οποίο<br />
αντιστοιχεί σε πραγµατική διάρκεια 89 fs σε διάστηµα τετραπλάσιο της τυπικής απόκλισης.<br />
286
Σχήµα 7.1: Ίχνος αυτοσυσχετιστή<br />
Τεχνικά Χαρακτηριστικά Τιµές<br />
Τύπος πηγής Laser Ti:Sapphire<br />
Κατανοµή Ενέργειας TEM00<br />
Μήκος Κύµατος Ακτινοβολίας, λ (nm) 775<br />
Μέση Ισχύς, Pmean (W)
ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΗ ∆ΙΕΡΓΑΣΙΑΣ<br />
288<br />
Σχήµα 7.2: Σχηµατική απεικόνιση οπτικής κοιλότητας CPA-2101<br />
Αριθµός Στοιχείου Επεξήγηση Αριθµός Στοιχείου Επεξήγηση<br />
1 Παράθυρο εισόδου 12 Κάτοπτρο οπτικής<br />
κοιλότητας Μ7<br />
2 Κάτοπτρο Α1 13 Πρίσµα Π2<br />
3 Κάτοπτρο Α2 14 Πρίσµα Π3<br />
4<br />
5<br />
6<br />
7<br />
8<br />
9<br />
Πλήρως<br />
ανακλαστικό<br />
κάτοπτρο Μ1<br />
Κάτοπτρο οπτικής<br />
κοιλότητας Μ3<br />
Κρύσταλλος<br />
Ti:Sapphire<br />
Κάτοπτρο οπτικής<br />
κοιλότητας Μ2<br />
Κάτοπτρο οπτικής<br />
κοιλότητας Μ5<br />
Κάτοπτρο οπτικής<br />
κοιλότητας Μ4<br />
15 Σχισµή<br />
16<br />
17<br />
Κάτοπτρο οπτικής<br />
κοιλότητας Μ8<br />
Κάτοπτρο οπτικής<br />
κοιλότητας Μ9<br />
18 Πρίσµα Π4<br />
19<br />
20<br />
ΑΟ∆ ακουστικοοπτικός<br />
διαµορφωτής<br />
Μερικώς<br />
ανακλαστικό<br />
κάτοπτρο Μ10<br />
10 Πρίσµα Π1 21 Φωτοδίοδος και<br />
Beam Splitter<br />
11<br />
Κάτοπτρο οπτικής<br />
κοιλότητας Μ6<br />
22 Παράθυρο έξοδου<br />
Πίνακας 7.2. Επεξήγηση συµβόλων Σχήµατος 7.3
Σχήµα 7.3: Εξωτερική άποψη πηγής CPA-2101-Ti:Sapphire FS Laser<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ο<br />
Σχήµα 7.4: Βιοµηχανικό κέντρο µικρο-κατεργασίας Laser µε πηγή CPA-2101-Ti:Sapphire<br />
FS Laser<br />
289
ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΗ ∆ΙΕΡΓΑΣΙΑΣ<br />
7.2.2 Περιγραφή της πειραµατικής διάταξης<br />
Η πειραµατική διάταξη που χρησιµοποιήθηκε στην παρούσα διατριβή, για την<br />
φωτοαποδόµηση µεταλλικών δοκιµίων παρουσιάζεται στο Σχήµα 7.5. Αποτελείται<br />
συνοπτικά από τρία τµήµατα:<br />
290<br />
1. Το τµήµα παραγωγής δέσµης Laser<br />
2. Το τµήµα κατεύθυνσης και εστίασης της ακτίνας<br />
3. Το τµήµα συγκράτησης και έλεγχου του δοκίµιου.<br />
Τα επιµέρους στοιχεία καθώς και η χρησιµότητα αυτών, παρουσιάζονται αναλυτικά στον<br />
Πίνακα 7.3.<br />
Σχήµα 7.5: Σχηµατική απεικόνιση πειραµατικής διάταξης
Αριθµός<br />
Στοιχείου<br />
Επεξήγηση<br />
Αριθµός<br />
Στοιχείου<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ο<br />
Επεξήγηση<br />
1<br />
Αντλία και τµήµα<br />
ελέγχου<br />
10<br />
Φακός εστιακής<br />
απόστασης 1.5 cm<br />
2 Κοιλότητα Ti:Sapphire<br />
Laser<br />
11<br />
Φακός εστιακής<br />
απόστασης 7.5 cm<br />
3<br />
Οπτικός<br />
Παραµετρικός<br />
Ενισχυτής<br />
12 Μικροσκόπιο<br />
4 Αυτοσυσχετιστής 13 Πολωτής<br />
5<br />
Μετρητής έντασης<br />
εξόδου<br />
14 Μηχανικό διάφραγµα<br />
6 ∆ιαχωριστής δέσµης 15 Μικρο-εστιακός<br />
φακός<br />
7 Εστιακός φακός 16 Πιεζοηλεκτρική ΧΥΖ<br />
τράπεζα<br />
8<br />
Αντανακλαστικά<br />
17 ∆οκίµιο<br />
9<br />
κάτοπτρα<br />
Αντανακλαστικό<br />
κάτοπτρο<br />
Πίνακας 7.3. Επεξήγηση συµβόλων Σχήµατος 7.5<br />
18<br />
Χώρος ελεγχόµενης<br />
πίεσης<br />
Καθώς η δέσµη του Laser εξέρχεται από Οπτικό-Παραµετρικό Ενισχυτή (στοιχείο 3) η<br />
έντασή της διασταυρώνεται µέσω ενός µετρητή εντάσεως έξοδου (στοιχείο 5). Στη συνέχεια<br />
ένας διαχωριστής δέσµης (στοιχείο 6) κατανέµει τµήµα αυτής στον αυτοσυσχετιστή (στοιχείο<br />
4). Κατά την διάρκεια των πειραµάτων η χρονική διάρκεια των παλµών Laser καταγραφόταν<br />
συνεχώς µέσω του αυτοσυσχετιστή (Femtochrome Research FR-103 XL), ο οποίος ήταν<br />
συνδεδεµένος µε ψηφιακό παλµογράφο (LeCroy 9362). Το φάσµα των παλµών Laser<br />
καταγραφόταν επίσης καθόλη την διάρκεια των πειραµάτων, µέσω ενός µονοχρωµάτορα<br />
(ORIEL Instruments 77200) συνδεδεµένου µε συστοιχία φωτοδιόδων (ORIEL Instruments<br />
77101), ώστε να αποφευχθεί η ύπαρξη συνεχούς ακτινοβολιας Laser από το CPA-2101,<br />
ταυτόχρονα µε την παλµική ακτινοβολία. Η αποµένουσα δέσµη µέσα από µια διάταξη<br />
κατόπτρων και εστιακών φακών φτάνει στο µικροσκόπιο (στοιχείο 12). Εκεί διέρχεται από<br />
δύο φακούς εστιακής απόστασης 1.5 και 7.5 cm αντίστοιχα. Εξερχόµενη από το<br />
µικροσκόπιο, η δέσµη διέρχεται από έναν πολωτή (στοιχείο 13) και προσπίπτει στο µηχανικό<br />
διάφραγµα (στοιχείο 14), το οποίο και καθορίζει τον ολικό χρόνο αλληλεπίδρασης της<br />
δέσµης στο δοκίµιο. Κατόπιν ένας µικρο-εστιακός φακός (στοιχείο 15) εστιάζει τη δέσµη<br />
291
ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΗ ∆ΙΕΡΓΑΣΙΑΣ<br />
στο επιθυµητό επίπεδο του δοκιµίου µε ταυτόχρονη µείωση της διαµέτρου της στο εύρος 1-5<br />
µm. Η πιεζοηλεκτρική ΧΥΖ τράπεζα (στοιχείο 16) να µετακινεί το δοκίµιο µε βήµα 0.5 µm.<br />
7.2.3 Πειραµατικά δοκίµια<br />
292<br />
Σχήµα 7.6: Άποψη πειραµατικής διάταξης<br />
Σκοπός των πειραµάτων που πραγµατοποιήθηκαν ήταν η διασταύρωση των αποτελεσµάτων<br />
της προτεινόµενης µεθόδου και του κώδικα Μοριακής ∆υναµικής. Για τον λόγο αυτό ήταν<br />
απαραίτητο να γίνει και η κατάλληλη επιλογή των πειραµατικών δοκιµίων. Για την<br />
διεξαγωγή των πειραµάτων χρησιµοποιήθηκαν λεπτά ελάσµατα σίδηρου (Fe) καθαρότητας<br />
99.99%. Ενδεχόµενες προσµίξεις στο πειραµατικό δοκίµιο θα προκαλούσαν αποκλίσεις από<br />
τα αποτελέσµατα της Μοριακής ∆υναµικής ανάλυσης. Οι ιδιότητες των δοκιµίων καθώς και<br />
τα γεωµετρικά τους χαρακτηριστικά παρουσιάζονται στον παρακάτω Πίνακα 7.4.
Χαρακτηριστικό Τιµή<br />
Σηµείο Τήξης 1811 Κ<br />
Σηµείο Βρασµού 3134 Κ<br />
Πυκνότητα 7.87 gr/cm 3<br />
Θερµική Αγωγιµότητα 0.19 cal/cm 2 /cm/s/ ο C<br />
Ειδική Θερµότητα στους 0 ο C 0.12 cal/g ο C<br />
Θερµότητα Τήξης 3.67 k-cal/g-atom<br />
Θερµότητα Εξάτµισης 84.6 k-cal/g-atom<br />
Ατοµικός Όγκος 7.1 W/D<br />
Πρώτη Ενέργεια Ιονισµού 182 K-cal/g-mole<br />
Ηλεκτροαρνητικότητα 1.8 Pauling’s<br />
Οµοιοπολική Ακτίνα 1.17 Å<br />
Κρυσταλλική ∆οµή BCC<br />
Μήκος 25 mm<br />
Πλάτος 25 mm<br />
Πάχος 0.5 mm<br />
Πίνακας 7.4. Ιδιότητες και γεωµετρικά χαρακτηριστικά δοκιµίων [2]<br />
Σχήµα 7.7: SEM εικόνα τµήµατος δοµικού πριν τη διεργασία<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ο<br />
293
ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΗ ∆ΙΕΡΓΑΣΙΑΣ<br />
294<br />
Σχήµα 7.8: SEM εικόνα τµήµατος δοµικού µετά τη διεργασία
7.3 Βιβλιογραφικές αναφορές<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ο<br />
[1] CLARK – MRX, Inc. Ultrafast Laser Systems, http://cmxr.com/Index.htm<br />
[2] Alfa Aesar GmbH & Co KG Chemicals, (2006), Alfa Aesar Material Catalogue 2006-<br />
2007<br />
295
8.1 Γενικά<br />
<strong>Κεφάλαιο</strong> 8 ο<br />
Θεωρητικά και Πειραµατικά Αποτελέσµατα<br />
Στο συγκεκριµένο κεφάλαιο παρουσιάζονται και αναλύονται τα θεωρητικά και πειραµατικά<br />
αποτελέσµατα, όπως αυτά προκύπτουν από την εφαρµογή των θεωρικών προτύπων<br />
(κεφάλαια 3 & 4) και της πειραµατικής διερεύνησης της υπό µελέτη διεργασίας (κεφάλαιο 7).<br />
Αρχικά γίνεται µια περιγραφή του εξεταζόµενου προβλήµατος που καλείται να λύσει η<br />
προτεινόµενη µεθοδολογία της Μοριακής ∆υναµικής. Ακολούθως πιστοποιείται η<br />
εγκυρότητα της προτεινόµενης µεθοδολογίας και του κωδικά Μοριακής ∆υναµικής µε τα<br />
αποτελέσµατα της πειραµατικής διερεύνησης. Ως µέτρο σύγκρισης χρησιµοποιείται το βάθος<br />
φωτοαποδόµησης ανά παλµό Laser για διαφορετικές πυκνότητες ενέργειας. Στη συνέχεια<br />
παρουσιάζονται αποτελέσµατα µε χρήση Μοριακής ∆υναµικής και του υπολογιστικού<br />
κώδικα για το παραγόµενο θερµοκρασιακό πεδίο και την χρονική εξέλιξη αυτού, στην υπό<br />
κατεργασία περιοχή. Τέλος διαχωρίζονται οι διαφορετικές περιοχές φωτοαποδόµησης και<br />
σχολιάζονται οι διάφοροι µηχανισµοί αποµάκρυνσης υλικού που κυριαρχούν σε κάθε<br />
περιοχή.
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
8.2 Εφαρµογή µεθόδου Μοριακής ∆υναµικής<br />
Κύριος στόχος της προτεινόµενης λύσης είναι η δηµιουργία µεθοδολογίας βασισµένης στη<br />
Μοριακή ∆υναµική ανάλυση για την προσοµοίωση κατεργασιών µεταλλικών υλικών µε<br />
Laser. Πλήρης κατανόηση των µικρο-µοριακών φαινοµένων της επίδρασης του Laser στο<br />
υλικό µπορεί να οδηγήσει διεξοδικά στην ουσιαστική βελτιστοποίηση της διεργασίας, τον<br />
ολοκληρωτικό έλεγχό της, καθώς και την περαιτέρω ανάπτυξή της. Αποσκοπώντας λοιπόν<br />
στα προαναφερόµενα και συνοψίζοντας, το επιθυµητό αποτέλεσµα από την δηµιουργία της<br />
µεθόδου και της υλοποίησης του κώδικα Μοριακής ∆υναµικής είναι πρωτίστως να εξάγεται<br />
το βάθος φωτοαποδόµησης που υφίσταται ένα µεταλλικό υλικό κατά την επίδραση των<br />
παλµών FS Laser και στη συνέχεια να διερευνάται το παραγόµενο θερµοκρασιακό πεδίο,<br />
καθώς και οι µηχανισµοί αποµάκρυνσης του υλικού για διαφορετικές πυκνότητες ενέργειας<br />
του Laser. Το σχηµατικό διάγραµµα του προβλήµατος προσοµοίωσης παρουσιάζεται στο<br />
Σχήµα 8.1. Το υλικό που επιλέχθηκε για τις προσοµοιώσεις της διατριβής είναι ο σίδηρος<br />
(Fe) λόγο του µεγάλου φάσµατος εφαρµογών του στην βιοµηχανία. Το υλικό βρίσκεται<br />
αρχικά σε θερµοκρασία περιβάλλοντος, η οποία και έχει ορισθεί στους 300 ο Κ. Ως εστιακό<br />
επίπεδο της δέσµης ορίζεται η επιφάνεια του υλικού (Z=0). Η δέσµη Laser διαδίδεται κατά<br />
µήκος του Ζ άξονα, κάθετα στην επιφάνεια του υλικού, και η ενέργειά της απορροφάται<br />
εκθετικά από το υλικό.<br />
298<br />
Σχήµα 8.1: Σχηµατικό διάγραµµα προβλήµατος προς προσοµοίωση
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
Με την υπόθεση ότι το υλικό-στόχος εκτείνεται απείρως στο επίπεδο ΧΥ, εφαρµόσθηκαν<br />
περιοδικές συνοριακές συνθήκες, όπως περιγράφτηκαν στο κεφάλαιο 3 της διατριβής. Με<br />
σκοπό να είναι δυνατή η αποµάκρυνση σωµατιδίων από τον αρχικό όγκο του υλικού, έτσι<br />
ώστε να µπορεί να µελετηθεί το φαινόµενο της φωτοαποδόµησης, στην άνω επιφάνεια του<br />
υλικού εφαρµόζονται ελεύθερες συνοριακές συνθήκες, οι οποίες και επιτρέπουν την<br />
αποµάκρυνση σωµατιδίων ή συσωµάτων αυτών. Όσον αφορά τη κατώτατη επιφάνεια του<br />
όγκου προσοµοίωσης, µε σκοπό η ολική ενέργεια, ο όγκος καθώς και ο ολικός αριθµός<br />
σωµατιδίων να µην επηρεάζονται απο τυχών αποµακρύνσεις σωµατιδίων, ανακλώµενες<br />
συνοριακές συνθήκες έχουν εφαρµοστεί στην επιφάνεια αυτή. Οι συνοριακές συνθήκες που<br />
εφαρµόσθηκαν στο εν λόγω πρόβληµα προς διερεύνηση απεικονίζονται στο Σχήµα 8.1. Οι<br />
µακροσκοπικές ιδιότητες του υλικού κατά κύριο λόγο υπολογίζονται κατά µήκος του άξονα<br />
Ζ, εκτός και αν αναφέρεται διαφορετικά.<br />
8.3 ∆ιερεύνηση βάθους φωτοαποδόµησης<br />
Από την στιγµή που η ενέργεια απορροφάται από το υλικό η θερµοκρασία των ηλεκτρονίων<br />
και της κρυσταλλικής δοµής αυξάνεται. Όταν η θερµοκρασία του υλικού είναι αρκετά υψηλή<br />
λαµβάνουν χώρα συγκεκριµένες αλλαγές φάσης και µικροδοµές του υλικού αφαιρούνται από<br />
τον αρχικό όγκο. Σύνθετες θερµικές και µηχανικές διαδικασίες λαµβάνουν χώρα κατά την<br />
εξέλιξη του φαινοµένου και µεγάλος είναι ο αριθµός των παραγόντων που συµβάλλουν στην<br />
αποµάκρυνση του υλικού. Η θερµοκρασία είναι ο κυρίαρχος παράγοντας, που οδηγεί στην<br />
αποκόλληση και κατά συνέπεια αποµάκρυνση υλικού. Υπάρχουν διάφορα είδη φάσεων στα<br />
οποία µπορεί να περιέλθει το υλικό και τα οποία εξαρτώνται από τον ρυθµό θέρµανσης, την<br />
αρχική θερµοκρασία του υλικού και άλλα. Εφόσον τα Laser τα οποία χρησιµοποιούνται σε<br />
µικρο- και νανο- κατεργασίες λειτουργούν στην κλίµακα των femptosecond η πλειονότητα<br />
του υλικού που αποδοµείται περνάει απευθείας από την στερεά στην αέρια φάση, χωρίς να<br />
υπάρξει τήξη [1]<br />
8.3.1 Μοριακές ∆υναµικές προσοµοιώσεις<br />
Στην παρούσα µελέτη το υλικό που θα προσοµοιωθεί µε χρήση Μοριακής ∆υναµικής<br />
θεωρείται ότι είναι καθαρός κρυσταλλικός σίδηρος (Fe) σε σταθερή κρυσταλλική διάταξη<br />
299
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
BCC και βρίσκεται αρχικά σε σταθερή θερµοκρασία περιβάλλοντος χώρου. Η κρυσταλλική<br />
δοµή του καθαρού Fe µεταβάλλεται µε την αύξηση της θερµοκρασίας. Μέχρι τους 1118 ο Κ η<br />
διάταξη των ατόµων είναι BCC. Κατόπιν και µέχρι τους 1663 ο Κ µετασχηµατίζεται σε FCC<br />
και από εκεί και πάνω µετασχηµατίζεται ξανά σε BCC.<br />
300<br />
Παράµετροι Υλικού<br />
Παράµετροι Laser<br />
Χρονικές<br />
Παράµετροι<br />
Παράµετροι<br />
Θερµοκρασίας<br />
Σταθερές<br />
Παράµετρος Τιµή<br />
Ακτίνα Ατόµου Σιδήρου ra 1.241 Å<br />
Ακµή Κύβου BCC αc 2.86 Å<br />
Παράµετρος Ενέργειας Morse D 0.4174 eV<br />
Παράµετρος Απόστασης Morse a 1.3885 Å -1<br />
Απόσταση Ισορροπίας r0 2.845 Å<br />
Απόσταση Αποκοπής rc 5.8076 Å -1<br />
Μάζα Ατόµου Fe m 55.847 amu<br />
Συντελεστής Ανάκλασης R 65% -<br />
Αρχική Μέση Ταχύτητα vcm 211 m/sec<br />
Ενέργεια Συνοχής C -4.325 eV<br />
∆ιάρκεια Παλµού Laser tp 100 fs<br />
Νεκρός Χρόνος Laser td 10 fs<br />
Παράµετρος Ποιότητας Ακτίνας<br />
Laser<br />
M 2<br />
1.2 -<br />
Μήκος Κύµατος Ακτίνας Laser λ 775 nm<br />
Ακτίνα Laser στο Eστιακό Eπίπεδο rfo 1 nm<br />
Συντελεστής Ακρίβειας ac 4 -<br />
Συντελεστής Oρίσµατος Beer<br />
Lambert<br />
β 1.00E+08 -<br />
∆ιάρκεια Χρονοβήµατος δt 0.1 fs<br />
Χρόνος Ενεργού Αλληλεπίδρασης tT 2000-5500 fs<br />
Θερµοκρασία Εξισορρόπησης Td 300 K<br />
Θερµοκρασία Τήξης Τm 1811 Κ<br />
Θερµοκρασία Εξάτµισης Τv 3134 K<br />
Ταχύτητα του Φωτός c 299 x 10 6 m/sec<br />
Σταθερά του Planck h 6.582 x 10 -16<br />
Σταθερά του Boltzmann kB 8.617 x 10 -5<br />
Πίνακας 8.1: Παράµετροι µοντέλου προσοµοίωσης Μ∆<br />
eVsec<br />
eV/K
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
Η ταχύτατη αύξηση της θερµοκρασίας κατά την επίδραση των υπερβραχέων παλµών στην<br />
συγκεκριµένη περίπτωση καθιστά ασφαλή την παραδοχή ότι ο µετασχηµατισµός της<br />
κρυσταλλικής δοµής µπορεί να αγνοηθεί και να θεωρηθεί ότι η δοµή του Fe παραµένει<br />
σταθερή στην µορφή BCC.<br />
Το πρώτο βήµα σε µια Μοριακή ∆υναµική Προσοµοίωση έχει να κάνει µε τις αρχικές<br />
συνθήκες που περιγράφουν το µοντέλο. Ο όρος αρχικές συνθήκες όταν αναφέρεται σε µια<br />
Μ∆ περιλαµβάνει τη δοµή του υλικού, την δυναµική ενέργεια, την κινητική ενέργεια και τις<br />
συνοριακές συνθήκες στην κατάσταση του ιδανικού κρυστάλλου. Οι ιδιότητες που<br />
εισήχθησαν στο µοντέλο προσοµοίωσης παρουσιάζονται στον Πίνακα 8.1 µε την παραδοχή<br />
ότι παραµένουν σταθερές κατά την διάρκεια όλων των χρονοβηµάτων της προσοµοίωσης.<br />
Με σκοπό να διερευνηθεί το βάθος φωτοαποδόµησης και έχοντας υπόψην τους<br />
υπολογιστικούς περιορισµούς για τον µέγιστο αριθµό σωµατιδίων που µπορούν να εισαχθούν<br />
σε ένα µοντέλο, έµφαση δόθηκε στην επέκτασή του, κατά τον άξονα Ζ. Ο όγκος<br />
προσοµοίωσης έχει διαστάσεις 3.8x3.8x726.5 (nm) [10446.3nm 3 ] και αποτελείται συνολικά<br />
απο 719,756 σωµατίδια. Ο αλγόριθµος Verlet εφαρµόσθηκε προκειµένου να γίνει<br />
ολοκλήρωση των εξισώσεων κίνησης. Η αλληλεπίδραση µεταξύ των σωµατιδίων του<br />
συστήµατος περιγράφεται από την εξίσωση δυναµικού του Morse (Morse Potential<br />
Function). Σύµφωνα µε αυτή την έκφραση δυναµικού, οι παράµετροι για τον σίδηρο<br />
εµφανίζονται στον Πίνακα 8.1.<br />
Οι αρχικές ταχύτητες των σωµατιδίων που αποδίδονται στα σωµατίδια του κρυστάλλου<br />
ακολουθούν κατανοµή Maxwell Boltzmann στην αρχική θερµοκρασία των 300 Κ. Η<br />
φωτοαποδόµηση του υλικού εξετάζεται για περιόδους που φτάνουν τις µερικές εκατοντάδες<br />
femptosecond. Περιοδικές συνοριακές συνθήκες έχουν εφαρµοσθεί στις Χ και Υ διευθύνσεις<br />
του υπολογιστικού µοντέλου, µε σκοπό να αναπαριστούν ένα θεωρητικά άπειρο µέσο.<br />
Ανακλώµενες (RBC) και ελεύθερες (FBC) συνοριακές συνθήκες έχουν εφαρµοσθεί στις<br />
άλλες δυο επιφάνειες του µοντέλου, όπως περιγράφηκε και προηγούµενα. Η ακτίνα Laser<br />
ακολουθεί Gaussian χωρική κατανοµή. Ο αριθµός των φωτονίων, που ουσιαστικά<br />
ανταποκρίνονται στην ενέργεια του Laser, εναποτίθενται στο υλικό ακολουθώντας εκθετική<br />
µείωση, σύµφωνα µε τον νόµο Beer-Lawbert. Η ενέργεια των φωτονίων µεταφέρεται στα<br />
σωµατίδια του κρυστάλλου. Η ενέργεια που εναποτίθεται στο σύστηµα συµβάλλει στην<br />
αύξηση της κινητικής του ενέργειας. Το µήκος κύµατος της δέσµης του Laser έχει τεθεί στα<br />
301
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
775 nm, τιµή χαρακτηριστική για συστήµατα Laser µε εφαρµογές σε µικρο- και νανοκατεργασίες.<br />
Η χρονική διάρκεια του παλµού και ο ολικός χρόνος επίδρασης του Laser στο<br />
υλικό παραµένουν σταθερά, ενώ η πυκνότητα ενέργειας και συνεπώς η ισχύς του Laser<br />
λαµβάνει αυξανόµενες τιµές, που αποσκοπούν στην διερεύνηση του βάθους της οπής που<br />
δηµιουργείται κατά την αποµάκρυνση του υλικού.<br />
Όπως περιγράφτηκε στο κεφάλαιο 4 εφόσον ορισθούν οι αρχικές συνθήκες του συστήµατος<br />
ακολουθεί η διαδικασία της εξισορρόπησης αυτού. Εξισορρόπηση συστήµατος είναι η<br />
διαδικασία όπου τίθενται οι αρχικές ταχύτητες στα σωµατίδια του υλικού, µε σκοπό το<br />
σύστηµα να εισέλθει στην κατάσταση αρχικής θερµοδυναµικής ισορροπίας. Οι αρχικές<br />
ταχύτητες των σωµατιδίων πρέπει να ικανοποιούν τις ακόλουθες δυο συνθήκες:<br />
302<br />
1 Να διατηρείται µηδενική η ολική ορµή του συστήµατος.<br />
2 Οι τιµές ταχυτήτων να ακολουθούν την κατανοµή Maxwell Boltzmann.<br />
∆εδοµένου ότι σε αυτό το στάδιο οι αρχικές θέσεις των σωµατίδιων και η έκφραση<br />
δυναµικού Morse για την µεταξύ τους αλληλεπίδραση έχουν ικανοποιηθεί, ο κώδικας<br />
προχωράει στη λύση των εξισώσεων κίνησης χρησιµοποιώντας µεθόδους πεπερασµένων<br />
διαφορών και συγκεκριµένα τον τροποποιηµένο αλγόριθµο Verlet. Για να διασταυρωθεί ότι<br />
το σύστηµα είναι σε θερµοδυναµική ισορροπία πρέπει η τιµή του α(t) να βρίσκεται κοντά στο<br />
λόγο 5/3 [2]. Ένας ακόµη τρόπος, υπολογίζοντας µακροσκοπικές ιδιότητες, διασταύρωσης<br />
της αρχικής θερµικής ισορροπίας είναι µε τη χρήση του κριτηρίου της επιθυµητής<br />
θερµοκρασίας. Εάν η θερµοκρασία του συστήµατος δεν συµφωνεί µε την επιθυµητή, που<br />
ορίσθηκε αρχικά, ακολουθεί επανυπολογισµός των ταχυτήτων.<br />
Το Σχήµα 8.2 παρουσιάζει την απεικόνιση της αρχικής µορφής του κρυστάλλου. Τα<br />
σωµατίδια έχουν τοποθετηθεί σε χωροκεντρωµένη διάταξη BCC σε αποστάσεις 2.86 Å, για<br />
αυτά που σχηµατίζουν την ακµή και 1.43 Å [3] για το κεντρικό από την ακµή. Η ιδανική<br />
αυτή µορφή του κρυστάλλου εµφανίζεται στο τέλος του σταδίου του καθορισµού των<br />
αρχικών συνθηκών, όπως αναφέρθηκε στα κεφάλαια 4 και 5. Ακολουθεί αλληλεπίδραση των<br />
σωµατιδίων. Ταλαντώνονται γύρω από την αρχική τους θέση και αλληλεπιδρούν<br />
στοχεύοντας στην κατάσταση ισορροπίας. Στο Σχήµα 8.3 παρουσιάζεται το ίδιο<br />
κρυσταλλικό σύστηµα µετά το πέρας της εξισορρόπησης. Η θερµοκρασία του συστήµατος
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
έχει ταυτιστεί µε την οριζόµενη από τον χρήστη, ως αρχική θερµοκρασία συστήµατος. Όπως<br />
είναι εµφανές, συγκρίνοντας τα Σχήµατα 8.2 και 8.3 τα σωµατίδια του κρυστάλλου έχουν<br />
µετατοπισθεί από τις αρχικές τους θέσεις, λόγω της ταλαντωτικής κίνησης που<br />
παρουσιάζουν. Ο όγκος προσοµοίωσης, για καλύτερη απεικόνιση, έχει διαστάσεις<br />
3.8x3.8x3.8 (nm) [54.87 nm 3 ] και αποτελείται συνολικά από 3925 σωµατίδια.<br />
Σχήµα 8.2: Απεικόνιση κρυστάλλου κατόπιν ορισµού των αρχικών συνθηκών<br />
Σχήµα 8.3 Απεικόνιση κρυστάλλου κατόπιν εξισορρόπησης<br />
303
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
Οι ταχύτητες των σωµατίδιων του συστήµατος προσοµοίωσης, µετά από την εξισορρόπηση,<br />
θα πρέπει να ακολουθούν την κατανοµή Maxwell-Boltzman. Όπως φαίνεται και στο Σχήµα<br />
8.4 αυτό συµβαίνει. Άρα θεωρείται ότι ο όγκος προσοµοίωσης βρίσκεται σε κατάσταση<br />
ισορροπίας στους 300 ο Κ και συνεπώς η διαδικασία εξισορόπησης έχει ολοκληρωθεί<br />
επιτυχώς. Παρατήρηση της διαδικασίας στο υπολογιστικό πρόγραµµα Μ∆ έδειξε ότι η<br />
εξισορρόπηση του συστήµατος απαιτεί περί τα 300 χρονοβήµατα διάρκειας 0.1 fs.<br />
304<br />
Σχετική πιθανότητα µέτρου διανύσµατος<br />
ταχύτητας Ux κατόπιν εξισορρόπησης<br />
Σχετική πιθανότητα µέτρου διανύσµατος<br />
ταχύτητας Uy κατόπιν εξισορρόπησης<br />
Σχετική πιθανότητα µέτρου διανύσµατος<br />
ταχύτητας Uz κατόπιν εξισορρόπησης<br />
Σχετική πιθανότητα µέτρου διανύσµατος<br />
ταχύτητας U κατόπιν εξισορρόπησης<br />
Σχήµα 8.4: Κατανοµή ταχυτήτων σωµατιδίων µετά από την εξισορρόπηση του συστήµατος<br />
προσοµοίωσης
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
Προχωρώντας στο επόµενο στάδιο της προσοµοίωσης, στάδιο ΙΙΙ όπως αναφέρεται στο<br />
κεφάλαιο 5, ακολουθεί η ακτινοβόληση των σωµατιδίων. Η κατανοµή των φωτονίων του<br />
Laser που προσβάλλουν το υλικό έχουν Gaussian κατανοµή στο επίπεδο ΧΥ. Ο αριθµός των<br />
φωτονίων, που αντιστοιχεί στην ενέργεια της δέσµης Laser, µειώνεται εκθετικά κατά τον<br />
άξονα Z, η αλλιώς κατά το βάθος του υλικού, ακολουθώντας των νόµο Beer-Lambert. Τα<br />
παραπάνω διακρίνονται στο Σχήµα 8.5. Η µετακίνηση και αποµάκρυνση σωµατιδίων είναι<br />
σαφώς εντονότερη στο κέντρο της δέσµης. Το κίτρινο χρώµα ορισµένων σωµατιδίων δείχνει<br />
ότι έχουν εκτιναχθεί πάνω από την επιφάνεια του υλικού, ενώ η απόσβεση του έντονου<br />
κόκκινου χρώµατος αντιστοιχεί σε σωµατίδια που βρίσκονται σε µεγαλύτερο βάθος.<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 0.1 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad= 1.7 nm<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 0.4 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad= 4 nm<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 0.2 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad= 2.1 nm<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 0.6 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad= 5.2 nm<br />
305
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 0.8 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad= 8.2 nm<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 2 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad= 21 nm<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 6 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad= 217.3 nm<br />
306<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 1 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad= 10.1 nm<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 4 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad= 96.1 nm<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 8 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad=392.5 nm
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 10 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad=512 nm<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 30 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad=636.2 nm<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 50 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad=718.6 nm<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 20 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad=601 nm<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 40 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad=678.2 nm<br />
� Πυκνότητα Εντάσεως: F= 60 J/cm 2<br />
� Βάθος Φωτοαποδόµησης: Ad=723.6 nm<br />
Σχήµα 8.5: Κατόψεις επιλεγµένων υπολογιστικών πειραµάτων. Το βάθος φωτοαποδόµησης<br />
προκύπτει από την εφαρµογή ενός παλµού διάρκειας 100 fs, για διαφορετικές πυκνότητες<br />
ενέργειας του Laser<br />
307
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
Η χρονική εξέλιξη/συµπεριφορά του φαινοµένου της φωτοαποδόµησης και κατά συνέπεια<br />
και της δηµιουργίας οπής στο υπολογιστικό δοκίµιο, για πυκνότητα ενέργειας 0.6 J/cm 2<br />
φαίνεται στο Σχήµα 8.6. Αρχικά παρατηρείται αφαίρεση/µετακίνηση σωµατιδίων σιδήρου<br />
από την επιφάνεια του δοκιµίου. Η ταχύτατη µεταφορά όµως ενέργειας στην ταλαντωτική<br />
κίνηση των σωµατιδίων συντελεί στην γρήγορη αύξηση της θερµοκρασίας του<br />
ακτινοβολούµενου όγκου. Ο όγκος του υλικού που αποµακρύνεται, όπως είναι εµφανές από<br />
τα παρακάτω σχήµατα, αποτελείται είτε από µονά σωµατίδια είτε από συσσωµατώµατα<br />
αυτών.<br />
Παρατηρείται µείωση του ρυθµού φωτοαποδόµησης και άρα αποµάκρυνσης υλικού, όσο<br />
αυξάνεται το βάθος της παραγόµενης οπής, κατά την διάρκεια εξέλιξης του φαινοµένου. ∆υο<br />
παράγοντες συντελούν σε αυτό. Καταρχάς, όπως αναφέρθηκε πρωτύτερα, έχει γίνει χρήση<br />
του νόµου Beer-Lawbert για την µοντελοποίηση της εκθετικής µείωσης του αριθµού των<br />
φωτονίων κατά µήκους του άξονα Ζ. Συνεπώς µικρότερο ποσό ενέργειας Laser προσβάλλει<br />
τα σωµατίδια που βρίσκονται σε µεγαλύτερο βάθος. Ο δεύτερος παράγοντας που συντελεί<br />
στην µείωση του ρυθµού αφαίρεσης υλικού, έχει να κάνει µε την ύπαρξη σωµατιδίων που<br />
έχουν περάσει στην αέρια κατάσταση αλλά δεν έχουν αποµακρυνθεί από τον κρατήρα. Αυτά<br />
συνεχίζουν να κινούνται εντός του κρατήρα και κατά συνέπεια να απορροφούν αριθµό<br />
φωτονίων που διαφορετικά θα συνέβαλλε στην αύξηση του ρυθµού αποµάκρυνσης υλικού.<br />
Λόγο της ταχύτατης εναπόθεσης ενέργειας, η οποία διασφαλίζεται από το Laser<br />
υπερβραχέων παλµών, το φαινόµενο της µετάδοσης θερµότητας µέσα στο ίδιο το υλικό κατά<br />
το επίπεδο ΧΥ είναι ιδιαίτερα περιορισµένο. Συνεπώς και η αποµάκρυνση/µετακίνηση<br />
σωµατιδίων στο επίπεδο ΧΥ περιορίζεται και εξαρτάται από την διάµετρο της δέσµης Laser.<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=0<br />
� Χρόνος t=0 fs<br />
308<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=10<br />
� Χρόνος t=1 fs
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=15<br />
� Χρόνος t=1.5 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=60<br />
� Χρόνος t=6 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=200<br />
� Χρόνος t=20 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=20<br />
� Χρόνος t=2 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=100<br />
� Χρόνος t=10 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=300<br />
� Χρόνος t=30 fs<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
309
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=400<br />
� Χρόνος t=40 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=600<br />
� Χρόνος t=60 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=800<br />
� Χρόνος t=80 fs<br />
310<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=500<br />
� Χρόνος t=50 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=700<br />
� Χρόνος t=70 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=900<br />
� Χρόνος t=90 fs
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=1000<br />
� Χρόνος t=100 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=1200<br />
� Χρόνος t=120 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=1400<br />
� Χρόνος t=140 fs<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=1100<br />
� Χρόνος t=110 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=1300<br />
� Χρόνος t=130 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=1500<br />
� Χρόνος t=150 fs<br />
311
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=1600<br />
� Χρόνος t=160 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=1800<br />
� Χρόνος t=180 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=2000<br />
� Χρόνος t=200 fs<br />
312<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=1700<br />
� Χρόνος t=170 fs<br />
� Απεικόνιση χρονοβήµατος Νt=1900<br />
� Χρόνος t=190 fs<br />
Σχήµα 8.6: Στιγµιότυπα φωτοαποδόµησης<br />
µεταλλικού (Fe) στόχου µε πυκνότητα<br />
ενέργειας Laser 0.6 J/cm 2 και παλµό<br />
διάρκειας 100 fs.<br />
Η εξάρτηση του αριθµού των φωτοαποδοµηµένων σωµατιδίων από την πυκνότητα ενέργειας<br />
παρουσιάζεται στο Σχήµα 8.7. Το εύρος των πυκνοτήτων ενέργειας που εξετάστηκαν είναι
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
αρκετά µεγάλο, καθώς ξεκινά από τα 0.01 J/cm 2 και φτάνει µέχρι τα 100 J/cm 2 , οπότε<br />
προκύπτουν και ασφαλή συµπεράσµατα για το φαινόµενο της φωτοαποδόµησης. Αρχικά<br />
παρατηρείται για τις χαµηλές πυκνότητες ενέργειας ότι ο αριθµός των φωτοαποδοµηµένων<br />
σωµατιδίων αυξάνεται σχετικά αργά, ειδικά µάλιστα κάτω από την περιοχή των 0.1 J/cm 2 .<br />
Έπειτα όµως από τα 1 J/cm 2 ακολουθείται µια εκθετική αύξηση του αριθµού των<br />
αποδοµηµένων σωµατιδίων που σταµατά στα 10 J/cm 2 . Εκεί το φαινόµενο εισέρχεται σε<br />
γραµµική περιοχή εξάρτησης των φωτοποδοµηµένων σωµατιδίων σε σχέση µε την<br />
πυκνότητα ενέργειας του Laser. Από την παραγόµενη καµπύλη παρατηρείται ότι ο ρυθµός<br />
αποδοµηµένων σωµατίδιων µειώνεται σε περιοχές πυκνότητας ενέργειας άνω των 40 J/cm 2 .<br />
Εκτός των φυσικών µηχανισµών που συντελούν σε αυτό το γεγονός και θα αναλυθούν σε<br />
επόµενη παράγραφο, σηµαντικό ρόλο έχει και το µέγεθος του όγκου προσοµοίωσης, ο οποίος<br />
είναι άµεσα εξαρτώµενος από την διαθέσιµη υπολογιστική ισχύ.<br />
Σχήµα 8.7: Αριθµός αφαιρούµενων σωµατίδιων σε σχέση µε την εφαρµοζόµενη πυκνότητα<br />
ενέργειας Laser<br />
Μετρήσεις του βάθους φωτοαποδόµησης πραγµατοποιήθηκαν για το σύνολο πυκνοτήτων<br />
ενέργειας του Laser. Το σύνολο των συµπερασµάτων για την αποµάκρυνση υλικού σε<br />
διαφορετικές πυκνότητες ενέργειας Laser παρουσιάζεται και επεξηγείται στην παράγραφο<br />
8.4.2, σε σύγκριση µε τα πειραµατικά αποτελέσµατα.<br />
313
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
Σχήµα 8.8: Θεωρητικό βάθος φωτοαποδόµησης ανά παλµό σε σχέση µε την εφαρµοζόµενη<br />
πυκνότητα ενέργειας Laser<br />
Το βάθος φωτοαποδόµησης ανά παλµό (Σχήµα 8.8) παρουσιάζει διακυµάνσεις, ανάλογα µε<br />
την πυκνότητα ενέργειας του Laser. Μπορούν να διακριθούν τέσσερις περιοχές<br />
φωτοαποδόµησης που χαρακτηρίζονται από διαφορετικούς µηχανισµούς αποµάκρυνσης του<br />
υλικού. Είναι εµφανείς οι περιορισµοί που οφείλονται στον µέγιστο αριθµό σωµατίδιων που<br />
µπορούν να προσηµειωθούν σε ένα υπολογιστικό σύστηµα δυο επεξεργαστών παράλληλης<br />
λειτουργίας, όπως αυτό αναφέρεται στο 6 ο κεφάλαιο. Πάνω από την τιµή των 50 J/cm 2 για<br />
πυκνότητα ενέργειας η καµπύλη του ρυθµού µετατρέπεται σε ευθεία. Σε περιπτώσεις χρήσης<br />
µεγαλυτέρων και περισσότερων επεξεργαστών ή για διαφορετικής γεωµετρικής διάταξης<br />
όγκους προσοµοίωσης, η τιµή µεταβάλλεται. Το βάθος αποδόµησης έχει φτάσει το µέγιστο<br />
βάθος του υπολογιστικού δοκιµίου. Η καµπύλη όµως του αριθµού φωτοποδοµηµένων<br />
σωµατιδίων παρόλα αυτά συνεχίζει να υπάρχει αλλά µε µειωµένη κλίση (Σχήµα 8.7).<br />
Συµπερασµατικά µπορεί να διατυπωθεί ότι παρόλο που το βάθος αποδόµησης έχει αγγίξει<br />
την µέγιστη δυνατή τιµή, σωµατίδια του κρυστάλλου συνεχίζουν να αποµακρύνονται από τον<br />
αρχικό όγκο, προερχόµενα από τις πλευρές της παραγόµενης οπής.<br />
314
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
• Απόδοση φωτοαποδόµησης συναρτήσει της πυκνότητας ενέργειας Laser<br />
Το διάγραµµα που παρουσιάζεται στο Σχήµα 8.9 παρουσιάζει την απόδοση της<br />
φωτοαποδόµησης σε σχέση µε την πυκνότητα ενέργειας Laser. Ως απόδοση<br />
φωτοαποδόµησης ορίζεται “ο λόγος του φωτοαποδοµηθέντος όγκου προς την<br />
ενέργεια παλµού του Laser”. Αυτό που είναι προφανές από το διάγραµµα είναι<br />
ότι µέχρι την πυκνότητα των 10 J/cm 2 η απόδοση φωτοαποδόµησης αυξάνεται.<br />
Συγκεκριµένα από τα 0.1 J/cm 2 µέχρι τα 1 J/cm 2 ο ρυθµός αύξησης είναι µικρός,<br />
αλλά µετά τα 1 J/cm 2 παρατηρείται εκθετική µεταβολή της απόδοσης της<br />
φωτοαποδόµησης. Μετά τα 10 J/cm 2 ακολουθεί ραγδαία πτώση της απόδοσης.<br />
Η περιοχή κατά την οποία η φωτοαποδόµηση παρουσιάζει τις µέγιστες τιµές είναι<br />
εντός των ορίων 8-10 J/cm 2 . Κατόπιν του ορίου των 10 J/cm 2 µπορεί να<br />
θεωρηθεί ότι η διεργασία κρίνεται µη αποδοτική.<br />
Σχήµα 8.9: Απόδοση φωτοαποδόµησης σε σχέση µε την εφαρµοζόµενη πυκνότητα<br />
ενέργειας.<br />
Η µείωση της απόδοσης της διεργασίας επιβεβαιώνεται και πειραµατικά από την<br />
βιβλιογραφία [4] και οφείλεται εν συντοµία στα ακόλουθα φαινόµενα:<br />
1. Η αύξηση ισχύος της δέσµης του Laser προκαλεί την εµφάνιση κρουστικών<br />
κυµάτων<br />
2. Ο όγκος του υλικού συρρικνώνεται λόγο των υψηλών πιέσεων που προκαλούν τα<br />
κρουστικά κύµατα<br />
315
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
316<br />
3. Εκτινασσόµενα άτοµα η µόρια µπορεί να ιονιστούν, συντελώντας στον<br />
σχηµατισµό πλάσµατος ή plume, αποτελούµενο από ιόντα και ελεύθερα<br />
ηλεκτρόνια<br />
4. Ύπαρξη αποκόλλησης πλάσµατος η οποία προκαλεί µείωση της<br />
απορροφητικότητας του υλικού<br />
8.3.2 Αποτελέσµατα πειραµατικής προσέγγισης<br />
Όπως αναφέρθηκε και σε προηγούµενες παραγράφους σκοπός της πειραµατικής προσέγγισης<br />
της διεργασίας φωτοαποδόµησης µε υπερβραχείς παλµούς Laser είναι η διασταύρωση των<br />
παραγόµενων αποτελεσµάτων της µεθόδου Μ∆ και του υπολογιστικού κώδικα αλλά και η<br />
επεξήγηση των µηχανισµών φωτοαποδόµησης, έχοντας ως κριτήριο την µορφολογία της<br />
παραγόµενης οπής. Ως κριτήριο σύγκρισης επιλέχθηκε το βάθος φωτοαποδόµησης ανά<br />
παλµό Laser. Η επιλογή αυτή αποτελεί ένα ασφαλές µέτρο σύγκρισης αφού παρουσιάζει το<br />
παραγόµενο βάθος σε σχέση µε την εφαρµοζόµενη πυκνότητα ενέργειας, χωρίς να<br />
επηρεάζεται από φαινόµενα και παράγοντες που ίσως προκύπτουν από την εφαρµογή<br />
πολλαπλών παλµών. Η πειραµατική διάταξη που χρησιµοποιήθηκε περιγράφεται πλήρως στο<br />
7 ο κεφάλαιο της διατριβής. Στον πίνακα 8.2 παρουσιάζονται οι παράµετροι της πειραµατικής<br />
διερεύνησης. Τα πειράµατα πραγµατοποιήθηκαν δυο φορές µε τις ίδιες παραµέτρους µε<br />
σκοπό την διασταύρωση των αποτελεσµάτων. Τα παραγόµενα βάθη που παρουσιάζονται<br />
αποτελούν την µέση τιµή των δυο πειραµάτων ανά παράµετρο.<br />
Πειραµατικές<br />
Παράµετροι<br />
Παράµετρος Τιµή<br />
∆ιάρκεια Παλµού Laser tp 100 fs<br />
Νεκρός Χρόνος Laser td 10 fs<br />
Παράµετρος Ποιότητας Ακτίνας<br />
Laser<br />
M 2<br />
1.2 -<br />
Μήκος κύµατος ακτίνας Laser λ 775 nm<br />
Ακτίνα Laser στο εστιακό επίπεδο r 0.5 µm<br />
Αριθµός Παλµών Np 50 -<br />
Συντελεστής Ανάκλασης R 65% -<br />
Πυκνότητα ενέργειας Laser F 0.01-100 J/cm 2<br />
Πίνακας 8.2: Πειραµατικές παράµετροι<br />
Το Σχήµα 8.10 δείχνει τις δηµιουργούµενες φωτοαποδοµηµένες περιοχές για διάφορες<br />
πυκνότητες ενέργειας.
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.01 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.03 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0 µm<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
13420-Fe 1um 13421-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.02 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0 µm<br />
13422-Fe 1um 13423-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.05 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.04 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0 µm<br />
13424-Fe 1um 13425-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.06 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0 µm<br />
317
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.07 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.025 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.09 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.05 µm<br />
318<br />
13426-Fe 1um 13427-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.2 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.15 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.08 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.04 µm<br />
13428-Fe 1um 13429-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.1 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.1 µm<br />
13430-Fe 1um 13431-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.3 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.15 µm
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.4 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.25 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.6 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.3 µm<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
13432-Fe 1um 13433-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.5 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.25 µm<br />
13434-Fe 1um 13434-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.8 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.45 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.7 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.35 µm<br />
13435-Fe 1um 13436-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 0.9 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.5 µm<br />
319
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 1 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 0.55 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 3 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 2.4 µm<br />
320<br />
13437-Fe 1um 13438-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 5 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 6.55 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 2 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 1 µm<br />
13439-Fe 1um 13440-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 4 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 4.3 µm<br />
13441-Fe 1um 13442-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 6 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 10.1 µm
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 7 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 13.5 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 9 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 22.2 µm<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
13443-Fe 1um 13444-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 8 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 19.3 µm<br />
13445-Fe 1um 13446-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 15 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 30.55 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 10 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 24.9 µm<br />
13447-Fe 1um 13448-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 20 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 33.4 µm<br />
321
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 25 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 39.75 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 35 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 90 µm<br />
322<br />
13449-Fe 1um 13450-Fe 1um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 45 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 160 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 30 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 54.5 µm<br />
13451-Fe 2um 13452-Fe 2um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 40 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 120 µm<br />
13453-Fe 2um 13454-Fe 2um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 50 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 210 µm
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 60 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 260 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 80 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 360 µm<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
13457-Fe 2um 13458-Fe 2um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 100 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 490 µm<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 70 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 300 µm<br />
13459-Fe 2um 13460-Fe 2um<br />
13461-Fe 2um<br />
� Πυκνότητα ενέργειας: F= 90 J/cm 2<br />
� Αριθµός παλµών: Νp=50<br />
� Βάθος φωτοαποδόµησης: Ad= 440 µm<br />
Σχήµα 8.10: Βάθη φωτοαποδόµησης<br />
µεταλλικού (Fe) στόχου σε εύρος<br />
πυκνοτήτων ενέργειας Laser 0.01–100 J/cm 2 .<br />
Το Σχήµα 8.11 παρουσιάζει τη σχέση βάθους φωτοαποδόµησης ανά παλµό µε την<br />
εφαρµοζόµενη πυκνότητα ενέργειας του Laser, όπως προέκυψε από την πειρακτική<br />
323
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
διερεύνηση. Είναι εµφανές ότι τα πειρατικά και υπολογιστικά αποτελέσµατα παρουσιάζουν<br />
µεγάλη συνάφεια.<br />
324<br />
Σχήµα 8.11: Πειραµατικό βάθος φωτοαποδόµησης σε σχέση µε την εφαρµοζόµενη<br />
πυκνότητα ενέργειας Laser<br />
8.3.3 Σύγκριση Πειραµατικών και Θεωρητικών Αποτελεσµάτων<br />
Στο Σχήµα 8.12 παρουσιάζεται µια αρχική οπτική σύγκριση µεταξύ των θεωρητικών και<br />
πειραµατικών αποτελεσµάτων. Για το µεγαλύτερο φάσµα πυκνοτήτων ενέργειας υπάρχει<br />
συµφωνία µεταξύ πειραµατικών και θεωρητικών αποτελεσµάτων.<br />
Σχήµα 8.12: Θεωρητικά και πειραµατικά βάθη φωτοαποδόµησης σε σχέση µε την<br />
εφαρµοζόµενη πυκνότητα ενέργειας.
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
Προκειµένου να διερευνηθεί καλύτερα το φαινόµενο, έγινε διαχωρισµός σε τέσσερις περιοχές<br />
φωτοαποδόµησης ανάλογα µε την πυκνότητα ενέργειας του Laser.<br />
• 1 η Περιοχή φωτοαποδόµησης για 0.01 έως 0.1 J/cm 2<br />
Ξεκινώντας από την χαµηλότερη εφαρµόσιµη πυκνότητα ενέργειας έως τα<br />
0.01 J/cm 2 , το παραγόµενο βάθος ανά παλµό ακολουθεί µια γραµµική αύξηση<br />
ειδικά για τα θεωρητικά αποτελέσµατα. Πειραµατικά το µικρότερο βάθος ανά<br />
παλµό που µετρήθηκε είναι 1nm ανά παλµό για 0.09 J/cm 2 . Αυτό οφείλεται στο<br />
γεγονός ότι υπάρχει δυσκολία µέτρησης βαθών µικρότερων των ~ 40 nm µε τις<br />
διαθέσιµες τεχνικές (LSM). Παρόλα αυτά, SEM φωτογραφίες των δοκιµίων<br />
δείχνουν ότι και για πυκνότητες εντάσεως µικρότερες του ορίου των 0.09 J/cm 2<br />
υπάρχει έστω και κάποια απειροελάχιστη αφαίρεση υλικού πράγµα, που<br />
αποδεικνύεται από την αλλοιωµένη µορφολογία της επιφάνειας. Τα θεωρητικά<br />
αποτελέσµατα υποδεικνύουν ότι το φαινόµενο ξεκίνα απο τα 0.06 J/cm 2 . Η µέση<br />
απόκλιση θεωρητικών και πειραµατικών αποτελεσµάτων, για τις µετρούµενες<br />
περιοχές, υπολογίσθηκε στο 20%. Στο Σχήµα 8.13 παρουσιάζονται τα<br />
αποτελέσµατα για την πρώτη αυτή περιοχή φωτοαποδόµησης.<br />
Σχήµα 8.13: Πειραµατικά και θεωρητικά αποτελέσµατα για την πρώτη περιοχή<br />
φωτοαποδόµησης από 0.01 έως 0.1 J/cm 2<br />
325
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
326<br />
• 2 η Περιοχή φωτοαποδόµησης για 0.1 έως 1 J/cm 2<br />
Η δεύτερη ευδιάκριτη περιοχή φωτοαποδόµησης σε σχέση µε την πυκνότητα<br />
ενέργειας βρίσκεται µεταξύ των 0.1 και 1 J/cm 2 . Το φαινόµενο της<br />
φωτοαποδόµησης αρχίζει να γίνεται έντονο παράγοντας βάθη τα οποία ξεκινάνε<br />
από τα 2 nm και φτάνουν τα 12 nm ανά παλµό. Το βάθος φωτοαποδοµησης<br />
παρουσιάζει εκθετική αύξηση σε σχέση µε την πυκνότητα ενέργειας, τόσο για τα<br />
πειραµατικά όσο και για τα θεωρητικά αποτελέσµατα, τα οποία κυµαίνονται στην<br />
ίδια περιοχή. Ο υπολογισµός της µέσης απόκλισης των αποτελεσµάτων<br />
υπολογίσθηκε στο 12.7%, τιµή ικανοποιητική.<br />
Σχήµα 8.14: Πειραµατικά και θεωρητικά αποτελέσµατα για την δεύτερη περιοχή<br />
φωτοαποδοµησης από 0.1 έως 1 J/cm 2<br />
• 3 η Περιοχή φωτοαποδόµησης για 1 έως 10 J/cm 2<br />
Ακολούθως, η τρίτη ευδιάκριτη περιοχή φωτοαποδόµησης σε σχέση µε την<br />
πυκνότητα ενέργειας βρίσκεται µεταξύ 1 και 10 J/cm 2 . Το φαινόµενο της<br />
φωτοαποδόµησης είναι έντονο, συντελώντας στην παραγωγή οπών, των οποίων<br />
τα βάθη κυµαίνονται από 12 nm έως και 500 nm ανά παλµό. Το βάθος<br />
φωτοαποδόµησης συνεχίζει να παρουσιάζει εκθετική αύξηση σε σχέση µε την<br />
πυκνότητα ενέργειας τόσο για τα πειραµατικά όσο και για τα θεωρητικά<br />
αποτελέσµατα, τα οποία κυµαίνονται στην ίδια περιοχή. Ο υπολογισµός της<br />
µέσης απόκλισης των αποτελεσµάτων υπολογίσθηκε στο 6.7%, τιµή άκρως<br />
ικανοποιητική.
Σχήµα 8.15: Πειραµατικά και θεωρητικά αποτελέσµατα για την τρίτη περιοχή<br />
φωτοαποδοµησης από 1 έως 10 J/cm 2<br />
• 4 η Περιοχή φωτοαποδόµησης για 10 έως 30 J/cm 2<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
Τέλος η τελευταία ευδιάκριτη περιοχή φωτοαποδόµησης σε σχέση µε την<br />
πυκνότητα ενέργειας βρίσκεται µεταξύ 10 και 30 J/cm 2 . Πυκνότητες ενέργειας<br />
µεγαλύτερες των 30 J/cm 2 δεν εξετάζονται υπολογιστικά, λόγω περιορισµού του<br />
υπολογιστικού κωδικά. Η φωτοαποδόµηση παράγει βάθη που για τα πειραµατικά<br />
αποτελέσµατα κυµαίνονται από 500 nm έως και 1100 nm ανά παλµό, ενώ τα<br />
θεωρητικά περιορίζονται στα 726nm ανά παλµό, όπου είναι και το µέγιστο βάθος<br />
που µπορεί να εξαχθεί από το υπολογιστικό µοντέλο. Αυτό οφείλεται καθαρά<br />
στην ανεπάρκεια υπολογιστικής ισχύος για τον υπολογισµό υψηλού όγκου<br />
δεδοµένων. Θα µπορούσε πιθανότατα να ξεπερασθεί αν αυξανόταν ο αριθµός<br />
παράλληλων επεξεργαστών και συνεπώς ο ολικός όγκος προσοµοίωσης. Το<br />
βάθος φωτοαποδόµησης τείνει να αποκτήσει γραµµική σχέση µε την πυκνότητα<br />
ενέργειας, τόσο για τα πειραµατικά όσο και για τα θεωρητικά αποτελέσµατα. Ο<br />
υπολογισµός της µέσης απόκλισης των αποτελεσµάτων υπολογίσθηκε στο 20.7%.<br />
Όπως αναφέρθηκε και πρωτύτερα η µεγάλη τιµή της απόκλισης οφείλεται στους<br />
περιορισµούς µεγέθους του υπολογιστικού µοντέλου.<br />
327
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
328<br />
Σχήµα 8.16: Πειραµατικά και θεωρητικά αποτελέσµατα για την τέταρτη περιοχή<br />
φωτοαποδόµησης από 10 έως 30 J/cm 2<br />
Συνοψίζοντας παρατηρούµε ότι η εγκυρότητα της παρουσιαζόµενης µεθοδολογίας για τον<br />
υπολογισµό του βάθους φωτοαποδόµησης αλλά και γενικότερα της µεθόδου θεωρητικής<br />
προσέγγισης που αναπτύχθηκε, εκφράζεται και από την καλή ακρίβεια που παρουσιάζει η<br />
σύγκριση πειραµατικών και θεωρητικών αποτελεσµάτων, ιδιαίτερα για τις περιοχές<br />
ενδιαφέροντος της διεργασίας (0.1-1 J/cm 2 και 1-10 J/cm 2 ).
8.4 ∆ιερεύνηση θερµοκρασιακού πεδίου<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
Η διερεύνηση του παραγόµενου θερµοκρασιακού πεδίου πραγµατοποιήθηκε τόσο για την<br />
εξέλιξη της θερµοκρασίας κατά τον χρόνο του υπολογιστικού πειράµατος όσο και για την<br />
µεταβολή της θερµοκρασίας κατά το επίπεδο ΧΥ. Για την µελέτη εξέλιξης της θερµοκρασίας<br />
τόσο στο χρόνο όσο και στο επίπεδο πραγµατοποιήθηκε ανάλυση για τις πυκνότητες<br />
ενέργειας 0.1, 0.3, 0.6, 1 και 1.5 J/cm 2 . Οι πυκνότητες ενέργειας αυτές ξεκινούν από το<br />
κατώφλι φωτοαποδόµησης και τελειώνουν µε την ένταση 1.5 J/cm 2 . Η επιλογή αυτή έγινε<br />
γιατί η συγκεκριµένη περιοχή παρουσιάζει σηµαντικό ενδιαφέρον, εφόσον περιλαµβάνει την<br />
τιµή που θεωρείται το κατώφλι φωτοαποδόµησης άλλα και πυκνότητες ενέργειας από την<br />
µεταβατική περιοχή αποδόµησης.<br />
8.4.1 Χρονική εξέλιξη της θερµοκρασίας.<br />
• Για πυκνότητα ενέργειας 0.1 J/cm 2<br />
Η εξέλιξη της θερµοκρασίας στον χρόνο εµφανίζει ταχύτατη αύξηση µέσα στα<br />
400 πρώτα χρονοβήµατα που αντιστοιχούν σε 40 fs. Η µέγιστη παρατηρούµενη<br />
θερµοκρασία των 1830 Κ για την συγκεκριµένη πυκνότητα ενέργειας, αποκτάται<br />
µετά από 2000 χρονοβήµατα, τα οποία αντιστοιχούν σε 200 fs (Σχήµα 8.17). Στα<br />
0.1 J/cm 2 έχει ορισθεί το κατώφλι φωτοαποδόµησης Fe µε υπερβραχείς παλµούς<br />
Laser. Για το κατώφλι η αναµενόµενη θερµοκρασία είναι τουλάχιστον αυτή της<br />
τήξης του Fe, δηλαδή των 1811 K [5]. Σε αυτό το σηµείο πρέπει να τονιστεί πως<br />
η θερµοκρασία που υπολογίζεται και παρουσιάζεται δεν είναι η θερµοκρασία<br />
επιφάνειας, όπου και λαµβάνει χώρα πρωταρχικά η φωτοαποδόµηση, αλλά η<br />
µέση θερµοκρασία ενός όγκου του δείγµατος που εκτείνεται κατά τον άξονα Ζ.<br />
Άλλες µελέτες Μ∆ για πυκνότητες ενέργειας στην περιοχή των 0.1 J/cm 2<br />
υπολογίζουν θερµοκρασίες παρόµοιας τάξης µεγέθους. Συγκεκριµένα για Cu και<br />
πυκνότητα ενέργειας 0.17 J/cm 2 εκτιµάται θερµοκρασία 1500 Κ [6], ενώ για Νi<br />
και πυκνότητα ενέργειας 0.1J/cm 2 εκτιµάται 3000 K [7].<br />
329
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
330<br />
Σχήµα 8.17: Χρονική εξέλιξη της θερµοκρασίας για πυκνότητα ενέργειας 0.1 J/cm 2<br />
• Για πυκνότητα ενέργειας 0.3 J/cm 2<br />
Στο διάγραµµα του Σχήµατος 8.18 για πυκνότητα ενέργειας 0.3 J/cm 2<br />
παρατηρείται επίσης αύξηση της θερµοκρασίας µέχρι τους 4062 K, έπειτα από<br />
2000 υπολογιστικά χρονοβήµατα δηλαδή 200 fs. Η θερµοκρασία τήξης του Fe<br />
παρουσιάζεται στα 80 χρονοβήµατα περίπου, δηλαδή στα 8 fs. Συνεπώς το<br />
φαινόµενο της φωτοαποδόµησης που ουσιαστικά αποτελεί συνδυασµό<br />
εξάχνωσης, εξάτµισης και τήξης ξεκινάει σχετικά άµεσα κατόπιν τις εφαρµογής<br />
του παλµού. Ακολουθώντας την συλλογιστική που παρατέθηκε στο σχολιασµό<br />
του διαγράµµατος για πυκνότητα ενέργειας 0.1 J/cm 2 , θερµοκρασία τήξης στην<br />
επιφάνεια επιτυγχάνεται σχετικά πιο νωρίς. Επιπλέον αξίζει να σηµειωθεί ότι<br />
καθ’ όλη την διάρκεια της φωτοαποδόµησης η θερµοκρασία είναι κατά πολύ<br />
µεγαλύτερη του σηµείου τήξης. Είναι µάλιστα µεγαλύτερη και από την<br />
θερµοκρασία βρασµού που είναι 3134 K [5], πράγµα που υποδεικνύει την ύπαρξη<br />
ισχυρής υπερθέρµανσης.
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
Σχήµα 8.18: Χρονική εξέλιξη της θερµοκρασίας για πυκνότητα ενέργειας 0.3 J/cm 2<br />
• Για πυκνότητα ενέργειας 0.6 J/cm 2<br />
Η εξέλιξη της θερµοκρασίας στον χρόνο εµφανίζει µεγάλη αύξηση µέσα στα 50<br />
πρώτα χρονοβήµατα που αντιστοιχούν σε 5 fs. Η δε µέγιστη θερµοκρασία<br />
παρουσιάζεται στα 1250 χρονοβήµατα, δηλαδή 125 fs και υπολογίζεται στους<br />
6584 K. Πάλι, όπως ήταν αναµενόµενο, οι θερµοκρασίες υπερβαίνουν το σηµείο<br />
εξάχνωσης του Fe. Σε σύγκριση µε της δυο προηγούµενες πυκνότητες ενέργειας<br />
αυτό που παρατηρείται είναι ότι το φαινόµενο της φωτοαποδόµησης όσο και η<br />
µέγιστη θερµοκρασία του δείγµατος επιταχύνονται χρονικά.<br />
Σχήµα 8.19: Χρονική εξέλιξη της θερµοκρασίας για πυκνότητα ενέργειας 0.6 J/cm 2<br />
331
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
332<br />
• Για πυκνότητα ενέργειας 1 J/cm 2<br />
Το διάγραµµα του Σχήµατος 8.20 παρουσιάζεται η χρονική εξέλιξη της<br />
θερµοκρασίας για πυκνότητα ενέργειας Laser 1 J/cm 2 . Μία ασφαλής εκτίµηση<br />
για τη χρονική στιγµή που πρωτοεπιτυγχάνεται η φωτοαποδόµηση είναι 20<br />
χρονοβήµατα, τουτέστιν 2 fs. Η δε θερµοκρασία εξάχνωσης παρατηρείται λίγο<br />
αργότερα στα 4 fs. Η µέγιστη µετρούµενη θερµοκρασία είναι 10107 K και<br />
σηµειώνεται στα 500 χρονοβήµατα, δηλαδή στα 50 fs. Η θερµοκρασία εµφανίζει<br />
µια πτωτική τάση που την οδηγεί τελικά στα 200 fs στους 8000 Κ µε ελάχιστο<br />
λίγο πιο πριν, στα 180 fs και 7800 Κ. Βέβαια παρά την πτωτική αυτή τάση, η<br />
θερµοκρασία παραµένει υψηλή, δεδοµένου ότι το ελάχιστο είναι 7800 K δηλαδή<br />
το υπερδιπλάσιο του σηµείου εξάχνωσης. Άρα εκτιµάται ότι ο ρυθµός<br />
φωτοαποδόµησης µειώνεται. Το γεγονός των υψηλών θερµοκρασιών<br />
καταδεικνύει για άλλη µία φορά την ύπαρξη ισχυρής υπερθέρµανσης καθ’όλη την<br />
διάρκεια του φαινοµένου. Σε σύγκριση µε τα αποτελέσµατα για 0.6 J/cm 2 το<br />
φαινόµενο έχει επιταχυνθεί χρονικά ακόµη περισσότερο. Τέλος από την<br />
βιβλιογραφία προκύπτει ότι για 1 J/cm 2 οι θερµοκρασίες εµφανίζουν µέγιστα ως<br />
και 11000 [8].<br />
Σχήµα 8.20: Χρονική εξέλιξη της θερµοκρασίας για πυκνότητα ενέργειας 1 J/cm 2
• Για πυκνότητα ενέργειας 1.5 J/cm 2<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
Για πυκνότητα ενέργειας 1.5 J/cm 2 αρχικά παρατηρείται άµεση αύξηση της<br />
θερµοκρασίας µέχρι τους 14912 K µετά από 41 fs. Τα σηµεία τήξης και<br />
εξάχνωσης επιτυγχάνονται νωρίτερα σε σχέση µε µικρότερες πυκνότητες<br />
ενέργειας, στους χρόνους 2 fs και 5 fs αντίστοιχα, δηλαδή µετά την πάροδο 20<br />
και 50 χρονοβηµάτων. Έπειτα από την µέγιστη θερµοκρασία παρατηρείται µια<br />
πτώση που καταλήγει να εµφανίζει ελάχιστο 10620 K σε χρόνο 170 fs. Το εύρος<br />
των θερµοκρασιών που επιτυνχάνονται υποδεικνύει ισχυρή υπερθέρµανση του<br />
Fe. Η βιβλιογραφία για πυκνότητα ενέργειας 1.5 J/cm 2 εκτιµά µέγιστη<br />
θερµοκρασία 16000 K [9].<br />
Σχήµα 8.21: Χρονική εξέλιξη της θερµοκρασίας για πυκνότητα ενέργειας 1.5 J/cm 2<br />
Μία γενικότερη παρατήρηση που βρίσκει εφαρµογή σε όλα τα παραπάνω διαγράµµατα είναι<br />
οι διακυµάνσεις που παρατηρούνται στην θερµοκρασιακή εξέλιξη. Αυτές οι διακυµάνσεις<br />
αντανακλούν την εκτός ισορροπίας κατάσταση του υλικού, καθώς ακτινοβολείται από το<br />
Laser. Οι διακυµάνσεις µπορούν να εξαλειφθούν µόνο έπειτα από σηµαντική χωρική και<br />
χρονική συνάθροιση. Επίσης, από φυσική άποψη η θερµοκρασία είναι αναµενόµενο να<br />
παρουσιάζει µείωση από την στιγµή που αφαιρούνται σωµατίδια από τον όγκο προσοµοίωσης<br />
λόγω φωτοαποδόµησης. Τέλος αξίζει να σηµειωθεί για άλλη µία φορά πως η παρούσα Μ∆<br />
χρησιµοποίησε για την περιγραφή των ενδοατοµικών αλληλεπιδράσεων το δυναµικό Morse.<br />
Το δυναµικό Morse σε σχέση µε τα δυναµικά πολλών σωµατίδιων, όπως λόγου χάρη το EAM,<br />
333
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
υπερεκτιµά τις θερµοκρασίες. Χαρακτηριστικά ένα µοντέλο µε δυναµικό Morse υπολογίζει<br />
για 0.4 J/cm 2 µέγιστη θερµοκρασία 5000 K ενώ το EAM 3500 K [10].<br />
8.4.2 Θερµοκρασιακό πεδίο<br />
Η προκαλούµενη ατοµική αταξία ξεκινάει στην περιοχή του επιπέδου ΧΥ που βρίσκεται υπό<br />
την επιφάνεια της ακτίνας Laser. Σε συνέχεια και όπως ήταν αναµενόµενο η αταξία αυτή<br />
µεταδίδεται κατά µήκος του επιπέδου ΧΥ αλλά µε αποσβενόµενο χαρακτήρα. Οι<br />
διαφορετικές ταχύτητες των σωµατιδίων συνεπάγονται και διαφορετικές θερµοκρασίες.<br />
Θέτοντας ως αρχή της παρατήρησης την επιφάνεια του όγκου προσοµοίωσης αµέσως µετά τη<br />
δέσµη, οι µέγιστες τιµές θερµοκρασίας παρουσιάζονται στο συγκεκριµένο όριο.<br />
Αποµακρύνοντας το σηµείο δειγµατοληψίας κατά το επίπεδο ΧΥ, από την δέσµη Laser,<br />
παρατηρείται η αναµενόµενη µείωση στις τιµές της θερµοκρασίας. Ο ρυθµός µεταβολής της<br />
θερµοκρασίας σε σχέση µε την απόσταση από το εστιακό επίπεδο µεταβάλλεται ανάλογα µε<br />
την εφαρµοζόµενη πυκνότητα ενέργειας. Ο κάτωθι πίνακας παραθέτει τους ρυθµούς µείωσης<br />
της θερµοκρασίας για κάθε µελετόµενη πυκνότητα ενέργειας.<br />
334<br />
Πυκνότητα ενέργειας F (J/cm 2 ) Ρυθµός µεταβολής TR (K/nm)<br />
1. 1.5 4988<br />
2. 1 3041<br />
3. 0.6 2646<br />
4. 0.3 907<br />
5. 0.1 269<br />
Πίνακας 8.3: Ρυθµοί µεταβολής θερµοκρασίας σε σχέση µε την εφαρµοζόµενη πυκνότητα<br />
ενέργειας<br />
Στο διάγραµµα του Σχήµατος 8.22 είναι ευδιάκριτη η µείωση της µέσης θερµοκρασίας σε<br />
σχέση µε την απόσταση από το εστιακό επίπεδο. ∆ιαφορετικοί ρυθµοί ελάττωσης της µέσης<br />
θερµοκρασίας (ψύξης) είναι εµφανείς. Οι υψηλοί ρυθµοί ελάττωσης της θερµοκρασίας<br />
υποδεικνύουν ότι το φαινόµενο της αποδόµησης έχει εξαιρετικά υψηλή χωρική<br />
συγκέντρωση. Συνεπώς και η ζώνη θερµικής επιρροής (HAZ) είναι ιδιαίτερα περιορισµένη.
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
Σχήµα 8.22: Μέση θερµοκρασία σε σχέση µε την απόσταση από το εστιακό επίπεδο για την<br />
επιφάνεια του όγκου προσοµοίωσης για διαφορετικές πυκνότητες ενέργειας.<br />
Πειραµατικές µελέτες δείχνουν ότι οι ζώνες θερµικής επιρροής για φωτοαποδόµηση µε Laser<br />
υπερβραχέων παλµών είναι µικρότερες από τις πειραµατικές δυνατότητες παρατήρησης που<br />
βρίσκονται στα 2 µm [11].<br />
8.5 Μηχανισµοί φωτοαποδόµησης<br />
Μια βασική παράµετρος της φωτοαποδόµησης ενός µεταλλικού υλικού αποτελεί το πάχος<br />
του υλικού που αφαιρείται ανά παλµό Laser, δηλαδή ο λεγόµενος ρυθµός φωτοαποδόµησης<br />
ανά παλµό. Από την παρούσα µελέτη προκύπτει ένας επαρκής αριθµός δεδοµένων, τόσο<br />
πειραµατικών όσο και θεωρητικών, για την εξάρτηση του ρυθµού φωτοαποδόµησης από την<br />
πυκνότητα ενέργειας. Ανάλογα µε τις παραµέτρους του Laser αφαιρείται υλικό πάχους<br />
κάποιων nm µέχρι µερικών µm, σχηµατίζοντας από ένα σαφές αποτύπωµα έως µια διακριτή<br />
οπή στο υπό κατεργασία υλικό. Η θεωρητική ανάλυση έδειξε ότι η ποσότητα του υλικού που<br />
αποµακρύνεται, άρα και το βάθος φωτοαποδόµησης, εξαρτάται από την πυκνότητα ενέργειας<br />
του παλµού. Πίσω όµως από αυτή τη φαινοµενολογικά απλή περιγραφή βρίσκεται ένα<br />
πλήθος πολύπλοκων διεργασιών και φαινοµένων που λαµβάνουν χώρα. Η φωτοαποδόµηση<br />
περιγράφεται συνήθως ως η µακροσκοπική (κάποια nm ως κάποια µm) αφαίρεση υλικού.<br />
Προφανώς αυτή είναι µια φαινοµενολογική περιγραφή του φαινοµένου. Όµως, εν γένει κατά<br />
την ακτινοβόληση ενός µεταλλικού υλικού, οι µηχανισµοί που παρουσιάστηκαν και<br />
335
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
αναλύθηκαν στην θεωρητική προσέγγιση της διατριβής (κεφάλαιο 3) συµβάλλουν στην<br />
αποµάκρυνση υλικού. Στις χαµηλές πυκνότητες ενέργειας της εφαρµοζόµενης δέσµης, ο<br />
διαχωρισµός των µηχανισµών είναι σχετικά πιο εύκολος και αιτιολογηµένος. Σε συνθήκες<br />
ισχυρής ακτινοβόλησης µπορεί να υπάρξει ισχυρή σύζευξη των διαφόρων διαδικασιών και η<br />
κατηγοριοποίηση καθίσταται αµφισβητήσιµη. Σχηµατικά οι διεργασίες που προκαλούνται<br />
από τους διάφορους µηχανισµούς αποδόµησης για υπερβραχείς παλµούς µπορούν να<br />
κατηγοριοποιηθούν µε αυξανόµενη πυκνότητα ενέργειας του Laser, που καθορίζει το<br />
«µέγεθος» της διαταραχής στην οποία υπόκειται το υλικό. Σε χαµηλές πυκνότητες ενέργειας<br />
η θερµική επίδραση είναι εξαιρετικά µικρή ή ελάχιστη έτσι µπορεί να θεωρηθεί ότι η<br />
ακτινοβολια Laser ελάχιστα διαταράσσει (θερµικά) το υλικό. Σε αυξανόµενες πυκνότητες<br />
ενέργειας, υπάρχει ένα εύρος τιµών, κάτω από την τιµή του κατωφλίου φωτοαποδόµησης,<br />
όπου η ακτινοβόληση µε Laser προκαλεί µορφολογικές αλλαγές και κάποια απώλεια µάζας.<br />
Φαίνεται ότι σ’αυτες τις ενδιάµεσες πυκνότητες ενέργειας δρα ένας µηχανισµός θερµικής<br />
αποπροσρόφησης. Σε ακόµα υψηλότερες πυκνότητες ενέργειας παρατηρείται εν γένει η<br />
σηµαντική αφαίρεση υλικού, η οποία επιπλέον φαίνεται να µην είναι επιλεκτική. Η αφαίρεση<br />
αυτή απαιτεί µια δράση άλλων µηχανισµών, όπως είναι ο εκρηκτικός βρασµός και µια σειρά<br />
από ελαστικά κύµατα που περιγράφονται ως φωτοµηχανικός µηχανισµός. Τέλος σε υψηλές<br />
εντάσεις ακτινοβολίας τα εκτινασσόµενα άτοµα ή µόρια µπορεί να ιονιστούν συντελώντας<br />
στον σχηµατισµό πλάσµατος ή plume, αποτελούµενο από ιόντα και ελεύθερα ηλεκτρόνια.<br />
Η κατανόηση της δράσης των διαφόρων µηχανισµών και η προσπάθεια να<br />
κατηγοριοποιηθούν οι µηχανισµοί που δρουν στις διάφορες πυκνότητες ενέργειας είναι<br />
σηµαντική όταν αποσκοπείται η βελτιστοποίηση και ανάπτυξη των πρακτικών εφαρµογών<br />
της φωτοαποδόµησης.<br />
Ακολούθως επιχειρείται µια διασύνδεση των περιοχών φωτοαποδόµησης, όπως ορίστηκαν<br />
στην παράγραφο 8.3 και των µηχανισµών που συµβάλλουν στην αποµάκρυνση υλικού.<br />
336<br />
• Περιοχή ήπιας φωτοαποδόµησης.<br />
Η περιοχή αυτή ορίζεται για πυκνότητες ενέργειας µεταξύ των ορίων 0.01 και<br />
0.1 J/cm 2 . Για τιµές πυκνότητας ενέργειας κοντά στο κάτω όριο η θερµική<br />
επίδραση είναι ελάχιστη και για τον λόγω αυτό δεν παρατηρείται φωτοποδόµηση.<br />
Σε αυξανόµενες πυκνότητες ενέργειας και πλησιάζοντας στο άνω όριο της
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
περιοχής (0.1 J/cm 2 ), το οποίο έχει ορισθεί και ως κατώφλι φωτοαποδόµησης, η<br />
ακτίνα Laser προκαλεί µορφολογικές αλλαγές και απώλεια µάζας. Σε αυτές τις<br />
πυκνότητες ενέργειας δρα ο φωτοθερµικός µηχανισµός. Η κινητική ενέργεια των<br />
σωµατίδιων µετατρέπεται σε θερµική ενέργεια και κατά συνέπεια οδηγεί τµήµατα<br />
της ακτινοβολούµενης επιφάνειας του υλικού σε τήξη και εξάτµιση. Η λεία<br />
µορφολογία της επιφάνειας που προκαλείται από την φωτοαποδόµηση ενισχύει<br />
την υπόθεση ότι η αποµάκρυνση υλικού οφείλεται στον φωτοθερµικό µηχανισµό.<br />
• Μεταβατική περιοχή φωτοαποδόµησης<br />
Τα όρια πυκνοτήτων ενέργειας που ορίζουν την µεταβατική περιοχή<br />
φωτοαποδόµησης είναι 0.1 και 1 J/cm 2 . Κατά την µεταβατική περιοχή δεν<br />
κυριαρχεί κάποιος µηχανισµός αφαίρεσης υλικού. Σε πυκνότητες ενέργειας<br />
κοντά στο κατώτατο όριο το φαινόµενο καλύπτεται από το φωτοθερµικό<br />
µηχανισµό. Για µεγαλύτερες πυκνότητες ενέργειας ως µηχανισµός<br />
φωτοαποδόµησης προτείνεται ο φωτοµηχανικός, ο οποίος προκαλείται από τάσεις<br />
λόγω ακτινοβόλησης. Η ταχύτατη και µεγάλη αύξηση της θερµοκρασίας του<br />
υλικού ως συνέπεια της ακτινοβόλησης, συνεπάγεται πολύ γρήγορη διαστολή της<br />
περιοχής, οπότε το υλικό δεν έχει χρόνο να προσαρµοσθεί σε αυτή την αλλαγή µε<br />
αποτέλεσµα να αναπτύσσονται ισχυρές απωστικές δυνάµεις πάνω στη<br />
θερµαινόµενη ζώνη, οι οποίες και οδηγούν και στην εκτίναξη του υλικού προτού<br />
ή αφότου αυτό τηχθεί. Το µέγεθος αυτών των τάσεων γίνεται σηµαντικό όταν η<br />
χρονική διάρκεια του προσπίπτοντας παλµού είναι µικρότερη από το<br />
χαρακτηριστικό χρόνο µηχανικής ισορροπίας του απορροφούντος όγκου, οπότε η<br />
θέρµανση του συστήµατος γίνεται σχεδόν υπό σταθερό όγκο µε αποτέλεσµα την<br />
ανάπτυξη υψηλής θερµοελαστικής πίεσης. Η θερµοελαστική αυτή πίεση είναι<br />
υπεύθυνη για την ανάπτυξη δυο θερµοελαστικών κυµάτων, µε αντίθετη µεταξύ<br />
τους διάδοση κατά τον άξονα της δέσµης. Ένα κύµα διαδίδεται κατά την<br />
επιφάνεια και ένα προς το εσωτερικό του δείγµατος.<br />
• Περιοχή ισχυρής φωτοαποδόµησης υψηλής απόδοσης<br />
Η περιοχή αυτή ορίζεται για πυκνότητες ενέργειας µεταξύ των ορίων 1 και 10<br />
J/cm 2 και χαρακτηρίζεται από την συνεχώς αυξανόµενη απόδοση της<br />
337
ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
338<br />
φωτοποδόµησης µέχρι την τιµή των 10 J/cm 2 . Όπως και στις προηγούµενες<br />
περιοχές δεν είναι δυνατό να καθοριστεί ένας µόνο µηχανισµός<br />
φωτοαποδόµησης. Εκτός του φωτοµηχανικού µηχανισµού που εξακολουθεί να<br />
αποτελεί µηχανισµό αποµάκρυνσης και γι’ αυτή τη περιοχή και εξασθενεί κατά<br />
την αύξηση της πυκνότητας ενέργειας, εµφανίζεται και ο µηχανισµός εκρηκτικού<br />
βρασµού. Σύµφωνα µε την θερµοδυναµική Gibbs υπάρχουν δυο όρια για την<br />
συµπυκνωµένη φάση: η binodal γραµµή, η οποία είναι η καµπύλη ισορροπίας<br />
(P,T) για το υγρό και το αέριο, και η spinodal γραµµή, η οποία είναι το σύνορο<br />
της θερµοδυναµικής σταθερότητας της υγρής φάσης. Μεταξύ αυτιών των δυο<br />
συνοριακών συνθηκών υπάρχει µια περιοχή υπέρθερµου υγρού. Στην spinodal<br />
καµπύλη η υγρή φάση δεν είναι σταθερή και το σύστηµα «αυθόρµητα» διασπάται<br />
σε αέρια και υγρή φάση. Συνεπώς σε αυξανόµενες πυκνότητες ενέργειας κατά<br />
την περιοχή ισχυρής φωτοποδόµησης υψηλής απόδοσης ο εκρηκτικός βρασµός<br />
είναι ο κυρίαρχος µηχανισµός αποδόµησης.<br />
• Περιοχή ισχυρής φωτοαποδόµησης χαµηλής απόδοσης.<br />
Τα όρια πυκνοτήτων ενέργειας που ορίζουν την µεταβατική περιοχή<br />
φωτοαποδόµησης είναι 10 και 100 J/cm 2 . Κατά την περιοχή αυτή οι εξαιρετικά<br />
υψηλές πυκνότητες ενέργειας συνεπάγονται ότι κυρίαρχος και ίσως µοναδικός<br />
µηχανισµός αποδόµησης είναι ο εκρηκτικός βρασµός. Στις υψηλότερες τιµές<br />
πυκνότητας ενέργειας τα εκτινασσόµενα άτοµα µπορεί να ιονιστούν συντελώντας<br />
στον σχηµατισµό πλάσµατος ή plume, αποτελούµενο από ιόντα και ελεύθερα<br />
ηλεκτρόνια και κατά συνέπεια µείωση της απόδοσης της φωτοποδόµησης. Παρά<br />
την µείωση όµως της απόδοσης, ο µηχανισµός που συνεχίζει να προκαλεί την<br />
αποµάκρυνση υλικού είναι ο εκρηκτικός βρασµός.
8.6 Βιβλιογραφικές αναφορές<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ο<br />
[1] Tönshoff, H.K., Momma, C., Ostendorf, A., Nolte, S. and Kamlage, G., (2000),<br />
“Microdrilling of metals with ultrashort Laser pulses”, Journal of Laser Applications,<br />
Vol. 12, pp. 23-27.<br />
[2] Rieth, M., (2000), “Molecular dynamics calculations for nanostructured systems”,<br />
University of Patras, School of Engineering, EngineeringScience Department, PhD<br />
Thesis.<br />
[3] Krauss, G., (1997), “Steels: Heat treatment and processing principles”, ASM<br />
International, Ohio.<br />
[4] Grigoropoulos, C.P., (2004), “Lecture notes”, University of Berkley, California.<br />
[5] Alfa Aesar GmbH & Co KG Chemicals, (2006), Alfa Aesar Material Catalogue 2006-<br />
2007.<br />
[6] Zhigilei, L.V., (2002), “Metal ablation by picosecond laser pulses: A hybrid simulation”,<br />
Physical Review B, Vol. 66, pp. 115-124.<br />
[7] Atanasov, P.A., Nedialkov, N.N., Imamova, S.E., Ruf, A., Hugel, H., Dausinger, F. and<br />
Berger, P., (2002), “Laser ablation of Ni by ultrashort pulses: Molecular dynamics<br />
simulation”, Applied Surface Science, Vol. 186, pp. 369-373.<br />
[8] Nedialkov, N.N., Imamova, S.E., Atanasov, P.A, Heusel, G., Breitling, D., Ruf A., Hugel<br />
H., Dausinger, F. and Berger, P., (2004), “Laser ablation of iron by ultrashort laser<br />
pulses”, Thin Solid Films, Vol. 453-454, pp. 496-500.<br />
[9] Nedialkov, N.N., Atanasov, P.A., Imamova, S.E., Ruf, A., Berger, P. and Dausinger, F.,<br />
(2004), “Dynamics of the ejected material in ultra-short laser ablation of metals”,<br />
Applied Physics A, Vol. 79, pp. 1121-1125.<br />
[10] Imamova, S.E., Atanasov, P.A., Nedialkov, N.N., Dausinger, F. and Berger, P., (2005),<br />
“Molecular dynamics simulation using pair and many body interatomic potentials:<br />
Ultrashort laser ablation of Fe”, Nuclear Instruments and Methods in Physics Research<br />
B, Vol. 227, pp. 490-498.<br />
[11] Le Harzic, R., Huot, N., Audouard, E., Jonin, C., Laporte, P., Valette, S., Fracnzkiewicz,<br />
A., Fortunier, R., (2002), “Comparizon of heat-affected zones due to nanosecond ad<br />
femptosecond laser pulses using transmission electronic miscopy”, Applied Physics<br />
Letters, Vol 80, 21, pp.3886-3890.<br />
339
<strong>Κεφάλαιο</strong> 9 ο<br />
Συµπεράσµατα<br />
Στο παρόν κεφάλαιο αναφέρονται τα σηµαντικότερα αποτελέσµατα της διατριβής, καθώς και<br />
θέµατα τα οποία παραµένουν ανοικτά για την περαιτέρω θεωρητική και πειραµατική<br />
διερεύνηση. Ο βασικός σκοπός της διατριβής, όπως αναφέρθηκε στην εισαγωγή, είναι η<br />
ανάπτυξη µεθοδολογίας προσδιορισµού του βάθους φωτοαποδόµησης που προκαλείται σε<br />
ένα µεταλλικό υλικό το οποίο έχει κατεργαστεί µε ακτίνες Laser υπερβραχέων παλµών, µε τη<br />
χρήση Μοριακής ∆υναµικής, καθώς και ο προσδιορισµός των µηχανισµών που συντελούν<br />
στην αποδόµηση. Για την ανάπτυξη της µεθόδου τα φαινόµενα που λαµβάνουν χώρα κατά<br />
την διεργασία παρουσιάζονται και µελετώνται ξεχωριστά, λόγο της πολυπλοκότητας του<br />
µοντέλου που αναπτύχθηκε. Με βάση τα παραγόµενα µοντέλα µπορούν να προσδιοριστούν,<br />
ο αριθµός φωτονίων που µεταφέρονται από την δέσµη Laser στο προς κατεργασία υλικό<br />
καθώς και η κατανοµή τους εντός αυτού, το βάθος φωτοαποδόµησης και το παραγόµενο<br />
θερµοκρασιακό πεδίο. Μελέτη και σύγκριση θεωρητικών και πειραµατικών αποτελεσµάτων<br />
οδηγεί στην ερµηνεία των µηχανισµών φωτοαποδόµησης. Ανακεφαλαιώνοντας, τα<br />
σηµαντικότερα αποτελέσµατα της παρούσας διατριβής παρουσιάζονται στην συνέχεια:
ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ<br />
342<br />
• Συνοψίζοντας τόσο τα υπολογιστικά όσο και τα πειραµατικά αποτελέσµατα, για<br />
την φωτοαποδόµηση µεταλλικών υλικών και πιο συγκεκριµένα σιδήρου, το βάθος<br />
φωτοαποδόµησης καθώς και ο µηχανισµός αυτής εξαρτώνται κυρίως από την<br />
πυκνότητα ενέργειας του υπερ-βραχέου παλµού (J/cm 2 ) που επιδρά στο<br />
µεταλλικό υλικό.<br />
• Στα πλαίσια της παρούσας διατριβής εξετάσθηκε ένα ευρύ πεδίο πυκνοτήτων<br />
ενέργειας, αρχίζοντας απο τα 0.01 J/cm 2 έως τα 100 J/cm 2 . Σε αυτό το εύρος<br />
πυκνοτήτων ενέργειας εντοπίστηκαν τέσσερις περιοχές φωτοαποδόµησης. Τα<br />
κατώτατα όρια αυτών των περιοχών είναι από 0.01 J/cm 2 , 0.1 J/cm 2 , 1 J/cm 2 και<br />
10 J/cm 2 . ∆ιακύµανση µεταξύ των περιοχών παρατηρείται στη σχέση βάθους<br />
φωτοαποδόµησης και εφαρµοζόµενης πυκνότητας ενέργειας.<br />
• Η µέγιστη απόδοση της φωτοαποδόµησης (nm 3 /mJ) µετρήθηκε στα 9 J/cm 2 .<br />
Κατόπιν του ορίου των 10 J/cm 2 η απόδοση µειώνεται και η διεργασία κρίνεται<br />
µη αποδοτική. Η αύξηση της ισχύος της δέσµης του Laser που προκαλεί<br />
εµφάνιση κρουστικών κυµάτων καθώς και η αποκόλληση πλάσµατος που<br />
προκαλεί µείωση της απορροφητικότητας του υλικού συντελούν στην µείωση της<br />
απόδοσης της διεργασίας.<br />
• Το κατώφλι ουσιαστικής φωτοαποδόµησης βρέθηκε στα 0.1 J/cm 2 . Κάτωθεν<br />
αυτού η φωτοαποδόµηση µπορεί να θεωρηθεί αµελητέα. Πειραµατικά το βάθος<br />
φωτοαποδόµησης για πυκνότητες ενέργειας κάτω από το 0.1 J/cm 2 , δεν είναι<br />
µετρήσιµο µε συνήθεις πρακτικές. Φωτογραφίες SEM, δοκιµίων που έχουν<br />
υποστεί ακτινοβολία Laser παρουσιάζουν αλλοιωµένη επιφάνεια στο σηµείο<br />
εστίασης της δέσµης. Μπορεί εποµένως µε ασφάλεια να συµπεράνουµε ότι το<br />
φαινόµενο περιορίζεται στην αποµάκρυνση ελάχιστου αριθµού σωµατιδίων απο<br />
την επιφάνεια του υλικού.<br />
• Στη περιοχή ήπιας φωτοαποδόµησης (0.01-0.1 J/cm 2 ) χαρακτηριστικός<br />
µηχανισµός αφαίρεσης υλικού είναι ο φωτοθερµικός µηχανισµός, εφόσον ο όγκος<br />
φωτοαποδόµησης είναι της τάξεως του νανοµέτρου και η οπτική µελέτη των<br />
πειραµατικών αποτελεσµάτων δείχνουν λεία παραγόµενη επιφάνεια. Η κινητική
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ο<br />
ενέργεια των σωµατίδιων µετατρέπεται σε θερµική ενέργεια και κατά συνέπεια<br />
οδηγεί τµήµατα της ακτινοβολούµενης επιφάνειας του υλικού σε τήξη και<br />
εξάτµιση. Το βάθος φωτοαποδόµησης αυξάνεται γραµµικά µε την πυκνότητα<br />
ενέργειας του Laser. Η µέγιστη θερµοκρασία στην επιφάνεια υπολογίζεται στους<br />
1830 ο Κ. Ο ρυθµός µεταβολής της θερµοκρασίας στο επίπεδο για το άνω όριο<br />
είναι 269 ο Κ/nm. Σύγκριση θεωρητικών και πειραµατικών αποτελεσµάτων έδειξε<br />
µέση απόκλιση 20% για τις µετρούµενες περιοχές.<br />
• Κατά τη µεταβατική περιοχή φωτοαποδόµησης (0.1-1 J/cm 2 ) δεν κυριαρχεί<br />
κάποιος µηχανισµός αφαίρεσης υλικού. Εικάζεται ότι η αποµάκρυνση οφείλεται<br />
τόσο σε φωτοθερµικούς, για περιοχές πυκνότητες εντάσεων κοντά στο κάτω όριο<br />
της περιοχής, όσο και σε φωτοµηχανικούς µηχανισµούς, που κυριαρχούν<br />
τείνοντας στο άνω όριο. Το βάθος φωτοαποδόµησης αυξάνεται εκθετικά µε την<br />
πυκνότητα ενέργειας τόσο για τα πειραµατικά όσο και για τα υπολογιστικά<br />
αποτελέσµατα. Η µέγιστη θερµοκρασία υπολογίζεται στους 10107 ο Κ και ο<br />
ρυθµός µεταβολής της θερµοκρασίας σε περιοχές κοντά στην επιφάνεια του<br />
υλικού για το άνω όριο είναι 3046 ο Κ/nm. Ο υπολογισµός της µέσης απόκλισης<br />
των αποτελεσµάτων υπολογίσθηκε στο 12.7%.<br />
• Στη περιοχή ισχυρής φωτοαποδόµησης, υψηλής απόδοσης (1-10 J/cm 2 )<br />
κυριαρχούν ο φωτοµηχανικός και ο εκρηκτικός βρασµός, ως µηχανισµοί<br />
αφαίρεσης υλικού. Η περιοχή αυτή χαρακτηρίζεται απο την συνεχώς αυξανόµενη<br />
απόδοση της φωτοποδόµησης µέχρι την τιµή των 10 J/cm 2 . Το φαινόµενο της<br />
φωτοαποδόµησης είναι πια έντονο συντελώντας στην παραγωγή οπών, των<br />
οποίων τα βάθη κυµαίνονται από 12 nm έως και 500 nm ανά παλµό. Το βάθος<br />
φωτοαποδόµησης αυξάνεται εκθετικά µε την πυκνότητα ενέργειας του Laser. Η<br />
µέγιστη θερµοκρασία υπολογίζεται στους 14912 ο Κ. Ο ρυθµός µεταβολής της<br />
θερµοκρασίας στο επίπεδο είναι µεγαλύτερος των 5000 ο Κ/nm. Ο υπολογισµός<br />
της µέσης απόκλισης των αποτελεσµάτων υπολογίσθηκε στο 6.7%.<br />
• Κατά τη περιοχή ισχυρής φωτοαποδόµησης, χαµηλής απόδοσης (10-100 J/cm 2 )<br />
κύριος µηχανισµός αφαίρεσης υλικού είναι ο εκρηκτικός βρασµός. Η<br />
φωτοαποδόµηση παράγει βάθη που για τα πειραµατικά αποτελέσµατα<br />
κυµαίνονται από 500 nm έως και 1100 nm ανά παλµό, ενώ τα θεωρητικά<br />
343
ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ<br />
344<br />
περιορίζονται στα 726 nm ανά παλµό, το οποίο είναι και το µέγιστο βάθος που<br />
µπορεί να εξαχθεί από το υπολογιστικό µοντέλο. Το βάθος φωτοαποδόµησης<br />
τείνει να αποκτήσει γραµµική σχέση µε την πυκνότητα ενέργειας τόσο για τα<br />
πειραµατικά όσο και για τα θεωρητικά αποτελέσµατα. Ο υπολογισµός της µέσης<br />
απόκλισης των αποτελεσµάτων υπολογίσθηκε στο 20.7%.<br />
• Τέλος η διάρκεια του χρόνου προσοµοίωσης αυξάνεται µε αύξηση του αριθµού<br />
των σωµατιδίων που εµπεριέχονται στο µοντέλο. Η πολυνηµατική επεξεργασία<br />
επιτρέπει µειωµένους χρόνους προσοµοίωσης απο 35-58% ανάλογα µε τον<br />
αριθµό σωµατίδιων που εµπεριέχονται στο µοντέλο προσοµοίωσης. Η διαφορά<br />
χρόνου εξαγωγής του αποτελέσµατος παρουσιάζει διακύµανση µε την µεταβολή<br />
του αριθµού των σωµατιδίων προσοµοίωσης.
9.1 Θέµατα ανοικτά προς διερεύνηση<br />
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ο<br />
Η παρούσα διατριβή παρουσίασε µια µέθοδο προσδιορισµού του βάθους φωτοαποδόµησης<br />
που προκαλείται σε ένα µεταλλικό υλικό, το οποίο έχει υποστεί ακτινοβολία µε υπερ-βραχείς<br />
παλµούς Laser, µε τη χρήση Μοριακής ∆υναµικής ανάλυσης. Μια σειρά όµως από θέµατα<br />
σχετικά µε τη Μοριακή ∆υναµική ανάλυση της φωτοαποδόµησης µεταλλικών υλικών, µε<br />
υπερ-βραχείς παλµούς Laser, απαιτούν περαιτέρω έρευνα. Συνοπτικά τα θέµατα των οποίων<br />
η επίλυση θα οδηγήσει στην δηµιουργία µιας ολοκληρωµένης µεθοδολογίας, γεγονός που θα<br />
βοηθήσει στην υιοθέτησή της από την βιοµηχανία, συµπεριλαµβάνουν:<br />
• Επέκταση της µεθόδου σε φάσµα µεταλλικών υλικών. Η επέκταση αυτή θα<br />
συµβάλει στην καλύτερη κατανόηση του φαινοµένου της φωτοαποδόµησης αλλά<br />
µπορεί να αποτελέσει και την αρχή για την δηµιουργία µια βάσεως δεδοµένων για<br />
την πρόβλεψη του βάθους φωτοαποδόµησης κατά την επίδραση Laser υπερβραχέων<br />
παλµών σε µεταλλικά υλικά.<br />
• ∆ιερεύνηση της µεταβολής της ατοµικής πυκνότητας του υλικού καθώς και των<br />
παραγόµενων πιέσεων. Η διερεύνηση αυτή θα συµβάλει στην παρατήρηση των<br />
φάσεων και του χρόνου παραµονής σε αυτές, από τις οποίες περνάει το υλικό<br />
προτού αποµακρυνθεί λόγω αποδόµησης.<br />
• ∆ιερεύνηση της επίδρασης, µε την µέθοδο της Μοριακής ∆υναµικής, Laser<br />
µεγαλύτερης διάρκειας παλµών (picosecond), αποσκοπώντας στην µελέτη των<br />
διαφορετικών µηχανισµών φωτοαποδόµησης που συντελούν στην αποµάκρυνση<br />
υλικού.<br />
• Επέκταση της µεθόδου Μ∆ σε συνδυασµό µε την µέθοδο των πεπερασµένων<br />
στοιχείων αποσκοπώντας στην µελέτη της φωτοαποδόµησης σε µεγαλύτερους<br />
όγκους δοκιµίων.<br />
• Τη χρήση έκφρασης δυναµικού πολλών σωµατιδίων (EAM) κατά την περιγραφή<br />
των δυνάµεων αλληλεπίδρασης των σωµατιδίων του υλικού. Η έκφραση<br />
345
ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ<br />
346<br />
δυναµικού πολλών σωµατιδίων θα προσδιορίσει τις βέλτιστες περιοχές χρήσης<br />
κάθε είδους δυναµικού.
Λατινικοί Χαρακτήρες και Σύµβολα<br />
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ – A<br />
ΟΝΟΜΑΤΟΛΟΓΙΑ<br />
a Παράµετρος απόστασης συνάρτησης δυναµικού Morse<br />
ac<br />
Παράµετρος ακρίβειας δέσµης Laser<br />
C Ενέργεια συνοχής<br />
c Ταχύτητα φωτός<br />
D Παράµετρος ενέργειας συνάρτησης δυναµικού Morse<br />
Ev<br />
Ephoton<br />
Ενέργεια Laser<br />
Ενέργεια φωτονίου<br />
E0 Ενέργεια Laser στο εστιακό επίπεδο<br />
F ∆ιάνυσµα δύναµης<br />
F Μέτρο δύναµης F<br />
Μέτρο δύναµης αλληλεπίδρασης ατόµων i και j<br />
Fij<br />
F new<br />
ij Νέο µέτρο δύναµης αλληλεπίδρασης ατόµων i και j έπειτα από απορρόφηση<br />
ενέργειας ακτινοβολίας<br />
FL Πυκνότητα ενέργειας Laser<br />
fi<br />
∆ύναµη που ενεργεί στο άτοµο i<br />
f(x,y) ∆ιµεταβλητή κατανοµής Gauss<br />
Η Χαµιλονιανή εξίσωση συστήµατος<br />
h Σταθερά Planck<br />
I Ένταση του Laser<br />
I0 Ένταση του Laser στο εστιακό επίπεδο
ΟΝΟΜΑΤΟΛΟΓΙΑ<br />
i Μοναδιαίο διάνυσµα στον άξονα x<br />
i Άτοµο κρυσταλλικής δοµής<br />
j Μοναδιαίο διάνυσµα στον άξονα y<br />
j Άτοµο κρυσταλλικής δοµής<br />
K Κινητική ενέργεια<br />
Ki<br />
Κινητική ενέργεια ατόµου i<br />
k Μοναδιαίο διάνυσµα στον άξονα z<br />
kB Σταθερά Boltzmann<br />
M 2 Παράµετρος ποιότητας ακτίνας Laser<br />
m Μάζα ατόµου<br />
mi Μάζα ατόµου i<br />
N Αριθµός ατόµων<br />
Np<br />
Νphotons<br />
nk<br />
n1<br />
348<br />
Αριθµός φωτονίων<br />
Αριθµός φωτονίων ανά παλµό<br />
Αριθµός που ακολουθεί την κανονική κατανοµή<br />
Αριθµός που ακολουθεί την κανονική κατανοµή<br />
n2<br />
Αριθµός που ακολουθεί την κανονική κατανοµή<br />
P ∆υναµική ενέργεια<br />
Pi<br />
PL<br />
∆υναµική ενέργεια i ατόµου<br />
Έργο Laser<br />
pi<br />
Ορµή σωµατιδίου i<br />
R Συντελεστής ανάκλασης<br />
rα<br />
rb<br />
rij<br />
r0<br />
Ακτίνα ατόµου<br />
Ακτίνα δέσµης Laser<br />
Απόσταση µεταξύ των ατόµων i και j<br />
Απόσταση ισορροπίας δύο ατόµων<br />
rc<br />
Απόσταση αποκοπής<br />
r(z) Ακτίνα Laser συναρτήσει του βάθους<br />
rfo<br />
ri<br />
Ακτίνα Laser στο εστιακό επίπεδο<br />
∆ιάνυσµα θέσης του i σωµατιδίου<br />
rb<br />
Ακτίνα δέσµης Laser<br />
S Ένταση παλµού laser<br />
Spulse/t<br />
Χρονική κατανοµή ενέργειας παλµού
T Θερµοκρασία<br />
Τd<br />
ΤE<br />
Επιθυµητή θερµοκρασία για την εξισορρόπηση του συστήµατος<br />
Ολική ενέργεια<br />
ΤEi Ολική ενέργεια σωµατιδίου i<br />
t Χρόνος<br />
tp<br />
t0<br />
∆ιάρκεια παλµού<br />
Χρονικό κέντρο της διάρκειας, χρησιµοποιείται στο FWHM<br />
v ∆ιάνυσµα ταχύτητας<br />
vi<br />
vx<br />
vix<br />
vcm<br />
vn<br />
vnix<br />
Μέτρο ταχύτητας ατόµου i<br />
Μέτρο ταχύτητας στον x άξονα<br />
Μέτρο ταχύτητας στον x άξονα του i ατόµου<br />
Μέση τιµή ταχύτητας για την κατανοµή ταχυτήτων<br />
Ταχύτητα στο χρονόβηµα n<br />
Ταχύτητα στο χρονόβηµα n του i σωµατιδίου στον άξονα x<br />
Ελληνικοί Χαρακτήρες και Σύµβολα<br />
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ - Α<br />
v new i Νέα ταχύτητα σωµατιδίου i έπειτα από απορρόφηση ενέργειας ακτινοβολίας<br />
x Τετµηµένη θέσης<br />
xn<br />
x new i<br />
Τετµηµένη θέσης στο χρονόβηµα n<br />
Νέα τετµηµένη θέσης σωµατιδίου i έπειτα από απορρόφηση ενέργειας<br />
ακτινοβολίας<br />
xnD Αριθµός που ακολουθεί την κανονική κατανοµή<br />
y Τεταγµένη θέσης<br />
z Θέση στον άξονα z<br />
a Επιτάχυνση<br />
αc<br />
Ακµή του κρυσταλλικού κύβου<br />
a i<br />
Επιτάχυνση του ατόµου i<br />
a x<br />
Επιτάχυνση στον άξονα x<br />
a xi<br />
Επιτάχυνση ατόµου i στον άξονα x<br />
a n<br />
Επιτάχυνση στο χρονόβηµα n<br />
a nix<br />
Επιτάχυνση στο χρονόβηµα n του i σωµατιδίου στον άξονα x<br />
349
ΟΝΟΜΑΤΟΛΟΓΙΑ<br />
new<br />
a Νέα επιτάχυνση σωµατιδίου i έπειτα από απορρόφηση ενέργειας<br />
i<br />
ακτινοβολίας<br />
β Συντελεστής ορίσµατος στο νόµο Beer Lambert<br />
δt ∆ιάρκεια χρονοβήµατος<br />
δf<br />
Θέση επιπέδου εστίασης σε σχέση µε το επίπεδο κατεργασίας<br />
Ε Παράµετρος ενέργειας για την ενέργεια συνοχής<br />
λ Μήκος κύµατος ακτινοβολίας<br />
Π Πιθανότητα ύπαρξης φωτονίου στην περιοχή που ορίζει το όρισµα<br />
σ ∆ιασπορά στην κατανοµή Gauss για την κατανοµή ταχυτήτων<br />
σx<br />
σy<br />
µx<br />
350<br />
∆ιασπορά στην κατανοµή Gauss για την κατανοµή ταχυτήτων στον άξονα x<br />
∆ιασπορά στην κατανοµή Gauss για την κατανοµή ταχυτήτων στον άξονα y<br />
Μέση τιµή στον άξονα x για την κατανοµή Gauss<br />
µy<br />
Μέση τιµή στον άξονα y για την κατανοµή Gauss<br />
ρ Συντελεστής αυτοσυσχέτισης<br />
φ ∆υναµική ενέργεια
ΚΕΦ. 1 ο ΕΙΣΑΓΩΓΗ<br />
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ – B<br />
ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΣΧΗΜΑΤΩΝ<br />
Σχήµα 1.1: Εφαρµογή διάτρησης µε υπερ-βραχείς παλµούς Laser στην<br />
Αυτοκινητοβιοµηχανία<br />
Σχήµα 1.2: Κατασκευαστικές µεταβλητές για νανο-µηχανική (αριστερά) και µακρο-<br />
µηχανική (δεξιά)<br />
Σχήµα 1.3: Σχηµατικό διάγραµµα προτεινόµενης µεθοδολογίας Μ∆ για την<br />
φωτοαποδόµηση µεταλλικών υλικών<br />
ΚΕΦ. 2 ο ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
Σχήµα 2.1: ∆ιάγραµµα γενικής αρχής εφαρµογής των περιοδικών συνθηκών 26<br />
Σχήµα 2.2: Λογικό διάγραµµα συνδυαστικής µεθόδου MD/FEA 29<br />
Σχήµα 2.3: Μεταβατική περιοχή όπου οι κόµβοι των πεπερασµένων στοιχείων<br />
αντιστοιχούν σε θέσεις σωµατίδιων της Μοριακής ∆υναµικής<br />
31<br />
Σχήµα 2.4: Σχηµατική αναπαράσταση της ιεραρχίας των µεθόδων προσοµοίωσης<br />
πολλαπλής κλίµακας<br />
32<br />
Σχήµα 2.5: Σχηµατική αναπαράσταση αποδόµησης µε Laser και σχέση µεταξύ αριθµού<br />
αποδοµηµένων σωµατιδίων και πυκνότητας ενέργειας Laser<br />
34<br />
Σχήµα 2.6: Σχηµατική αναπαράσταση της λύσης για την µελέτη φωτοαποδόµησης<br />
εφαρµόζοντας µοντέλο συνδυασµένης Μ∆ και ΤΤΜ<br />
34<br />
Σχήµα 2.7: Σχηµατική αναπαράσταση του υπολογισµού µηχανισµών µετάδοσης<br />
θερµότητας και κρουστικών κυµάτων µε χρήση συνδυαστικού µοντέλου<br />
35<br />
5<br />
6<br />
8
ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΣΧΗΜΑΤΩΝ<br />
Μ∆ και TTM<br />
Σχήµα 2.8: Στιγµιότυπα της φωτοαποδόµησης σε F=2J/cm 2 , 2 ps µετά την εφαρµογή του<br />
Laser. (a) εν κενώ (b) σε συνθήκες Ar<br />
Σχήµα 2.9: Ρυθµός φωτοαποδόµησης σε σχέση µε την πυκνότητα ενέργειας Laser για<br />
ακτινοβόληση διάρκειας 0.5 ps<br />
Σχήµα 2.10: ΧΥ τοµή κρυσταλλικής δοµής σιδήρου σε θερµοκρασία τήξης (a) µε<br />
προσέγγιση δυναµικού ζεύγους σωµατίδιων, (b) µε προσέγγιση δυναµικού<br />
πολλών σωµατιδίων<br />
Σχήµα 2.11: Στιγµιότυπα φωτοαποδόµησης στερεού. Οι λατινικοί αριθµοί προσδιορίζουν<br />
διαφορετικές περιοχές του υλικού στόχου<br />
Σχήµα 2.12: Επίπεδα ενέργειας σύµφωνα µε την έκφραση δυναµικού κατά Morse. Η<br />
διαφορά των επιπέδων ενέργειας δυναµικού (ν) µειώνεται καθώς η ενέργεια<br />
πλησιάζει το όριο ενέργειας διάστασης. Η ενέργεια διάστασης De είναι<br />
µεγαλύτερη απο την πραγµατική τιµή ενέργειας που απαιτείται για τον<br />
αποχωρισµό (διάσπαση) D0 λόγω του µηδενικού σηµείου ενέργειας του<br />
κατώτατου επιπέδου ταλάντωσης (v = 0)<br />
Σχήµα 2.13: Στιγµιότυπα εξέλιξης της φωτοαποδόµησης Ni. (a) 500 fs, (b) 1 ps, (c) 6 ps,<br />
(e) 10 ps<br />
Σχήµα 2.14: Το βάθος αποδόµησης ως συνάρτηση της πυκνότητας ενέργειας του Laser<br />
για Al και Ni. Τα πειραµατικά αποτελέσµατα για το Al είναι για µήκος<br />
κύµατος ακτινοβολίας λ=800nm και διαρκείς τp=0.1 ps, ενώ για το Ni<br />
λ=248nm και τp=0.5 ps<br />
Σχήµα 2.15: Στιγµιότυπα εξέλιξης της φωτοαποδόµησης σε Fe για F=0.5 J/cm 2 , λ=800 nm<br />
και τp=0.1 ps<br />
Σχήµα 2.16: Κατανοµή της αξονικής ταχύτητας των αποδοµηµένων σωµατίδιων. Οι<br />
τελείες αντιστοιχούν στα αποτελέσµατα της Μ∆, ενώ η καµπύλη παρουσιάζει<br />
την κατανοµή Maxwell Boltzmann<br />
Σχήµα 2.17: Σχηµατισµός απόβλητου χρησιµοποιώντας ARMD και κινούµενες συνοριακές<br />
συνθήκες<br />
49<br />
Σχήµα 2.18: Μηχανισµός κοπής γύρω από αιχµηρής και κυκλικής άκρης κοπτικό<br />
εργαλείο. Ταχύτητα κοπής 100ms -1 και βάθος κοπής 10 Angstrom<br />
50<br />
Σχήµα 2.19: Στιγµιότυπο της ατοµικής δοµής στην περίπτωση των τριών στρωµάτων 51<br />
Σχήµα 2.20: Στιγµιότυπα από την προσοµοίωση Μ∆ για κοπή ελατού υλικού σε νανο<br />
κλίµακα για γωνίες κοπής -15 ο , 0 ο και 15 ο<br />
51<br />
Σχήµα 2.21: Σχηµατικό µοντέλο της κοπής σε νανο-κλίµακα 52<br />
Σχήµα 2.22: Η φθορά της κορυφής διαµαντιού σε AFM. Αριστερά πριν και δεξιά µετά<br />
την κατεργασία<br />
53<br />
Σχήµα 2.23: Το διάγραµµα µετάβασης των περιοχών παραµόρφωσης. Το διαµάντι<br />
ολισθαίνει από τα δεξιά προς τα αριστερά. Όπου δ το αδιάστατο βάθος<br />
κοπής<br />
53<br />
Σχήµα 2.24: Προβολή των ατοµικών θέσεων κατά την διάρκεια διάτµησης. Η πρώτη<br />
αριστερή εικόνα είναι η αρχική κατάσταση των ατόµων, η µεσαία εικόνα<br />
παρουσιάζει την κατάσταση µετά την παρέλευση 100.000 χρονοβηµάτων<br />
και η δεξιά εικόνα µετά 140.000 χρονοβηµάτων<br />
Σχήµα 2.25: Στιγµιότυπο Μ∆ ανάλυσης ανισοτροπίας στην σκληρότητα την τριβή σε<br />
κρυστάλλους αλουµινίου<br />
352<br />
36<br />
37<br />
38<br />
40<br />
42<br />
44<br />
45<br />
46<br />
47<br />
54<br />
55
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ - Β<br />
Σχήµα 2.26: Μοντέλο της Μ∆ για την AFM- based νανο-λιθογραφία 55<br />
Σχήµα 2.27: Στιγµιότυπα αποτελεσµάτων Μ∆ για νανο-κοπή 56<br />
Σχήµα 2.28: ∆ιάγραµµα µοντέλου Μ∆ για την κοπή χαλκού σε νανο-κλίµακα 57<br />
Σχήµα 2.29: Στιγµιότυπο αποτελεσµάτων προσοµοίωσης Μ∆ για λείανση 57<br />
Σχήµα 2.30: Θερµική αγωγιµότητα ως συνάρτηση της θερµοκρασίας για<br />
αντιπροσωπευτικά υλικά<br />
60<br />
Σχήµα 2.31: Εξαναγκασµένη µετάδοση εξ επαφής πάνω σε µια στερεή επιφάνεια. Τα<br />
ρευστά κοντά στην επιφάνεια σχηµατίζουν ένα συνοριακό στρώµα στο<br />
οποίο οι τιµές της θερµοκρασίας και της ταχύτητας στο τοίχωµα διαφέρουν<br />
από αυτές εκτός του συνοριακού στρώµατος (τα συνοριακά στρώµατα<br />
θερµότητας και ορµής µπορεί να έχουν διαφορετικά πάχη).<br />
61<br />
Σχήµα 2.32: Ισχύς ακτινοβολίας µελανού σώµατος ως συνάρτηση του µήκους κύµατος<br />
σε διαφορετικές θερµοκρασίες<br />
62<br />
Σχήµα 2.33: Μικροσκοπική διεργασία µετάδοσης θερµότητας δι’ αγωγής σε ένα αέριο 64<br />
Σχήµα 2.34: Τυπικό προφίλ διαµοριακού δυναµικού 65<br />
Σχήµα 2.35: (α) Ένα σύστηµα µάζας-ελατηρίου που αναπαριστά αλληλοσυνδεδεµένα<br />
άτοµα σε ένα κρύσταλλο, και (β) µοντέλου αερίου phonon που αντικαθιστά<br />
τα στερεά άτοµα σε ένα κρύσταλλο<br />
66<br />
Σχήµα 2.36: Απεικόνιση τυπικής σχέσης διασκορπισµού για (α) ηλεκτρόνια και<br />
(β) phonon σε κρυστάλλους<br />
68<br />
Σχήµα 2.37: Απλοποιηµένη εξαγωγή του νόµου Fourier βασισµένη στην κινητική θεωρία 72<br />
Σχήµα 2.38: Εκτίµηση µέσης ελεύθερης οδού σε ένα κιβώτιο αέριων µορίων µε ενεργή<br />
διάµετρο d για κάθε µόριο: (α) η ενεργή διάµετρος για δύο µόρια να<br />
διασκορπιστούν είναι 2d, και (β) η µέση ελεύθερη οδός είναι η µέση<br />
απόσταση ανάµεσα σε δύο διαδοχικές διασκορπίσεις<br />
74<br />
Σχήµα 2.39: Θερµική αγωγιµότητα υµενίων πυριτίου ως συνάρτηση του πάχους του<br />
υµένιου ή της διαµέτρου του σύρµατος<br />
Σχήµα 2.40: Στάσιµα κύµατα σε ένα κβαντικό πηγάδι, τα δύο χαµηλότερα ενεργειακά<br />
επίπεδα<br />
Σχήµα 2.41: SEM φωτογραφίες οπών που δηµιουργήθηκαν από παλµούς µε διάρκεια<br />
170 fs, 780 nm µήκος κύµατος και πυκνότητα ενέργειας 2.5J/cm 2 σε<br />
έλασµα χάλυβα πάχους 200µm. Αριστερά είσοδος οπής, δεξιά έξοδος<br />
Σχήµα 2.42: SEM φωτογραφίες αυλακώσεων σε χρυσό µε παλµούς Laser διάρκειας<br />
490 fs και µήκους κύµατος 248nm<br />
Σχήµα 2.43: SEM φωτογραφίες διεργασιών µε παλµούς Laser διάρκειας 25 ns (A) και<br />
120 fs (Β, C)<br />
Σχήµα 2.44: SEM φωτογραφίες οπών που δηµιουργήθηκαν από παλµούς διάρκειας fs,<br />
σε µεταλλικά (Α) και διηλεκτρικά (B, C, D) υλικά<br />
ΚΕΦ. 3 ο ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Σχήµα 3.1: Eδροκεντρωµένη κυβικά κρυσταλλική δοµή-FCC. α) µοντέλο σκληρών<br />
σφαιρών για ένα εδροκεντρωµένο κύτταρο, β) απλοποιηµένο µοντέλο<br />
75<br />
77<br />
86<br />
86<br />
87<br />
87<br />
104<br />
353
ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΣΧΗΜΑΤΩΝ<br />
µοναδιαίου κρυστάλλου, γ) συνάθροισµα πολλών ατόµων<br />
Σχήµα 3.2: Χωροκεντρωµένη κυβικά κρυσταλλική δοµή-BCC. α) µοντέλο σκληρών<br />
σφαιρών για ένα εδροκεντρωµένο κύτταρο, β) απλοποιηµένο µοντέλο<br />
µοναδιαίου κρυστάλλου, γ) συνάθροισµα πολλών ατόµων<br />
Σχήµα 3.3: Κρυσταλλική ∆οµή Εξαγωνικού πλέγµατος µέγιστης πυκνότητας-HCP<br />
α) απλοποιηµένο µοντέλο µοναδιαίου κρυστάλλου όπου α και c<br />
αντιπροσωπεύουν τη µικρή και τη µεγάλη διάσταση του κυττάρου<br />
αντίστοιχα, β) συνάθροισµα πολλών ατόµων<br />
Σχήµα 3.4: Αποτελέσµατα επίδρασης Laser σχετιζόµενα µε την εφαρµοζόµενη<br />
πυκνότητα ισχύος<br />
115<br />
Σχήµα 3.5: Γενική άποψη της επίδρασης του Laser σε µεταλλικά υλικά 115<br />
Σχήµα 3.6: Οι τρεις µηχανισµοί µετάδοσης ενέργειας κατά την διάρκεια επίδρασης<br />
Femptosecond παλµών Laser και υλικού. Αριστερή στήλη: Κατανοµές<br />
πυκνοτήτων κατάστασης (Density of state – DOS), ∆εξιά στήλη κατανοµή<br />
ενεργείας στο εσωτερικό του υλικού<br />
124<br />
Σχήµα 3.7: ∆ιασύνδεση µηχανισµών, κατωφλιού φωτοαποδόµησης και εφαρµοζόµενης<br />
πυκνότητας ενέργειας<br />
Σχήµα 3.8: Φωτογραφίες οπών που έχουν σχηµατιστεί σε ακτινοβοληµένο δείγµα<br />
πολυµερούς, Πολυκαρβονυλίου (PEC). Η ακτινοβόληση έγινε µε ένα XeCl<br />
excimer Laser (λ=308 nm, fluence=7.8 J/cm2, 15 παλµών). Αριστερά (a)<br />
φαίνεται η περίπτωση καθαρού PEC και δεξιά (b) η αντίστοιχη περίπτωση<br />
του Polyester carbonate-PEC, οπότε και επιτυγχάνεται µεγαλύτερη<br />
απορρόφηση στο µήκος κύµατος της ακτινοβολίας που χρησιµοποιείται.<br />
Είναι ιδιαίτερα εµφανείς οι µορφολογικές διαφορές στα δύο δείγµατα<br />
Σχήµα 3.9: Συνεχή απεικόνιση του ωστικού κύµατος κατά την ακτινοβόληση<br />
πολυµερούς Kapton µε παλµό πυκνότητας ενέργειας 4.5J/cm 2 σε a) 50ns,<br />
b) 100ns, c) 200 ns, d) 400 ns, e) 700 ns µετά την αρχή του παλµού<br />
Σχήµα 3.10: α) Η εναπόθεση θερµικής ενέργειας επιφέρει τη δηµιουργία ενός κύµατος<br />
συµπίεσης και ενός κύµατος αποσυµπίεσης, β) To πλάτος του κύµατος<br />
αποσυµπίεσης αυξάνεται µε το βάθος, γ) σε κάποιο βάθος η ενέργεία του<br />
ξεπερνά την ενέργεια συνοχής του υλικού, δ&ε) αποκόλληση και εκτίναξη<br />
υλικού<br />
Σχήµα 3.11: Spinodal καµπύλες και µετασταθείς περιοχές σε ένα P-V διάγραµµα 136<br />
Σχήµα 3.12: P-T (α) και P-V (β) διαγράµµατα της εκρηκτικής αλλαγής φάσης 138<br />
Σχήµα 3.13: Εξάρτηση της ελέυθερης ενέργεια Gibbs συναρτήσει του όγκου για<br />
διάφορες θερµοκρασίες, από την θερµοκρασία κόρου Tsat έως την<br />
spinodal Tspin (υπό σταθερή πίεση Psat)<br />
139<br />
Σχήµα 3.14: Εξάρτηση της ελεύθερης ενέργειας Gibbs συναρτήσει της ακτίνας της<br />
φυσαλίδας<br />
140<br />
Σχήµα 3.15: Ελεύθερες συνοριακές συνθήκες - FBC 142<br />
Σχήµα 3.16: Ανακλώµενες συνοριακές συνθήκες - RBC 142<br />
Σχήµα 3.17: Περιοδικές συνοριακές συνθήκες σε δυο διαστάσεις. Η υπολογιστική<br />
κυψελίδα αναφοράς περικλείεται από οχτώ πανοµοιότυπα αντίγραφα<br />
και κάθε µια αναγνωρίζεται απο ένα διάνυσµα µετατόπισης α<br />
143<br />
Σχήµα 3.18: Περιοδικές συνοριακές συνθήκες σε τρεις διαστάσεις. Η υπολογιστική<br />
κυψελίδα αναφοράς περικλείεται απο 26 πανοµοιότυπα αντίγραφα<br />
354<br />
104<br />
106<br />
128<br />
129<br />
132<br />
133<br />
144
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ - Β<br />
Σχήµα 3.19: Περιοδικές συνοριακές συνθήκες: Όταν ένα σωµατίδιο αποµακρύνεται<br />
απο την υπολογιστική κυψελίδα αναφοράς η θέση του αµέσως µετατίθεται<br />
στην απέναντι πλευρά και το διάνυσµα της ταχύτητας παραµένει αµετάβλητο<br />
Σχήµα 3.20: Εφαρµογή περιοδικών συνοριακών συνθηκών σε δυο διαστάσεις. Εφόσον<br />
τα γεγονότα στην υπολογιστική κυψελίδα αναφοράς αντιγράφονται σε κάθε<br />
αντίγραφο της, η µάζα της διατηρείται<br />
Σχήµα 3.21: Minimum Image Criterion. Η υπολογιστική κυψελίδα αναφοράς περιέχει<br />
τρία σωµατίδια και υπάρχουν Ν(Ν-1)/2=3 γειτονικά ζεύγη. Ο διαχωρισµός<br />
των ζευγών ορίζεται από την ελάχιστη απόσταση µεταξύ σωµατιδίου i και<br />
οποιουδήποτε αντιγράφου του j<br />
ΚΕΦ. 4 ο ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Σχήµα 4.1: Λογικό διάγραµµα διασύνδεσης συντελεστών των αρχικών συνθηκών της<br />
προσοµοίωσης<br />
157<br />
Σχήµα 4.2: Κρύσταλλος BCC µε ορθοκανονικό σύστηµα συντεταγµένων 158<br />
Σχήµα 4.3: Επίπεδα ενέργειας σύµφωνα µε την έκφραση δυναµικού κατά Morse. Η<br />
διαφορά των επιπέδων ενέργειας δυναµικού (ν) µειώνονται, καθώς η<br />
ενέργεια πλησιάζει το όριο ενέργειας διάστασης. Η ενέργεια διάστασης De<br />
είναι µεγαλύτερη από την πραγµατική τιµή ενέργειας που απαιτείται για τον<br />
αποχωρισµό (διάσπαση) D0 λόγω του µηδενικού σηµείου ενέργειας του<br />
κατώτατου επιπέδου ταλάντωσης (v = 0).<br />
Σχήµα 4.4: ∆ιανύσµατα θέσης ατόµων 161<br />
Σχήµα 4.5: Συνοριακές συνθήκες, όπως εφαρµόσθηκαν στην προτεινόµενη µεθοδολογία 165<br />
Σχήµα 4.6: Maxwell – Boltzmann και Gauss κατανοµές ταχυτήτων 166<br />
Σχήµα 4.7: Λογικό διάγραµµα διασύνδεσης συντελεστών προσοµοίωσης της<br />
εξισορρόπησης συστήµατος<br />
167<br />
Σχήµα 4.8: ∆ιάνυσµα ταχύτητας του i ατόµου 168<br />
Σχήµα 4.9: (a) Κλασικός Verlet αλγόριθµος (b) Αλγόριθµος Verlet Leapforg (c )<br />
Αλγόριθµος Velocity Verlet. Στην αριστερή πλευρά παρουσιάζονται τα<br />
µεγέθη που πρέπει να υπολογιστούν: r = (x,y,z) θέση σωµατιδίου, v<br />
ταχύτητα σωµατιδίου, a επιτάχυνση σωµατιδίου. Ενώ στην πάνω, η εξέλιξη<br />
των χρονοβηµάτων. Τα σκιασµένα κελία δείχνουν πότε υπολογίζονται (σε<br />
ποια χρονοβήµατα) τα προαναφερόµενα µεγέθη.<br />
172<br />
Σχήµα 4.10: ∆ιανύσµατα δυνάµεων 175<br />
Σχήµα 4.11: ∆ιανύσµατα δυνάµεων και απόσταση αποκοπής 175<br />
Σχήµα 4.12: Λογικό διάγραµµα διασύνδεσης συντελεστών µοντελοποίησης δέσµης<br />
Laser κατά την προσοµοίωση<br />
180<br />
Σχήµα 4.13: Gauss και οµοιόµορφη χρονική κατανοµή της ενέργειας της δέσµης Laser 181<br />
Σχήµα 4.14: α) Τρισδιάστατη κατανοµή Gauss, β) Κάτοψη σε επίπεδο x-y της 3D<br />
κατανοµής Gauss<br />
184<br />
Σχήµα 4.15: Κατανοµή Gauss και τυπική απόκλιση 184<br />
Σχήµα 4.16: Εστιακό επίπεδο ακτίνας και αρχή του συστήµατος συντεταγµένων για τη 185<br />
145<br />
145<br />
150<br />
160<br />
355
ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΣΧΗΜΑΤΩΝ<br />
Σχήµα 4.17:<br />
µέθοδο επίλυσης<br />
Κάτοψη x-y της κατανοµής Gauss για ασυσχέτιστες µεταβλητές x, y (ρ=0) 186<br />
Σχήµα 4.18: Λογικό διάγραµµα βρόχων αλληλεπίδρασης καταστάσεων και ενεργειών,<br />
επακολουθούµενων της ισορρόπησης του συστήµατος κατά την προσοµοίωση<br />
190<br />
ΚΕΦ. 5 ο ΜΕΘΟ∆ΟΛΟΓΙΑ ΕΠΙΛΥΣΗΣ<br />
Σχήµα 5.1: Γενικές φάσεις της µεθοδολογίας επίλυσης 198<br />
Σχήµα 5.2: Αναλυτική µεθοδολογία επίλυσης 199<br />
ΚΕΦ. 6 ο ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
Σχήµα 6.1: Βασική δοµή αλγορίθµου κώδικα Μοριακής ∆υναµικής ανάλυσης 204<br />
Σχήµα 6.2: ∆ιάγραµµα καταστάσεων 221<br />
Σχήµα 6.3: Η γραµµή εργαλείων 250<br />
Σχήµα 6.4: “Άποψη” του υπολογιστικού πειράµατος 267<br />
Σχήµα 6.5: Αρχική oθόνη προγράµµατος MD 269<br />
Σχήµα 6.6: Παράθυρο LOAD MODEL 270<br />
Σχήµα 6.7: ΤΧΤ µορφή κρυστάλλου 271<br />
Σχήµα 6.8: CSV µορφή κρυστάλλου 271<br />
Σχήµα 6.9: Παράθυρο SAVE MODEL 272<br />
Σχήµα 6.10: Καρτέλα παραµέτρων συστήµατος, µονάδων SI/USUAL 275<br />
Σχήµα 6.11: Καρτέλα Information 276<br />
Σχήµα 6.12: Καρτέλα Simulation Parameters 277<br />
Σχήµα 6.13: Καρτέλα Particles 277<br />
Σχήµα 6.14: Καρτέλα Graphs 278<br />
Σχήµα 6.15: Σύγκριση χρόνων εξαγωγής αποτελέσµατος προσοµοίωσης για µονο- και<br />
πολυ- νηµατική επεξεργασία για κοινές παραµέτρους<br />
279<br />
ΚΕΦ. 7 ο ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΗ ∆ΙΕΡΓΑΣΙΑΣ<br />
Σχήµα 7.1: Ίχνος αυτοσυσχετιστή 287<br />
Σχήµα 7.2: Σχηµατική απεικόνιση οπτικής κοιλότητας CPA-2101 288<br />
Σχήµα 7.3: Εξωτερική άποψη CPA-2101-Ti:Sapphire FS Laser 289<br />
Σχήµα 7.4: Βιοµηχανικό κέντρο µικρο-κατεργασίας Laser µε πηγή CPA-2101 -<br />
Ti:Sapphire FS Laser<br />
289<br />
356
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ - Β<br />
Σχήµα 7.5: Σχηµατική απεικόνιση πειραµατικής διάταξης 290<br />
Σχήµα 7.6: Άποψη πειραµατικής διάταξης 292<br />
Σχήµα 7.7: SEM εικόνα τµήµατος δοµικού πριν τη διεργασία 293<br />
Σχήµα 7.8: SEM εικόνα τµήµατος δοµικού µετά τη διεργασία 294<br />
ΚΕΦ. 8 ο ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
Σχήµα 8.1: Σχηµατικό διάγραµµα προβλήµατος προς προσοµοίωση 298<br />
Σχήµα 8.2: Απεικόνιση κρυστάλλου κατόπιν ορισµού των αρχικών συνθηκών 303<br />
Σχήµα 8.3: Απεικόνιση κρυστάλλου κατόπιν εξισορρόπησης 303<br />
Σχήµα 8.4: Κατανοµή ταχυτήτων σωµατιδίων µετά από την εξισορρόπηση του<br />
συστήµατος προσοµοίωσης<br />
304<br />
Σχήµα 8.5: Κατόψεις επιλεγµένων υπολογιστικών πειραµάτων. Το βάθος<br />
φωτοαποδόµησης προκύπτει από την εφαρµογή ενός παλµού διάρκειας<br />
100 fs, για διαφορετικές πυκνότητες ενέργειας του Laser<br />
307<br />
Σχήµα 8.6: Στιγµιότυπα φωτοαποδόµησης µεταλλικού (Fe) στόχου µε πυκνότητα<br />
ενέργειας Laser 0.6 J/cm2 και παλµό διάρκειας 100 fs.<br />
312<br />
Σχήµα 8.7: Αριθµός αφαιρούµενων σωµατίδιων σε σχέση µε την εφαρµοζόµενη<br />
πυκνότητα ενέργειας Laser<br />
313<br />
Σχήµα 8.8: Θεωρητικό βάθος φωτοαποδόµησης ανά παλµό σε σχέση µε την<br />
εφαρµοζόµενη πυκνότητα ενέργειας Laser<br />
314<br />
Σχήµα 8.9: Απόδοση φωτοαποδόµησης σε σχέση µε την εφαρµοζόµενη πυκνότητα<br />
ενέργειας<br />
315<br />
Σχήµα 8.10: Βάθη φωτοαποδόµησης µεταλλικού (Fe) στόχου σε εύρος πυκνοτήτων<br />
ενέργειας Laser 0.01–100 J/cm2<br />
323<br />
Σχήµα 8.11: Πειραµατικό βάθος φωτοαποδόµησης σε σχέση µε την εφαρµοζόµενη<br />
πυκνότητα ενέργειας Laser<br />
324<br />
Σχήµα 8.12: Θεωρητικά και πειραµατικά βάθη φωτοαποδόµησης σε σχέση µε την<br />
εφαρµοζόµενη πυκνότητα ενέργειας<br />
324<br />
Σχήµα 8.13: Πειραµατικά και θεωρητικά αποτελέσµατα για την πρώτη περιοχή<br />
φωτοαποδόµησης από 0.01 έως 0.1 J/cm2<br />
325<br />
Σχήµα 8.14: Πειραµατικά και θεωρητικά αποτελέσµατα για την δεύτερη περιοχή<br />
φωτοαποδοµησης από 0.1 έως 1 J/cm2<br />
326<br />
Σχήµα 8.15: Πειραµατικά και θεωρητικά αποτελέσµατα για την τρίτη περιοχή<br />
φωτοαποδοµησης από 1 έως 10 J/cm2<br />
327<br />
Σχήµα 8.16: Πειραµατικά και θεωρητικά αποτελέσµατα για την τέταρτη περιοχή<br />
φωτοαποδόµησης από 10 έως 30 J/cm2<br />
328<br />
Σχήµα 8.17: Χρονική εξέλιξη της θερµοκρασίας για πυκνότητα ενέργειας 0.1 J/cm2 330<br />
Σχήµα 8.18: Χρονική εξέλιξη της θερµοκρασίας για πυκνότητα ενέργειας 0.3 J/cm 2 331<br />
Σχήµα 8.19 : Χρονική εξέλιξη της θερµοκρασίας για πυκνότητα ενέργειας 0.6 J/cm 2 331<br />
Σχήµα 8.20: Χρονική εξέλιξη της θερµοκρασίας για πυκνότητα ενέργειας 1 J/cm 2 332<br />
357
ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΣΧΗΜΑΤΩΝ<br />
Σχήµα 8.21: Χρονική εξέλιξη της θερµοκρασίας για πυκνότητα ενέργειας 1.5 J/cm 2 333<br />
Σχήµα 8.22: Μέση θερµοκρασία σε σχέση µε την απόσταση από το εστιακό επίπεδο για<br />
την επιφάνεια του όγκου προσοµοίωσης για διαφορετικές πυκνότητες<br />
ενέργειας<br />
335<br />
358
ΚΕΦ. 1 ο ΕΙΣΑΓΩΓΗ<br />
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ – Γ<br />
ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΠΙΝΑΚΩΝ<br />
Πίνακας 1.1: Τυπικά παραδείγµατα εφαρµογής µικρο-κατεργασιών Laser στη<br />
βιοµηχανία<br />
ΚΕΦ. 2 ο ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗΣ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ<br />
Πίνακας 2.1: Κύρια χαρακτηριστικά προσοµοιώσεων σε µοριακό επίπεδο. 18<br />
Πίνακας 2.2: ∆ιαστάσεις όγκων προσοµοίωσης 46<br />
Πίνακας 2.3: Κατηγοριοποίηση µελετών Μοριακής ∆υναµικής 48<br />
Πίνακας 2.4: Βασικά χαρακτηριστικά φορέων ενέργειας 78<br />
Πίνακας 2.5: Περιοχές µετάδοσης των φορέων ενέργειας, το O αναπαριστά τάξη<br />
µεγέθους<br />
80<br />
ΚΕΦ. 3 ο ΘΕΩΡΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Πίνακας 3.1: Aτοµικές ακτίνες και κρυσταλλικές δοµές 16 µετάλλων 102<br />
Πίνακας 3.2: Συντελεστές ανάκλασης ως συνάρτηση του µήκους κύµατος της<br />
ακτινοβολίας Laser για µη µεταλλικά υλικά<br />
117<br />
Πίνακας 3.3: Τυπικοί συντελεστές ανάκλασης συναρτήσει του µήκους κύµατος<br />
ακτινοβολίας Laser για µεταλλικά υλικά<br />
121<br />
4
ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΠΙΝΑΚΩΝ<br />
ΚΕΦ. 4 ο ΜΟΡΙΑΚΗ ∆ΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ<br />
Πίνακας 4.1: Αδιάστατες εξισώσεις 156<br />
ΚΕΦ. 6 ο ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΚΩ∆ΙΚΑ ΜΟΡΙΑΚΗΣ ∆ΥΝΑΜΙΚΗΣ<br />
Πίνακας 6.1: Κύριες κλάσεις κώδικα Μοριακής ∆υναµικής 208<br />
ΚΕΦ. 7 ο ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΗ ∆ΙΕΡΓΑΣΙΑΣ<br />
Πίνακας 7.1: Τεχνικά χαρακτηριστικά CPA-2101 -Ti:Sapphire FS Laser 287<br />
Πίνακας 7.2: Επεξήγηση συµβόλων Σχήµατος 7.3 288<br />
Πίνακας 7.3: Επεξήγηση συµβόλων Σχήµατος 7.5 291<br />
Πίνακας 7.4: Ιδιότητες και γεωµετρικά χαρακτηριστικά δοκιµίων 293<br />
ΚΕΦ. 8 ο ΘΕΩΡΗΤΙΚΑ ΚΑΙ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ<br />
Πίνακας 8.1: Παράµετροι µοντέλου προσοµοίωσης Μ∆ 300<br />
Πίνακας 8.2: Πειραµατικές παράµετροι 316<br />
Πίνακας 8.3: Ρυθµοί µεταβολής θερµοκρασίας σε σχέση µε την εφαρµοζόµενη<br />
πυκνότητα ενέργειας<br />
334<br />
360
Σύντοµο Βιογραφικό Σηµείωµα – Εργασίες<br />
O Παναγιώτης Σταυρόπουλος γεννήθηκε στην Αθήνα το 1978. Σπούδασε Μηχανολόγος<br />
Μηχανικός (2000) στην Μ. Βρεταννία (University of Sussex) όπου και πήρε µεταπτυχιακό<br />
τίτλο Μάστερ (2001) µε τιµητική διάκριση (Master of Science–with Distinction) στον κλάδο<br />
των Προηγµένων Μηχανολογικών Εφαρµογών. Κατά τη διάρκεια των προπτυχιακών του<br />
σπουδών βραβεύθηκε µε τά παρακάτω βραβεία για τις επιδόσεις του: Farnell Company Prize<br />
for Best Mechanical Third year Project, Institution of Mechanical Engineers Prize for Best<br />
Mechanical Engineering Project και Institution of Mechanical Εngineers Best Project<br />
Certificate in Mechanical Engineering. Από τον Οκτώβριο του 2002 είναι υποψήφιος<br />
διδάκτορας του Πανεπιστηµίου Πατρών. Έκτοτε έχει συµµετάσχει σε µία σειρά από<br />
ερευνητικά προγράµµατα καθώς και στις εκπαιδευτικές δραστηριότητες του Εργαστηρίου<br />
Συστηµάτων Παραγωγής και Αυτοµατισµού. Είναι µέλος τους Τεχνικού Επιµελητηρίου<br />
Ελλάδας, του Πανελληνίου Συλλόγου ∆ιπλωµατουχών Μηχανολόγων – Ηλεκτρολόγων<br />
καθώς και του ινστιτούτου Μηχανολόγων Μηχανικών Μ. Βρεταννίας (IMechE). Από τον<br />
Ιούνιο του 2007 ενεργεί και ως κριτής για το διεθνές επιστηµονικό περιοδικό: The<br />
International Journal of Advanced Manufacturing Technology - © Springer.<br />
Στα πλαίσια της απασχόλησης του στο Εργαστήριο Συστηµάτων Παραγωγής και<br />
Αυτοµατισµού εκπόνησε µια σειρά δηµοσιεύσεων σε επιστηµονικά περιοδικά και<br />
παρουσιάσεων σε διεθνή και εθνικά συνέδρια µε κρίση της πλήρους εργασίας:<br />
1. Stavropoulos, P. and G. Chryssolouris, “Molecular Dynamics Simulations of Laser<br />
Ablation: The Morse Potential Function Approach”, to be published in the International<br />
Journal on Nanomanufacturing, “3D Nanomanufacturing special issue”, (2007).<br />
2. Salonitis, K., A. Stournaras, P. Stavropoulos and G. Chryssolouris, “Thermal modelling<br />
of the Material Removal Rate and Surface Roughness for EDM Die-Sinking” to be<br />
published in the International Journal of Advanced Manufacturing Technology, (2007).<br />
3. Καραµπάτσου, Β., Κ. Αλεξόπουλος, ∆. Φράγκος, Π. Σταυρόπουλος και Γ.<br />
Χρυσολούρης, “Σχεδιασµός Ναυπηγοεπισκευαστικών εργασιών: Η εικονική
ΣΥΝΤΟΜΟ ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ – ΕΡΓΑΣΙΕΣ<br />
362<br />
πραγµατικότητα στον δεξαµενισµό των πλοίων”, ∆ελτίο Πανελληνίου Συλλόγου<br />
∆ιπλωµατούχων Μηχανολόγων & Ηλεκτρολόγων, (Ιανουάριος 2007), σελ. 14-21.<br />
4. Salonitis, K., A. Stournaras, P. Stavropoulos and G. Chryssolouris, “Theoretical and<br />
experimental investigation of pulsed laser grooving process”, to be published in the<br />
Journal of Laser Applications, (2007).<br />
5. Stournaras, A., P. Stavropoulos and G. Chryssolouris, “Investigation of laser cutting<br />
quality of Aluminium 5083”, to be published in the Journal of Laser Applications,<br />
(2007).<br />
6. Salonitis, K., A. Stournaras, G. Tsoukantas, P. Stavropoulos and G.Chryssolouris, “A<br />
Theoretical and Experimental Investigation on Limitations of Pulsed Laser Drilling”,<br />
Journal of Materials Processing Technology, (Vol. 183, Νο. 1, 2007), pp. 96-103.<br />
7. Tsoukantas, G., K. Salonitis, A. Stournaras, P. Stavropoulos and G. Chryssolouris, “On<br />
Optimal Design Limitations of Generalized Two-Mirror Remote Beam Delivery Laser<br />
Systems: The case of remote Welding”, International Journal of Advanced<br />
Manufacturing Technology, (Vol. 32, 2007), pp. 932-941.<br />
8. Salonitis, K., P. Stavropoulos, A. Stournaras and G. Chryssolouris, “Thermal modelling<br />
of laser cladding process”’, Proceedings of the 5th Laser Assisted Net Shape<br />
Engineering, Erlangen, Germany, (September 2007), pp. 303 – 311.<br />
9. Salonitis, K., P. Stavropoulos , A. Stournaras and G. Chryssolouris, “CO2 Laser cutting<br />
of aluminium”, Proceedings of the 5th Laser Assisted Net Shape Engineering, Erlangen,<br />
Germany, (September 2007), pp. 825 – 835.<br />
10. Stavropoulos, P., K. Salonitis, A. Stournaras, J. Pandremenos, J. Paralikas and G.<br />
Chryssolouris, “Tool Condition Monitoring in Micro-Milling – A Critical Review”,<br />
Advances in Manufacturing Technology XXI, Proceedings of the 5th International<br />
Conference on Manufacturing Research , Leicester, UK, (September 2007), pp. 324 –<br />
328.
ΣΥΝΤΟΜΟ ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ – ΕΡΓΑΣΙΕΣ<br />
11. Salonitis, K., P. Stavropoulos, J. Paralikas and G. Chryssolouris, “Roll forming process:<br />
a preliminary theoretical investigation”, to be published in the Proceedings of the IFAC<br />
Conference on Manufacturing, Modelling, Management and Control, Budapest,<br />
Hungary, (November 2007).<br />
12. Stavropoulos, P., K. Salonitis, A. Stournaras, J. Pandremenos, J. Paralikas and G.<br />
Chryssolouris, “Advances and Challenges for tool Condition Monitoring in Micro-<br />
Milling”, to be published in the Proceedings of the IFAC Conference on Manufacturing,<br />
Modelling, Management and Control, Budapest, Hungary, (November 2007).<br />
13. Salonitis, K., P. Stavropoulos, A. Stournaras and G. Chryssolouris, “Finite Element<br />
Modeling of Grind Hardening Process”, Proceedings of the 10th CIRP International<br />
Workshop on Modeling of Machining Operations, Calabria, Italy, (August 2007), pp.<br />
117 - 123.<br />
14. Stavropoulos, P., K. Salonitis, A. Stournaras, K. Euthimiou and G. Chryssolouris,<br />
“Molecular Dynamics Simulation of Laser Ablation of Iron”, Proceedings of the 10th<br />
CIRP International Workshop on Modelling of Machining Operations, Calabria, Italy,<br />
(August 2007), pp. 549 - 553.<br />
15. Stournaras, A., K. Salonitis, P. Stavropoulos and G. Chryssolouris, “Finite element<br />
thermal analysis of pulsed laser drilling process”, Proceedings of the 10th CIRP<br />
International Workshop on Modelling of Machining Operations, Calabria, Italy,<br />
(August 2007), pp. 563 - 570.<br />
16. Stournaras, A., P. Stavropoulos, J. Pandremenos, J. Paralikas and G. Chryssolouris, “A<br />
Statistical Analysis of Laser Cutting Quality of Aluminium Alloy 5083”, Proceedings of<br />
the 40th CIRP International Seminar on Manufacturing Systems, Liverpool, U.K.,<br />
(May-June 2007).<br />
17. Stavropoulos, P., K. Salonitis, A. Stournaras, J. Pandremenos, J. Paralikas and G.<br />
Chryssolouris, “Experimental Investigation of Micro-milling Process Quality”,<br />
Proceedings of the 40th CIRP International Seminar on Manufacturing Systems,<br />
Liverpool, U.K., (May-June 2007).<br />
363
ΣΥΝΤΟΜΟ ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ – ΕΡΓΑΣΙΕΣ<br />
18. Σταυρόπουλος, Π., Α. Στουρνάρας, Κ. Ευθυµίου και Γ. Χρυσολούρης, “Μοριακή<br />
δυναµική ανάλυση της διεργασίας αποµάκρυνσης υλικού µε δέσµη Laser: Προσέγγιση<br />
µε χρήση ∆υναµικού Morse”, Εισηγήσεις του 2ου Πανελληνίου Συνεδρίου<br />
Μηχανολόγων Ηλεκτρολόγων, ISBN 978-960-89776-0-0, Αθήνα, Ελλάδα, (Μάιος<br />
2007).<br />
19. Στουρνάρας, Α., Π. Σταυρόπουλος, Γ. ∆ηµητρακόπουλος και Γ. Χρυσολούρης<br />
“Πειραµατική διερεύνηση της ποιότητας κοπής µε δέσµη Laser Κράµατος Αλουµινίου<br />
AL5083”, Εισηγήσεις του 2ου Πανελληνίου Συνεδρίου Μηχανολόγων Ηλεκτρολόγων,<br />
ISBN 978-960-89776-0-0, Αθήνα, Ελλάδα, (Μάιος 2007).<br />
20. Στουρνάρας, Α., Π. Σταυρόπουλος, Κ. Σαλωνίτης και Γ. Χρυσολούρης , “Ανασκόπηση<br />
των µεθόδων παρακολούθησης των διεργασιών µε δέσµη Laser”, Εισηγήσεις του 2ου<br />
Πανελληνίου Συνεδρίου Μηχανολόγων Ηλεκτρολόγων, ISBN 978-960-89776-0-0,<br />
Αθήνα, Ελλάδα, (Μάιος 2007).<br />
21. Σταυρόπουλος, Π., Κ. Σαλωνίτης , Α. Στουρνάρας, Ι. Παραλίκας και Γ. Χρυσολούρης,<br />
“Ανασκόπηση µεθόδων παρακολούθησης της διεργασίας µίκρο-φρεζαρίσµατος”,<br />
Εισηγήσεις του 2ου Πανελληνίου Συνεδρίου Μηχανολόγων Ηλεκτρολόγων, ISBN 978-<br />
960-89776-0-0, Αθήνα, Ελλάδα, (Μάιος 2007).<br />
22. Σαλωνίτης, Κ., Π. Σταυρόπουλος, Α. Στουρνάρας και Γ. Χρυσολούρης , “Ανασκόπηση<br />
διαδικασιών µοντελοποίησης διεργασιών επιφανειακής θερµικής κατεργασίας”,<br />
Εισηγήσεις του 2ου Πανελληνίου Συνεδρίου Μηχανολόγων Ηλεκτρολόγων, ISBN 978-<br />
960-89776-0-0, Αθήνα, Ελλάδα, (Μάιος 2007).<br />
23. Πανδρεµένος, I., K. Σαλωνίτης, Π. Σταυρόπουλος και Γ. Χρυσολούρης, “Αξιολόγηση<br />
άνεσης των κρανών Μοτοσυκλέτας”, Εισηγήσεις του 2ου Πανελληνίου Συνεδρίου<br />
Μηχανολόγων Ηλεκτρολόγων, ISBN 978-960-89776-0-0, Αθήνα, Ελλάδα, (Μάιος<br />
2007).<br />
24. Σαλωνίτης, Κ., Π. Σταυρόπουλος, Α. Στουρνάρας και Γ. Χρυσολούρης<br />
“Μοντελοποίηση διεργασίας Σκλήρυνσης µέσω Λείανσης µε Χρήση Πεπερασµένων<br />
364
ΣΥΝΤΟΜΟ ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ – ΕΡΓΑΣΙΕΣ<br />
Στοιχείων”, Εισηγήσεις του 2ου Πανελληνίου Συνεδρίου Μηχανολόγων<br />
Ηλεκτρολόγων, ISBN 978-960-89776-0-0, Αθήνα, Ελλάδα, (Μάιος 2007).<br />
25. Σαλωνίτης, Κ., Γ. Τσουκαντάς, Π. Σταυρόπουλος, Α. Στουρνάρας, Σ. ∆ρακόπουλος και<br />
Γ. Χρυσολούρης, “Τεχνικές Ταχείας Πρωτοτυποποίησης: ∆ιεθνής Κατάσταση και νέες<br />
Προοπτικές”, ∆ελτίο Πανελληνίου Συλλόγου ∆ιπλωµατούχων Μηχανολόγων &<br />
Ηλεκτρολόγων, (Τεύχος 389, 2006), σελ. 38-43.<br />
26. Stavropoulos, P. and G. Chryssolouris, “Molecular Dynamics Simulations of Laser<br />
Ablation: The Morse Potential Function Approach”, Proceedings of the 4th<br />
International Symposium on Nanomanufacturing (ISNM), Cambridge, MA, USA,<br />
(November 2006), pp. 116-122.<br />
27. Stavropoulos, P. and G. Chryssolouris, “Nanomanufacturing Processes and Simulation:<br />
A Critical Review”, Proceedings of the 4th International Symposium on<br />
Nanomanufacturing (ISNM), Cambridge, MA, USA, (November 2006), pp. 46-52.<br />
28. Stournaras, A., P. Stavropoulos and G. Chryssolouris, “Theoretical and Experimental<br />
Investigation of Pulsed Laser Grooving Process”, Proceedings of the 25th International<br />
Congress on Applications of Lasers and Electro-optics (ICALEO), Arizona, USA,<br />
(October 2006), pp. 525-534.<br />
29. Stournaras, A., P. Stavropoulos and G. Chryssolouris, “Investigation of Laser cutting<br />
quality of Aluminium”, Proceedings of the 25th International Congress on Applications<br />
of Lasers and Electro-optics (ICALEO), Arizona, USA, (October 2006), pp. 233-239.<br />
30. Salonitis, K., G. Tsoukantas , S. Drakopoulos , P. Stavropoulos and G. Chryssolouris,<br />
“Environmental Impact Assessment of Grind-Hardening Process”, Proceedings of the<br />
13th CIRP International Conference on Life Cycle Engineering, Leuven, Belgium,<br />
(May June 2006), pp. 657-662.<br />
31. Salonitis, K., G. Tsoukantas, P. Stavropoulos, A. Stournaras, T. Chondros and G.<br />
Chryssolouris, “Process forces modelling in Grind-Hardening”, Proceedings of the 9th<br />
365
ΣΥΝΤΟΜΟ ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ – ΕΡΓΑΣΙΕΣ<br />
366<br />
CIRP International Workshop on Modelling of Machining Operations, Bled, Slovenia,<br />
(May 2006), pp. 295-302.<br />
32. Σταυρόπουλος, Π., Γ. Τσουκαντάς, Κ. Σαλωνίτης, Α. Στουρνάρας και Γ. Χρυσολούρης,<br />
“Σύνοψη της εφαρµογής νάνο-διεργασιών στην βιοµηχανική παραγωγή”, Εισηγήσεις<br />
1ου Πανελληνίου Συνεδρίου Μηχανολόγων Ηλεκτρολόγων, Αθήνα, Ελλάδα, (Μάρτιος<br />
2005) - (Eκδόθηκε σε CD-ROΜ).<br />
33. Τσουκαντάς, Γ., Κ. Σαλωνίτης, Π. Σταυρόπουλος, Α. Στουρνάρας, Στ. ∆ρακόπουλος, Γ.<br />
∆ηµητρακόπουλος και Γ. Χρυσολούρης, “Ανασκόπηση µεθόδων µοντελοποίησης σε<br />
διεργασίες αφαίρεσης υλικού µε Laser (Laser Machining)”, Εισηγήσεις 1ου<br />
Πανελληνίου Συνεδρίου Μηχανολόγων Ηλεκτρολόγων, Αθήνα, Ελλάδα, (Μάρτιος<br />
2005) - (Eκδόθηκε σε CD-ROΜ).<br />
34. Σαλωνίτης, Κ., Γ. Τσουκαντάς, Π. Σταυρόπουλος, Α. Στουρνάρας, Σ. ∆ρακόπουλος και<br />
Γ. Χρυσολούρης, “Τεχνικές ταχείας πρωτοτυποποίησης-∆ιεθνής κατάσταση και νέες<br />
προοπτικές”, Εισηγήσεις 1ου Πανελληνίου Συνεδρίου Μηχανολόγων Ηλεκτρολόγων,<br />
Αθήνα, Ελλάδα, (Μάρτιος 2005) - (Eκδόθηκε σε CD-ROΜ).<br />
35. Σαλωνίτης, Κ., Γ. Τσουκαντάς, Π. Σταυρόπουλος, Α. Στουρνάρας, Σ. ∆ρακόπουλος και<br />
Γ. Χρυσολούρης, “Μοντελοποίηση στερεολιθογραφίας-Ανασκόπηση διεθνούς<br />
βιβλιογραφίας”, Εισηγήσεις 1ου Πανελληνίου Συνεδρίου Μηχανολόγων<br />
Ηλεκτρολόγων, Αθήνα, Ελλάδα, (Μάρτιος 2005) - (Eκδόθηκε σε CD-ROΜ).<br />
36. Τσουκαντάς, Γ., Π. Σταυρόπουλος, Κ. Σαλωνίτης, Α. Στουρνάρας, Σ. ∆ρακόπουλος, Γ.<br />
∆ηµητρακόπουλος και Γ. Χρυσολούρης, “Τεχνολογία συγκόλλησης µε Laser από<br />
απόσταση (Remote Laser welding). Χαρακτηριστικά και εξελίξεις”, Εισηγήσεις 1ου<br />
Πανελληνίου Συνεδρίου Μηχανολόγων Ηλεκτρολόγων, Αθήνα, Ελλάδα, (Μάρτιος<br />
2005) - (Εκδόθηκαν σε CD-ROΜ).<br />
37. Σαλωνίτης, Κ., Γ. Τσουκαντάς, Π. Σταυρόπουλος, Α. Στουρνάρας και Γ. Χρυσολούρης,<br />
“Ανασκόπηση των διαδικασιών µοντελοποίησης της επιφανειακής σκλήρυνσης µέσω<br />
λείανσης”, Εισηγήσεις 1ου Πανελληνίου Συνεδρίου Μηχανολόγων Ηλεκτρολόγων,<br />
Αθήνα, Ελλάδα, (Μάρτιος 2005) - (Εκδόθηκαν σε CD-ROΜ).
ΣΥΝΤΟΜΟ ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ – ΕΡΓΑΣΙΕΣ<br />
38. Καραµπάτσου, Β., Κ. Αλεξόπουλος, ∆. Φράγκος, Π. Σταυρόπουλος και Γ.<br />
Χρυσολούρης, “Εφαρµογή της Εικονικής Πραγµατικότητας στην επισκευή πλοίων:<br />
περίπτωση µελέτης δεξαµενισµού πλοίου”, Εισηγήσεις 1ου Πανελληνίου Συνεδρίου<br />
Μηχανολόγων Ηλεκτρολόγων, Αθήνα, Ελλάδα, (Μάρτιος 2005) - (Εκδόθηκαν σε CD-<br />
ROΜ).<br />
39. Chryssolouris, G., P. Stavropoulos, G. Tsoukantas, K. Salonitis and A. Stournaras,<br />
“Nanomanufacturing Processes: A Critical Review”, International Journal of Materials<br />
& Product Technology, (Vol. 21, No 4, 2004), pp. 331-348.<br />
40. Salonitis, K., G. Tsoukantas, P. Stavropoulos and A. Stournaras, “A Critical Review of<br />
Stereolithography Process Modeling”, International Conference on Advanced Research<br />
in Virtual and Rapid Prototyping-VR@P 2003, Leiria, Portugal, (October 2003), pp.<br />
377-384.<br />
41. Chryssolouris, G., P. Stavropoulos, G. Tsoukantas, K. Salonitis and A. Stournaras,<br />
“Nanomanufacturing Processes: A Critical Review”, International Conference on<br />
Advanced Research in Virtual and Rapid Prototyping-VR@P 2003, Leiria, Portugal<br />
(October 2003), pp. 535-543.<br />
42. Chryssolouris, G., V. Karabatsou, K. Alexopoulos, D. Fragos and P. Stavropoulos,<br />
“Virtual Reality Applications in Shipbuilding: A Ship Docking Case Study”,<br />
Proceedings of the 8th International Marine Design Conference, Athens, Greece, (May<br />
2003), pp. 543-549.<br />
43. Salonitis, K., G. Tsoukantas, P. Stavropoulos and S. Drakopoulos, “A Preliminary<br />
Experimental Investigation of the use of Stereolithography for Rapid Tooling in<br />
Thermoforming”, Proceedings of the Euro-uRapid 2002 Conference, Frankfurt/Main,<br />
Germany, (2002), Session A-4/2.<br />
44. Tsoukantas, G., K. Salonitis, P. Stavropoulos and G. Chryssolouris, “An Overview of<br />
3D Laser Materials Processing Concepts”, Proceedings of SPIE, 3rd GR-I International<br />
Conference on New Laser Technologies and Applications, Patras, Greece, (Vol. 51715,<br />
September 2002), pp. 224-228.<br />
367
ΣΥΝΤΟΜΟ ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ – ΕΡΓΑΣΙΕΣ<br />
45. Chryssolouris, G., G. Tsoukantas, K. Salonitis, P. Stavropoulos and S. Karagiannis,<br />
“Laser Machining Modelling and Experimentation-An Overview”, Proceedings of<br />
SPIE, 3rd GR-I International Conference on New Laser Technologies and Applications,<br />
Patras, Greece, (Vol. 51715, September 2002), pp. 158-168.<br />
Επίσης, στα πλαίσια της συγγραφικής δραστηριότητας του Εργαστηρίου Συστηµάτων<br />
Παραγωγής και Αυτοµατισµού, έχει συµµετάσχει:<br />
1. Στην σύνταξη του συγγράµµατος “Σηµειώσεις Εργαστηριακών Ασκήσεων<br />
Μηχανουργικής Τεχνολογίας Ι και ΙΙ”, κατά τα ακαδηµαϊκά έτη, 2001/2002, 2002/2003,<br />
2003/2004, 2004/2005, 2005/2006, 2006/2007 και 2007/2008.<br />
2. Στην σύνταξη του συγγράµµατος “Σηµειώσεις Εργαστηριακών Ασκήσεων<br />
Μηχανουργείου Ι και ΙΙ”, κατά τα ακαδηµαϊκά έτη 2002/2003, 2003/2004, 2004/2005,<br />
2005/2006, 2006/2007 και 2007/2008.<br />
3. Στην σύνταξη του συγγράµµατος “G. Chryssolouris, Manufacturing Systems: Theory and<br />
Practice 2 nd Edition, Springer-Verlag, New York, New York, (2006)”.<br />
4. Στην σύνταξη της 2 ης έκδοσης του συγγράµµατος “G. Chryssolouris, Laser Machining:<br />
Theory and Practice, Springer-Verlag, New York, New York, (1991)”.<br />
368