BEF-PCSTATIK PC-Statik Bjælkeberegning efter EC2
BEF-PCSTATIK PC-Statik Bjælkeberegning efter EC2
BEF-PCSTATIK PC-Statik Bjælkeberegning efter EC2
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
Udvikling Konstruktioner <strong>PC</strong>-<strong>Statik</strong><br />
<strong>BEF</strong>-<strong><strong>PC</strong>STATIK</strong> <strong>Bjælkeberegning</strong> <strong>efter</strong> <strong>EC2</strong><br />
ALECTIA A/S<br />
h Ac<br />
b / 2<br />
0<br />
<strong>EC2</strong> B.6<br />
og faktoren der tager hensyn til betonstyrken som<br />
( f cm ) 16,<br />
8 / f cm<br />
<strong>EC2</strong> B.4<br />
mens den tidsafhængie faktor bestemmes som. Det skal i den forbindelse<br />
bemærkes at det i programmet altid er valg en cementtype N, hvilket medfører<br />
at 0 .<br />
<br />
<br />
9<br />
<br />
<br />
t 0 t0,<br />
T · 1<br />
t<br />
1,<br />
2<br />
0,<br />
T<br />
2 t <br />
0,<br />
T<br />
<br />
1<br />
<br />
<br />
<strong>EC2</strong> B.9<br />
( t0<br />
) <br />
<strong>EC2</strong> B.5<br />
0,<br />
20<br />
0,<br />
1<br />
t0<br />
4.4.2 Beregning af urevnet stivhed<br />
Beregningen af stivheden i det urevnede tværsnit beskrives kort nedenfor. I<br />
tabellen svar i til indekser, hvor T står for stålet i trykzonen, 1 det første lag<br />
trækarmering, 2 det andet lag trækarmering og B betonen. Resultaterne er<br />
Inertimomentet I for tværsnittet og stålets statiske moment om tyngdepunk-<br />
tet.<br />
<br />
E<br />
i<br />
T<br />
1<br />
2<br />
B<br />
y<br />
*<br />
EI<br />
A<br />
A<br />
A<br />
b·<br />
h<br />
A<br />
*<br />
Ai<br />
y<br />
*<br />
A<br />
U<br />
i<br />
cm<br />
E<br />
Es<br />
/( 1<br />
)<br />
* 2<br />
A [ mm ]<br />
T<br />
1<br />
2<br />
*<br />
i<br />
i<br />
cm<br />
i<br />
y [ mm]<br />
c ½h<br />
t<br />
i<br />
½h<br />
c<br />
½h<br />
c<br />
0<br />
/( 1<br />
)· I<br />
1<br />
2<br />
* 3<br />
A y [ mm ]<br />
i<br />
i<br />
*<br />
T yT<br />
*<br />
1 y1<br />
*<br />
2 y2<br />
*<br />
B yB<br />
*<br />
i yi<br />
A<br />
A<br />
A<br />
A<br />
A<br />
*<br />
*<br />
A ·( y y )<br />
*<br />
A · y<br />
17681-<strong>BEF</strong>-<strong><strong>PC</strong>STATIK</strong>-318422-2.doc Side 24 af 66<br />
T<br />
4<br />
I [ mm ]<br />
i<br />
*<br />
*<br />
A ·( y y )<br />
bh<br />
T<br />
*<br />
*<br />
A ·( y y )<br />
1<br />
12<br />
1<br />
2<br />
1<br />
2<br />
3<br />
I<br />
i<br />
B<br />
2<br />
2<br />
2<br />
* 2<br />
3<br />
S [ mm ]<br />
*<br />
*<br />
A ·( y y )<br />
T<br />
i<br />
T<br />
*<br />
*<br />
A ·( y y )<br />
1<br />
*<br />
*<br />
A ·( y y )<br />
Afsluttende beregnes det kritiske moment, der er momentet der medfører<br />
den første revne. Til beregningen af momentet benyttes f ctm som den spæn-<br />
ding i undersiden af bjælken der giver anledning til den første revne.<br />
2<br />
1<br />
2<br />
S<br />
i